地下水池抗浮计算2.0版

抗浮计算版讲解

抗浮计算书一、基本设计数据：基础底标高：-7.650m，±0.000相应绝对高程：420.40m，抗浮设计水位：418.80m，覆土容重：18.00；水位高差：7.65-（420.40-418.80）=6.050m,建筑完成面标高：-6.30m；主楼基础筏板厚：600mm，主楼基础覆土厚度：0.750m;抗水板厚度：450mm；地下室顶板覆土厚度：1.20m。

二、水浮力计算F=1.0x10x6.05=60.50KN/m2三、建筑物自重（按照最不利位置消防水池计算）消防水池底标高：-6.800m,（基础顶覆土）(7.65-6.80-0.45) x18+（筏板自重）0.45x25+（顶板覆土）1.20x18+(顶板自重)0.18x25=7.20+11.25+21.60+4.50=44.55 KN/m2四、整体抗浮计算G/F=44.55÷60.50=0.74<1.05，不满足《建筑地基基础设计规范》第5.4.3条规范，必须进行抗浮设计。

五、局部抗浮设计（基础）抗水板所受水浮力N=（水浮力）60.50-（基础顶覆土+筏板自重）18.45=42.05KN/m2六、抗拔桩设计整体抗浮时，底板所受水浮力N=60.50-42.40=18.10 KN/m2；除主楼外，沿地下室外墙间隔6.00~8.00m,设置一抗拔桩，单根抗拔桩承担的面积为30 m2左右；所受拔力大小为540KN；根据上部荷载，取单桩竖向承载力特征值不小于1300KN，取桩长L=20m，桩径600mm，根据《建筑桩基技术规范》5.3.6估算单桩抗压极限承载力标准值为：Q uk= Q sk + Q pk =u∑ψsi q sik l i+ψp q pk A p=3.14x0.60x(40x6.0+8.9x65+5x78)+3.14x0.602/4x1300=2276.814+367.38=2644.20Kpa.单桩抗拔极限承载力标准值为：T uk= u∑ψsi q sik l iλi=3.14x0.60x(40x6.0+8.9x65+5x78)x0.7=1593.77 Kpa 抗拔桩单桩抗拉承载力特征值N=600KN，极限抗拉承载力1200KN；抗拔桩试桩配筋计算根据《建筑地基基础设计规范》附录T，f y A s/1.25=1200KN得A s=1200x1.25/400=3750mm2,取12根20，A s=3768.00 mm2.抗拔桩工程桩配筋计算单桩抗拔设计值600x1.25=750KN，抗拔荷载全部由桩身钢筋承担，根据f y A s>750KN得：A s>750x1000/360=2084 mm2;取12根16，A s=2411.52 mm2>2084 mm2。

抗浮计算

地下室整体抗浮计算，标准跨抗浮计算（地下室底板标高-8.350）抗浮水位高程为8.450，±0.00对应的高程为11.600，底板标高为-8.350相对的高程为3.250。

恒载总值46.35每平方抗浮力11.15kN/m2整体抗浮情况：F/W=0.80609因为F/w小于1.05，因此需要做抗浮设计.按上面的表格计结果，每平方米抗浮力为5.75kN/m2标准跨的抗拔配桩：8x8跨：F=5.75x8x8=713.6kN/m2，可采用ZH04a，抗拔力Rat=2400kN地下室整体抗浮计算，标准跨抗浮计算（水池部分）（地下室底板标高-8.350）抗浮水位高程为8.450，±0.00对应的高程为11.600，底板标高为-8.350相对的高程为3.250。

恒载总值36.95每平方抗浮力20.55kN/m2整体抗浮情况：F/W=0.64261因为F/w小于1.05，因此需要做抗浮设计.按上面的表格计结果，每平方米抗浮力为 kN/m28x8跨：F=0.75x8x8=1315.2kN/m2，可采用ZH04a，抗拔力Rat=2400kN地下室整体抗浮计算，标准跨抗浮计算（地下室底板标高-8.350）商铺抗浮水位高程为8.450，±0.00对应的高程为11.600，底板标高为-8.350相对的高程为3.250。

恒载总值31.25每平方抗浮力18.75kN/m2整体抗浮情况：F/W=0.625因为F/w小于1.05，因此需要做抗浮设计.按上面的表格计结果，每平方米抗浮力为25.45kN/m2标准跨的抗拔配桩：8x8跨：F=29.2x6x9=1012.5kN/m2，可采用ZH04a，抗拔力Rat=2000kN地下室整体抗浮计算，标准跨抗浮计算（地下室底板标高-9.350）抗浮水位高程为8.450，±0.00对应的高程为11.600，底板标高为-9.350相对的高程为2.250。

水池侧墙及抗浮计算计算(A)

deq = Ate =
18 mm 200000 mm2
按有效受拉砼截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数构件受力特征系数设计值/标准值按荷载效应的标准组合计算的弯矩值按荷载效应的标准组合计算的钢筋砼构件纵向受拉钢筋的应力钢筋的弹性模量按何载效应的标准组合计算的最大裂缝宽度最大裂缝宽度限值
结论
水池侧壁外侧水平钢筋配筋设计(角隅的弯矩控制 2.3 点） 2.3.1 强度计算
弯矩设计值计算截面宽度计算截面高度
deq = Ate = ρte = ψ= αcr =
Ms=
14 mm 200000 mm2
0.01 0.2 2.1 1.2
66.77800727 kN.m
σsk = Es=
wmax = wlim =
as= a= h0=
fc= ft= ftk= α1=
fy= ES= β1= εcu= ζb= xb=
x=
As=
20 mm 30 mm 370 mm 30 14.3 N/mm2 1.43 N/mm2 2.01 N/mm2
1 HRB335
300 N/mm2 200000 N/mm2
0.8 0.0033
0.55 203.5 mm 17.66385754 mm 砼受压区高度符合要求 841.9772092 mm2
2.3.2 选钢筋
第一排钢筋的直径第一排钢筋的根数第一排钢筋间的净距第一排钢筋的总面积第二排钢筋的直径第二排钢筋的根数第二排钢筋间的净距第二排钢筋的总面积实配钢筋的总面积实配钢筋/计算钢筋受弯构件纵向受拉钢筋的实际配筋率受弯构件纵向受拉钢筋允许的最小配筋率
结论
2.3.3 裂缝计算

抗浮计算

2
F () 8.8 8.4 q 8.8 8.4 10.93 808KN
本工程采用桩径为 0.7m，长约为 25 米的钻孔灌注桩。抗拔桩抗拔承载力详见附件，这里直接读取 N K =891KN Nk>F (满足要求)
GK =32.65KN/m2
浮力作用值： NW , K =γ h=10x（4+0.15）=41.5KN/m2 按《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011，第 5.4.3 条。
GK KW 1.05 NW , K Nhomakorabea故： q() 1.05NW , K GK 1.05 41.5 32.65 10.93KN / m 以柱网 8.8x8.4 为例，计算抗拔力：
抗浮计算
计算依据：
1. 相对标高±0.00 为黄海高程 5.550m； 2. 地下室顶板覆土厚 1.0m，地下室顶板厚 0.25m，地下室底板厚 0.4m； 3. 抗浮水位黄海高程 4.0m。 4. 地下室顶板面标高-1.300（黄 4.250）； 5. 地下室底板底面标高为：-5.700（黄-0.150）。 6. 混凝土容重 25KN/m3，覆土容重 14KN/m3，面层容重 20KN/m3。荷载计算：恒载：底板厚 0.40m 0.40x25 =10.0KN/m2 顶板厚 0.25m 0.25x25 =6.25KN/m2 覆土厚 1.00m 1.00x14 =14.0KN/m2 地下室面层厚 0.1m 0.1x20 =2.0KN/m2 风道管 0.4 KN/m2 合计

01水池抗浮计算

调节池与应急事故池抗浮计算水池顶板顶标高3.0m水池底板底标高-3.45m水池总浮力F=10*（3.45-0.5）*8*16.6=3918kN水池顶板厚150mm 顶板开洞面积6m^2水池底板厚450mm水池外墙、内墙厚300mm顶板覆土0mm水池顶板重G1=25*0.15*（8*16.6-6）=475kN水池底板重G2=25*0.45*（8*16.6）=1494kN水池内、外墙重G3=25*0.3*（3.0+3.35）*（16.6*2+8*3）=2724kN飞边覆土重G4=（18-10）*3*0.45*（16.6+8）*2=531kN水池总抗力G=G1+G2+G3+G4=5224kN抗力比值G/F=1.33>1.05隔油池与集水池抗浮计算水池顶板顶标高0.2m水池底板底标高-4.4m水池总浮力F=10*（4.4-0.5）*10*4.7=1833kN水池顶板厚150mm 顶板开洞面积22.7m^2水池底板厚400mm水池外墙、内墙厚300mm顶板覆土0mm水池顶板重G1=25*0.15*（4.7*10-22.7）=91kN水池底板重G2=25*0.4*（4.7*10）=470kN水池内、外墙重G3=25*0.3*（4+0.2）*（4.7*3+10*2+9.1*2）=1647kN 飞边覆土重G4=（18-10）*4*0.4*（4.7+10）*2=376kN水池总抗力G=G1+G2+G3+G4=2584kN抗力比值G/F=1.41>1.05组合池抗浮计算水池顶板顶标高3.0m水池底板底标高-2.9m水池总浮力F=10*（2.9-0.5）*28.9*16.6=11513kN水池顶板厚150mm 顶板开洞面积95m^2水池底板厚400mm水池外墙、内墙厚300mm顶板覆土0mm水池顶板重G1=25*0.15*（16.6*28.9-95）=1442kN水池底板重G2=25*0.4*（16.6*28.9）=4797kN水池内、外墙重G3=25*0.3*（2.5+3.35）*（16.6*7+28.9*3+15+8.6）=9937kN 飞边覆土重G4=（18-10）*0.4*2.5*（16.6+28.9）*2=728kN水池总抗力G=G1+G2+G3+G4=16904kN抗力比值G/F=1.47>1.05。

抗浮计算

基础计算书补充部分整体抗浮计算：抗浮设计水头：1.5m，底板厚0.3m，，地下室顶板厚0.18m(梁板柱折算厚度0.17m),板顶附土及路面做法厚1.2m单位面积水浮力：1.5x10=15KN单位面积抗力：[0.3x25+1.2x18+0.4x25]x0.9=35.2KN单位面积抗力大于单位面积水浮力，故抗浮板厚度为0.3m满足要求。

底板局部抗浮计算：抗浮设计水头：1.5m，底板厚0.3m。

单位面积水浮力：1.5x10=15KN单位面积抗力：0.3x25x0.9=6.75KN 局部抗浮不满足。

底板需计算配筋。

单位面积净浮力q为：6.75-15=-8.25KN按经验系数法计算：Mx=q*Ly*（Lx-2b/3）*（Lx-2b/3）/8=8.25*4.8*（5.2-2*2.5/3）*（5.2-2*2.5/3）/8=61.8KNmMy=q*Lx*（Ly-2b/3）*（Ly-2b/3）/8=8.25*5.2*（4.8-2*2.5/3）*（4.8-2*2.5/3）/8=52.6KNm柱下板带支座最大负弯矩M1为：M1=0.5*My=31.4KNm（跨中板带最大为0.17）柱下板带跨中最大正弯矩M2为：M2=0.22*My=13.6KNm（跨中板带最大为0.22）配筋为：下部为：As1=M1/（0.9*fy*h1*3.3）=31.4/（0.9*360*250* 3.3）=115mm上部为：As2=M2/（0.9*fy*h2* 3.3）=13.6/（0.9*360*250* 3.3）=50.1mm300mm厚抗浮板构陪钢筋为450mm2，计算配筋小于构造配筋，故采用构造配筋，配筋为 10@150。

地下水池在施工期间的抗浮计算

地下水池在施工期间的抗浮计算摘要：地下水池在施工期间的抗浮是困扰技术人员的一个难题，笔者首先介绍了水池抗浮方案的比较分析，结合实际工程，详细介绍了水池的抗浮设计及计算，同时，对设计方案进行了优化比选，可供相关技术人员参考。

关键词：地下水池、抗浮、设计1引文在市政、环境、水利和工业项目建设工程中，有大量的埋地式水池构筑物。

当构筑物建设在地下水位较高地区时，埋地式水池构筑物的抗浮措施是设计中必须解决的重要问题之一。

因建设场地的不同，或是结构体型的不同，埋地式水池构筑物的抗浮设计方案可有不同的选择。

选用的抗浮设计方案合理与否，对结构受力和工程造价会产生较大的影响。

本文基于抗浮稳定性的设计验算要求，介绍目前在抗浮设计中常用的自重抗浮、压重抗浮、基底配重抗浮、打抗拔桩抗浮或打锚杆抗浮等方法的施工技术与适用条件，以及对结构设计的影响。

在此基础上，结合工程实例对抗浮设计方案的合理选择作进一步的讨论。

2抗浮设计方案的分析与比较水池抗浮设计时，其整体抗浮稳定性验算公式为:G≥1.05F式中，G为水池内不盛水时水池自重等永久作用荷载，当构筑物为沉井等侧壁与土体紧密接触的结构，可计人侧壁上的摩擦力；F为地下水浮力。

图1为考虑水池整体抗浮时的抗浮力示意图。

图中，G1为池体自重；G2为池内压重；G3为池顶压重；G4为池壁外挑墙址上压重；G5为池底板下部配重；N1为池底抗浮桩或锚杆的抗拔力。

对设置有中问支柱的封闭式水池，除验算整体抗浮稳定性外还需验算局部抗浮。

验算时，局部抗浮力按图2考虑。

图中，各抗浮力均为每一支承单元内的值。

图1整体抗浮时的水池抗浮力图2局部抗浮时的水池抗浮力2.1自重抗浮自重抗浮即通过提高池体结构自重G1来达到抗浮的目的。

此法一般适用于水池自重与地下水浮力相差不大的情况。

自重的增加一般通过加大水池池壁或底板来实现，这样做虽然会增加混凝土用量，但由于结构厚度的增加，可以降低池壁与底板的配筋率，减小钢筋用量，所以适当地增加结构构件的截面，对造价的增加幅度并不很大。

抗浮计算书

雨水收集池抗浮计算书一、条件1、地面标高：0.000m，底板标高：-4.500m，设定地下水位标高：-0.500～-1.000m。

2、雨水收集池长度L=40000mm，宽度B=40000mm，底板垫层厚d3=100mm，底板厚度d1=500mm，池壁厚度d2=300mm。

3、处理方案：400mm厚池壁将雨水收集池分为四格，增加网格5米一个构造柱，共计36个（350mm×350mm），顶板150mm厚，梁450mm高，底板加厚h（配筋，底板植筋）。

4、素混凝土22-24KN/每立方米，钢筋混凝土24-25KN/每立方米，粘土18KN/每立方米（建筑结构荷载规范GB50009-2001，第36、38页）5、1kg＝10N即1 KN＝0.1吨，F=mg二、计算1、水池自重：(1)、垫层自重：G1＝41.2×41.2×0.1×23×0.1＝390.41吨(2)、底板自重：G2＝41×41×0.5×24.5×0.1＝2059.22吨(3)、池壁自重：G3＝40×4×0.3×4.7×24.5×0.1＝552.72吨G4＝40×2×0.4×4.7×24.5×0.1＝368.48吨(4)、柱自重： G5＝0.35×0.35×4.7×36×24.5×0.1＝50.78吨(5)、梁自重： G6＝（40×36×0.25×0.35）×24.5×0.1＝308.70吨(6)、板自重： G7＝（40.3×40.3×0.15）×24.5×0.1＝596.85吨(7)、墙址土重：G8＝（40＋0.825）×4×0.375×4.5×18×0.1×0.9＝446.42吨G＝∑(G1+G2+G3+G4+G5+G6+G7+G8)＝∑(390.41+2059.22+552.72+368.48+50.78+308.70+596.85+446.42)＝4773.582、相关参数：(1)、抗浮安全系数：K＝1.05～1.10(2)、水容重：r＝1吨/立方米(3)、水池底板面积：A＝1701.56平方米(4)、地下水顶面至底板地面距离：H ＝4.5米三、整体抗浮验算K ＝8r G G HA＝（4773.58+8G ）/(4.5×1701.56) ≥1.05 8G ≥3266.29吨计算底板增加厚度：39.3×39.3×24.5×0.102×H ＝3266.29h ＝0.85m四、局部抗浮验算K n ＝n r nG HA 1、中间隔墙单元：(1)、柱：（0.35×0.35×4.7×12+0.25×0.25×0.35×4×24）×24.5×0.1=22.07吨(2)、梁：20×7×0.25×0.35×24.5×0.1=30.01吨(3)、板：20×20.6×（0.1＋0.5＋0.85＋0.15）×24.5×0.1=1615.04吨(4)、池壁：20×（0.3+0.4×2）×4.7×24.5×0.1=253.33吨1G ＝22.07+30.01+1615.04+253.33＝1920.45吨K 1＝1920.45/（4.5×20×20.6）＝1.042、边墙单元：(1)、柱：（0.35×0.35×4.7×6+0.25×0.25×0.35×4×12）×24.5×0.1=11.04吨(2)、梁：（20×2+10×3）×0.25×0.35×24.5×0.1=15.01吨(3)、板：（20.6×10×（0.1＋0.5＋0.85＋0.15）+20.6×0.6×0.6）×24.5×0.1=825.69吨(4)、池壁：30×0.3×4.7+10×0.4×4.7×24.5×0.1=88.36吨(5)、墙址土：20.6×0.375×4.5×18×0.1×0.9=56.31吨2G ＝11.04+15.01+825.69+88.36+56.31＝996.41吨K 2＝996.41/（4.5×20.6×10.6）＝1.013、中间区格：(1)、柱：（0.35×0.35×4.7×1+0.25×0.25×0.35×4×12）×24.5×0.1=3.98吨(2)、梁：5×2×0.25×0.35×24.5×0.1=2.14吨(3)、板：5×5×（0.1＋0.5＋0.85＋0.15）×24.5×0.1=98吨G＝3.98+2.14+98＝104.12吨3K3＝104.12/（4.5×5×5）＝0.93五、补充说明柱、梁、板采用雨水收集池北侧现有事故池施工图，隔墙分为四格后四个小水池再分别增加两道地梁加固底板。

抗浮计算版

抗浮计算书一、基本设计数据:基础底标高:-7.650m,±0.000相应绝对高程:420.40m,抗浮设计水位:418.80m,覆土容重:18.00;水位高差:7.65-(420.40-418.80)=6.050m,建筑完成面标高:-6.30m;主楼基础筏板厚:600mm,主楼基础覆土厚度:0.750m;抗水板厚度:450mm;地下室顶板覆土厚度:1.20m。

二、水浮力计算F=1.0x10x6.05=60.50KN/m2三、建筑物自重(按照最不利位置消防水池计算)消防水池底标高:-6.800m,(基础顶覆土)(7.65-6.80-0.45) x18+(筏板自重)0.45x25+(顶板覆土)1.20x18+(顶板自重)0.18x25=7.20+11.25+21.60+4.50=44.55 KN/m2四、整体抗浮计算G/F=44.55÷60.50=0.74<1.05,不满足《建筑地基基础设计规范》第5.4.3条规范,必须进行抗浮设计。

五、局部抗浮设计(基础)抗水板所受水浮力N=(水浮力)60.50-(基础顶覆土+筏板自重)18.45=42.05KN/m2六、抗拔桩设计整体抗浮时,底板所受水浮力N=60.50-42.40=18.10 KN/m2;除主楼外,沿地下室外墙间隔6.00~8.00m,设置一抗拔桩,单根抗拔桩承担的面积为30 m2左右;所受拔力大小为540KN;根据上部荷载,取单桩竖向承载力特征值不小于1300KN,取桩长L=20m,桩径600mm,根据《建筑桩基技术规范》5.3.6估算单桩抗压极限承载力标准值为:Q uk= Q sk + Q pk =u∑ψsi q sik l i+ψp q pk A p=3.14x0.60x(40x6.0+8.9x65+5x78)+3.14x0.602/4x1300=2276.814+367.38=2644.20Kpa.单桩抗拔极限承载力标准值为:T uk= u∑ψsi q sik liλi=3.14x0.60x(40x6.0+8.9x65+5x78)x0.7=1593.77 Kpa 抗拔桩单桩抗拉承载力特征值N=600KN,极限抗拉承载力1200KN;抗拔桩试桩配筋计算根据《建筑地基基础设计规范》附录T,f y A s/1.25=1200KN得A s=1200x1.25/400=3750mm2,取12根20,A s=3768.00 mm2.抗拔桩工程桩配筋计算单桩抗拔设计值600x1.25=750KN,抗拔荷载全部由桩身钢筋承担,根据f y A s>750KN得:A s>750x1000/360=2084 mm2;取12根16,A s=2411.52 mm2>2084 mm2。

01水池抗浮计算

调节池与应急事故池抗浮计算水池顶板顶标高3.0m水池底板底标高-3.45m水池总浮力F=10*（3.45-0.5）*8*16.6=3918kN水池顶板厚150mm 顶板开洞面积6m^2水池底板厚450mm水池外墙、内墙厚300mm顶板覆土0mm水池顶板重G1=25*0.15*（8*16.6-6）=475kN水池底板重G2=25*0.45*（8*16.6）=1494kN水池内、外墙重G3=25*0.3*（3.0+3.35）*（16.6*2+8*3）=2724kN飞边覆土重G4=（18-10）*3*0.45*（16.6+8）*2=531kN水池总抗力G=G1+G2+G3+G4=5224kN抗力比值G/F=1.33>1.05隔油池与集水池抗浮计算水池顶板顶标高0.2m水池底板底标高-4.4m水池总浮力F=10*（4.4-0.5）*10*4.7=1833kN水池顶板厚150mm 顶板开洞面积22.7m^2水池底板厚400mm水池外墙、内墙厚300mm顶板覆土0mm水池顶板重G1=25*0.15*（4.7*10-22.7）=91kN水池底板重G2=25*0.4*（4.7*10）=470kN水池内、外墙重G3=25*0.3*（4+0.2）*（4.7*3+10*2+9.1*2）=1647kN 飞边覆土重G4=（18-10）*4*0.4*（4.7+10）*2=376kN水池总抗力G=G1+G2+G3+G4=2584kN抗力比值G/F=1.41>1.05组合池抗浮计算水池顶板顶标高3.0m水池底板底标高-2.9m水池总浮力F=10*（2.9-0.5）*28.9*16.6=11513kN水池顶板厚150mm 顶板开洞面积95m^2水池底板厚400mm水池外墙、内墙厚300mm顶板覆土0mm水池顶板重G1=25*0.15*（16.6*28.9-95）=1442kN水池底板重G2=25*0.4*（16.6*28.9）=4797kN水池内、外墙重G3=25*0.3*（2.5+3.35）*（16.6*7+28.9*3+15+8.6）=9937kN 飞边覆土重G4=（18-10）*0.4*2.5*（16.6+28.9）*2=728kN水池总抗力G=G1+G2+G3+G4=16904kN抗力比值G/F=1.47>1.05。

抗浮计算1

矩形水池计算============================================================================ 设计资料：池顶活荷P1=2.0(KN/m^2) 覆土厚度ht=500(mm) 池内水位Hw=3000(mm) 容许承载力R=110(KN/m^2)水池长度H=24550(mm) 水池宽度B=9300(mm) 池壁高度h0=3000(mm) 底板外伸C1=900(mm) 底板厚度h1=500(mm) 顶板厚度h2=120(mm) 垫层厚度h3= 100 (mm) 池壁厚度h4=250(mm) 地基承载力设计值R=110(KPa)地下水位高于底板Hd=3500(mm) 抗浮安全系数Kf = 1.10________________________________________________________________________________________一.地基承载力验算( 1 )底板面积AR1 = (H + 2 * h4 + 2 * C1) * (B + 2 * h4 + 2 * C1)= ( 24.55 + 2 * 0.25 + 2 * 0.9 ) * ( 9.3 + 2 * 0.25 + 2 * 0.9 ) =311.4(m^2)( 2 )顶板面积AR2 = (H + 2 * h4) * (B + 2 * h4)= ( 24.55 + 2 * 0.25 ) * ( 9.3 + 2 * 0.25 )=245.4(m^2)( 3 )池顶荷载Pg = P1 + ht * 18= 2.0 + 0.5 * 18=11 (KN/m^2)( 4 )池壁重量CB = 25 * (H + 2 * h4 + B) * 2 * H0 * h4= 25 * ( 24.55 + 2 * 0.25 + 9.3 )* 2 * 3 * 0.25=1288.(KN)( 5 )底板重量DB1 = 25 * AR1 * h1= 25 * 311.4 * 0.5=3892.(KN)( 6 )顶板重量DB2 = 25 * AR2 * h2= 25 *245.4 * 0.12=736.2(KN)( 7 )水池全重G = CB + DB1 + DB2 + Fk1=1288.+3892.+736.2 +0=5916.2(KN)( 8 )单位面积水重Pwg = (H * B * Hw * 10) / AR1= ( 24.55 * 9.3 * 3 * 10) / 311.4=21.99(KN/m^2)( 9 )单位面积垫层重Pd = 23 * h3= 23 * 0.1=7.38(KN/m^2)( 10 )地基反力R0 = Pg + G / AR1 + Pwg + Pd=11 + 5916.2 / 311.4 + 21.99 + 7.38= 59 (KN/m^2)R0 = 59 (KN/m^2) < R = 110(KN /m^2) 地基承载力满足要求!二.水池整体抗浮验算底板外伸部分回填土重Fkt=[(H + 2 * h4 + 2 * C1) + (B + 2 * h4)] * 2 * C1 * H0 * 16 =[( 24.55 + 2 * 0.25 + 2 * 0.9 ) + ( 9.3 + 2 * 0.25 )]* 2 * 0.9 * 3 * 16=3166.(KN)抗浮全重Fk = G + ht * AR2 * 16+ Fkt (抗浮时覆土容重取16KN/m^3)= 5916.2+ 0.5 *245.4 * 16 +3166.= 10909 (KN)总浮力Fw = AR2 * (Hd + h1) * 10= 245.4 * ( 3.5 + 0.5 ) * 10= 9816 (KN)Fk= 10909 (KN) > Kf * Fw= 10797.6 (KN) 整体抗浮验算满足要求!三.水池局部抗浮验算池内无支柱,不需验算四.荷载计算（1）池内水压Pw= rw * H0 = 10 * 3 = 30 (KN/m^2)（2）池外土压Pt：池壁顶端Pt2 = [Pg + rt * (ht + h2)] * [Tan(45-/2) ^ 2]= [11 + 18 * ( 0.5 + 0.12 )] * [Tan(45-30/2) ^ 2]= 7.38(KN/m^2)池壁底端Pt1 = [Pg + rt * (ht + h2 + H0 - Hd) + rt * Hd] * [Tan(45-/2) ^ 2] + 10 * Hd = [11 + 18 *( 0.5 + 0.12 + 3 - 3.5 )+10 * 3.5 ] * [Tan(45-30/2)^2] + 10 * 3.5= 51.05(KN/m^2)池底荷载qD = Pg + (Fk1 + CB) / AR2= 11 +(0 +1288.) / 245.4= 15.13(KN/m^2)五.内力计算(H边)池壁内力计算H / H0 =24550 /3000=8.1由于 H / H0 > 2故按竖向单向板（挡土墙）计算池壁内力1.池外（土、水）压力作用下池壁内力Pt0 = Pt1 - Pt2=51.05 -7.38= 43.67 (KN/m^2)U = Pt2 / Pt1=7.38 /51.05=0.1V = (9 * U ^ 2 + 7 * U + 4) / 20) ^ 0.5=(9 * 0.1^ 2 + 7 *0.1+ 4) / 20) ^ 0.5=0.4 QA = [(11 * Pt2 + 4 * Pt1) * H0] / 40=[11 * 7.38 + 4 * 51.05) * 3 ] / 40=21.Y0 = (V - U) * H0 / (1 - U)=(0.4-0.1) * 3000 / (1 -0.1)=1最大弯矩Mn1 = QA * Y0 - [Pt2 * (Y0 ^ 2)] / 2 - [(Pt0 * (Y0 ^ 3)] / (6 * H)= 21. * 1 - [7.38* (1 ^ 2)] / 2 - [ 43.67 * (1 ^ 3)] / (6 * 24.55 ) = 17.0(KN-m)底端弯矩Mn2 = -(7 * Pt2 + 8 * Pt1) * H0^2 / 120= -(7 *7.38 + 8 * 51.05) * 3 ^2 / 120= -34.(KN-m)角隅最大弯矩Mj1 = -0.076 * Pt1 * H0 ^ 2= -0.076 *51.05 * 3 ^ 2= -5.0(KN-m)2.池内水压力作用下池壁内力最大弯矩Mw1 = 0.0298 * Pw * H0 ^ 2= 0.0298 * 30 * 3 ^ 2= 8.04(KN-m)最大弯矩位置，距底端 0.553 * H0 = 1.659 (m)底端弯矩Mw2 = -(Pw * H0 ^ 2) / 15= -( 30 * 3 ^ 2) / 15= -18 (KN-m)角隅最大弯矩Mj2 = -0.035 * Pw * H0 ^ 2= -0.035 * 30 * 3 ^ 2= -9.4(KN-m)由于B边池壁高度与H边相同,故计算从略，内力计算结果参见H边池壁计算。