侧压力
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近海构筑物如采油平台等，常有许多圆柱形 的构件组成．因此，波浪对圆柱体的作用在结构设 计中必须严重关注，波浪对圆柱的荷载作用理论与 直墙不同，在计算中按圆柱的几何尺寸把圆柱分为 两类①当圆柱的直径D与波长λ之比D／ λ ＜0.2时， 称为小圆柱体，②当圆柱的直径D与波长λ之比D/ λ ＞0.2时，称为大圆柱体： 1)小圆柱体的波浪荷载计算: 小圆柱体的荷载计算采用Morision的计算公式， Morision认为在非恒定流中的圆柱体，其受力有两 部分组成：阻力和惯性力。阻力和惯性力的大小之 比随条件的不同而变化，在某种条件下，阻力是主 要的，而在另外条件下，惯性力是主要的。计算公 式为：
2.2.3 波浪荷载
1、波浪的分类 影响波浪性质的因素多种多样且多为不确定因 素，波浪大小不一，形态各异。按波发生的位置不 同可分为表面波和内波。现行波的分类方法如下： 第一种分类方法是海洋表面的波浪按频率(或周期)排 列来分类的。 第二种分类方法是根据干扰力来分类的，如风波、潮 汐波等。 第三种分类方法是把波分成自由波和强迫波。自由波 是指波动与干扰力无关而只受水性质的影响，当干 扰力消失后，波的传播和演变照常进行；强迫波的 传播既受干扰力的影响又受水性质的影响。
根据冻土存在的时间可将其分为以下三类： 多年冻土(或称永冻土)——冻结状态持续两年或 两年以上的土层； 季节冻土——每年冬季冻结，夏季全部融化的 土层； 瞬时冻土——冬季冻结状态仅持续几个小时至 数日的土层。
冻土对结构物的影响：季节冻土与结构物的关 系非常密切，在季节冻土地区修建的结构物由于土 的冻胀的作用而造成各种不同程度的冻胀破环。主 要表现在冬季低温时结构物开裂、断裂，严重者造 成结构物倾覆等；春融期间地基沉降，对结构产生 形变作用的附加荷载。
（2）主动土压力 如挡土墙受到墙后填土的作用绕墙踵向外转动或平行 移动，作用在墙背上的土压力从静止土压力逐渐减少， 当墙的移动或转动达到某一数量时，填土内出现滑动面， 土体出于极限平衡状态。此时墙背上的土压力称为主动 土压力，用Ea表示。 （3）被动土压力 挡土墙受外力作用向着填土方向移动或转动，挤压 墙后填土，填土对墙身的土压力，从静止土压力值开始 逐渐增大，当墙的移动或转动量足够大时，填土内出现 滑动面。土体内的应力处于被动极限平衡状态。此时墙 背上的土压力称为被动土压力，用Ep表示。 Ea<E0<Ep
2.2.3 波浪荷载
近区破碎波的压强分布如图2-22所示。
动水压强形成的总动压力Rm为：
在确定作用在构筑物上的总的作用力时，还必须考 虑因水位上升而引起直墙上的静水压强，静水压强 的计算公式为：
其中y为静水面到计算点的高度，规定向上为正，所 以，作用在直墙上的总压力为：
（2）圆柱体上的波浪荷载
3、被动土压力 如果挡土墙在外力作用下，向墙背向移动或转动时，墙体 挤压土体，墙后土逐渐增大，达到某一位移时，墙后土 体上隆。此时土压力最大。土体达到被动状态时，可根 据极限平衡理论得到被动土压力强度σp为：
无粘性土：
粘性土： 式中：Kp——被动土压力系数。Kp=tan2（450+υ/2）
其余符号意义同前。
2、土的冻胀原理 土体产生冻胀的三要素是水分、土质和负温度，即土 中含有足够的水分、水结晶成冰后能导致土颗粒发生位移、 有能够使水变成冰的负温度。水分由下部土体向冻结峰面迁 移，使在冻结面上形成了冰夹层和冰透镜体，导致冻层膨胀， 地层隆起。含水量越大，地下水位越高(在毛细管上升高度 内)，越有利于聚冰和水分的迁移。这种现象通常发生在颗 粒较细的土中。 建筑在冻胀土上的结构物，使地基上的冻胀变形受到 约束，使得地基土的冻结条件发生改变，进而改变着基础周 围土体温度，并且将外部荷载传递到地基土中改变地基土冻 结时的束缚力。地基土冻结时产生的冻胀力将反映在对结构 物的作用上，引起结构物的位移、变形。
2.2.4冻胀力
1、冻土的概念、性质及与结构物的关系
冻土的概念: 凡含有水的松散岩石和土体，当温 度降低到0℃和0℃以下时，土中孔隙水便冻结成冰， 且伴随着析冰(晶)体的产生，胶结了土的颗粒，使 土体抗外力的强度提高。因此，把具有负温度或零 温度，其中含有冰，且胶结着松散固体颗粒的土， 称为冻土。
பைடு நூலகம்
冻胀力分类： 一般根据土体冻胀力对结构物的不同作用方向和作用效果， 冻胀力分为切向冻胀力、法向冻胀力和水平冻胀力(图2— 25)。 (1)切向冻胀力：垂直于冻结峰面，平行作用于结构物基础 侧表面，通过基础与冻土间的冻结强度，使基础随着土体的 冻胀变形而产生向上的拔起力，这种作用于基础表面的冻胀 力称为切问冻胀力，如图中的‘στ’。 (2)法向冻胀力：垂直于基底冰结面和基础底面，当土冻结 时，产生把基础向上抬起的冻结力，我们把这种垂直作用于 基础底面的冻结力称为法向冻结力，如图中的σn。 (3)水平冻胀力：垂直作用于基础或结构物侧表面，当基础 周围的土体冻结时，会对基础产生水平方向的挤压力或推力， 使基础产生水平方向的位移，这种力称为水平冻胀力，如图 中的σh0。
2、法向冻胀力的计算：
影响法向冻胀力的因素比较复杂，如冻土的各 种特性，冻土层底下未冻土的压缩性，作用在冻土 层上的外部压力，以及受冻胀作用和影响的结构物 抗变形能力等，因此法向冻胀力随诸多因素变化而 变化，不是固定不变的值，至今尚没有一个能全面 体现诸因素的方法。 下面仅介绍日本的一种计算方法。日本木下 诚一根据冻胀力跟冻胀率成正比的关系，提出经验 公式：
单位墙长，被动土压力的合力为： 无粘性土： 粘性土：
被动土压力计算
无粘性土
被动土压力计算
粘性土
2.2.2 水压力及流水压力 1、静水压力 水对结构物的力学作用表现在对结构物表面产 生静水压力和动水压力。静水压力的分布符合阿基 米德定律。可将静水压力分成水平及垂直分力。垂 直分力等于结构物承压面和经过承压面底部的母线 到自由水面所做的垂直面之间的“压力体”体积的 水重。
第四种分类方法根据波浪前进时是否有流量产生把波分为输 移波和振动波。输移波指波浪传播时伴随有流量，而振动波 传播时则没有流量产生。振动波根据波前进的方向又可分为 推进波和立波，推进波有水平方向的运动，立波没有水平方 向的运动。 2、波浪荷载的计算 波浪对构筑物的荷载不仅和波浪的特性有关还和构筑物 的型式和受力特性有关，而且当地的地形地貌、海底坡度等 也对其有很大影响，现行确定波浪荷载的方法还带有很大的 经验性。根据经验，一般情况下当波高超过0．5m时，应考 虑波浪对构筑物的作用力。对不同型式的构筑物(参见表2— 9)，波荷载的计算方法也不同。
表2-9 构筑物的分类
直墙上的波浪荷载应按三种波浪进行设计： (1)立波； (2)近区破碎波，即构筑物附近半个波长范围内发生破 碎的波。 (3)远区破碎波，即距直墙半个波长以外发生破碎的波。 ①立波的压力 计算直墙上立波荷载最古老，最简单的方法是 sainflow方法，sainflow的解是有限水深立波的一次 近似解，它的适用范围为相对水深只H／λ介于 0.135——0.20之间，波陡h／ λ<= 035。如果水深 增大，计算结果偏大。下面介绍简化的sa1nflow的 压强计算公式，同时给定一安全系数得到下列计算 公式.
以上各式中：
取1m长挡土墙： 无粘性土的土压力的合力： Ea通过三角形的形心，即作用 在离墙底H／3处; 由式(3—4)可知，粘性 土的主动上压力包括两部分： 一部分是由土自重引起的土 压力γzKa，另一部分是由粘 聚力引起的负侧压力2c，这 两部分土压力叠加的结果如 图所示，其中ade部分对墙体 是拉力，计算时可略去不计， 因此粘性土的土压力的分布 仅是abc部分。
w dxdy
γ-——水的重度（KN/m2）
2.2.2水压力及流水压力
静水压力的水平分力：pA=γhA 当液体表面作用有压强p0时，结构物上任意一点 A的强为：pA=p0+γhA 几种水压力的在结构上的分布模式：
2.2.2 水压力及流水压力
2、流水压力 在水流过结构物表面时，会对结构产生切应力和正应力。 在一般的荷载计算中，考虑较多的是正应力：p=p静+p动 瞬时动水压力：p= p静+p动+P’
pd C p p'
v2 2
v2 2
动压力的作用还可能引起结构的振动，甚至使结构产生自 激振动或共振，这对结构是非常有害的，结构设计时，必须加 以考虑，以确保结构安全。
2.2.3 波浪荷载 1、波浪的分类 当风持续地作用在水面上时,就会产生波浪。有 波浪时，水质点做复杂的旋转、前进运动。对结构 物产生的附加应力称为波浪压力（波浪荷载）。 波浪作为一种波，它具有波的一切特性，如波 长λ、周期τ、波幅h(波浪力学中称为浪高)，如图 3—7所示。影响波浪的形状和各参数值的因素有： 风速v、风的持续时间t、水深H和吹程D(吹程等于岸 边到构筑物的直线距离)。 风速和风的持续时间都是随机变量。很难准确 测定，因此在计算浪高时按暴风的风速和吹程的最 不利组合来确定。
2.2.3 波浪荷载
作用在直墙上的最大压强为：
2.2.3 波浪荷载
λ1：直墙前远区破碎波的波长（m），假定波破碎前周期不变， 则：
2.2.3 波浪荷载
③近区破碎波的压力
波浪在墙前半个波长范围内破碎时．会对墙体产 生一个瞬时的动压力，动压力的数值可能很大，但 持续时间很短。Bagnold曾对破碎波进行了实验研 究，发现只有当破碎波夹杂着空气冲击直墙时，才 会发生强烈的冲击压力。 近区破碎波压力计算方法为Minikin法， Minikin提出最大压强发生在静水面，并由动静两 部分压强组成。最大动压强的计算公式为：
(1)波峰压强：
（2）波谷压强：
式中符号如图2-20所示：
表2-20 简化的sainflow压强分布
②远区破碎波的压力： 如果直墙处海底有斜坡，使直墙水深减小，则 波浪将在抵达直墙以前发生破碎。如果波浪发生破 碎的位置距离直墙半个波长以外，这种破碎波就称 为远区破碎波。破碎波对直墙的作用力相当于一股 水流冲击直墙时产生的波压力。实验表明，这种压 力的最大值出现在静水面以上1/3h1处，h1为远区破 碎波的波高。 其沿直墙的压力分布为：向下，从最大压力 开始按直线法则递减，到墙底处压力减为最大压力 的1/2；向上，也是按直线法则递减，到静水位面以 上Z＝h1时，波压力变为零，其分布如图3—9所示：
2.2 侧压力
2.2.1 土的侧向压力 1.基本概念及土压力分类 土的侧压力是指挡土墙后的填土因自重或外荷载作用， 对墙背所产生的压力。土压力可分为静止土压力、主动 土压力和被动土压力如图所示。 1）静止土压力 如果挡土墙在土压力作用下，不产生任何方向的位移 和转动，则墙后土体处于弹性平衡状态，此时，挡土墙 所受的土压力为静止土压力，用E0表示。如地下室的外 墙。
静止土压力的计算： 任意深度处的土压力： σ0=K0γZ K0——为土的侧压力 系数。取K0=1-sinυ’ Φ’—土的有效 内摩擦角。 γ——土的重度， 地下水位以下 取有效重度。 则：E0=1/2 γH2K0
2、主动土压力： 如：基础开挖中的围护结构。如图所示
无粘性土的主动土压力分布
粘性土的主动土压力分布
但在计算中选定恰当的CD、CM值是非常困难的，我国海港水 文规范规定，对圆柱形体不考虑雷诺数的影响， CD均取1．2， CM取2.0，一般讲，惯性力系数CM比阻力系数CD稳定.
2)大圆柱体的波浪荷载计算 圆柱体尺寸较小时，波浪流过柱体时 除产生漩涡外，波浪本身的性质并不发生变 化，但如果圆柱尺寸相对于波浪来说较大时， 当波浪流过圆柱时就会发生绕射现象，因此 大圆柱体的受力不同于小圆柱体，其计算理 论自然也不同于小圆柱体，而需按绕射理论 来确定。
2.2.4冻胀力
1、切向冻胀力的计算：T=στ×U ×H
式中 T——总的切向冻胀力(kK)；
U——与冻土接触的基础周长(m)
H——与基础接触的冻深(m)。
关于单位切向冻胀力στ的取值，国内外许多学者都进行了 大量试验研究，已积累了许多经验值，如2008年颁布的 《建筑桩基技术规范》(JGJ94—2008)规定的‘στ ’。
2.2.3 波浪荷载
1、波浪的分类 影响波浪性质的因素多种多样且多为不确定因 素，波浪大小不一，形态各异。按波发生的位置不 同可分为表面波和内波。现行波的分类方法如下： 第一种分类方法是海洋表面的波浪按频率(或周期)排 列来分类的。 第二种分类方法是根据干扰力来分类的，如风波、潮 汐波等。 第三种分类方法是把波分成自由波和强迫波。自由波 是指波动与干扰力无关而只受水性质的影响，当干 扰力消失后，波的传播和演变照常进行；强迫波的 传播既受干扰力的影响又受水性质的影响。
根据冻土存在的时间可将其分为以下三类： 多年冻土(或称永冻土)——冻结状态持续两年或 两年以上的土层； 季节冻土——每年冬季冻结，夏季全部融化的 土层； 瞬时冻土——冬季冻结状态仅持续几个小时至 数日的土层。
冻土对结构物的影响：季节冻土与结构物的关 系非常密切，在季节冻土地区修建的结构物由于土 的冻胀的作用而造成各种不同程度的冻胀破环。主 要表现在冬季低温时结构物开裂、断裂，严重者造 成结构物倾覆等；春融期间地基沉降，对结构产生 形变作用的附加荷载。
（2）主动土压力 如挡土墙受到墙后填土的作用绕墙踵向外转动或平行 移动，作用在墙背上的土压力从静止土压力逐渐减少， 当墙的移动或转动达到某一数量时，填土内出现滑动面， 土体出于极限平衡状态。此时墙背上的土压力称为主动 土压力，用Ea表示。 （3）被动土压力 挡土墙受外力作用向着填土方向移动或转动，挤压 墙后填土，填土对墙身的土压力，从静止土压力值开始 逐渐增大，当墙的移动或转动量足够大时，填土内出现 滑动面。土体内的应力处于被动极限平衡状态。此时墙 背上的土压力称为被动土压力，用Ep表示。 Ea<E0<Ep
2.2.3 波浪荷载
近区破碎波的压强分布如图2-22所示。
动水压强形成的总动压力Rm为：
在确定作用在构筑物上的总的作用力时，还必须考 虑因水位上升而引起直墙上的静水压强，静水压强 的计算公式为：
其中y为静水面到计算点的高度，规定向上为正，所 以，作用在直墙上的总压力为：
（2）圆柱体上的波浪荷载
3、被动土压力 如果挡土墙在外力作用下，向墙背向移动或转动时，墙体 挤压土体，墙后土逐渐增大，达到某一位移时，墙后土 体上隆。此时土压力最大。土体达到被动状态时，可根 据极限平衡理论得到被动土压力强度σp为：
无粘性土：
粘性土： 式中：Kp——被动土压力系数。Kp=tan2（450+υ/2）
其余符号意义同前。
2、土的冻胀原理 土体产生冻胀的三要素是水分、土质和负温度，即土 中含有足够的水分、水结晶成冰后能导致土颗粒发生位移、 有能够使水变成冰的负温度。水分由下部土体向冻结峰面迁 移，使在冻结面上形成了冰夹层和冰透镜体，导致冻层膨胀， 地层隆起。含水量越大，地下水位越高(在毛细管上升高度 内)，越有利于聚冰和水分的迁移。这种现象通常发生在颗 粒较细的土中。 建筑在冻胀土上的结构物，使地基上的冻胀变形受到 约束，使得地基土的冻结条件发生改变，进而改变着基础周 围土体温度，并且将外部荷载传递到地基土中改变地基土冻 结时的束缚力。地基土冻结时产生的冻胀力将反映在对结构 物的作用上，引起结构物的位移、变形。
2.2.4冻胀力
1、冻土的概念、性质及与结构物的关系
冻土的概念: 凡含有水的松散岩石和土体，当温 度降低到0℃和0℃以下时，土中孔隙水便冻结成冰， 且伴随着析冰(晶)体的产生，胶结了土的颗粒，使 土体抗外力的强度提高。因此，把具有负温度或零 温度，其中含有冰，且胶结着松散固体颗粒的土， 称为冻土。
பைடு நூலகம்
冻胀力分类： 一般根据土体冻胀力对结构物的不同作用方向和作用效果， 冻胀力分为切向冻胀力、法向冻胀力和水平冻胀力(图2— 25)。 (1)切向冻胀力：垂直于冻结峰面，平行作用于结构物基础 侧表面，通过基础与冻土间的冻结强度，使基础随着土体的 冻胀变形而产生向上的拔起力，这种作用于基础表面的冻胀 力称为切问冻胀力，如图中的‘στ’。 (2)法向冻胀力：垂直于基底冰结面和基础底面，当土冻结 时，产生把基础向上抬起的冻结力，我们把这种垂直作用于 基础底面的冻结力称为法向冻结力，如图中的σn。 (3)水平冻胀力：垂直作用于基础或结构物侧表面，当基础 周围的土体冻结时，会对基础产生水平方向的挤压力或推力， 使基础产生水平方向的位移，这种力称为水平冻胀力，如图 中的σh0。
2、法向冻胀力的计算：
影响法向冻胀力的因素比较复杂，如冻土的各 种特性，冻土层底下未冻土的压缩性，作用在冻土 层上的外部压力，以及受冻胀作用和影响的结构物 抗变形能力等，因此法向冻胀力随诸多因素变化而 变化，不是固定不变的值，至今尚没有一个能全面 体现诸因素的方法。 下面仅介绍日本的一种计算方法。日本木下 诚一根据冻胀力跟冻胀率成正比的关系，提出经验 公式：
单位墙长，被动土压力的合力为： 无粘性土： 粘性土：
被动土压力计算
无粘性土
被动土压力计算
粘性土
2.2.2 水压力及流水压力 1、静水压力 水对结构物的力学作用表现在对结构物表面产 生静水压力和动水压力。静水压力的分布符合阿基 米德定律。可将静水压力分成水平及垂直分力。垂 直分力等于结构物承压面和经过承压面底部的母线 到自由水面所做的垂直面之间的“压力体”体积的 水重。
第四种分类方法根据波浪前进时是否有流量产生把波分为输 移波和振动波。输移波指波浪传播时伴随有流量，而振动波 传播时则没有流量产生。振动波根据波前进的方向又可分为 推进波和立波，推进波有水平方向的运动，立波没有水平方 向的运动。 2、波浪荷载的计算 波浪对构筑物的荷载不仅和波浪的特性有关还和构筑物 的型式和受力特性有关，而且当地的地形地貌、海底坡度等 也对其有很大影响，现行确定波浪荷载的方法还带有很大的 经验性。根据经验，一般情况下当波高超过0．5m时，应考 虑波浪对构筑物的作用力。对不同型式的构筑物(参见表2— 9)，波荷载的计算方法也不同。
表2-9 构筑物的分类
直墙上的波浪荷载应按三种波浪进行设计： (1)立波； (2)近区破碎波，即构筑物附近半个波长范围内发生破 碎的波。 (3)远区破碎波，即距直墙半个波长以外发生破碎的波。 ①立波的压力 计算直墙上立波荷载最古老，最简单的方法是 sainflow方法，sainflow的解是有限水深立波的一次 近似解，它的适用范围为相对水深只H／λ介于 0.135——0.20之间，波陡h／ λ<= 035。如果水深 增大，计算结果偏大。下面介绍简化的sa1nflow的 压强计算公式，同时给定一安全系数得到下列计算 公式.
以上各式中：
取1m长挡土墙： 无粘性土的土压力的合力： Ea通过三角形的形心，即作用 在离墙底H／3处; 由式(3—4)可知，粘性 土的主动上压力包括两部分： 一部分是由土自重引起的土 压力γzKa，另一部分是由粘 聚力引起的负侧压力2c，这 两部分土压力叠加的结果如 图所示，其中ade部分对墙体 是拉力，计算时可略去不计， 因此粘性土的土压力的分布 仅是abc部分。
w dxdy
γ-——水的重度（KN/m2）
2.2.2水压力及流水压力
静水压力的水平分力：pA=γhA 当液体表面作用有压强p0时，结构物上任意一点 A的强为：pA=p0+γhA 几种水压力的在结构上的分布模式：
2.2.2 水压力及流水压力
2、流水压力 在水流过结构物表面时，会对结构产生切应力和正应力。 在一般的荷载计算中，考虑较多的是正应力：p=p静+p动 瞬时动水压力：p= p静+p动+P’
pd C p p'
v2 2
v2 2
动压力的作用还可能引起结构的振动，甚至使结构产生自 激振动或共振，这对结构是非常有害的，结构设计时，必须加 以考虑，以确保结构安全。
2.2.3 波浪荷载 1、波浪的分类 当风持续地作用在水面上时,就会产生波浪。有 波浪时，水质点做复杂的旋转、前进运动。对结构 物产生的附加应力称为波浪压力（波浪荷载）。 波浪作为一种波，它具有波的一切特性，如波 长λ、周期τ、波幅h(波浪力学中称为浪高)，如图 3—7所示。影响波浪的形状和各参数值的因素有： 风速v、风的持续时间t、水深H和吹程D(吹程等于岸 边到构筑物的直线距离)。 风速和风的持续时间都是随机变量。很难准确 测定，因此在计算浪高时按暴风的风速和吹程的最 不利组合来确定。
2.2.3 波浪荷载
作用在直墙上的最大压强为：
2.2.3 波浪荷载
λ1：直墙前远区破碎波的波长（m），假定波破碎前周期不变， 则：
2.2.3 波浪荷载
③近区破碎波的压力
波浪在墙前半个波长范围内破碎时．会对墙体产 生一个瞬时的动压力，动压力的数值可能很大，但 持续时间很短。Bagnold曾对破碎波进行了实验研 究，发现只有当破碎波夹杂着空气冲击直墙时，才 会发生强烈的冲击压力。 近区破碎波压力计算方法为Minikin法， Minikin提出最大压强发生在静水面，并由动静两 部分压强组成。最大动压强的计算公式为：
(1)波峰压强：
（2）波谷压强：
式中符号如图2-20所示：
表2-20 简化的sainflow压强分布
②远区破碎波的压力： 如果直墙处海底有斜坡，使直墙水深减小，则 波浪将在抵达直墙以前发生破碎。如果波浪发生破 碎的位置距离直墙半个波长以外，这种破碎波就称 为远区破碎波。破碎波对直墙的作用力相当于一股 水流冲击直墙时产生的波压力。实验表明，这种压 力的最大值出现在静水面以上1/3h1处，h1为远区破 碎波的波高。 其沿直墙的压力分布为：向下，从最大压力 开始按直线法则递减，到墙底处压力减为最大压力 的1/2；向上，也是按直线法则递减，到静水位面以 上Z＝h1时，波压力变为零，其分布如图3—9所示：
2.2 侧压力
2.2.1 土的侧向压力 1.基本概念及土压力分类 土的侧压力是指挡土墙后的填土因自重或外荷载作用， 对墙背所产生的压力。土压力可分为静止土压力、主动 土压力和被动土压力如图所示。 1）静止土压力 如果挡土墙在土压力作用下，不产生任何方向的位移 和转动，则墙后土体处于弹性平衡状态，此时，挡土墙 所受的土压力为静止土压力，用E0表示。如地下室的外 墙。
静止土压力的计算： 任意深度处的土压力： σ0=K0γZ K0——为土的侧压力 系数。取K0=1-sinυ’ Φ’—土的有效 内摩擦角。 γ——土的重度， 地下水位以下 取有效重度。 则：E0=1/2 γH2K0
2、主动土压力： 如：基础开挖中的围护结构。如图所示
无粘性土的主动土压力分布
粘性土的主动土压力分布
但在计算中选定恰当的CD、CM值是非常困难的，我国海港水 文规范规定，对圆柱形体不考虑雷诺数的影响， CD均取1．2， CM取2.0，一般讲，惯性力系数CM比阻力系数CD稳定.
2)大圆柱体的波浪荷载计算 圆柱体尺寸较小时，波浪流过柱体时 除产生漩涡外，波浪本身的性质并不发生变 化，但如果圆柱尺寸相对于波浪来说较大时， 当波浪流过圆柱时就会发生绕射现象，因此 大圆柱体的受力不同于小圆柱体，其计算理 论自然也不同于小圆柱体，而需按绕射理论 来确定。
2.2.4冻胀力
1、切向冻胀力的计算：T=στ×U ×H
式中 T——总的切向冻胀力(kK)；
U——与冻土接触的基础周长(m)
H——与基础接触的冻深(m)。
关于单位切向冻胀力στ的取值，国内外许多学者都进行了 大量试验研究，已积累了许多经验值，如2008年颁布的 《建筑桩基技术规范》(JGJ94—2008)规定的‘στ ’。