电站燃煤锅炉掺烧生物质时理论燃烧温度的计算
生物质锅炉混煤掺烧对锅炉经济性及稳定性的影响
生物质锅炉混煤掺烧对锅炉经济性及稳定性的影响摘要:近几年，生物质直燃发电在中国迅速发展。
然而，高含水量，高耗能和锅炉高温腐蚀等问题导致设备可靠性差，严重影响了生物质发电企业的经济运行，甚至威胁到了生物质发电企业的可持续发展，导致生物量。
直燃发电行业陷入困境。
虽然中国的生物质能源储量丰富，由于燃油锅炉水的限制，低于生物质燃料水分含量38%可以直接烧成炉。
生物质燃料的含水量约为60%。
高湿度导致燃料热值低、燃料消耗高、锅炉排烟温度高、锅炉效率低，影响电厂经济效益。
目前，大多依靠人工自然风干，以降低燃料水分，效率低，成本高，受天气和季节的影响很大。
关键词：生物质；混煤掺烧；锅炉效率；经济性；稳定性1.引言（1）生物质能源发展生物质直燃发电是近年来发展迅速的中国。
然而，有高水分、高燃料和锅炉的高温腐蚀的低热值的一个技术问题，导致设备可靠性差，严重影响了生物质发电企业的经济运行，甚至威胁到了生物质发电企业的可持续发展，导致生物量。
直燃发电行业陷入困境。
虽然我国生物质能源储量丰富，但由于锅炉燃料水的限制，一般不到45%的生物质燃料的含水量可直接燃烧到炉内。
生物质燃料的含水量约为55%。
高湿度导致燃料热值低、燃料消耗高、锅炉排烟温度高、锅炉效率低，影响电厂经济效益。
目前，大多依靠人工自然风干，以降低燃料水分，效率低，成本高，受天气和季节的影响很大。
（2）燃料燃烧硫化物和氮氧化物的产生与排放过程燃烧过程产生的氮氧化物主要包括NO和NO2，以及少量的N2O，在燃烧过程中，NOx的生成与燃烧方式密切相关，特别是燃烧温度和过量空气系数。
根据生成机理，燃烧生成的NOx可分为燃料型、热式和快燃型3种。
燃料型氮氧化物燃料氮氧化物是燃料中的氮元素，燃烧过程中生成的氮氧化物与空气中的氧结合。
热式氮氧化物氮氧化物是指氮气和氧气在高温下生成氮氧化物的反应。
快速氮氧化物主要指碳氢化合物在燃烧空气中燃料浓度高的燃料中生成的碳氢化合物的反应，而CH和HCN等CH和HCN在燃煤锅炉中继续氧化，快速生成的NOx很小。
电站锅炉生物质燃料掺烧技术简述
生物质燃料掺烧技术简述一．引言近年来我国能源、电力供求趋紧，国内外在发电行业对资源丰富、可再生性强、有利于改善环境和可持续发展的生物质资源的开发利用给予了极大的关注。
于是生物质能发电行业应运而生，在我国也掀起了生物质能发电的浪潮。
据发改委能源研究所有关专家介绍，秸秆气化发电、秸秆直燃发电、煤与秸秆混燃发电都是可以采用的技术路线。
煤-秸秆混燃技术的特点是可以对现有的电厂进行改造，投资很少。
但是首先需要解决好电厂掺烧秸秆量的计量和监督的问题。
二．生物质能应用简介生物质能是绿色植物通过光合作用将太阳能转化为化学能并贮存在生物质内部的能量,它是植物体内的叶绿素在太阳能的作用下,吸收空气中的二氧化碳和土壤中的水,最终合成碳水化合物,转化为化学能而固定下来的一种自然资源。
生物质能应用主要体现在以下几个方面:沼气发酵、制燃料乙醇、生物柴油、制乙二醇、生物质固体成型燃料、生物质发电。
三．生物质能发电应用现状我国生物质能发电主要分为直燃发电和气化发电。
其中，在生物质直燃发电项目上，2008年，生物质直燃发电，国家发展改革委和地方发展改革委总计核准了39个项目，合计装机容量为128.4万千瓦。
目前生物质直燃发电主要应用在小型燃煤锅炉和循环流化床锅炉中，在大型电站煤粉炉中应用较少，缺乏大型电站锅炉掺烧生物质燃料相关的运行经验。
四．电站锅炉掺烧秸秆技术性分析考虑到投资与实际收益，目前的生物质掺烧以掺烧秸秆为宜。
秸秆与矿物燃料相比，其挥发组分高、含硫量和灰分都比煤低。
由于秸秆热值低、密度小，为燃料的运输、储存带来不便。
秸秆中碱金属含量较高、灰熔点低，清华大学在实验室中，对典型的秸秆的燃烧特性进行了详细的研究，表明秸秆燃料均属于易结焦燃料，单纯燃烧秸秆在工业规模应用，将产生一系列的问题。
若单纯以秸秆作为燃料，在锅炉实际运行过程中，会在设备内产生腐蚀、烧结等问题，严重影响设备的可靠性、安全性、以及电站的经济性，这已经为大量的国外经验所证实。
电站燃煤锅炉掺烧生物质时理论燃烧温度的计算
计算中采用迭代方法 , 即先假设一个理论燃烧温 度 ; 0 , 分别计算出煤的放热量和生物质的吸热量 , 比 较两者的差值 , 重复以上过程 , 直至该差值接近零 , 此 时的 ; 0 即为煤掺烧生物质比例为 β时的理论燃烧温 度。 某电站 300 M W 机组锅炉采用中间贮仓式制粉 系统 ,热风送粉 。锅炉设计热效率为 90. 8 % , 全烧煤 时的计算燃煤量为 138. 2 t/ h 。实际燃煤和掺烧稻壳 的元素分析数据见表 1 。当生物质掺烧比例为 20 % , 按上述迭代计算方法得到的实炉工况理论燃烧温度见 表 2。
从表 3 中的灰关联度可见 , 对硫析出率影响最大 的燃烧条件是保温时间 ,其次是燃烧温度 ,燃烧气氛对 硫析出率的影响最小 , 这与文献 [ 11 ] 中极差分析法的 结果一致 。因此 , 灰关联分析法可作为新的思路和方 法应用于煤燃烧条件对硫析出率影响的研究中 。
[参 考 文 献]
[1] 于洪观 ,刘泽常 ,王力 ,等 . 煤燃烧过程中各形态硫析出规
表2 数据均值化处理结果及各工艺参数的灰关联系数
D P1 P2 P3
[4] 高梅杉 , 张建民 , 罗鸣 . 煤在还原性气氛下
ξ3
0. 569 434 0. 860 276 0. 622 237 0. 540 69 0. 634 778 0. 385 725 0. 560 879 0. 439 958 0. 515 47
10 %～20 % 。在锅炉效率不变的情况下 , 煤和生物质
理论燃烧温度从 ; 0sw 升高到 ; 0 吸收的热量相等 , 其平 衡关系如下 :
生物质直燃锅炉设计计算
生物质直燃锅炉设计计算生物质直燃锅炉设计计算3.1锅炉设计时主要的结构尺寸1）炉膛净空尺寸：250×250×14002）炉排有效面积250×600，共做3块，炉排小孔4mm，开孔率40%，炉排下两侧装导轨，机械传动3）前拱高200，长50；4）后拱高180，长3003）炉顶出口：天圆地方结构，出口60mm4）点火炉门80×80，装在侧强5）看火孔42mm6）炉前装料斗7）料层厚度60mm6）炉顶装省煤器，管子18mm，前后各布置测点一个。
8）每隔300mm一个测点，测点预留孔14mm，烟囱上布置一个测点9）支架高度800mm10）炉膛内衬80mm厚，布置抓钉11）整体用不锈钢外包装12）支架高度800mm13）整体外形长宽高：760×410×22003.2试验原料本试验是采用生物质颗粒燃料（玉米秸秆颗粒燃料），是由生物质燃料成型机压制而成的。
其尺寸是圆柱形，直径是8mm，燃料颗粒自然堆积密度为554.7kg/m3，其颗粒密度为1200kg/m3。
实验前用氧弹式量热仪测定玉米颗粒燃料的收到基净发热量qnet,ar ， qnet,ar=15132kJ/kg。
由燃料元素分析仪分别测定其收到基中C，H，N，S，O的含量，得到：Car=44.92%，Har=5.77%，Nar=0.98%，Sar=0.21%，Oar=31.26%。
用燃料工业分析仪分别测定其收到基水分含量（Mar），收到基挥发分含量（Var），收到基固定炭含量（Far），收到基灰分含量（Aar）。
如下：Mar= 9.15%，Var= 75.58%，Far= 7.56%，Aar= 7.71%。
3.3直燃锅炉设计的相关参数1）锅炉功率要求：10 kW；2）温度：查阅暖通空调设计指南（P63）可以得到室内空气温度在16-24℃范围内[2]，在试验期间实际测得当时温度为16℃，室外环境温度t0=10℃，排烟温度tpy低于烟气露点，150℃左右 [20]，tpy =165℃；3）热负荷：查相关锅炉设计手册得炉排单位面积热负荷经验值700~1050kW/m2 [3-8]，由于低温及燃料易燃尽时取上限，所以取qF= 1050 kW/m2；炉膛单位容积热负荷经验值235~350kW/m3 [3-8]，因为低温及燃料易燃尽时取取上限，所以取qV= 350 kW/m3；4）过量空气系数：炉门和进料槽漏风系数△α= 0.2；炉膛进口空气过量系数α1= 1.5，炉膛出口空气过量系数α2,= α1+△α= 1.7；5）热损失：固体未完全燃烧损失q4=3.56%，CO未完全燃烧损失q3=2.5%，侧壁散发到室内的热量q5=0%；6）大气压力P=1atm总结以上数据绘制成下表1表1 直燃锅炉主要设计参数序号主要设计参数符号参数来源数值单位燃料参数1 燃料种类给定玉米桔杆2 燃料颗粒大小燃料测定 8 mm3 燃料颗粒自然堆积密度燃料测定 554.7 kg/m34 灰渣自然堆积密度燃料测定 1200 kg/m35 收到基碳含量 Car 燃料元素分析仪测定 44.92 %6 收到基氢含量 Har 燃料元素分析仪测定 5.77 %7 收到基氮含量 Nar 燃料元素分析仪测定 0.98 %8 收到基硫含量 Sar 燃料元素分析仪测定 0.21 %9 收到基氧含量 Oar 燃料元素分析仪测定 31.26 %10 收到基水分含量 Mar 燃料工业分析仪测定 9.15 %11 收到基挥发分含量 Var 燃料工业分析仪测定 75.58 %12 收到基固定炭含量 Far 燃料工业分析仪测定 7.56 %13 收到基灰分含量 Aar 燃料工业分析仪测定 7.71 %14 收到基净发热量 qnet,ar 氧弹式量热仪测定 15132 kJ/kg直燃锅炉参数15 功率 W 10 kW16 温度 thot,2 30-50℃，不超过70℃ [1] 50℃17 室内空气温度 thot,1 在16-24℃范围内选取[2] 16 ℃18 炉排单位面积热负荷 qF 经验值700~1050kW/m2 [3-8] 1050kW/m2低温及燃料易燃尽时取上限19 炉膛单位容积热负荷 qV 经验值235~350kW/m3 [3-8] 350 kW/m3低温及燃料易燃尽时取取上限20 炉门和进料槽漏风系数△α参照文献[9]选取 0.221 炉膛出口空气过量系数α2 α1+△α 1.722 炉膛进口空气过量系数α1 参考文献[10-13] 1.523 固体未完全燃烧损失 q4 参考文献[14-16] 3.56 %24 CO未完全燃烧损失 q3 参照文献[14-16]选取 2.5 %25 侧壁散发到室内的热量 q5 参考文献 [17-19] 0 %26 室外环境温度 t0 给定10 ℃27 排烟温度 tpy 低于烟气露点，150℃左右[20] 165 ℃28 压力 P 给定 1 atm3.4烟气量的计算（1）二氧化物量vRO2二氧化物是指烟气中的量，其计算如下：vRO2=0.01866(Car+0.375Sar)=0.01866（44.92+0.375×0.21）=0.839676675Nm3/kg（2）理论空气量va,0理论空气量是指每千克固体、液体燃料或每标准立方米气体燃料在化学当量比之下完全燃烧所需的空气量。
生物质锅炉热力计算书
㎡
4
炉墙总面积
F
㎡
5
炉排有效面积
R
㎡
6
炉膛周界面积
F
㎡
7
炉膛容积
V1
3m
辐射受热面积计算：
8
水冷壁管管径
d
m
按结构设计
9
管节距
S1
m
按结构设计
10
管中心到墙距离
e
m
按结构设计
11
前、顶墙水冷壁
管根数
n1
根
按结构设计
16
12
光管有效角系数
x1'
查图C2（S1/d=，e/d=）
13
覆盖耐火涂料层 水冷壁管有效角 系数
40
有效辐射受热面积
Hr1
2m
Hr'+Hr''
41
总有效辐射受热面积
Hr
2m
H3+Hr2+Hr'+2Hr1
42
水冷度
χ
χ=Hr/（F1-R）
43
炉膛有效辐射层厚
度
S
m
F1
44
火床与炉墙面积比
ρ
R/（F1-R）
九、炉膛热力计算
序
符号
单位
数值
号
名称
计算公式或来源
1
燃料低位发热量
Qar, net
KJ/kg
一、48t生物质锅炉热力计算
序 号
名称
符号
单位
计算公式及数据来源
结果
1
锅炉蒸发量
D
kg/h
设计给出
48
2
电站燃煤锅炉燃烧热效率计算方法
电站锅炉的热效率计算电站锅炉通过燃烧燃料产生蒸汽，把煤的化学能转化为高温蒸汽的储能多过程中的转化效率即为锅炉的热效率。
锅炉燃烧的热效率是燃烧优化的另一个主要目标。
锅炉热效率可以用锅炉有效利用的热量与进入炉内的燃料燃烧所产生的总热量的百分比[33]来表示，见式：1r100%Q Q η=⨯ （1-1） 式中η为锅炉热效率，1Q 为燃煤锅炉有效利用的热量，r Q 为炉内燃料燃烧产生的总热量。
1热效率计算方法锅炉热效率的计算常用的有两种方法：正平衡法，又称输入输出法；反平衡法，又称热损失法。
正平衡法，通过直接测量求得锅炉有效利用的热量和输入锅炉的总热量来求得热效率，如公式(2-3)所示。
反平衡法，通过测定锅炉的各项热损失q ∑来求得热效率，计算公式如下：1100%1srQ q Q η=-⨯=-∑ (1-2) 式中 s Q 为锅炉所有热损失之和, η为锅炉热效率，r Q 为输入锅炉燃料燃烧产生的总热量。
由于当前电站锅炉对燃煤量的测量一般采用皮带秤或测量给煤机转速等来进行粗糙的估计测量，对输入、输出热量的测量造成了较大误差。
因此，正平衡法的误差比较大；而反平衡法不会出现这样的误差。
我们设计算热效率所采用的r Q 的相对误差为δ，则按照正平衡法计算，误差计算如下：()()111r r r=-=11Q Q Q Q Q Q δδδ±⋅∆±±⋅正 (1-3)按照反平衡法计算，则误差计算为：()()r r r=11=11ss sQ Q Q Q QQ δδδ⎛⎫⎛⎫±⋅∆--- ⎪ ⎪ ⎪±±⋅⎝⎭⎝⎭反 (1-4) 比较式(1-3)和式(1-4)可以看出，正∆和反∆的绝对值的大小由1r QQ 和rs Q Q 的大小决定，1r QQ 是锅炉热效率，rs Q Q 是锅炉热损失，热损失约为10%，锅炉热效率约为90%，。
那么，采用正平衡法计算所得误差∆正大约是采用反平衡法计算所得误差∆反的9倍。
350MW_燃煤锅炉在富氧下掺烧生物质气的数值模拟
Modeling and Simulation 建模与仿真, 2023, 12(5), 4294-4304 Published Online September 2023 in Hans. https:///journal/mos https:///10.12677/mos.2023.125392350MW 燃煤锅炉在富氧下掺烧生物质气的数值模拟曹广懿德，陈 帅*，胡 超上海工程技术大学机械与汽车工程学院，上海收稿日期：2023年6月29日；录用日期：2023年8月28日；发布日期：2023年9月4日摘要为了研究火力燃煤锅炉的碳减排与低氮燃烧技术，本文通过数值模拟方法研究了不同O 2/CO 2体积分数比的富氧条件下四角切圆锅炉内生物质气与煤粉混燃情况。
结果表明：当O 2浓度高于29%时，炉膛整体速度梯度提高，有利于煤粉的充分混合燃烧，从而改善了煤粉的燃烧特性；随着O 2/CO 2体积分数比的增加，炉膛内温度整体是提高的，有利于提高炉膛内的换热性能；随着O 2/CO 2体积分数比的增加，炉膛内整体的CO 2浓度逐渐提高，炉膛出口的CO 2浓度是70%~77%，有利于CO 2的捕集，同时，炉膛内NOx 的浓度也逐渐提高，主要原因是炉膛内的温度随着O 2浓度的增加而上升，由此热力型NOx 的产生量更大。
关键词富氧燃烧，生物质气，掺烧比，数值模拟Numerical Simulation of Biomass Gas Blending in 350MW Coal-Fired Boiler under Oxygen EnrichmentGuangyide Cao, Shuai Chen *, Chao HuSchool of Mechanical and Automotive Engineering, Shanghai University of Engineering Science, ShanghaiReceived: Jun. 29th , 2023; accepted: Aug. 28th , 2023; published: Sep. 4th , 2023AbstractIn order to study the carbon reduction and low-NOx combustion technology of thermal coal-fired boiler, this paper investigates the mixing and combustion of biomass gas and pulverized coal in a*通讯作者。
330 MW 煤粉锅炉掺烧生物质气化气对锅炉性能的影响分析
第36卷第5期2021年10月Vol.36No.5Oct.2021电力学报JOURNAL OF ELECTRIC POWER文章编号：1005-6548（2021）05-0397-07中图分类号：TK6文献标识码：B学科分类号：47040DOI：10.13357/j.dlxb.2021.048开放科学（资源服务）标识码（OSID）：330MW煤粉锅炉掺烧生物质气化气对锅炉性能的影响分析王爽奇1，田宇2，龚迎莉1，杨海瑞1，张缦1，周托1，2，黄中1，2，吕俊复1，2（1.清华大学能源与动力工程系，北京100084；2.哈尔滨锅炉厂有限责任公司，哈尔滨150046）摘要：生物质气化掺烧必然会对燃煤电站锅炉的运行带来一定的影响。
基于在运330MW煤粉锅炉，通过热力计算，预测了掺烧不同生物质气化气、不同负荷以及不同掺烧比例时，锅炉的性能参数，并在此基础上进行了锅炉安全性以及机组经济性分析。
研究表明，当掺烧低热值气化气，且掺烧比例为10%时，性能参数变化较小，能够保证锅炉的正常运行；掺烧20%气化气时，锅炉性能参数处于可以安全运行的极限，但此时机组经济性也会受到较大影响；掺烧30%气化气时，无论是锅炉安全还是机组经济性都存在极大的问题，需要对锅炉进行相应的优化。
此外，参照某高热值生物质气化气的组分及热值，针对掺烧工况，对该锅炉的性能进行了预测，当掺烧比例达到50%时，锅炉主要性能参数略优于掺烧20%低热值气化气。
当掺烧比例达到30%时，锅炉主要性能参数略优于掺烧10%低热值气化气，此时无须调整锅炉受热面，即可满足锅炉安全运行的要求。
计算结果可为煤粉锅炉的生物质气化掺烧工程应用提供参考。
关键词：煤粉锅炉；生物质气化气；掺烧；性能预测；安全运行Analysis on Effect of Boiler Performance of Mixed Burning BiomassGasification Gas in a330MW Pulverized Coal Boiler WANG Shuang-qi1，TIAN Yu2，GONG Ying-li1，YANG Hai-rui1，ZHANG Man1，ZHOU Tuo1，2，HUANG Zhong1，2，LYU Jun-fu1，2（1.Department of Energy and Power Engineering,Tsinghua University,Beijing100084,China；2.Harbin Boiler Company Limited,Harbin150046,China）Abstract：The co-combustion of biomass gasification will inevitably have a certain impact on the operation of coal-fired utility boilers.Based on the operation of a330MW pulverized coal boiler,the performance parame⁃ters of the boiler with mixed burning different biomass gasification gas,different load and different mixing ratio are predicted through thermal calculation,and on this basis,security of the boiler and economic analysis of the ＊收稿日期：2021-07-21基金项目：国家重点研发计划（2019YFE0125900）。
电站锅炉掺烧生物质的污染物释放特性试验研究
电站锅炉掺烧生物质的污染物释放特性试验研究摘要：为降低燃煤电厂的发电成本，控制污染物排放，通过在小型试验台上对电站锅炉煤掺烧生物质时，不同掺混比例、不同燃烧温度及掺烧不同生物质种类的污染物释放特性进行了试验研究。
结果表明，在燃烧后期，随生物质掺混比例增加，NOx 和SO2的释放量降低；在焦炭燃烧阶段，随实验温度升高，NOx和SO2的析出过程加快，同时NOx 瞬时释放量增加，SO2瞬时释放量减少。
生物质中的碱金属对NOx 及SO2的释放有抑制作用。
引言生物质能源具有储量丰富、氮硫含量低、燃烧特性良好等特点，在能源生产领域的比重日益增加[1]。
同时，近年来电力生产领域向清洁低碳发展的趋势日益显现，非化石能源发电的比重快速增长。
在电站燃煤锅炉中掺烧一定比例的生物质以代替部分煤的使用，可在不改变锅炉原有燃烧器形式的基础上，降低发电经济成本，并减少氮氧化物及硫氧化物的排放，有助于逐步建立清洁低碳的电力成产模式。
为模拟炉内高温燃烧工况，研究生物质混煤燃烧过程中NOx 及SO2等污染物的释放特性，文中在小型实验台上进行了恒温下生物质混煤燃烧试验，考察了不同掺混比例、燃烧温度、生物质种类对燃料燃烧过程中NOx 、SO2释放特性的影响，为电站锅炉掺烧生物质时燃料利用及污染物控制提供了一定的理论依据。
1实验装置及方法1.1实验系统及燃料特性本文所使用的恒温污染物在线监测系统见图1，试验时采用德国RBP公司的ecom-CN型烟气分析仪对生物质混煤燃烧过程中NOx 、SO2浓度进行实时监测并记录。
整套装置气密性良好，多次重复性实验证明，实验所得数据误差在2%以内（图1）。
鉴于生物质的热值及可磨性程度，试验选用秸秆、木屑与稻壳进行研究。
由于生物质中挥发分含量较高，无烟煤中挥发分含量较低，二者混燃时能明显改善燃料的燃烧特性[2]，故选用清水沟无烟煤作为混燃煤种。
实验前先将样品在破碎机中充分破碎，而后经标准筛筛分，保证其粒径均在0.125~0.180mm目之间。
生物质直燃锅炉设计计算(详细)
生物质直燃锅炉设计计算生物质直燃锅炉设计计算3.1锅炉设计时主要的结构尺寸1）炉膛净空尺寸：250×250×14002）炉排有效面积250×600，共做3块，炉排小孔4mm，开孔率40%，炉排下两侧装导轨，机械传动3）前拱高200，长50；4）后拱高180，长3003）炉顶出口：天圆地方结构，出口60mm4）点火炉门80×80，装在侧强5）看火孔42mm6）炉前装料斗7）料层厚度60mm6）炉顶装省煤器，管子18mm，前后各布置测点一个。
8）每隔300mm一个测点，测点预留孔14mm，烟囱上布置一个测点9）支架高度800mm10）炉膛内衬80mm厚，布置抓钉11）整体用不锈钢外包装12）支架高度800mm13）整体外形长宽高：760×410×22003.2试验原料本试验是采用生物质颗粒燃料（玉米秸秆颗粒燃料），是由生物质燃料成型机压制而成的。
其尺寸是圆柱形，直径是8mm，燃料颗粒自然堆积密度为554.7kg/m3，其颗粒密度为1200kg/m3。
实验前用氧弹式量热仪测定玉米颗粒燃料的收到基净发热量qnet,ar ，qnet,ar=15132kJ/kg。
由燃料元素分析仪分别测定其收到基中C，H，N，S，O的含量，得到：Car=44.92%，Har=5.77%，Nar=0.98%，Sar=0.21%，Oar=31.26%。
用燃料工业分析仪分别测定其收到基水分含量（Mar），收到基挥发分含量（Var），收到基固定炭含量（Far），收到基灰分含量（Aar）。
如下：Mar= 9.15%，Var= 75.58%，Far= 7.56%，Aar= 7.71%。
3.3直燃锅炉设计的相关参数1）锅炉功率要求：10 kW；2）温度：查阅暖通空调设计指南（P63）可以得到室内空气温度在16-24℃范围内[2]，在试验期间实际测得当时温度为16℃，室外环境温度t0=10℃，排烟温度tpy低于烟气露点，150℃左右[20]，tpy =165℃；3）热负荷：查相关锅炉设计手册得炉排单位面积热负荷经验值700~1050kW/m2 [3-8]，由于低温及燃料易燃尽时取上限，所以取qF= 1050 kW/m2；炉膛单位容积热负荷经验值235~350kW/m3 [3-8]，因为低温及燃料易燃尽时取取上限，所以取qV= 350 kW/m3；4）过量空气系数：炉门和进料槽漏风系数△α= 0.2；炉膛进口空气过量系数α1= 1.5，炉膛出口空气过量系数α2,=α1+△α= 1.7；5）热损失：固体未完全燃烧损失q4=3.56%，CO未完全燃烧损失q3=2.5%，侧壁散发到室内的热量q5=0%；6）大气压力P=1atm总结以上数据绘制成下表1表1 直燃锅炉主要设计参数序号主要设计参数符号参数来源数值单位燃料参数1 燃料种类给定玉米桔杆2 燃料颗粒大小φs 燃料测定8 mm3 燃料颗粒自然堆积密度ρs 燃料测定554.7 kg/m34 灰渣自然堆积密度ρash 燃料测定1200 kg/m35 收到基碳含量Car 燃料元素分析仪测定44.92 %6 收到基氢含量Har 燃料元素分析仪测定5.77 %7 收到基氮含量Nar 燃料元素分析仪测定0.98 %8 收到基硫含量Sar 燃料元素分析仪测定0.21 %9 收到基氧含量Oar 燃料元素分析仪测定31.26 %10 收到基水分含量Mar 燃料工业分析仪测定9.15 %11 收到基挥发分含量Var 燃料工业分析仪测定75.58 %12 收到基固定炭含量Far 燃料工业分析仪测定7.56 %13 收到基灰分含量Aar 燃料工业分析仪测定7.71 %14 收到基净发热量qnet,ar 氧弹式量热仪测定15132 kJ/kg直燃锅炉参数15 功率W 10 kW16 温度thot,2 30-50℃，不超过70℃[1] 50 ℃17 室内空气温度thot,1 在16-24℃范围内选取[2] 16 ℃18 炉排单位面积热负荷qF 经验值700~1050kW/m2 [3-8] 1050 kW/m2低温及燃料易燃尽时取上限19 炉膛单位容积热负荷qV 经验值235~350kW/m3 [3-8] 350 kW/m3低温及燃料易燃尽时取取上限20 炉门和进料槽漏风系数△α参照文献[9]选取0.221 炉膛出口空气过量系数α2α1+△α 1.722 炉膛进口空气过量系数α1参考文献[10-13] 1.523 固体未完全燃烧损失q4 参考文献[14-16] 3.56 %24 CO未完全燃烧损失q3 参照文献[14-16]选取2.5 %25 侧壁散发到室内的热量q5 参考文献[17-19] 0 %26 室外环境温度t0 给定10 ℃27 排烟温度tpy 低于烟气露点，150℃左右[20] 165 ℃28 压力P 给定1 atm3.4烟气量的计算（1）二氧化物量vRO2二氧化物是指烟气中的量，其计算如下：vRO2=0.01866(Car+0.375Sar)=0.01866（44.92+0.375×0.21）=0.Nm3/kg（2）理论空气量va,0理论空气量是指每千克固体、液体燃料或每标准立方米气体燃料在化学当量比之下完全燃烧所需的空气量。
煤与生物质混烧锅炉大致炉膛温度
煤与生物质混烧锅炉大致炉膛温度下载提示：该文档是本店铺精心编制而成的，希望大家下载后，能够帮助大家解决实际问题。
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07 燃烧温度计算
Q低 Q空 Q燃 Q分 t理 0 V y c产 (Vk V0 ) c空
影响理论燃烧温度的因素
燃料的种类和发热量
Q低 t热 0 V y c产
空气消耗系数 (0.8~0.9时出现峰值)
空气或燃料的预热温度 氧化剂的富氧程度
影响理论燃烧温度的因素
燃料的种类和发热量:
忽略热分解所引起的Vy· c产的变化 不大(Vy增加、c产减小)
近 似 方 法
分解度近似计算
f CO2 f H 2O
(VCO2 )分 (VCO2 )未 (VH 2O )分 (VH 2O )未
分解度与温度和压力 有关，温度越高、分 压力越低，分解度越 大。同样条件下， CO2的分解度比H2O 大得多
Q低 t热 0 V y c产
燃烧温度主要取决于单位体积燃烧产物的热 含量； Q低↑，Vy0↑，t理取决于Q低/Vy0。
空气消耗系数 (0.8~0.9时出现峰值)：
影响燃烧产物的生成量和成分，进而影响t理；
当空气消耗系数n≥1.0时，n越大， t理越低
Q低 Q空 Q燃 Q分 t理 0 V y c产 (Vk V0 ) c空
条件下，当热量收入与热量支出相等时，燃 烧产物(烟气)达到一个相对稳定的燃烧温度。
理论燃烧温度
Q低 Q空 Q燃 Q传 Q不 Q分 t产 V y c产
Q低 Q空 Q燃 Q分 t理 V y c产
绝热系统
Q传 ＝ 0
完全燃烧
Q不 ＝ 0
理论燃烧温度，假设燃料在 绝热系统中完全燃烧，燃烧 产物所达到的温度，是某种 燃料在某一燃烧条件下所能 达到的最高温度
V y0 V y0
Q低 t热 0 V y c产
生物质锅炉热力计算
生物质锅炉热力计算英文回答：Biofuel Boiler Thermal Calculations.1. Introduction.Biofuel boilers are becoming increasingly popular as a renewable energy source. They offer a number of advantages over traditional fossil fuels, including reduced emissions, lower operating costs, and increased energy security. In order to design and operate a biofuel boiler efficiently, it is important to understand the thermal calculations involved.2. Heat Transfer.Heat transfer is the process by which thermal energy is exchanged between two objects. In a biofuel boiler, heat is transferred from the burning fuel to the water in theboiler. The rate of heat transfer is determined by a number of factors, including the temperature difference between the two objects, the surface area of the heat exchanger, and the fluid flow rate.3. Boiler Efficiency.The efficiency of a boiler is a measure of how much of the fuel's energy is converted into heat. The efficiency of a biofuel boiler is typically around 80-90%. This meansthat for every unit of fuel burned, 80-90% of the energy is converted into heat.4. Boiler Capacity.The capacity of a boiler is a measure of how much heat it can produce. The capacity of a biofuel boiler is typically measured in kilowatts (kW). The capacity of a boiler is determined by a number of factors, including the size of the combustion chamber, the type of fuel used, and the efficiency of the boiler.5. Thermal Calculations.The thermal calculations involved in designing and operating a biofuel boiler include:Heat transfer calculations: These calculations determine the rate of heat transfer between the burningfuel and the water in the boiler.Boiler efficiency calculations: These calculations determine the efficiency of the boiler, which is a measure of how much of the fuel's energy is converted into heat.Boiler capacity calculations: These calculations determine the capacity of the boiler, which is a measure of how much heat it can produce.6. Conclusion.The thermal calculations involved in designing and operating a biofuel boiler are essential for ensuring that the boiler operates efficiently and safely. Byunderstanding these calculations, you can design and operate a biofuel boiler that meets your specific needs.中文回答：生物质锅炉热力计算。
生物质直燃发电机组效率计算方法和说明祥解
生物质直燃发电机组效率计算方法和说明生物质直燃发电机组效率计算方法和说明本文依据现有燃煤电厂效率计算的基本方法，结合生物质直燃发电厂性能试验取得的经验数据，编制了生物质直燃发电机组效率计算方法和说明。
一、生物质锅炉效率计算 （一）基本原则（1）采用反平衡法（热损失法）测定锅炉热效率，正平衡法（输入-输出热量法）计算作为参考。
（2）将送风机入口的空气温度作为锅炉热效率计算的基准温度，也即送风机附近的大气温度。
（3）因本文主要目的是计算实际工况下的锅炉热效率，故未进行修正。
（二）正平衡计算1、正平衡热效率计算（η1）%10011⨯=rQ Q η (1-1)式中：1η——锅炉热效率，%;r Q ——输入热量，kJ; 1Q ——输出热量，kJ 。
2、输入热量（Qr ）因目前大部分生物质发电厂无外来热源加热空气和燃料雾化蒸汽，为简化计算，忽略入炉燃料显热，将燃料收到基低位发热量作为输入热量。
即ar net Q ,rQ =（1-2）式中：ar net Q ,——燃料收到基低位发热量，kJ/kg 。
3、输出热量（Q1）)]()([11gs ps ps gs gr gr h h D h h D BQ -⋅+-⋅⋅=(1-3)式中：B ——燃料消耗量，kg;gr D ——锅炉主汽流量，kg/h ； gr h ——锅炉主蒸汽出口焓值，kJ/kg ； gs h ——锅炉给水焓值，kJ/kg ；ps D ——锅炉排污水量，％； ps h ——锅炉排污水的焓值，kJ/kg 。
因连续排污和定期排污水量很少，一般约为主蒸汽流量2%左右，为简化计算，不考虑锅炉排污水量。
蒸汽和给水焓值通过水和水蒸气热力性质通用计算模型IAPWS —IF97编程实现。
（三）反平衡计算1、入炉燃料元素成分的确定由于现场不具备开展入炉燃料的元素分析工作，且影响燃料低位发热量的主要成分是水分和灰分，所以通过折算实际入炉燃料与典型燃料水分和灰分的差异，拟合实际入炉燃料元素分析的方法来解决。
生物质直燃发电机组效率计算方法和说明
生物质直燃发电机组效率计算方法和说明生物质直燃发电机组效率计算方法和说明本文依据现有燃煤电厂效率计算的基本方法，结合生物质直燃发电厂性能试验取得的经验数据，编制了生物质直燃发电机组效率计算方法和说明。
一、生物质锅炉效率计算 （一）基本原则（1）采用反平衡法（热损失法）测定锅炉热效率，正平衡法（输入-输出热量法）计算作为参考。
（2）将送风机入口的空气温度作为锅炉热效率计算的基准温度，也即送风机附近的大气温度。
（3）因本文主要目的是计算实际工况下的锅炉热效率，故未进行修正。
（二）正平衡计算1、正平衡热效率计算（η1）%10011⨯=rQ Q η (1-1)式中：1η——锅炉热效率，%;r Q ——输入热量，kJ; 1Q ——输出热量，kJ 。
2、输入热量（Qr ）因目前大部分生物质发电厂无外来热源加热空气和燃料雾化蒸汽，为简化计算，忽略入炉燃料显热，将燃料收到基低位发热量作为输入热量。
即ar net Q ,rQ = （1-2）式中：ar net Q ,——燃料收到基低位发热量，kJ/kg 。
3、输出热量（Q1）)]()([11gs ps ps gs gr gr h h D h h D BQ -⋅+-⋅⋅=(1-3)式中：B ——燃料消耗量，kg;gr D ——锅炉主汽流量，kg/h ； gr h ——锅炉主蒸汽出口焓值，kJ/kg ； gs h ——锅炉给水焓值，kJ/kg ；ps D ——锅炉排污水量，％； ps h ——锅炉排污水的焓值，kJ/kg 。
因连续排污和定期排污水量很少，一般约为主蒸汽流量2%左右，为简化计算，不考虑锅炉排污水量。
蒸汽和给水焓值通过水和水蒸气热力性质通用计算模型IAPWS —IF97编程实现。
（三）反平衡计算1、入炉燃料元素成分的确定由于现场不具备开展入炉燃料的元素分析工作，且影响燃料低位发热量的主要成分是水分和灰分，所以通过折算实际入炉燃料与典型燃料水分和灰分的差异，拟合实际入炉燃料元素分析的方法来解决。
60MW机组燃煤锅炉耦合生物质气再燃数值模拟
60MW机组燃煤锅炉耦合生物质气再燃数值模拟摘要：为了研究不同高度生物质气再燃喷口对锅炉燃烧过程等的影响，基于Fluent软件，搭建燃煤耦合生物质气模型，对某公司660MW机组煤粉炉耦合生物质气再燃过程进行了数值模拟，研究生物质气喷口位置对锅炉温度场、NOx 的排放量和烟气中各组分变化的影响。
结果表明：燃煤锅炉耦合生物质气再燃会导致炉膛烟气出口温度升高，并且随着生物质气喷口高度的增加而增加；生物质气再燃能降低NO的排放量，生物质气喷口位于再燃区上部、中部、下部x排放的平均质量浓度分别为22.32、210.19、239.58mg/m3其中生物质气时NOx排放平均质量浓度喷口位于再燃区中部的效果最好，与原始工况NOx291.96mg/m3相比，下降了2.01%；生物质气再燃增加了烟气中CO的体积分数，并且随着生物质气喷口位置的增高而增加。
生物质气和大型燃煤锅炉机组耦合发电，不但能提高生物质利用效率，还能降低污染物的排放[1]。
生物质与燃煤机组耦合运行是消纳秸秆和农林废弃物，污泥垃圾等燃料的有效途径[2]。
李国林等[3-5]结合我国实情，阐述了生物质气耦合的必然性；王一坤等[6-8]研究分析了我国燃煤耦合生物质气发电的现状；李振山等[9-11]研究了生物质气还原NO的反应机理并验证了生物质气掺烧可以减少x的生成量；孙俊威等[12]利用Fluent软件研究了生物质气再燃对污染物排放NOx的影响，发现生物质气再燃可以降低NO的排放；殷仁豪等[13-17]研究了生物质气x有很高的还原率；再燃对污染物排放的影响，发现生物质气对污染物中的NOx徐皓鹏等[18]研究了燃煤与生物质气混燃的燃烧特性及对污染物排放的影响，发现掺烧生物质气不仅可以降低污染物排放，而且对锅炉运行影响较小；NihadHodzic等[19]研究了煤与生物质、天然气共燃对污染物排放的影响，发现的生成；吴智泉等[20]通过系统能流、烟流分通过燃料和空气分级可以降低NOx析模型，分析生物质气化-燃煤耦合发电系统能量流动及损失分布，采用科学合理的燃气配气方式，锅炉燃烧稳定性几乎不受影响。
燃煤电站生物质掺烧基础理论与经济性分析
燃煤电站生物质掺烧基础理论与经济性分析
胡罡;王成华;员盼锋;时俊;徐宝权
【期刊名称】《电力系统装备》
【年(卷),期】2022()11
【摘要】文章主要从生物质混燃以及灰沉积两方面的特性,简单叙述燃煤电站的掺烧基础理论。
进一步探究生物质掺烧发电的经济性,重点结合发电成本进行判断,分析燃料成本、运输距离两项影响成本的因素,并阐述此种掺烧发电形式的环境与社会效益。
【总页数】3页(P180-182)
【作者】胡罡;王成华;员盼锋;时俊;徐宝权
【作者单位】华能山东发电有限公司;华能国际电力股份有限公司日照电厂;西安西热锅炉环保工程有限公司
【正文语种】中文
【中图分类】TK6
【相关文献】
1.燃煤锅炉掺烧生物质的经济性分析
2.电站燃煤锅炉掺烧生物质时理论燃烧温度的计算
3.电站燃煤锅炉掺烧生物质技术
4.中国燃煤电厂碳捕集与生物质掺烧碳捕集改造的经济性
5.电站燃煤锅炉掺烧生物质技术
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理论燃烧温度从 ; 0sw 升高到 ; 0 吸收的热量相等 , 其平 衡关系如下 :
(1 - β ) [V 0 RO2 V N2 V H2 O
0 0 m m m
( ( c ; ) RO2 )
; 0m ; 0m ; 0m
; 0m
- ( c ; ) RO2
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0. 842 105 0. 842 105 0. 842 105 0. 947 368 0. 947 368 0. 947 368 1. 210 53 1. 210 53 1. 210 53
0. 5 1 1. 5 0. 5 1 1. 5 0. 5 1 1. 5
0. 5 1 1. 5 0. 5 1 1. 5 0. 5 1 1. 5
) +
V N2 V H2 O
0
0
sw
( ( c ; ) N2 ) ( ( c ; ) H2 O )
- ( c ; ) N2 - (c; ) - hksw
0 H2 O
; 0sw
) + ) + ( 1)
sw
;0 ;0
; 0sw
(α - 1 ) ( h0 ksw
; 0sw
)]
混合燃料带入锅炉的热量应与净煤工况时输入锅炉的 热量相等 。据此 ,在已知生物质的掺烧比例 β和炉膛 出口的过量空气系数α 时 , 可以求出煤和生物质各自 的燃料消耗量 。这样 , 就可以利用常规燃料燃烧计算 方法分别求得煤和生物质的烟气特性 ,包括 : 理论空气 量 V0 理论 V 0 理论氮气量 V 0 理论水蒸气量 V 0H2 O k 、 RO 2 、 N2 、 等 ,分别计算编制各自的烟气焓温表 ,求出煤和生物质 各自的理论燃烧温度 ; 0m 和 ; 0sw ,一般 ; 0m > ; 0sw 。 煤掺烧生物质后的理论燃烧温度应在 ; 0m 和 ; 0sw 之间 ,假设为 ; 0 , 根据烟气焓温表分别查出对应各自 的理论燃烧温度 ; 0m 、 ; 0sw 和掺烧后理论燃烧温度 ; 0 下
热解硫的析出 X 机理研究进展 [J ] . 洁净煤 技术 ,2005 ,11 ( 1) :34237.
[5] 邓聚龙 . 灰理论基础 [ M ] . 武汉 : 华中科技
0. 105 191 0. 905 654 1. 180 61 0. 557 943 1. 196 68 1. 318 09 1. 091 63 1. 156 36 1. 487 85
0 ( c ; ) RO2 、 ( c ; ) N2 、 ( c ; ) H2 O 、 hk 的值 。根据能量守恒 , 煤
计算中采用迭代方法 , 即先假设一个理论燃烧温 度 ; 0 , 分别计算出煤的放热量和生物质的吸热量 , 比 较两者的差值 , 重复以上过程 , 直至该差值接近零 , 此 时的 ; 0 即为煤掺烧生物质比例为 β时的理论燃烧温 度。 某电站 300 M W 机组锅炉采用中间贮仓式制粉 系统 ,热风送粉 。锅炉设计热效率为 90. 8 % , 全烧煤 时的计算燃煤量为 138. 2 t/ h 。实际燃煤和掺烧稻壳 的元素分析数据见表 1 。当生物质掺烧比例为 20 % , 按上述迭代计算方法得到的实炉工况理论燃烧温度见 表 2。
大学出版社 ,2002.
[6] Dong M , Yan Z , Taniguchi Y. Fault diagno2 sis of power t ransfo rmer based on model2di2 agno sis wit h grey relatio n [ A ] . PROCEED2 IN GS O F T H E 7 T H IN TERNA TIONAL CON F ER ENCE ON PRO PER TIES AND A PPL ICA TIONS O F DIEL EC TRIC MA2 TERIAL S ,2003 ( 123) :115821161. [7] 冯小平 , 张蓓红 , 龙惟定 . 影响冷热电联产
流场特性影响的 数 值 分析 [ J ] . 水动力 学研究与 进展 ,
2006 ,21 ( 3) :2232231. [9 ] M A Hanlon , H B Ma. Evapo ration heat t ransfer in sin2 tered po rous media [J ] . Journal of Heat Transfer , 2003 ,
;0
;0
) +
( ( c ; ) N2 ) ( ( c ; ) H2 O )
- ( c ; ) N2 - ( c ; ) H2 O
0
) +
;0
) +
(α - 1) ( h0 km
0 β [V RO2 sw
- hkm
;0
;0
)] =
; 0sw
( ( c ; ) RO2 )
;0
- ( c ; ) RO2
ξ1
0. 411 163 0. 907 802 0. 607 951 0. 572 905 0. 680 911 0. 585 301 0. 825 82 0. 923 336 0. 656 178
ξ2
0. 569 434 0. 860 276 0. 622 237 0. 917 022 0. 732 804 0. 748 811 0. 466 188 0. 778 241 1
电站燃煤锅炉 掺烧生物质时理论燃烧温度的计算
董静兰 ,阎维平 ,李 钧 ,鲁许鳌
华北电力大学教育部重点试验室 ,河北 保定 071003 送入炉膛的燃料理论燃烧温度是炉膛换热计算的 关键参数 ,其计算的准确度对炉膛出口烟温影响很大 。 按照 《锅炉机组热力计算标准方法》 , 需要先根据入炉 燃料的元素分析数据计算编制烟气焓温表 , 再由该表 反算得到理论燃烧温度 。烟气焓温计算的准确性是整 台锅炉热力计算结果准确度的基本保证 。 对单一煤种或混煤而言 , 需要按照规定将采集的 燃料样品经过破碎 、 混合和缩分等制备成分析 ( 试验 ) 用样品 ,经分析得到燃料的元素分析结果 。稻秆和煤 的物理性质差别很大 , 二者混合后 , 经过破碎 、 混合和 缩分等过程 ,很难制得合格的分析样品 ,因此元素分析 的测量结果不能保证能够再现煤与稻秆混合燃料的特 性 。但是 ,对单独的煤粉样或者稻秆粉样 ,均可以准确 得到其各自的元素分析成分 , 因此本文探讨基于各自 元素分析成分来计算混合燃料的烟气特性的方法 。 燃煤锅炉掺烧生物质的比例一般为锅炉负荷的
的正交 实 验 研 究 [ J ] . 辽 宁 工 程 技 术 大 学 学 报 , 2006 ,
25 (3) :3212324.
析出特性研究 [J ] . 煤炭转化 ,2004 ,27 ( 4) :42246.
( 上接第 44 页)
[8] 刘志华 , 董文才 , 夏飞 . V 型沟槽尖峰形状对减阻效果及 125 (8) :6442652. [ 10 ] D Khrustalev ,A Faghri. Fluid flow effect s in evapo ration f rom liquid2vapo r meniscus[J ] . Jo urnal of Heat Transfer , 1996 ,118 (8) :7252730.
的理论燃烧温度从 ; 0m 降到 ; 0 放出的热量与生物质的
华北电力大学重大预研基金 “生物质与煤共热解及洁净燃烧” 资助 基金项目 : E 2mail : yanweiping @263. net
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表1 煤和稻壳的元素分析数据
燃料种类 现烧煤种 稻壳 低位发热量 / kJ ・ kg - 1
19 520 14 542
元素分析/ %
M ar A ar
Car
H ar 4. 9
O ar
N ar
Sar
9. 4 30. 95 52. 24 2. 36 3. 57 0. 53 0. 95 8. 0 16. 7 39. 7 30. 1 0. 49 0. 08
表3 各燃烧条件灰关联度
燃烧条件因素 灰关联度 γ 燃烧温度
0. 685 707
保温时间
0. 743 89
燃烧气氛
0. 569 939
系统经济性因素的灰关联分析 [J ] . 热能动 力工程 ,2006 , 21 ( 4) :3422344.
[ 8 ] Yeh Y L ,Chen T C. Application of grey correlation analy2 sis fo r evaluating t he artificial lake site in Pingt ung Plain , Taiwan [ J ] . CANADIAN J OU RNAL O F CIV IL EN GI2 N EERIN G ,2004 ,31 (1) :56264. [ 9 ] Gau H S , Hsieh C Y ,Liu C W. Application of grey corre2 lation met hod to evaluate potential groundwater recharge sites[J ] . Stochastic Environmental Research and Risk As2 sessment ,2006 ,20 ( 6) :4072421. [ 10 ] Lin S J ,L u I J ,Lewis C. Grey relation perfo rmance corre2 lations amo ng eco no mics ,energy use and carbon dio xide e2 missio n in Taiwan [J ]. Energy Policy ,2007 ,35 ( 3 ) : 19482 1955. [ 11 ] 周诗建 ,齐庆杰 ,郝宇 ,等 . 煤燃烧过程中硫析出影响因素