脚手架检算2.25
附件2：
新建北京动车段工程
跨京开、南三环现浇连续箱梁碗扣式脚手架结构计算书
中铁六局北京铁建公司
北京动车段工程项目经理部
二OO九年三月
目录
1 材料参数及荷载 (3)
2 底模竹胶板验算 (4)
3 肋木验算 (5)
4 承重方木验算 (6)
5 满堂支架立杆验算 (6)
6 地基承载力设计 (8)
1 材料参数及荷载
竹胶板：[]MPa 50=σ（横向） E=6.1×103Mpa
[]MPa 70=σ（纵向） E=7.4×103Mpa
木 材：[]MPa 12=σ（顺纹抗压、抗弯） E=9×103Mpa
碗扣式脚手架横杆步距为0.3米、0.6米时，每根立杆设计荷载为30KN 。
支架布设：底模采用18mm 优质竹胶板，其下横桥向布设10×10cm 肋木，间距15cm ，肋木下顺桥向布设15×12cm 承重方木。腹板下布设间距为30×60cm ，考虑到主墩附近荷载较大,主墩两侧40米范围底板下布设间距为30×30cm ，翼缘板90×60cm 。
荷载：
翼缘板荷载：q1=26.5KN/m 3×1.1m=29.15KN/㎡
腹板处钢筋混凝土荷载：
q2=26.5KN/m 3×9m=238.5KN/㎡(最大梁高9m)
q2’=26.5KN/m 3×6.5m=172.3（梁高6.5m ）
q2”=26.5KN/m 3×5.5m=145.75KN/㎡（梁高5.5m ）
底板处钢筋混凝土荷载：
q3=26.5KN/m 3×(1.8+0.95)m=72.88KN/㎡（最大梁高9m ）
q3’=26.5KN/m 3×（0.70+0.45）m=30.48（梁高6.5m ）
q3”=26.5KN/m 3×(0.55+0.45)m=26.5KN/㎡（梁高5.5m ）
施工人员机具荷载：q4=3KN/㎡
泵送砼冲击荷载：q5=4KN/㎡
振捣砼产生荷载：q6=2KN/㎡
模板荷载：q7=2KN/㎡
内模荷载：q8=4KN/㎡
2 底模竹胶板验算
横桥向10×10cm 肋木按中心间距15cm 布置（竹胶板按跨度5cm 进行验算）。竹胶板按支承在分布方木上的5跨连续梁进行受力分析。由于腹板下肋木间距与底板下肋木间距一致，所以取腹板下底模进行验算。
荷载：
腹板下荷载
q=q2+q4+q5+q6+q7+q8=253.5KN/㎡
模板顺跨度方向每毫米宽跨中最大弯矩:
Mmax =0.105ql 2=0.105×253.5×0.001×0.052=0.67×10-4KN.m 截面抵抗矩：
22
31185466
b h W mm ??=== 截面惯性矩：
33
11848666
b h I ??=== 面板截面的最大应力:
[]40.6710 1.245054M KN m MPa MPa W mm
σσ-??===<= (满足要求) 挠度计算公式如下:
()[]4
2434253.5/150500.6440.6440.0030.125100100 6.110486400KN m mm mm ql mm w mm EI MPa mm ω??==?=≤==???(满足要求)
3 肋木验算
腹板下15×12cm 承重方木间距为30cm ，底板下为60cm ，10×10cm 按中心间距15cm 布置。肋木按支承在主受力方木上的5跨连续梁进行受力分析，跨距为30cm 和60cm,内箱模型荷载按4KN/㎡进行计算：
作用在肋木上的荷载为：
腹板下：q=253.5×0.15m=38.03KN/m
底板下：q=87.88×0.2m=17.58KN/m 截面抵抗矩：22
53100(100) 1.671066
b h mm mm W mm ??===? 截面惯性矩：33
64100(100)8.33101212
b h mm mm I mm ??===? 腹板下最大弯矩：
()2
2max 0.1050.10538.03/0.300.359M ql KN m m KN m ==??=? []53
0.359 2.15121.6710M KN m MPa MPa W mm σσ?===≤=? (满足要求) 腹板下最大挠度：
()[]4
436438.03/3003000.6440.0270.31001009108.33101000W KN m mm ql K mm w mm EI MPa mm ω?==?=≤==???? （满足要求）
底板下最大弯矩：
()2
20.1050.10517.58/0.600.66M ql KN m m KN m ==??=? []520.66 3.98121.6710M KN m MPa MPa W mm
σσ?===≤=?（满足要求） 底板下最大挠度：
()[]4
436417.58/6006000.6440.1960.61001009108.33101000
W KN m m ql K mm w mm EI MPa mm ω?==?=≤==????
（满足要求）
4 承重方木验算
15×12cm 主受力方木顺桥向布置，腹板下布设间距为30cm ，底板下为60cm ，主受力方木每根长4m ，承受肋木传来的集中力。主受力方木按5跨连续梁进行受力分析。
承重方木采用150×120mm 规格，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 截面抵抗矩：22
53120(150) 4.51066
b h mm mm W mm ??===? 截面惯性矩：33
74120(150) 3.375101212
b h mm mm I mm ??===? 腹板下集中力荷载为：
P=253.5×0.15m ×0.3m=11.41KN
由于腹板下集中力荷载最大，所以仅对腹板下承重方木进行验算，承重方木最大弯矩,按5跨连续梁计算
0.1220.12211.410.30.418M Pl KN m KN m ==??=?
承重方木最大应力:
[]53
0.4180.93124.510M KN m MPa MPa W mm σσ?===≤=? (满足要求) 承重方木的最大挠度:
()[]3
337411.413003001.795 1.7950.0610.3100100910 3.375101000KN mm Pl mm w mm EI MPa mm ω?==?=≤==????（满足要求）
5 满堂支架立杆验算
本工程边跨采用满堂碗扣式钢管脚手架施工，为轴心受压构件。厂家提供的支架设计荷载为：横杆步距为0.6米时，每根立杆设计荷
载为30KN 。梁高5.5米到9米箱梁底板下脚手架间距采用300×300；其它梁段腹板下为300×600，底板下采用600×600，翼缘板下采用900×600。
箱梁及施工荷载作用下，主跨两侧40米范围内，梁高9m 处腹板部位单根立柱荷载力N 为：253.5×0.3m ×0.3m=22.8KN<40KN 满足要求。
箱梁及施工荷载作用下，梁高为5.5米处腹板部位单根立柱荷载力N 为：（145.75+3+4+2+2+4）0.3m ×0.6m=28.93KN<30KN 满足要求。
底板下单根立柱承载力为：87.88×0.3m ×0.3m=7.91KN<30KN 满足要求。
翼缘板下（29.15+3+4+2+2+4）×0.9×0.6=23.84KN<30KN 满足要求。
取两个腹板荷载下立杆，分别进行稳定性验算：
考虑风荷载时，采用10
4.18
5.02h l W M a K ?=计算, 取W K =0.105kn/m 2， 箱梁及施工荷载作用下，梁高为9.0米处，
la 立杆纵距0.3m ，h 立杆步距0.6m ；
22
0.85 1.40.85 1.40.1050.30.60.001351010
K a W l h M KN m ?????===? 箱梁及施工荷载作用下，梁高为5.5米处，
la 立杆纵距0.6m ，h 立杆步距0.6m ；
22
0.85 1.40.85 1.40.1050.60.60.00271010
K a W l h M KN m ?????===? 立杆稳定性：
箱梁及施工荷载作用下，梁高为9米碗扣支架立杆
×1.552150A =489mm;W =5080mm;i=15.8;l =1.155(0.6+2×0.3)=m
0λ=l /i=215/1.58=136，查表φ=0.402
222280013501160.27116.27/205/0.4024895080
N M N mm f N mm A W φ+=+=+=≤=? 满足要求
箱梁及施工荷载作用下，梁高为5.5米处碗扣支架立杆 ×1.552150A =489mm;W =5080mm;i=15.8;l =1.155(0.6+2×0.3)=m 0λ=l /i=215/1.58=136，查表φ=0.402
2289302700147.170.5147.67/2050.4024895080
N M N mm f A W φ+=+=+=≤=? 满足要求
6 地基承载力设计
地基采用40cm 的三七灰土层，分层用压路机碾压密实，其上用20cm 的C20混凝土，搭设支架，支架底托直接坐在混凝土面上。
基础处理前必须保证地基达到以下承载力。
箱梁及施工荷载作用下，中墩两侧40m 范围内立杆地基承载力 22.8253.30.30.3N KN MPa A m m
σ===? 箱梁及施工荷载作用下，其余范围内立杆地基承载力
28.931610.60.3N KN MPa A m m
σ===? N--上部传来荷载(KN)
A--受荷载单位面积(m 2)
故要求基础硬化处理前，地基的承载力不得低于0.3 Mpa ，施工时按1.3×0.3Mpa 控制，因此要求不低于0.4MPa 。
支架预压方案及脚手架计算(检算)资料讲解
某路立交桥现浇梁支架施工方案 一、工程概况 1、概述 本标段某某某路互通式立交桥主线桥全长462m，共四联22跨，跨径组合为（17.5m+5×22m+17.5m）+（17.5m+2×22m+25m+19m）+（2×19m+22m+25m+17.5m）+（17.5m+3×22m+17.5m）；桥宽为变宽22.5m～43.16m，桥形采用单箱多室，桥标准梁形单箱三室，翼缘板宽2.5m，梁体为等高1.4m。梁体为部分预应力A类构件，设置钢筋砼防撞栏，上设栏杆扶手，伸缩缝采用浅埋式Em-80型伸缩缝，桥面铺装采用钢纤维防水砼和沥青面层。根据既有地面标高和桥梁设计标高计算主线桥支架用量约为7万空间立方米。主线桥第二联S9~S10上跨既有湘桂线铁路，需采用φ400mm钢管架空(贝雷架)预留湘桂铁路单线限界通道。本工程工期短，合同工期为8个月，由于前期施工受施工现场地下管线和高压电线影响，工期已滞后约一个半月，为保证合同工期，我部拟一次性投入四联的模板、支架材料。 2、材料选用和质量要求 1）本工程脚手架为连续箱梁承重用，选用落地扣件式多排钢管脚手架，现浇梁外模采用122×244×12优质竹胶板。 2）钢管规格为φ48×3.5mm，且有产品合格证。钢管的端部切口应平整，禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管。钢管应涂刷防锈漆作防腐处理，并定期复涂以保持其完好。 3）扣件应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定选用，且与钢管管径相配套的可锻铸铁扣件，严禁使用不合格的扣件。新扣件应有出厂合格证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，当
对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定抽样检测。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形、锈蚀的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。 二、脚手架基础处理： 脚手架搭设支架前，必须对既有地基进行处理，以满足箱梁施工过程中承载力的要求。对于桩帽系梁和桥台基坑附近开挖过的地面，采取分层回填分层压实予以加固,其上浇筑10~15cmC10砼。箱梁翼缘板和箱梁主体与其相对应地基承载力不同，翼缘板位置地基承载力＜15Kpa，箱梁主体一般本段地基承载力要求＞30Kpa，梁端隐形盖梁处地基承载力要求＞70Kpa；故根据现场实际情况地基处理范围分两种：绿化带和承台等开挖过的部位作硬化处理；其他原地面利用既有沥青路面不作处理，在钢管支架底部用枕木抄垫，枕木用砂浆满包找平加固。 在地面硬化以后，应该加强箱梁施工内的排水工作，在场地两侧开挖30×30cm排水沟，并设置引水槽，严禁在施工场地内形成积水，造成地基不均匀沉降，引起支架失稳，出现安全隐患和事故。 三、现浇梁支架形式 本工程现浇梁支架在一般地段采用满堂式脚手架，S9～S10采用φ400mm钢管架空(贝雷架)预留湘桂铁路单线限界通道。S9～S10跨架空支架和一般地段梁体满堂脚手架如下图所示。
脚手架工程量计算规则
脚手架工程量计算规则 一、一般计算规则 1．建筑物外墙脚手架以檐高（设计室外地坪至檐口滴水高度）划分。毛竹架：檐高在 7m以内时，按单排外架计算；外墙檐高超过7m时按双排外架计算。钢管架：檐高在15m以内时，按单排外架计算；檐高超过15m时，按双排外架计算。檐高虽未超过7m或15m，但外墙门窗及装饰面积超过外墙表面积60%以上时，均按双排脚手架计算。 2．建筑物内墙脚手架，内墙砌筑高度（凡设计室内地面或楼板面至上层楼板或顶板下表面或山墙高度的1/2处）在3.6m以内的，按里脚手架计算；砌筑高度超过3.6m时，按其高度的不同分别套用相应单排或双排外脚手架计算。 3．计算内、外脚手架时，均不扣除门、窗洞口、空圈洞口等所占的面积。 4．同一建筑物高度不同时，应按不同高度分别计算（不同高度的划分系指建筑物的垂直方向划分）。 5．围墙脚手架，凡室外自然地坪至围墙顶面的砌筑高度在3.6m以下的，按里脚手架计算；砌筑高度超过3.6m以上时，按相应单排脚手架计算。 6．滑升模板施工的钢筋混凝土烟囱、筒仓，不另计算脚手架。 7．砌筑贮仓、贮水（油）池、设备基础，按双排外脚手架计算。 8．满堂基础以及带形基础底宽超过3m，柱基、设备基础底面积超过20m2按底板面积 计算满堂脚手架。 二、砌筑脚手架计算规则 1．外脚手架按外墙外边线长度乘以外墙砌筑高度以平方米计算，突出墙外宽度在24cm 以内的墙垛、附墙烟囱等不计算脚手架；宽度超过24cm以外时按图示尺寸展开计算，并入外脚手架工程量内。外墙砌筑高度系指设计室外地面至砌体顶面的高度，山墙为1/2高。 2．里脚手架按墙面垂直投影面积计算。 3．独立砖柱按图示柱结构外围周长另加3.6m，乘以砌筑高度以平方米计算，套用相应双排外脚手架定额。柱砌筑高度指设计室外地面或楼板面至上层楼板顶面的距离。 三、现浇钢筋混凝土脚手架计算规则 1．现浇钢筋混凝土独立柱，按柱图示周长另加3.6m，乘以柱高以平方米计算，套用相应双排外脚手架定额。柱高指设计室外地面或楼板面至上层楼板顶面的距离。建筑物周边的框架边柱不计算脚手架。 2．现浇钢筋混凝土单梁、连续梁、墙，按设计室外地面或楼板上表面至楼板底之间的高度，乘以梁、墙净长以平方米计算，套用相应双排外脚手架定额。 3．室外楼梯按楼梯垂直投影长边的一边长度乘以楼梯总高度套相应双排外脚手架定额。 4．挑出外墙面在1.2m以上的阳台、雨篷，可按顺墙方向长度计算挑脚手架。 五、其他脚手架计算规则 1．烟囱、水塔脚手架，区别不同搭设高度，以座计算。 2．电梯井脚手架，按单孔以座计算。 3．架空运输脚手架，按搭设长度以延长米计算。 4．斜道区别不同高度以座计算。 5．砌筑贮仓脚手架，不分单筒或贮仓组均按贮仓外边线周长，乘以设计室外地面至贮仓上口之间高度，以平方米计算。
支架方案及验算
K116+650桥现浇连续箱梁施工方案 一、工程概况 A、K116+650设计为现浇箱梁(变截面)，跨径为20米+30+20米。桥梁上部结构为钢筋混凝土连续箱梁；下部为柱式桥墩、肋式桥台、钻孔灌注桩基础。； B．现浇箱梁宽度（单幅）6m，底板宽3.6m；箱梁高:墩支点高1.9m，跨中1.2m； E．每个桥现浇箱梁总工程量：278.32m3，钢筋68.5T。 二、施工方案 2.1 施工总体方案及顺序 箱梁施工均采用碗扣支架就地现浇施工。箱梁断面为单箱一室，采用全断面一次浇筑混凝土，采用箱内底板处为空模方法，这样既能保证箱梁底板砼振捣密实及高程控制又能保证芯模不上浮。混凝土采用自拌混凝土，混凝土运输车运送至现场，汽车泵泵送混凝土入模。 2.2 支架施工 (1)支架地基处理 换除松散软土，换填碎石土，整平分层压实，对于下部施工时挖基坑处的特殊部位进行特殊处理，选择碎石土回填、分层压实，桥台锥坡处采用分层开挖断面，锥坡开挖后薄弱地带用沙袋进行维护。保证整个地基的均匀一致，检测承载力，直至地基承载力满足要求且均匀一致，以保证地基的弹性或非弹性变形在允许范围内，桥长度及宽度范围内浇筑20厚混凝土（宽度方向大于桥宽1米，在混凝土硬化带上支立支架 (2)支架的设计与构造 本桥支架采用碗扣支架，支架横桥向排布，跨中处采用每片支架间距90cm(横桥向)，每排支架间距90cm(纵桥向)，墩顶处采用每片支架间距60cm(横桥向)，每排支架间距90cm(纵桥向)，门架两侧分别采用4排90cm*30cm的支架具体支架设计图附后。 支架立杆下安装可调底座（底托伸出长度不超过15cm）顶部安装可调上托，（伸长长度不超30cm,大于20cm,小于30cm顶托自由端出采用钢管横向、纵向连接，保证顶托自由端整体稳定性）能够方便调整箱梁底板高程符合设计要求及箱
满堂支架验算书081026教程文件
湖南省宜章至凤头岭高速公路工程 G107分离式立交桥现浇箱梁满堂支架强度及稳定性验算书 上海警通宜凤高速S1-6工区 二00九年十一月
满堂式支架强度及稳定性计算 一、计算说明： 1、根据“G107分离式立交桥第二联箱梁一般构造图（五）”典型断面图计算（图号SVII-5-8）。 2、施工时采用满堂式‘十’字扣支架，支架型号为WDJ48型。根据WDJ‘十’字扣型多功能脚手架使用说明书，支撑立杆得设计允许荷载为：当横杆竖向步距为600mm时，每根立杆可承受最大竖直荷载为40kN。 3、因支架型号及数量限制，支架顺桥向立杆间距第八跨、第十跨、第十一跨23.5m全部、第九跨29m部分0.8m，其余立杆顺桥向0.6m，中横梁处为0.5m，横桥向立杆间距步置为0.8m。横杆步距：1.4*0.8m单元中，步距加密为0.6m；0.9*0.9m单元中，腹板处步距为0.6m，翼板处步距为1.4m；中横梁支架单元中步距0.6m。设计纵向横梁用5×5cm方木夹钢管,横向钢管详细步置见《支架步置图》。 4、支架按容许应力法设计检算。 5、立杆容许荷载 ‘十’字扣支架的钢管为3号钢，其性能见下表：
二、中横梁处立杆受力验算： 1、中横梁处砼恒载为： g1=S/BΥ=15.35/7.74*26=51.6KN/m2，见附图； 砼容重由《路桥施工计算手册》表8-1，当配筋率>2%时为26KN/m3 2、倾倒砼产生冲击荷载：g2=2KN/m2 3、振捣砼产生荷载：g3=2KN/m2 4、模板及支撑恒载为：g4=a+b+c=0.46KN/m2 木材为落叶松，容重为Υ=7.5KN/m3。 ①纵向水平方木：1/0.6*0.1*0.15*7.5=0.19KN/m2 ②横向水平方木：1/0.25*0.1*0.06*7.5=0.18KN/m2 ③竹胶板：0.012*7.5=0.09KN/m2 落叶松容重为7.5KN/m3来源于《路桥施工计算手册》表8-1。 5、施工人员、施工料具运输堆放荷载：g5=1KN/m2 来源于表《路桥施工计算手册》表8-1。 6、风荷载： 郴州地区基本风压W0=0.35kpa（《全国基本风压分布图》） K1,设计风速频率换算系数，采用1.0；
脚手架计算规则(全)
外脚手架搭拆工程量按外墙外边线的凹凸(包括凸出阳台)总长度乘以脚手架的搭设高度计算搭设面积以m2计算。门、窗洞口、空圈洞口等所占面积不扣除。 一、建筑物外脚手架工程量按以下规则计算。 1.外脚手架搭拆工程量按外墙外边线的凹凸(包括凸出阳台)总长度乘以脚手架的搭设高度计算搭设面积以m2计算。门、窗洞口、空圈洞口等所占面积不扣除。 2.外脚手架使用工程量按脚手架搭设面积乘以脚手架在施工现场的有效使用天数以"100m2·10天"为单位计算。 3.脚手架搭设高度的确定。 (1)有施工组织设计文件的，按照经审核的施工组织设计文件中的规定确定；无施工组织设计文件时，可按平均的设计室外地坪标高与建筑物的顶板面的结构标高(有女儿墙时计至女儿墙顶)的高度差，再加上1.5m综合取定。地下室外墙脚手架搭设高度为从设计室外地坪至底板垫层底高度。 (2)同一建筑物高度不同时按不同高度分别计算。如果沿建筑物的顶层板外墙外边线的结构标高(有女儿墙时计至女儿墙顶)出现不同时：间断变化时(标高变化不连续，如局部突出屋面的楼梯间)可按不同高度分段计算脚手架的搭设高度；连续变化时(如坡屋面)按照平均标高计算脚手架的搭设高度。 (3)当屋顶楼梯间、设备房平面面积大于屋顶平面面积的三分之一时，其脚手架工程量并入整个建筑物，高度计至屋顶楼梯间、设备房顶板结构标高(有女儿墙时计至女儿墙顶)。 (4)当屋顶楼梯间、设备房平面面积小于屋顶平面面积的三分之一时，其脚手架工程量按其自身高度单独计算，按相应高度的单排脚手架子目执行。 (5)建筑物上部外墙缩入或者裙楼上部塔楼缩入时，计算脚手架搭拆时应该分段计算搭设面积，但搭设高度步距应统一自室外地坪标高算起。 (6)裙楼外墙边线与塔楼外墙边线间的距离1.5m的裙楼区段，单独按规定计算该区段脚手架，高度计至裙楼檐口(或女儿墙上表面)；当裙楼外墙边线与塔楼外墙边线间的距离≤1.5m的裙楼区段，与该区段塔楼脚手架一并计算，高度计至塔楼檐口(或女儿墙上表面)。 4.单排脚手架与综合脚手架的区分。 (1)当沿建筑物外墙外边线的建筑物脚手架的搭设高度小于15m时，按单排脚手架计算；大于15m时，按综合脚手架计算。 (2)建筑物上部墙体外边线挑出1.5m以上时，按照上层的外墙外边线凹凸长度乘以建筑物总高度计算外脚手架搭设面积；下部墙体缩入部分按照围护结构的垂直投影面积按相应自身高度的单排脚手架计算。 (3)凹入部分的采光开井：当外口宽度(外墙结构间距)≤3.5m时，按凹入部分内侧外墙垂直投影面积计算单排脚手架，采光井外口不论有无连梁，均与外墙一并计算综合脚手架；当外口宽度(外墙结构间距)3.5m时，按凹入部分内侧外墙垂直投影面积以m2计算综合脚手架，采光井外口有连梁的，与外墙一并计算综合脚手架，无连梁的不计算脚手架。 (4)石墙砌筑不论内外墙，高度超过1.2m时，计算一面综合脚手架；墙厚大于40cm 时，计算一面综合脚手架及一面单排脚手架。 (5)大型设备基础高度超过2m时，按其外形周长乘以基础高度以面积（m2）计算单排脚手架。 (6)屋顶女儿墙内面超过屋面高度1.2m时，可按其内面垂直投影面积以m2计算单排脚手架。 (7)围墙高度超过1.2m时，按相应垂直投影面积以m2计算单排脚手架，围墙单面装饰的按单面计算，双面装饰的按双面计算
支架检算
京石客运专线工程JS-1标段 衙门口北街框构中桥 现浇支架检算 施工设计计算书 编制人： 复核人： 审核人： 单位：中铁六局集团太原铁建京石铁路客运专线项目部 2015年03月北京
目录 一、计算依据 (1) 1、采用规范及参考文献 (1) 2、相关设计参数及材料性能 (1) 二、总体设计方案 (1) 1、支架方案 (2) 三、计算书 (2) 计算时荷载考虑保守，顶倒角处按倒角最大高度以矩形考虑自重。.. 2 1、荷载标准值计算 (2) 2、碗扣支架检算 (3) 2.1模型 (3) 2.2计算 (3) 四、检算结论 (8)
北沙河框架大桥现浇支架计算书 一、计算依据 1、采用规范及参考文献 （1）《木结构设计规范》（GB50005-2003） （2）《钢结构设计规范》（GB50017-2003） （3）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规程》(JGJ166-2008) （4）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》(JGJ130-2001) （5）《混凝土结构设计规范理解与应用》中国建筑工业出版社2002.5 （6）《简明施工计算手册》第三版江正荣中国建筑工业出版社2005.7 （7）《铁路工程设计规范使用手册（1）》中国铁道出版社2006.7 （8）《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版） （9）其它相关规范、标准 （10）新建京张铁路北沙河框架大桥施工图 2、相关设计参数及材料性能 （1）钢材的密度：7800kg/m3； （2）钢筋混凝土的密度：2600kg/m3 （3）模板体系：采用组合钢模板，自重标准取0.7kN/m2。 （4）木材：≧TC13A （油松、新疆落叶松、云南松、马尾松、扭叶松、北美落叶松、海岸松及其它TC13A级以上木材）抗弯13N/mm2，顺纹抗剪1.5 N/mm2，弹模E=10000 N/mm2。 （5）施工地址现场试验的地基承载力报告。市区内历年最大风力参考为20m/s，施工时不考虑降水和防洪。 二、总体设计方案
脚手架验算过程
1、材料选用 4.1竹笆板 模板采用2440×1220×18木胶合板，100×50木枋，100×100 木枋。 4.2支架 4.2.1支架选型 支架采用钢管支架，外径为48mm，壁厚为3.5mm。扣件选用万能扣件。 4.2.2支架要求 1、钢管采用力学性能适中的Q235A(3号)钢，其力学性能应符合国家现行标准《炭素结构钢》中Q235A级钢的规定。每批钢材进场时，应有材质检验合格证。 2、钢管选用焊接钢管。钢管严禁打孔，立杆、横杆和斜杆的最大长度为6m。 3、扣件材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831 规定。铸件不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼、浇冒口残余披缝，毛刺、氧化皮等要求清除干净。 4、扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。 5、扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。 6、扣件表面应进行防锈处理。
7、钢管及扣件报废标准： 钢管出现弯曲、压扁、有裂纹或严重锈蚀等情况；扣件脆裂、变形、滑扣等应报废和禁止使用。 脚手架验算 采用竹笆板作为脚手架承重面，施工荷载通过横向水平杆通过扣件传递给立杆，纵向水平杆按受力均布荷载的三跨连续梁计算，应该验算弯曲正应力、挠度；横杆按照受力集中荷载的简支梁计算，验算其正应力及挠度；立杆受力的稳定性等。根据规范及技术方案要求，竹笆板的平均荷载为3KN/m 2. 5.1.5 支架稳定性验算 支撑系统整体结构分析所得的支撑立杆最大的内力设计值，可按照一般轴心受压构件进行验算。支架采用Φ48×3.0焊接钢管，鉴于市场上Φ48×3.0钢管的壁厚基本都在2.7mm ，为确保计算的准确性钢管的相关力学特性按照壁厚2.7mm 的钢管取值。由于本工程模板支撑系统主要应用基坑内部，故在计算时可不考虑风荷载对系统的影响，及按下式验算： σ=f A N ≤? Φ48×2.7钢管：A=（482-42.62）×π÷4=3.84cm2, i=226.4248+/4=1.6cm 。 模板支架立杆的计算长度h l =0 式中 h —支架立杆的步距，取1.4m ； 5.8716/1400/0 i l 本工程钢管为Q235钢，按轴心受压构件查表得稳定系数?=0.638
脚手架计算公式
脚手架计算公式 1. 脚手架参数 本工程外防护脚手架采用落地式脚手架，搭设高度为25.000m,本脚手架采用密布网进行全封闭。 搭设尺寸为：横距Lb为1.05m,纵距La为1m,大小横杆的步距为 1.6 m; 内排架距离墙长度为0.30m; 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；脚手架沿墙纵向长度为150.00 m;采用的钢管类型为①48X 2.75横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00;连墙件采用三步四跨，竖向间距4.8 m,水平间距4 m,采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2. 活荷载参数 施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2;脚手架用途：装修脚手架；同时施工层数:2层； 3. 风荷载参数 本工程地处湖南长沙市，基本风压0.32 kN/m2; 风荷载高度变化系数诉z,计算连墙件强度时取0.92,计算立杆稳定性时取0.74,风荷载体型系数V s为0.214; 4. 静荷载参数 每米立杆承受的结构白重标准值（kN/m）:0.1248; 脚手板白重标准值（kN/m2）:0.300;栏杆挡脚板白重标准值 （kN/m）:0.150 ;安全设施与安全网（kN/m2）:0.005; 脚手板类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：竹笆片脚手板挡板；每米 1 人生的磨难是很多的，所以我们不可对于每一件轻微的伤害都过于敏感。在生活磨难面前，精神上的坚强和无动于衷是我们抵抗罪恶和人生意外的最好武器。
脚手架钢管白重标准值（kN/m）:0.031;脚手板铺设总层数：13; 5. 地基参数 地基土类型：素填土；地基承载力标准值（kPa）:120.00;立杆基础底面 面积（m2）:0.20;地基承载力调整系数：1.00。
碗扣式脚手架检算书
附件10 沙井-南站立交桥支架检算书 1.工程概况 沙井-南站立交下穿铁路框架桥结构形式为（13.7+9.5+13.7）m三孔连续框架，顶板厚度0.8m，边墙厚度0.8m，底板厚度1.0m，框架净空分两种，9.7m和10.5m，框架桥主体采用C40混凝土，抗渗等级不低于P8。框架桥先施工底板，然后采用支架现浇法施工顶板及边墙。 2.工况分析 框架桥支架立杆采用Φ48×3.5mm钢管，立杆直接立在框架桥底板上面。立杆横向间距0.6m，纵向间距0.9m，立杆顶部加顶托，顶托上沿纵向放置Φ48×3.5mm钢管，在钢管上放置10*10cm方木分配梁，间距0.3m 一道，分配梁上铺1.8cm厚竹胶板作为顶板底模，碗扣式脚手架横杆步距1.2m，根据框架高度共设置6～7层，最底层及顶层根据现场情况调节，但最大间距不超过1m。为保证支架整体稳定性，横向对称增加4道剪刀撑。边墙模板同样采用1.8cm厚竹胶板，分配梁采用10*10cm方木，间距0.3m 一道，竖向横梁采用双拼[10槽钢，沿竖向1.0m设置一道，横向采用Φ22圆钢拉杆对拉，与槽钢接触部位10*10*1cm厚钢垫板，拉杆纵向1.0m设置一道。 3.荷载计算 查《公路桥涵施工技术规范》、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》，荷载取值如下所示: (1)C40钢筋混凝土自重取25kN/m3。 (2)倾倒及振捣混凝土荷载取4kN/m2。
(3)人群机具荷载取1.0kN/m 2。 (4)木胶合板自重取0.3kN/m 2。 材料力学性能参数如下表所示： 4.顶板支架检算 4.1顶板竹胶板 侧模面板采用18mm 厚竹编胶合模板，直接搁置于方木上，按连续梁考虑，取单位长度（1.0m ）板宽进行计算。 4.1.1荷载组合 m kN q /3.310.1)0.10.4(4.10.1)3.08.025(2.1=?+?+?+??= 4.1.2截面参数及材料力学性能指标 3522104.5018.061 61m bh W -?=?== 3733109.4018.012 1 121m bh I -?=?== 竹胶板的有关力学性能指标按《竹编胶合板》（GB13123）规定的Ⅱ类一等品的下限值取：［σ］=12Mpa, E=9.6×103Mpa 方木分配梁间距30cm ，考虑此处荷载较大,取L=0.3m ，计算跨距0.2m 。 (1)强度 m kN l q M ?=?125.010 2.03.31102 1max 2＝＝ []Mpa Mpa m m N W M 123.2104.510251.03 53max =≤=???-σσ＝＝ 满足要求
各种脚手架计算规则
各种脚手架计算规则，预算不求人 指施工现场为工人操作并解决垂直和水平运输而搭设的各种支架。建筑界的通用术语，指建筑工地上用在外墙、内部装修或层高较高无法直接施工的地方。主要为了施工人员上下干活或外围安全网维护及高空安装构件等，说白了就是搭架子，脚手架制作材料通常有：竹、木、钢管或合成材料等。有些工程也用脚手架当模板使用，此外在广告业、市政、交通路桥、矿山等部门也广泛被使用。 （一）计算内、外墙脚手架时，均不扣除门窗洞口、空圈洞口等所占的面积。 （二）同一建筑物高度不同时，应按不同高度分别计算。 （三）总包施工单位承包工程范围不包括外墙装饰工程或外墙装饰不能利用主体施工脚手架施工的工程，可分别套用主体外脚手架或装饰外脚手架项目。
二、外脚手架 （一）建筑物外墙脚手架高度自设计室外地坪算至檐口（或女儿墙顶）；工程量按外墙外边线长度（凸出墙面宽度大于240mm的墙垛等，按图示尺寸展开计算，并入外墙长度内），乘以高度以平方米计算。 （二）砌筑高度在15m以下的按单排脚手架计算；高度在15m以上或高度虽小于15m，但外墙门窗及装饰面积超过外墙表面积60%以上（或外墙为现浇混凝土墙、轻质砌块墙）时，按双排脚手架计算；建筑物高度超过30m时，可根据工程情况按型钢挑平台双排脚手架计算。 （三）独立柱（现浇混凝土框架柱）按柱图示结构外围周长另加3.6m，乘以设计柱高以平方米计算，套用单排外脚手架项目。现浇混凝土梁、墙，按设计室外地坪或楼板上表面至楼板底之间的高度，乘以梁、墙净长以平方米计算，套用双排外脚手架项目。 （四）型钢平台外挑钢管架，按外墙外边线长度乘设计高度以平方米计算。平台外挑宽度定额已综合取定，使用时按定额项目的设置高度分别套用。
支架结构计算书-
支架结构计算书---副本
现浇箱梁支架结构计算书 1 工程概况 本标段共有现浇箱梁23联，包括预应力现浇箱梁及普通现浇箱梁，箱梁最宽为13.5米，计算跨径最小19米，最大65米。下面以N249-262#典型现浇箱梁段施工为例，进行支架支撑体系搭设布置，典型现浇箱梁段包括： 3m-4m变截面段 2m—2.6m变截面段 1.8m等高段 1.6m等高段 2 施工支撑架设计方案 原地面基础处理达到要求后，铺设400*15*15方木，上采用碗扣脚手架支撑体系。底模板采用1.5cm竹胶板，下采用10*10cm方木及10*15cm方木组合体系，侧模采用定型钢模板，内箱采用碗扣支架、竹胶板及10*15cm方木组合。 2.1 基础 支撑工字钢梁的临时钢管柱基础为C30混凝土冠梁，沿墩柱横轴线方向设置，冠梁长20m、宽1m、高1m，内部设置上下两层Φ12@15钢筋网片，顶部预埋法兰盘。条基下填筑1.0m厚灰土，整平、碾压，要求承载力满足规范要求。 2.2脚手架 采用优质WDJ碗扣脚手架，钢管Φ48mm，壁厚3.5mm，搭设：2—4m高度现浇梁采用在腹板及底板下横桥向间距分别为0.3m和0.6m，顺桥向间距为0.6m，步距为1.2m。2m以下（包含2m）采用在腹板及底板下横桥向间距分别为0.6m和0.9m，顺桥向间距为0.6m，步距为1.2m。
2.3方木 在脚手架顶部设置两道方木，与脚手架顶托接触的方木横桥向立放，截面尺寸10×15cm，间距为0.6m。竹胶板下为截面10×10cm，顺桥向立放，其间距在腹板、箱室分别为0.15m、0.3m 。 木材的抗弯强度设计值为fm＝14 N/mm2 抗剪强度设计值为fv＝1.3 N/mm2 弹性模量为E＝9000 N/mm2 2.4模板 模板分为底模、侧模和内模。底模均采用长宽为1.22×2.44m，厚1.5cm的竹胶板和方木加固组合体系。侧模采用定型钢模板，内模采用木模，配合脚手架支撑。 竹胶板： 面板的抗弯强度设计值为fm＝14 N/mm2 抗剪强度设计值为fv＝1.4 N/mm2 面板弹性模量为E＝6000 N/mm2 3支架检算项目 根据设计的支撑结构体系，检算项目如下： (1)底模板强度及刚度 (2)底模板下方木 (3)碗扣脚手架 (4)脚手架 (5)地基承载力 4荷载取值 4.1混凝土梁及模板 4.1.1变截面（梁高2～4m）现浇箱梁段（取4m高度进行最不利荷载计算计算）
盖梁支架验算书
盖梁支架结构验算书 一、工程概况 乌龙潭大桥盖梁设计尺寸： 双柱式盖梁设计为长16m，宽2.35m，高1.9m，混凝土方量为67方，悬臂长3.45m，两柱相距9m。 二、施工方案 1、施工步骤 1）预留孔：立柱施工时测好预留孔的标高位置，距离柱顶1.47cm 预埋直径110mm硬质PVC管或钢管，施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调； 2）插入钢棒：柱顶插入一根直径为10cm，长度为350cm的钢棒，作为56b工字钢的支撑点，钢棒外伸长度一致，为防止钢棒滚动，采用固定卡将钢棒锁死。 3）在钢棒上焊接厚20mm尺寸为30cm×30cm的钢板用来放置千斤顶，采用50t螺旋式机械千斤顶。 4）吊装56b工字钢：用吊车将56b工字钢安全平稳对称的吊装在千斤顶上，用拉杆将工字钢固定，锁好横向联系，用U型螺栓把工字钢和钢棒锁紧。 5）安装定型钢模板：在56b工字钢上铺设横向分配梁14号工字钢，在14号工字钢上安装定型钢模板，按预拱度要求调整模板底标高。钢模板由专业厂家生产，按要求加工钢撑脚支撑，以方便安装； 6）拆除钢棒，封堵预留孔盖梁施工完成后把预留孔用细石混凝土
封堵。 三、受力计算 盖梁施工支承平台采用在两墩柱上各穿一根3.5m长φ10cm钢棒，上面采用墩柱两侧各一根18m长56b工字钢做横向主梁，搭设施工平台的方式。主梁上面安放一排每根4m长的14工字钢，间距为50cm作为分布梁。分布梁上铺设盖梁底模。传力途径为：盖梁底模→纵向分布梁（14工字钢）→横向主梁（56b工字钢）→支点φ10cm钢棒。 1、主要材料 1）14工字钢 截面面积为：A=2151.6mm2 截面抵抗矩：W=102×103mm3 截面惯性矩：I=712×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。 2)56b工字钢 横向主梁采用2根56b工字钢，横向间距为200cm。 截面面积为：A=14663.5mm2 X轴惯性矩为：IX=68500×104mm4 X轴抗弯截面模量为：WX=2450×103mm3 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。 3）钢棒 钢棒采用φ100mm高强钢棒(45号钢) 截面面积为：A=3.14×502=7850mm2
支架计算书.doc
一、计算依据及参考资料 1、《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB10002.2-99） 2、《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000 3、《钢结构设计规范》GB50017-2003 4、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术》JGJ 166-2008 5、铁四院设计图纸 6、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》TZ213-2005 二、碗扣支架计算 为了保障安全，计算采用MIDAS/Civil软件建立整体模型计算和手工复核的方法。 1、荷载 钢筋砼容重取26kN/m3； 钢模板重量：双线32.7米单孔两侧模重80t，底模8.5t，内模为11t,共重100t，则每延米按30.6kN/m； 方木容重为7.5kN/m3；施工荷载为2kN/㎡； 倾倒砼产生的荷载为2kN/㎡，倾倒混凝土对侧模冲击产生的水平荷载取 6.0kPa ；振捣砼产生的荷载取4kN/㎡。 2、碗扣支架钢管手工计算 计算方法采用容许应力法，但考虑恒载的荷载系数为1.2，活载的分项系数为1.4。 （1）支架钢管轴向受力计算 碗扣支架钢管断面为Φ48×3.5mm,其自由长度为ml2.10。根据受压稳定原理进行承载力计算。 单根钢管回转半径：
即单根立杆在步距为1.2m的条件下，最大允许承载力为51kN。 实际计算容许的立杆轴向力采用30kN。 因箱梁腹板处重量最大，碗扣支架立杆纵向间距60cm，腹板下横向间距30cm，水平步距120cm。按最不利的受力方式计算：单根立杆承受的重量为60cm×30cm面积上的砼、模板、方木、施工荷载和振捣荷载以及自身的重量，其大小分别为： （2）碗扣支架顶部方木的受力计算 碗扣支架顶部的方木大小为15 cm×15 cm，顺桥向放置，间距与支架立杆间距相同即0.6m,查《桥梁计算手册》得。 材料性质 q木 =8×0.2×0.15=0.24kN/m I=1×10-4m4 A=0.0225m2 w=1×10-3m3 ［σ］=9.5Mpa
钢箱梁安装临时支撑架设计检算书
国道321泸州沱江二桥加宽改造PPP项目北岸高架桥钢箱梁安装临时 支撑架设计检算书 编制： 复核： 审核：
中国中铁股份有限公司二〇一六年九月
目录 1.编制依据 (1) 2.工程概述 (1) 3.施工方案 (2) 4.计算参数取值 (2) 5.临时组桩荷载分析 (3) 5.1.恒载 (3) 5.2.施工荷载 (3) 5.2.1.吊装过程中载荷 (3) 5.2.2.吊装完后的载荷 (4) 5.3.风荷载 (5) 5.4.建模计算 (5) 5.4.1.边界条件 (5) 5.4.2.荷载工况 (5) 5.4.3.有限元模型 (6) 5.4.4.载荷 (6) 5.4.5.结构分析 (7) 6.基础 (14)
北岸高架桥钢箱梁临时支撑架设计检算书 1. 编制依据 1）施工图设计。 2）《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011。 3）《钢结构设计规范》GB/T50017-2003。 4）《城市桥梁工程施工与质量验收规范》CJJ 2-2008。 5）《钢结构工程施工质量验收规范》GB/T50205-2001。 6）《2012版本midas有限元分析软件》。 2. 工程概述 北岸高架桥钢箱梁属于单相多室结构，变高截面，施工时划分为15个节段安装施工，每节段重量详见下表所示。 表2-1 钢箱梁重量表
钢箱结构图如下所示： 图2-1 钢箱梁标准截面图 3. 施工方案 安装顺序为A1到E3方向顺序安装，安装顺序详见下图所示： 图3-1 施工顺序 4.计算参数取值 按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86中规定的临时结构
脚手架的抗倾覆验算与稳定性计算
脚手架的抗倾覆验算与稳定性计算［摘要］当模板支架、施工用操作架等脚手架不设连墙杆时，必须首先对脚手架进行抗倾覆验算，然后才是强度、刚度和稳定性计算。而现行的国家标准中没有倾覆验算和稳定性验算内容。根据国家有关标准导出了脚手架倾覆验算公式，并有2个算例辅以说明。最后指出脚手架高宽比与脚手架的倾覆有关，与脚手架稳定性承载能力无关。 ［关键词］脚手架;倾覆;稳定性;验算 结构设计中，“倾覆”与“稳定”这两个含义是不相同的，设计时都应考虑。《建筑结构可靠度设计统一标准》gb50068-2001第条第一款规定承载能力极限状态包括:“①整个结构或结构的一部分作为刚体失去平衡(如倾覆等)……。④结构或结构构件丧失稳定(如压屈等)”。可见它们同属于承载能力极限状态，但应分别考虑。《建筑结构设计术语和符号标准》gb/t 50083-97，对“倾覆”和“稳定”分别作出了定义，并称“倾覆验算”和“稳定计算”。《建筑地基基础设计规范》gb50007-2002，关于地基稳定性计算就是防止地基整体(刚体)滑动的计算。《砌体结构设计规范》gb50003-2001对悬挑梁及雨篷的倾覆验算都有专门规定。施工现场的起重机械在起吊重物时也要做倾覆验算。对于脚手架，由于浮搁在地基上，更应该做倾覆验算。 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》jgj130-2001及《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》jgj128-2000中都没有
倾覆验算的内容，这是因为这两本规范规定的脚手架都设置了“连墙杆”，倾覆力矩由墙体抵抗，因此就免去了倾覆验算。如果不设连墙杆，则脚手架的倾覆验算在这两本规范中就成为不可缺少的内容了。所以，对于模板支架、施工用的操作架等无连墙杆的脚手架，首先应保证脚手架不倾覆而进行倾覆验算，然后才是强度、刚度和稳定性计算。如果需要，还可进行正常使用极限状态计算。 1脚手架的倾覆验算 通用的验算公式推导 无连墙杆的脚手架，作为一个刚体应按如下表达式进行倾覆验算: （1）式中:γg1、cg1、g1 k分别为起有利作用的永久荷载的分项系数、效应系数、荷载标准值;γg2、cg2、g2 k分别为起不利作用的永久荷载的荷载分项系数、效应系数、荷载标准值;cq1、q1 k 分别为第一个可变荷载的荷载效应系数、荷载标准值;cqi、qik分别为第i个可变荷载的荷载效应系数、荷载标准值;ψci为第i个可变荷载的组合值系数。当风荷载与一个以上的其它可变荷载组合时采用;当风荷载仅与永久荷载组合时采用。 对于平、立面无突出凹凸不平的脚手架，以下简称为规整脚手架，其倾覆验算应按如下表达式进行: （2）式中:为起有利作用的永久荷载的荷载分顶系数;cw、wk为风荷载的效应系数、风荷载的标准值。 对于规整脚手架，其上作用的永久荷载、可变荷载是抗倾覆的，
脚手架计算公式
高大脚手架计算书（已通过专家论证） 脚手架计算书 1、脚手架相关力学计算条件 根据檐高和施工的需要，搭设脚手架的高度为H=74.20m（考虑到屋顶局部高处因此均按80m 计算）、立杆横距Lb=1.05m、立杆纵距L=1.20m,大横杆步距h=1.2m，横向水平杆靠墙一侧外伸长度＝300mm,铺5cm厚木脚手板4层，同时施工2层，施工荷载按结构施工时取 Qk=4KN/M2，（装修时荷载考虑两层同时作业，每两米按一人操作计算，人边放一个300mm 高直径500mm的灰斗，架体脚手板上排放两箱外墙面砖），连墙杆布置为两步三跨（2h×3L），钢管为φ48×3.2，基本风压W0＝0.35KN/m2，采用密目立网全封闭,计算脚手架的整体稳 定。 其它计算参数查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》及《建筑施工计算手册》知：立杆截面面积A=489mm2（由于使用旧钢管，考虑到磨损，钢管壁厚按3.2mm计算，则截面面积A=458mm2）,钢管回转半径i=1.58cm,截面模量W=5.08cm3,钢材抗压强度设计值f＝205N/mm2，脚手架钢管重量为0.0384KN/m，扣件自重为0.014KN/个，木脚手板的自重0.35KN/m2，密目网（密度为2300目/100cm2）的自重0.005KN/m2，挡脚板、栏杆的自重 0.14KN/m。 2、纵向水平杆计算： 脚手架属于双排扣件式钢管脚手架，施工荷载由纵向水平杆传至立杆，只对纵向水平杆进 行计算，按三跨连续梁计算，计算简图如下 抗弯强度按下式计算 σ＝≤f M＝0.175F?L F—由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值，F=0.5qlb(1+ )2 q―作用于横向水平杆的线荷载设计值； q= (1.2Qp+1.4QK)?S1 Qp―脚手板自重＝0.35 KN/m2； QK―施工均布荷载标准值（装修施工时为2KN/M2）取QK=3KN/M2； f―Q235钢抗弯强度设计值，按规范表5.1.6采用，f＝205N/mm2； S1―施工层横向水平杆间距，取S1=1200mm； 1.4―可变荷载的荷载分项系数； a1―横向水平杆外伸长度,取a1＝300mm －柱距，取 =1050mm －排距，取 =1200mm W－截面模量，按规范附录B表B取值，W=5.08cm3； σ＝
满堂支架结构验算
满堂支架结构验算 一、总体设计说明 采用Φ48×3.5 mm碗扣式钢管支架。梁重分配原则为：假定箱梁腹板的重量仅由腹板下的立杆承受，顶板和底板的重量之和仅由底板下的立杆承受，翼缘板的重量仅由翼缘板下的立杆承受。 具体布置为： ①在全桥长度范围内，底板下的立杆布置为（纵距×横距）90cm×30cm；翼缘板下的立杆布置为90cm×90cm。考虑到腹板较重，腹板下立杆布置为90cm×30cm。立杆步距均为90 cm。 ②纵木采用10cm×10cm方木，间距20cm沿横桥向满铺，横木采用15cm×15cm方木。 ③剪刀撑设置：横向剪刀撑每间隔6m设置一道，纵向剪刀撑在两个腹板下及两侧外围均需设置一道，共计4道。 支架的详细布置见设计图。 二、支架基本承载力与设计荷载 1、支架基本承载力 Φ48×3.5 mm碗扣式钢管，立杆、横杆承载性能见表1。 表1 立杆、横杆承载性 立杆横杆 步距（m）允许载荷（KN）横杆长度（m）允许集中荷载（KN）允许均布荷载（KN） 0.6 40 0.9 4.5 12 1.2 30 1.2 3.5 7 1.8 25 1.5 2.5 4.5 2.4 20 1.8 2.0 3.0 2、设计荷载 （1）箱梁自重，箱梁混凝土容重26KN/m3； （2）模板荷载，按 5.5 KN/m2计； （3）施工荷载，按3.0 KN/m2计； （4）砼振捣荷载，按2.5 KN/m2计； （5）倾倒混凝土荷载，按3 KN/m2计；
（2）～（5）荷载合计为14 KN/m 2。 三、立杆竖向承载力验算 1、0#-1#梁段（梁高3.05m ）腹板下立杆荷载分析： 碗扣式立杆分布90cm ×30cm ，层距60cm 。 图中三个截面分别代表纵断面不同部位：1、端头截面1为0#端头向大里程方向200cm 处，2、端头截面2为1#端头向小里程方向100cm 处，3、跨中截面为梁体跨中处。综合考虑，则： 端头截面1 连续梁单侧截面翼板面积：g1=1.48m 2； 连续梁单侧截面腹板面积：g2=5.02m 2； 连续梁单侧截面中板面积：g3=2.56m 2； 连续梁单侧截面中板面积：g4=6.75m 2； 1、中板处断面面积为6.75 m 2，6.75×26/3.1＝56.61KN/m 2， 荷载组合：1.2×56.61+1.4×14.0＝87.5KN/m 2， 则单根立杆受力为：N ＝87.5×0.9×0.3＝23.62KN ＜［ 35 KN ］（满足）。 2、梁段翼缘板下立杆荷载分析 碗扣立杆分布90cm ×90cm ，横杆层距(即立杆步距)90cm 。 翼缘板处断面面积为1.48 m 2，1.04×26/3 .34＝8.09KN/m 2， 荷载组合：1.2×8.09+1.4×14.0＝29.308KN/m 2， g1 g2g3g4 334 236 171 310 跨中截面 端头截面1端头截面2
40+2X55+40连续梁门式支架检算书
附件4： 40+55+55+40m连续梁现浇门式脚手架支架 检算报告
1 门式支架方案 40+55+55+40m连续梁支架结构采用门式脚手架，自上向下结构为：1.5cm竹胶板，10*10cm方木（纵向），12cm*15cm方木（横向），门式脚手架，地托垫木（10*10cm方木）+原沥青混凝土路基。 门式支架： 距离中墩13m范围内中部实心段及腹板范围内门式脚手架间距最大采用45cm（横向）×50cm（纵向）。 其余部分范围内端部实心段及腹板范围内门式脚手架间距最大采用45cm（横向）×100cm（纵向）。 底板及翼缘板范围内门式脚手架间距采用90cm（横向）×100cm（纵向）。 门式脚手架随梁型布置，呈扇形。 纵枋方布置： 竹胶板下方为纵向枋方。纵向枋木搭设在横向枋木上，腹板及端部实心段下密铺，间距为0.30m，在端部实心段及腹板下纵向枋木（其余部分）间距为0.15m，跨中底板及翼缘板下跨度为0.4m。 门式支架布置图如图1所示。 （a）立面图
（b）平面图 （c）侧面图 图1 现浇支架图
2 验算依据 《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2010） 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002） 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001) 《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) 桥梁施工图纸 3 检算荷载 3.1 分项荷载 根据《建筑施工门式脚手架安全技术规范》相关规定及门式支架试验报告取值。（1）混凝土自重 预应力钢筋混凝土容重取26.5kN/m3。 （2）施工活荷载 1）施工人员、施工料具、运输荷载，按2.0kN/m2计； 2）水平模板的砼振捣荷载，按2.0kN/m2计； 3）倾倒混凝土冲击荷载，按2.0k N/m2计。 4 立杆竖向承载力验算 （1）中部实心段及腹板下立杆（距离Pm57、Pm58、Pm59墩中心两侧各13m范围内）端部实心段及腹板下立杆间距最大布置为0.45×0.50m。 立杆受力：P=1.2×(0.45×0.5×3.00×26.5)+1.4×0.45×0.5×6=23.36kN。（2）端部实心段及腹板下立杆（其余部分）按照混凝土最大厚度2.31m计算端部实心段及腹板下立杆间距最大布置为0.45×1.0m。 立杆受力：P=1.2×(0.45×1.0×2.31×26.5)+1.4×0.45×1.0×6=36.84kN。（3）跨中底板、翼缘板下立杆 跨中底板和翼缘板厚度取最大数值0.65m。立杆间距布置为0.9×1.0m。 立杆受力：P=1.2×(0.9×1.0×0.65×26.5)+1.4×（0.9×1.0×6）=26.16kN。（4）立杆受力检算
满堂红脚手架稳定性检算
满堂红脚手架稳定性检算 一、脚手架横杆、立杆设置 ZDK143+153.3 1-10m框构桥顶板厚0.9m，净高6.5m，顶模支撑架采 用Φ48×3.5钢管满堂脚手架，按照间距90×90㎝，步距90㎝，以框构底板作为下托支撑面。脚手架首层立杆采用不同的长度交错布置，底层纵、横杆作为扫地杆距地面高度应小于350mm。立杆上端包括调螺杆伸出水平杆 的长度不得大于0.7m。 二、脚手架横杆、立杆荷载检算 1、荷载大小 ①施工人员、机具、材料荷载： p1 =2.5kN/m2 ②混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载： p2 =2.5kN/m2 ③框架顶板钢筋混凝土自重荷载： p3 =25*0.9=22.5KN/m2 ④模板、支架自重荷载： p4 =1.5kN/m2 2、检算 纵、横杆间距均为90cm，步距90cm。则框构底每一根立杆受立如下： ①施工人员、机具、材料荷载： NQ1 =p1 A =2.5×0.9×0.9=2.03kN ②混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载： NQ2 = p2 A =2.5×0.9×0.9=2.03kN ③主体钢筋混凝土自重荷载： NG1 = p3 A =22.5×0.9×0.9=18.23kN
④ 模板、支架自重荷载： NG2 = p4 A =1.5×0.9×0.9=1.22kN 按规范进行荷载组合有： N = (NQ1 + NQ2 )×1.4 +( NG1 + NG2)×1.2 = (2.03 + 2.03) ×1.4 + (18.23 + 1.22) ×1.2 = 29.02kN 框构顶板底处满堂支架单根立杆承受压力大小为：29.02kN 该钢管为Φ48×3.5mm 钢管，A=489mm2 钢管回转半径：i =4414842 2212+=+d d =15.8 mm ⑤ 按强度验算： σ=489 29020=A N =59.35KPa ＜205KPa ，符合要求。(杆件自重产生的应力很小，可以忽略不计) ⑥ 稳定性验算 按稳定性计算立杆的受压应力(步距900mm) 长细比：λ=l0/i=900/15.8=56.96 经钢管轴心受压构件稳定系数表查得：? = 0.812 不组合风荷载时： σ=489 812.029020?=A N ?=73.09KPa ＜205KPa ，符合要求。 组合风荷载时： W M A N w w +=?σ 9.04.1)(2.1)(2121??++?+=Q Q G G w N N N N N 10/4.12h l w M a k w = 07.0w w s z k μμ= 160020w v w = 式中： N w ——组合风荷载时的单根钢管竖向荷载； M w ——风荷载标准值产生的弯矩；