绞车提升能力的验算
全矿小绞车提升能力计算
目录绞车牵引能力汇总 (2)副斜井矿用提升机牵引能力及钢丝绳安全系数验算 (3)8#煤矿用提升机牵引能力及钢丝绳安全系数验算 (4)15#煤矿用提升机牵引能力及钢丝绳安全系数验算 (5)8#煤坡头JD-1调度绞车牵引能力及钢丝绳安全系数验算 (6)8#煤付下山JD-1调度绞车牵引能力及钢丝绳安全系数验算 (7)82轨道上山坡底JD-1调度绞车牵引能力及钢丝绳安全系数验算 (8)82轨道上山JYB-50×1.4运输绞车牵引能力及钢丝绳安全系数验算 (9)8208回风口JD-1调度绞车牵引能力及钢丝绳安全系数验算 (10)8208回风口JD-1.6调度绞车牵引能力及钢丝绳安全系数验算 (11)8208回风150米处JD-1调度绞车牵引能力及钢丝绳安全系数验算 (12)15#坡头JD-1调度绞车牵引能力及钢丝绳安全系数验算 (13)15#煤库口JD-1.6调度绞车牵引能力及钢丝绳安全系数验算 (14)152绕道口JH-14回柱绞车牵引能力及钢丝绳安全系数验算 (15)15108运巷口JD-1.6调度绞车牵引能力及钢丝绳安全系数验算 (16)15108回风口JH-14回柱绞车牵引能力及钢丝绳安全系数验算 (17)152轨道下山JSDB-25双速绞车牵引能力及钢丝绳安全系数验算 (18)15203回风口（风门外）JD-1.6调度绞车牵引能力及钢丝绳安全系数验算 (19)15203回风口（风门里）JH-14回柱绞车牵引能力及钢丝绳安全系数验算 (20)82采区轨道平巷SQ-80/110B无极绳绞车牵引能力及钢丝绳安全系数验算 (21)82采区轨道下山JWB110BJ无极绳绞车牵引能力及钢丝绳安全系数验算 (22)152轨道平巷JWB110BJ无极绳绞车牵引能力及钢丝绳安全系数验算 (24)15203回风顺槽SQ-120/132B无极绳绞车牵引能力及钢丝绳安全系数验算 (26)绞车牵引能力汇总序号安设地点绞车型号允许提升最大重量/吨1 副斜井2JK-2.5×1.2 202 8#煤JKB-2.5/31.5 203 15#煤JKY2.3/2.3B 204 8#煤坡头JD-1 145 8#煤付下山JD-1 56 82轨道上山坡底JD-1 97 82轨道上山JYB-50×1.4 108 8208回风口JD-1 109 8208回风口JD-1.6 1010 8208回风150米JD-1 1011 15#坡头JD-1 1312 15#煤库口JD-1.6 313 152绕道口JH-14 2014 15108运巷口JH-1.6 1015 15108回风口JH-14 1016 152轨道下山JSDB-25 1817 15203回风口JD-1.6 2018 15203回风口JH-14 2019 82采区轨道平巷SQ-80/110B 1020 82采区轨道下山JWB110BJ 1021 152轨道平巷JWB110BJ 2022 15203回风顺槽SQ-120/132B 20副斜井矿用提升机牵引能力及钢丝绳安全系数验算一、相关参数： 绞车型号 2JK-2.5×1.2 使用地点 副斜井 绞车牵引力 90 KN 使用地点坡度 22 ° 钢丝绳直径31 mm巷道斜长 375 m 钢丝绳每米重量 3.39 Kg钢丝绳破断拉力593 KN二、绞车牵引能力计算Pmax=Wg （sin α+f1cos α）+qLg （sin β+f2cos β） 式中Pmax ：绞车最大牵引力，KN ；W ：最大载荷（提升容器自身重量+载荷的质量），kg ； g ：重力加速度，9.8N/kg ；α：提斜倾角，°；β：最大静拉力至绞车滚筒之间的夹角，°； f1：提升容器与轨道之间的阻力系数，取0.015； f2：钢丝绳牵引阻力系数，坡度大于10°时取0.2； q ：钢丝绳单位长度的质量，Kg/m ； L ：使用地点斜巷长度，m 。
绞车提升能力计算
1、使用地点：七采区1510进风材上使用地点斜巷最大倾角（α）25度，使用地点斜巷长度（L）22.5m；绞车钢丝绳端载荷（包括提升容器自身重量）（W）4000kg；2、绞车性能参数：绞车型号：JD-25KW；绞车额定牵引力（F）：16KN；电动机功率：25KW 最大绳速：1.20m/s 电动机转速：1470r/min 重量：1470kg 容绳量：400m 钢丝绳直径：16mm 钢丝绳直径（φ）：18.5mm；传动比：绞车用钢丝绳每米重量（q）：1.11Kg；绞车用钢丝绳最小总破断力（Q）：158KN。
二、提升能力验算1、实际提升时最大静拉力Pmax=Wg（sinα+f1cosα）+qLg（sinα+f2cosα）=4000**（sin25°+°）+**（sin25°+°）=式中W：绳端载荷（提升容器自身重量+载荷的质量），kgg：重力加速度，9.8m/S2α：斜井中产生最大拉力处的倾角25度（应根据斜井坡度图逐点计算后确定）f1：提升容器在轨道上运行时的实测阻力系数，采用；f2：钢丝绳在运行中的实测阻力系数，采用；q：钢丝绳单位长度的质量，Kg/m；L：使用地点斜巷长度，m。
2、钢丝绳安全系数K=Q（钢丝绳最小总破断力）/Pmax（实际提升时的最大静力）=158/=3、判断F（绞车额定牵引力）＜Pmax（实际提升时的最大静力）K（钢丝绳安全系数）>（提物时）4、判断结果由于绞车额定牵引力小于绞车实际提升的最大静力，所以JD-25KW绞车不能进行2个渣车的提升运输。
三、绞车最大提升能力计算根据P=Wg（sinα+f1cosα）+qLg（sinα+f2cosα）公式可得提升绞车绳端载荷W=P/ 〔g（sinα+f1cosα）+qLg（sinα+f2cosα）〕=16000/〔*（sin25°+°）+**（sin25°+°）〕=3799kg所以该绞车最大绳端载荷为3799kg。
绞车提升能力及钢绳破断拉力计算公式
机巷内齿轮绞车提升能力验算一、绞车提升能力计算公式：n ≤〔Wz-pl(sin β+f2cos β)〕/(m+m 0)(sin β+f1cos β) 1、额定提升能力 :Wz=2000Kg2 、钢丝绳质量 p=0.5412kg/m( φ=12.5mm) ，0.8457kg/m( 1.218kg/m( φ=18.5mm) ，1.618kg/m( φ=21.5mm) 。
3、斜坡长度： L=(400)m4、坡度： β(15) 度5 、矿车运行阻力系数 :f1=0.0156、钢丝绳在底板滑动时： f2 ＝0.47、矿车自重： m 0=610kg8、矿车载重： m= 全矸 1800kg 、半煤 1500kg 、全煤 1000kg 。
9、最大坡度： 15 0 二、绞车提升能力计算： 全矸车 ：n ≤〔Wz-pl(sin4+f2cos4) 〕/(m+m 0)(sin4+f1cos4 ) n ≤ 〔 2000-0.5412*400*(sin15+0.4*cos15) 〕 ( sin15+0.015*cos15 ) n ≤1967/650=3.0 因此重车最大提升数量取 3 个 全煤车 ：n ≤〔Wz-pl(sin4+f2cos4) 〕/(m+m 0)(sin4+f1cos4 ) n ≤ 〔 2000-0.5412*400*(sin15+0.4*cos15) 〕( sin15+0.015*cos15 )n ≤1967/418.6=4.6 因此全煤车最大提升数量取 4 个半煤车 ：n ≤〔Wz-pl(sin4+f2cos4) 〕/(m+m 0)(sin4+f1cos4 ) n ≤ 〔 2000-0.5412*400*(sin15+0.4*cos15) 〕 ( sin15+0.015*cos15 )n ≤1967/548.6=3.6 因此半煤车最大提升数量取 3 个 空车 ： nφ=15.5mm) ，/(1800+610)* /(1000+610)* /(1500+610)*≤〔Wz-pl(sin4+f2cos4) 〕/(m+m 0)(sin4+f1cos4 )n ≤〔2000-0.5412*400*(sin15+0.4*cos15) 〕/610* (sin15+0.015*cos15 )金支车由于本身情况特殊，每次提升只允许提升 1 梁S1825 二次切割巷内齿轮绞车提升能力验算一、绞车提升能力计算公式：n ≤〔Wz-pl(sin β+f2cos β)〕/(m+m 0)(sin β+f1cos β)1、额定提升能力:Wz=2000Kg2 、钢丝绳质量p=0.5412kg/m( φ=12.5mm) ，0.8457kg/m( φ=15.5mm) ，1.218kg/m( φ=18.5mm) ，1.618kg/m( φ=21.5mm) 。
运输绞车验算
山西三元福达煤业有限公司15101工作面运输绞车验收一、副井提升机提升能力计算1、已知条件：（1）绞车参数绞车型号：JK-2×1.5最大静拉力：60KN 钢丝绳直径：26mm（2）钢丝绳规格绞车钢丝绳径：26mm钢丝绳每米重量P=2.34Kg钢丝绳最小总破断力（Q）=414.2KN巷道斜长：L=561m，巷道最大倾角：β=23°平板车阻力系数：f1=0.015 钢丝绳阻力系数：f2=0.15斜巷提升钢丝绳安全系数不小于6.5G0—平板车自重2000Kg.G1—最大载量10950Kg.2、JK-2×1.5绞车提升能力验算（1）绞车提升最大物件的重量根据公式F=（G0+G1）（sinβ+f1cosβ）×g +p×L（sinβ+f2cosβ）×g 根据以上公式可求得调度绞车最大提升物件的重量G=F-PL(sinβ+f2cosβ) g/（sinβ+f1cosβ）g={60000-2.34×561×（sin23°+0.15×cos12°）×9.8}/（sin12°+0.015×cos12°）×9.8=（60000-6802.6）/4=13299.4kg3、钢丝绳安全系数验算：绞车最大牵引力F为：F =（G0+G1）（sinβ+f1cosβ）×g+p×L（sinβ+f2cosβ）×g=（2000+10950）×（sin12°+0.015×cos12°）×9.8+ 1.67 ×70×（sin12°+0.15×cos12°）×9.8=51336+6802.6=58138.6N提升最大牵引力为58kN，JH-14型绞车牵引力为60kN，绞车满足要求。
绞车提升能力验算
绞车提升能力验算三采回风上山1#绞车提升能力计算一、提升矿车时的相关参数：1、 1#JD40绞车更换成JH-14慢速绞车，使用地点相关参数：使用地点斜巷最大倾角（α）22度，使用地点斜巷长度60m；选用( L ) 70m钢丝绳长度。
绞车绳端载荷（包括提升容器自身重量）（W）2、掘进机部件最大重量+平板车重量＝8060kg+1000kg=9060kg；3、选用绞车性能参数：绞车型号：JH-14 ；电机功率18.5KW，绞车额定牵引力（F）：140 KN；绞车钢丝绳直径（φ）：21.5 mm；绞车用钢丝绳每米重量（q）： 1.674 Kg；绞车用钢丝绳最小总破断力（Q）：307 KN。
二、选型计算1、实际提升时最大静拉力Fmax=Wg（sinα+f1cosα）+qLg（sinα+f2cosα）=9060*9.8（sin22°+0.015cos22°）+1.674*70*9.8（sin22°+0.15cos22°）=88788*（0.375+0.0139）+1148.364*（0.375+0.139）=35.1KN式中W：绳端载荷（提升容器自身重量+载荷的质量），kgg：重力加速度，9.8m/s2α：斜井中产生最大拉力处的倾角（应根据斜井坡度图逐点计算后确定），f1：提升容器在轨道上运行时的实测阻力系数，采用0.015；f2：钢丝绳在运行中的实测阻力系数，采用0.15；q：钢丝绳单位长度的质量，Kg/m；L：使用地点斜巷长度，m。
2、钢丝绳安全系数K=Q（钢丝绳最小总破断力）/Fmax（实际提升时的最大静力）=307/35.1=8.753、电机功率：P=K1* Fmax*V/1000ηP：电机功率K1：电机功率备用系数取1.2.V：卷绳平均速度取0.11m/sFmax：实际提升时最大静拉力η：电机有效功率取0.9P=1.2*35.1*0.11/1000*0.9=5.15KW3、判断F（绞车额定牵引力）140 > Fmax35.1（实际提升时的最大静力）K（钢丝绳安全系数）8.75 > 6.5（提物时）P（电机功率）18.5>5.15（提物时）4、判断结果1#绞车更换成JH-14慢速绞车一次提升1台掘进机最大件（8060kg）时，绞车和钢丝绳安全系数均符合要求。
调度绞车强度验算
16kN绞车提升能力计算：根据公式F=（m+m0）（sinβ+f1cosβ）×g +p×L（sinβ+f2cosβ）×g L：巷道斜长。
取240m (根据技术科图纸提供数据测量计算所得)β：巷道最大倾角。
取25°(技术科图纸提供)：矿车阻力系数。
取0.015f1f：钢丝绳阻力系数。
取0.22选用直径为15.5mm钢丝绳P：钢丝绳单位质量。
取0.85kg/m钢丝绳型号为：6×19-15.5Qp：破断拉力总和。
取152000N斜巷提升钢丝绳安全系数不小于6.5F：JD-25型调度绞车最大牵引力为16kN。
m :矿车装载量。
：矿车质量。
mg：取9.8。
可求得调度绞车最大提升物件的重量（m+m0）={F-PL(sinβ+f2cosβ) g/（sinβ+f1cosβ）={16000-0.85×240×（sin25°+0.2×cos25°）×9.8/（sin25°+0.015×cos25°）×9.8}=(16000-1207)/4.275=3460kg21kN绞车提升能力计算根据公式F=（m+m0）（sinβ+f1cosβ）×g +p×L（sinβ+f2cosβ）×g L：巷道斜长。
取240m (根据技术科图纸提供数据测量计算所得)β：巷道最大倾角。
取25°(技术科图纸提供)：矿车阻力系数。
取0.015f1f2：钢丝绳阻力系数。
取0.2选用直径为18.5mm钢丝绳P：钢丝绳单位质量。
取1.223kg/m钢丝绳型号为：6×19-18.5Qp：破断拉力总和。
取219000N斜巷提升钢丝绳安全系数不小于6.5F：调度绞车最大牵引力为21kN。
m :矿车装载量。
m：矿车质量。
g：取9.8。
可求得调度绞车最大提升物件的重量（m+m0）={F-PL(sinβ+f2cosβ) g/（sinβ+f1cosβ）={21000-1.223×240×（sin25°+0.2×cos25°）×9.8/（sin25°+0.015×cos25°）×9.8}=(21000-1737)/4.275=4506kg提升8000kg重量所需绞车提升能力计算根据公式F=（m+m0）（sinβ+f1cosβ）×g +p×L（sinβ+f2cosβ）×g L：巷道斜长。
绞车能力验算
胶带巷煤仓口安装JD-25KW绞车提升能力验算1、绞车型号：JD-1.6提升能力：F JMAX=16KN电机功率：25KW单个矿车自重：M21=600Kg单个矿车载重量：M1=1800Kg平均坡度：ß≤6.5º（技术科提供）矿车运行摩擦阻力系数：ƒ1=0.015钢丝绳运行阻力系数：ƒ2=0.2钢丝绳：Ф=12.5绳重：M P=0.5Kg/m（查资料得）绳速：V MAX=0.43-1.30m/s重力加速度：g=10m/s钢丝绳抗拉强度：&=1670MPa（铭牌数据）钢丝绳破断力总和：Q P=97000N（铭牌数据）最大提升长度（容绳量）：L=600m2、按绞车最大静拉力计算提升能力：n=[F JMAX-L×M P×g×(sinß+ƒ2cosß)]/[g×（M1+M21）×（sinß+ƒ1cosß）]=[16000-600×0.5×10×0.313]/[10×2400×0.128]=15061/3072=4.9取重车4台3、按钢丝绳安全系数计算提升能力：M A=6.5重车：M A=Q P/[n×g×（M1+M21）×（sinß+ƒ1cosß）+L×M P×g×（sinß+ƒ2cosß）]=97000/[4×10×2400×0.128+600×0.85×10×0.311]=97000/13211=7.3>6.5结论：合格经验算，可提升4个重车，根据现场条件为了确保安全，决定提升数量为2个重车。
严格执行，确保安全。
1#号横贯安装JD-11.4绞车提升能力验算1、绞车型号：JD-1.0提升能力：F JMAX=10KN电机功率：11.4KW单个矿车自重：M21=600Kg单个矿车载重量：M1=1800Kg平均坡度：ß≤20º（技术科提供）矿车运行摩擦阻力系数：ƒ1=0.015钢丝绳运行阻力系数：ƒ2=0.2钢丝绳：Ф=15.5绳重：M P=0.847Kg/m（查资料得）绳速：V MAX=0.78-1.40m/s重力加速度：g=10m/s钢丝绳抗拉强度：&=1670MPa（铭牌数据）钢丝绳破断力总和：Q P=151000N（铭牌数据）最大提升长度（容绳量）：L=200m2、按绞车最大静拉力计算提升能力：n=[F JMAX-L×M P×g×(sinß+ƒ2cosß)]/[g×（M1+M21）×（sinß+ƒ1cosß）]=[10000-200×0.5×10×0.529]/[10×2400×0.356]=9470/8544=1.11取重车1台3、按钢丝绳安全系数计算提升能力：M A=6.5重车：M A=Q P/[n×g×（M1+M21）×（sinß+ƒ1cosß）+L×M P×g×（sinß+ƒ2cosß）]=151000/[1×10×2400×0.356+200×0.85×10×0.5299] =151000/9444=16>6.5结论：合格经验算，可提升1个重车。
副斜井绞车提升能力验算
金沙县禹谟镇偏坡寨煤矿提升斜井绞车提升能力验算矿长：总工程师：机电矿长：生产矿长：平安矿长：日期：禹谟镇偏坡寨煤矿提升斜井绞车提升能力验算一、根本参数1. 副斜井井筒斜长300m ，倾角24°，绞车安设位置距井口为60米；2. 提升容器：1.1 m 3侧翻式矿车，自重600kg ；3. JTP-1.6×1.2型单滚筒绞车的技术参数如下：1) 钢丝绳绳径：Φ24.5-6×19+FC ，破断拉力35500kgf ，钢丝绳每米重量2.165kg/m ；2) 最大静拉力：45kN=4285kgf ；3) 平均绳速：4.1m/s ；4) 滚筒直径：Φ1.6m ，滚筒数量：1个；5) 电机功率：132 KW ，电压：660V二、提升能力核算1. 最大提升能力验算：F j =Q (f 1sina+f 2cosa)+LP(f 1sina+f 2cosa)式中：F j —绞车最大静拉力，kgf ；Q —最大提升重量，kgf ；α—巷道最大倾角，240；f 1—矿车运行摩擦系数，取0.015；f 2—钢丝绳摩擦系数，底板上或道枕上取0.4~0.6，局部在地滚上取0.25~0.4，取0.25；L —提升长度，m ；P —钢丝绳每米重量，kg/m ；代入：Q ＝ααααcos f sin f )cos f sin LP(f -F 2121j ++= 000081cos .250810.015sin )81cos .25081(0.015sin 658.1502-8524++⨯ gf2. 可提矿车数量验算：0．75m 3矿车载重后总重量：Q C = Q Kj ρK式中： Q K –0.75 m 3矿车矿车自重，kg ；K j —装满系数，取0.80；ρ—原煤容重，t/ m 3；K —不均匀系数，取1.15。
Q C ××1450×≈5个，考虑下部车场转弯半径小的原因，将可挂矿车数量定为5个。
11.4绞车运输巷提升能力计算
0925运输巷JD－11.4绞车提升能力计算黄白茨矿业有限责任公司掘进四队2014年2月10日0925运输巷JD-11.4绞车提升能力验算一、JD-11.4绞车提升能力0925运输巷坡度最大为6°，长200m，使用JD-11.4调度绞车运输，最重设备为综掘机截割部，自重8.3t，平板车重1t，单车设备总重9.3t。
单钩提升车数不超过1车，单钩提升设备总重不超过9.3t。
则:P=W*(sinα+f1*cosα)+q*L(sinα+f2*cosα)。
Pmax—绞车最大牵引力，10kN；P—钢丝绳所受最大静拉力；W—最大载荷；α—提斜倾角6°；f1—矿车与轨道之间的阻力系数，0.02；f2—钢丝绳牵引阻力系数，0.2；q—钢丝绳单位重量，5.412N/m(0.5412kg/m)；L—斜巷长度，200米；二、提升重量的确定：P=W×(sinα+0.02×cosα)+q×L× (sinα+0.2×cosα)=9300×(0.104+0.02×0.9945)+5.412×200× (0.104+0.2×0.9945)= 1480.02kgΦ12.5mm钢丝绳(破断拉力为9730kg)安全系数:N=F/P=9730/1480.02=6.57>6.5经验算：绞车提升8.3吨重物时符合规定。
根据我队绞车使用情况以及以上验算做如下规定：1、对于设备大件提放车辆必须单车提放。
2、对于煤车每次提放车辆为不超过3辆。
3、对于料石每次提放车辆为不超过2辆。
4、对于特殊材料如轨道也必须单车提放。
5、对于支护材料提放车辆为不超过3辆。
提升绞车能力计算
1104进风联络巷55KW绞车提升能力验算一、计算依据：本次计算依据《矿山固定机械手册》、《矿井运输及提升设备》等有关技术资料进行。
二、原始资料：天祝煤业公司110进风运输联络巷提升斜长36m，提升倾角β＝20°，绞车型号为JD-55，电动机额定功率为55KW，额定电压为660V，最外层绳速1.25m/s，最大静张力为40KN，配套提升钢丝绳直径为21.5mm，公称抗拉强度1670MPa，最小钢丝绳破断拉力总和298KN,钢丝绳每米单重1.68kg/m。
三、提升能力及安全系数验算：1、根据绞车最大静张力计算绞车最大提升重量：M max=gf gfLmFpJ)cos(sin) cos(sin][12maxββββ++-式中：[F Jmax]——绞车允许的最大静张力，40000NL——提升斜长,36mf1——车辆运行摩擦阻力系数，滚动轴承取0.015；f2——钢丝绳沿托绳轮和底板移动阻力系数;取f2＝0.25；β——巷道倾角20°；m p ————钢丝绳每米单重，m p ＝1.68 kg/m ；则：M max ＝10)20cos 015.020(sin 10)20cos 25.020(sin 3668.140000⨯︒⨯+︒⨯︒⨯+︒⨯⨯-＝11135.3kg即：初步计算该提升机最大提升重量为11.1353吨。
2、提升钢丝绳安全系数验算m a =g f L m g f M Q p p)cos (sin )cos (sin 21max ββββ+++≥［m a ］式中：［m a ］——钢丝绳许用安全系数；m a ——钢丝绳安全系数；Q P ——钢丝绳钢丝破断拉力总和，Q P =298000N ； 则：m a =10)20cos 25.020(sin 3668.110)20cos 015.020(sin 3.11135298000⨯︒⨯+︒⨯⨯+⨯︒⨯+︒⨯ ＝ 7.45＞6.5钢丝绳安全系数满足要求。
绞车选型计算验算全套
绞车提升能力计算（1）已知条件：巷道斜长：L=60m 巷道最大倾角：β=8° 矿车阻力系数：f1=0.015 钢丝绳阻力系数：f2=0.15选用直径为15.5mm钢丝绳钢丝绳单位质量：P=0.94kg/m 破断拉力总和为：Qp=152000N斜巷提升钢丝绳安全系数不小于6.5JD-1.6型调度绞车最大牵引力为16kN。
G0—平板车自重1240Kg. G1—平板车载量，支架取17500Kg.（2）绞车提升最大牵引力根据公式求得牵引力为：F=（G0+G1）（sinβ+f1cosβ）×g +p×L（sinβ+f2cosβ）×g=（1240+17500）（sin8°+0.015×cos8°）×9.8+0.94×60（sin8°+0.15cos8°）×9.8=18740×0.154×9.8+56.4×0.29=28282.4+158.9=28441.3 n所以绞车提放支架牵引力为28441.3n约28KN，则该绞车最大牵引力为16kn，所以无法保证支架的提升。
根据以上公式可求得调度绞车最大提升物件的重量G=F-PL(sinβ+f2cosβ) g/（sinβ+f1cosβ）g={16000-0.94×60×（sin8°+0.15×cos8°）×9.8}/（sin8°+0.015×cos8°）×9.8=（16000-160.3）/1.5=10559.8kg（3）绞车提放车数计算：n =F/（G0+G1）（sinβ+f1cosβ）×g+p×L（sinβ+f2cosβ）×g =16000/（1240+17500）×（sin8°+0.015×cos8°）×9.8+ 0.94×60×（sin8°+0.15×cos8°）×9.8=16000/28441.3=0.56 n取整数n=0车（4）钢丝绳安全系数验算：提升最大牵引力为28.3kN，JD-25型调度绞车牵引力为16kN，绞车无法满足要求。
主提升绞车验算
主提升JTPB—1.6绞车提升能力验算一、参数轨道下山长度L=860米，坡度6°，Φ24.5钢丝绳最大静张力：Fj=45KN，破断拉力总和Fp=320.5KN,现有2种矿车：0.75T总重量1.8t；1T矿车载矸总重2.4t。
钢丝绳每米重量Psb=2.3Kg/m,，f1—流动摩擦系数0.015，f2—滑动摩擦系数0.2。
二、现有运输方式验算内容1、钢丝绳最大终端载荷量：Qz=n(Qg+Qc)=7*2.4 =16.8吨。
2、校核公式：Fj1= Qz(sin ø+ f1cos ø)*g+Psb(sin ø+ f2cos ø)*g=[16.8*(sin 6º+0.015* cos 6º)+0.0023*860*(sin 6º+0.2* cos 6º)]*9.8=(2.007+0.600)*9.8=25.55(KN)3、电机容量验算：F=102Pη/100V=36KN≥25.55KN，验算通过。
4、安全系数：M=Fp/Fj1=320.5/25.55=12.54>6.55、1.6绞车提升机最大静张力：Fj=45KN（设计书给定参数），通过计算：Fj1=25.55<Fj=45所以提升机提取七辆矿车（满矸）满足要求。
二、增加两辆矿车后验算内容1、钢丝绳最大终端载荷量：Qz=n(Qg+Qc)=9*2.4 =21.6吨。
2、校核公式：Fj1= Qz(sin ø+ f1cos ø)*g+Psb(sin ø+ f2cos ø)*g=[21.6*(sin 6º+0.015* cos 6º)+0.0023*860*(sin 6º+0.2* cos 6º)]*9.8=(2.580+0.600)*9.8=31.164(KN)4、电机容量验算：F=102Pη/100V=36KN≥31.164KN，验算通过。
JD-40绞车提升能力及钢丝绳安全系数验算
JD-40绞车提升能力验算此绞车用于提升乳化泵及移动变压器，其参数如下：20°提斜坡度最大为20°，长200m，使用JD-40调度绞车运输，运行速度78m/min，φ21.5mm钢丝绳，最重设备为乳化泵，自重6.5t，平板车重1t，单车设备总重7.5t。
单钩提升车数不超过1车，单钩提升设备总重不超过7.5t。
则:P=W*(sinα+f1*cosα)+q*L(sinβ+f2*cosβ)。
Pmax—绞车最大牵引力，25kN；P—钢丝绳所受最大静拉力；W—最大载荷；α—提斜倾角20°；β—最大静拉力至绞车滚筒之间的夹角，20°；f1—矿车与轨道之间的阻力系数，0.015；f2—钢丝绳牵引阻力系数，0.15；q—钢丝绳单位重量，16.7N/m(1.67kg/m)；重力加速度，g=10N/kg；L—斜巷长度，200米；（1）计算绳端允许最大载荷75kNPmax-qL(sinβ+ f2cosβ)Wmax＝─────────────────sinα+ f1cosα25000-16.7×200×(0.342+0.15×0.9397)＝──────────────────────=0.342+0.015×0.9397＝79717.1835N≈79.72kN > W=75kN（单钩提升设备车总重）（2）计算钢丝绳所受最大静拉力P=W×(sinα+0.015×cosα)+q×L× (sinα+0.15×cosα)=75000×(0.342+0.015×0.9397)+16.7×200× (0.342+0.15×0.9397) = 28.32kNφ21.5mm钢丝绳(破断拉力为329.5kN)安全系数:N=F/P=329.5/28.32=11.63>6.5经验算：绞车提升能力和钢丝绳的安全系数满足单钩运输1车设备，单钩提升设备车总重不超过7.5t的要求。
绞车提升能力计算（2）
绞车提升能力计算（2）七采区1510 JD-25KW绞车提升能力核算一、已知条件1、使用地点：七采区1510进风材上使用地点斜巷最大倾角（α）25度，使用地点斜巷长度（L）22.5m；绞车钢丝绳端载荷（包括提升容器自身重量）（W）4000kg；2、绞车性能参数：绞车型号：JD-25KW；绞车额定牵引力（F）：16KN；电动机功率：25KW 最大绳速：1.20m/s 电动机转速：1470r/min 重量：1470kg 容绳量：400m 钢丝绳直径：16mm 钢丝绳直径（φ）：18.5mm；传动比：35.2绞车用钢丝绳每米重量（q）：1.11Kg；绞车用钢丝绳最小总破断力（Q）：158KN。
二、提升能力验算1、实际提升时最大静拉力Pmax=Wg（sinα+f1cosα）+qLg（sinα+f2cosα）=4000*9.8*（sin25°+0.015cos25°）+1.11*22.5*9.8（sin25°+0.5cos25°）=17.314KN式中W：绳端载荷（提升容器自身重量+载荷的质量），kgg：重力加速度，9.8m/S2α：斜井中产生最大拉力处的倾角25度（应根据斜井坡度图逐点计算后确定）f1：提升容器在轨道上运行时的实测阻力系数，采用0.015；f2：钢丝绳在运行中的实测阻力系数，采用0.5；q：钢丝绳单位长度的质量，Kg/m；L：使用地点斜巷长度，m。
2、钢丝绳安全系数K=Q（钢丝绳最小总破断力）/Pmax（实际提升时的最大静力）=158/17.314=9.133、判断F（绞车额定牵引力）＜Pmax（实际提升时的最大静力）K（钢丝绳安全系数）9.13>6.5（提物时）4、判断结果由于绞车额定牵引力小于绞车实际提升的最大静力，所以JD-25KW绞车不能进行2个渣车的提升运输。
三、绞车最大提升能力计算根据P=Wg（sinα+f1cosα）+qLg（sinα+f2cosα）公式可得提升绞车绳端载荷W=P/ 〔g（sinα+f1cosα）+qLg（sinα+f2cosα）〕=16000/〔9.8*（sin25°+0.015cos25°）+1.11*22.5*9.8（sin25°+0.5cos25°）〕=3799kg所以该绞车最大绳端载荷为3799kg。
绞车提升能力和钢丝绳安全系数验算说明书
水城县都格乡保兴煤矿一井主绞车提升能力和钢丝绳安全系数验算说明书矿长：井长：生产副矿长：安全副矿长：主管工程师：总工程师：编制：日期：主绞车提升能力和钢丝绳安全系数验算说明书保兴一井原设计生产能力为3.0wt/a,经改造后核定生产能力为6.0wt/a，为满足生产需要，决定将主提升绞车更换为JTK-1.2×1.0型单滚筒提升绞车，现对该型绞车的提升能力和钢丝绳安全系数验算如下：一、计算参数和依据：1、斜井长度：177m，坡度26。
（资料记载为24。
）；2、设计生产能力：15 wt/a；3、钢丝绳总悬长：250 m；4、井底车场改造后，设计一次串车8个，目前为6-7个；5、井底车场改造后一次摘挂钩循环时间为480 s，目前为660 s；6、选用钢丝绳型号：Φ24.5-6×19，直径：Φ24.5 mm，钢丝绳破断拉力总和：34500㎏；7、选用绞车型号：JTK-1.2×1.0型，电机型号：YRT2808-6，功率75kw（原配电机功率为55 kw）；8、钢丝绳安全系数允许最低值为6.5，（《规程》第400条）。
二、JTK-1.2×1.0型单滚筒绞车主要技术参数表：三、验算绞车的提升能力（A）:A=3600∑Q.b.t/(a.C.T)=3600×6.4×330×18/(1.2×1.1×480) =21.5万t/年（一次串7个时为18.8万t/年）式中：a——提升能力富裕系数，取1.2；C——提升不均衡系数，取1.1；A——绞车实际提升能力，万t/年；∑Q——绞车一次提升量，采用单钩串车，一次串车8个，暂取6.4t；T——一次提升循环时间：T=480（s）；b——年工作日数，本矿全年按330天计算；t——日提升小时数，本矿取18小时/天。
根据计算结果，绞车的实际提升能力能满足要求。
四、钢丝绳安全系数（m）验算 1、按一钩8个矿车验算： m=Qp/ [n（QK+QC）（sin26。
绞车斜巷提升能力计算及绞车选型核算方法
绞车斜巷提高能力计算及绞车选型核算方法1.有关验算1.1301 下顺回风巷 SDJ-28绞车钢丝绳、提高负荷的有关计算：按钢丝绳破断拉力计算最大提高重量：Q-mpL×（ Sina+f2Cosa）G1= -----------------------------m（Sina+f1Cosa）此中 6x19-26+FC钢丝绳破断拉力Q 取 36200Kgm：安全系数取f1: 矿车或其余种类容器轨道上运转阻力系数取f2:钢丝绳挪动时阻力系数取Q：钢丝绳单位长度的质量kg/m ：L：产生最大拉力处至滚筒切点的钢丝绳长度，取最大绳长335 米a：斜巷最大坡度16 度。
36200kg× 335m× 2.44kg/m ×（ Sin16° +× Cos16°）G1= ------------------------------------------------------×（ Sin16°+×Cos16°）=17320kg按绞车滚筒内层最大静张力计算最大提高重量：Fj-pL（Sina± f2Cosa）G2=-----------------------------Sina± f1Cosa此中 Fj：绞车滚筒内层最大张力28000Kgm：安全系数取f1: 矿车或其余种类容器轨道上运转阻力系数取f2:钢丝绳挪动时阻力系数取Q：钢丝绳单位长度的质量kg/m ：L：产生最大拉力处至滚筒切点的钢丝绳长度，取最大绳长335 米a：斜巷最大坡度16 度。
28000kg-2.44kg/m ×335m×（ Sin16° +×Cos16°）G2= --------------------------------------------------Sin16° +× Cos16°=94961kg将计算结果 G1、G2 进行比较，取其小值为该绞车的提高能力，约为17T，大于实质使用的最大载荷15T。
绞车提升能力计算
绞车提升能力计算地点：新富煤矿三井暗主井绞车型号：JKB-2×1.5A 滚筒直径：2m 减速机：XL-264 速比：30 电动机型号：YB2-400L-8 功率：P ＝315kW 转速：n ＝735r/min 钢丝绳：Φ28-6×7最大静拉力：Fj ＝60000N 钢丝绳每米质量：P ＝2.83kg/m 井筒倾角：θ＝23° 钢丝绳最大静拉力：Famax=60000N 矿车自重：G 0＝0.6t 提升距离：L=800m 矿车载重：Gi ＝煤1tGr ＝岩石1.7t一、计算最大提升速度：60iπDn=V 3.1427356030⨯⨯=⨯2.56m/s =二、按电机功率计算最大牵引力：V⨯⨯⨯=K 0001ηN Famax3150.9410001.052.56⨯⨯=⨯11015660000N N =>钢丝绳最大静张力 式中：K —备用系数，一般电机为1.05~1.2，取1.05； η—机械效率， 0.94。
N —电机功率，315KW 。
V —提升容器最大速度，2.56m/s 。
三、按绞车钢丝绳最大静张力计算一次提升质量：g PL G G n )]cos (sin )cos )(sin ([Famax 0θωθθωθ'++++=公式取自《煤矿固定机械及运输设备》（9-32）式 gG Gr gPL )cos )(sin ()cos (sin -Famax n 0θωθθωθ++'+=式中：Famax —最大静张力，60000N 。
P —钢丝绳每米质量，2.83 kg/m ；L —提升距离，从上过卷至最下底弯道，800m ；ω1—钢丝绳运行阻力系数,ω1=0.1~0.2取0.2.数值取自于矿井提升设备; ω—矿车运行阻力系数，ω=0.01~0.015取0.01；g —重力加速度，9.8m/s 2； Gr —岩的货载质量，1.7t ；Gi —煤的货载质量，1t G 0—矿车自重,0.6t ； θsin —39.023sin 0=； θcos —92.023cos 0=； 1、提矸： gG Gr gPL )cos )(sin ()cos (sin -Famax n 0θωθθωθ++'+=000060000-2.83800(sin230.2cos23)9.8(1700600)(sin230.01cos23)9.8⨯⨯+⨯⨯=++⨯⨯=6.4 取n=5台 2、提煤： gG G gPL )cos )(sin i ()cos (sin -Famax n 0θωθθωθ++'+=000060000-2.83800(sin 230.2cos 23)9.8(1000600)(sin 230.01cos 23)9.8⨯⨯+⨯⨯=++⨯⨯ =8.1 取n=7台 3、提空车： gG gPL )cos (sin )cos (sin -Famax n 0θωθθωθ+'+=000060000-2.83800sin 230.2cos 23)9.8600(sin 230.01cos 23)9.8⨯⨯+⨯⨯=⨯+⨯⨯（ =24.56 取n=21台四、根据连接器强度校验拉车数： )cos )(sin (00600n 0θωθ++≤G G g公式取自《矿井提升运输设备》，式中三环链破断拉力为60000N 。
煤矿绞车提升能力及制动力验算
煤矿绞车提升能力及制动力验算一、已知条件:所提支架最大重量G1=26.5T=26500KG井筒平均倾角:α=9º井筒斜长:L=530M提升机型号:JK-2/20A平板车重量:G2 =1.5T=1500 KG钢丝绳型号:6*7/24.5-1700钢丝绳最大静张力及最大静张力差:F J=F JMAX=60KN盘型闸对数:n=4对二、提升作用力及钩头牵引力验算:(1).上提时钩头牵引力F=Q(SINα+fCOSα)=(26500+1500)(SIN9º+0.01COS9º)=4656.7KG=46.567KN<60KN (2).下放时钩头牵引力F=Q(SINα-fCOSα)= (26500+1500)(SIN9º-0.01COS9º)=4103.6KG=41.036KN<60KN有以上计算可知在上提或下放时钩头牵引力均小于60KN该绞车钩头牵引力满足要求三、钢丝绳验算:(1).钢丝绳静张力计算:F JMAX=Q(SINα+fCOSα)+q L(SINα+f/COSα)=(26500+1500)(sin9+0.01cos9)+2.129*530(sin9+0.1cos9) =4952.9KG=49.529KN(2).钢丝绳安全系数验算m a=Q q/ F JMAX=37850/4952.9=7.64>6.5钢丝绳安全系数满足要求四、制动力验算(1).正压力验算制动力矩Mz =2*N*µ*Rm*n式中:N为正压力µ为摩擦系数0.4R m为摩擦半径R m =1.144米n为制动盘对数制动力矩M z按三倍的静力矩计算 M j=F c*D/2单钩提升时F c= F JMAXM j=F c*D/2=4952.9KG.MM z=2*N*µ*R m*n=3 M jN=3 M j/2*µ*R m*n=3*4952.9/2*0.4*1.144*4 =4058.9 KG则Mz =2*N*µ*Rm*n=2*4058.9*0.4*1.144*4=14858.7 KG.M=148.587KN.M根据盘型制动闸型表可知该种盘型闸所能产生的三倍的制动力矩为180KN.M,由此可知,在该绞车提升重量为28000KG的重物时其制动力矩可以满足.结论:经以上计算该绞车钩头牵引力、钢丝绳安全系数及制动力均可满足提升支架的需要.但要求在提升前必须对绞车制动闸按标准调整，对现用钢丝绳做全面检查，钢丝绳不得出现断丝变形等现象.。
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绞车提升能力的验算
一.已知条件：
1、提升机：型号JTPB-1.2×1P
滚筒直径D＝1200mm
滚筒宽度＝1000mm
绳速V＝2.0m/s
电机功率55KW
2、最大静张力F＝5850Kg 减速比31.5 F=30KN
3、制动直径m＝2.24m
4、活塞有效面积A＝138.3cm2
5、提升绳：型号6×7－Ф24.5－1670 P k＝2.129kg/m Qs＝34500kg
6、盘型闸副数8
7、提升长度：L＝850m L1＝570m α1＝170 L2=280m α2＝200
8、最大巷道倾角α=20°
9、每钩提车数4
10、摩擦系数 f1＝0.01 矿车轨道摩擦系数
f2＝0.2 钢丝绳与巷道的摩擦系数
μ′＝0.35 闸瓦与闸盘的摩擦系数
二、提升量校验
1.掘进：3×8×
2.0×1.5÷0.85=85（个)
其中：3—掘进头数
8—巷道断面m2
2—每班进尺
1.5—松散系数
0.85—装满系数
2.回采： 10个
3.每班共用矿车数
n1=85+10=95(个)
4、每提升循环所需时间
T g=（0.4L+59）×2=（0.4×850+59）×2=798(S)
5、提升能力校验
每班提升钩数：G=3600T÷Tg=3600×5÷742=24.2（钩）
其中：T=5 每班提物时间
每钩提车数：n=24.2×4=96.8>95 取n=4
提升能力满足要求 三、钢丝绳校验
1、提物时的安全系数
Q d =n(Q 1+Q 2)(sina+f 1cosa)=4×（600+1800）×（sin20°+0.01×cos20°）
=3373kg
其中： Q 1=600kg 矿车自重
Q 2=1800kg 装载重量
f 1=0.01 矿车轨道摩擦系数
m ＝Qs ÷[Q d ＋L*P k （sina ＋f 2cosa ）]=34500÷[(3373+850×
2.129(sin20+0.2cos20))=7.96>7.5
2、钢丝绳安全系数
提人时安全系数（按提二节人车计算） Q d1=(Q 3+n 2Q 4+n 3 Q 5)(sina+f 1cosa)
=（1756+1903+2×15×70）×（sin20°+0.01cos20°）=2024kg 其中：Q 3=1756kg 头车重量
Q 4=1903kg 尾车重量 Q 5=70kg 每人平均重量 n 2=１尾车数量 n 3=30载人数
m ＝Qs ÷[Q d1＋L*P k （sina ＋f 2cosa ）]
＝34500÷[(2024+850×2.129(sin20+0.2cos20))=11.5＞9
3.提综采支架
综采支架重量9130kg 平盘车重量 1000kg
Q d2=( 9130+1000)(sina+f 1cosa)
= 10130×（sin20°+0.01cos20°）=3559kg m ＝Qs ÷[Q d2＋L*P k （sina ＋f 2cosa ）]
＝34500÷[(3559+850×2.129(sin20+0.2cos20))=7.63＞7.5 钢丝绳满足要求
四、钢丝绳在滚筒上缠绕层数Kc ：
《煤矿安全规程》409条规定，斜井升降人员和物料的缠绳不超过两层，升降物料的不超过三层，按缠绕两层计算滚筒宽度：
B=())()d (4330εφππ+++++Dg Kc
Dg L =)25.24()
0245.02(22
730850++⨯++ππ=1780mm 其中：Kc=2 缠绕层数
ε=2 绳间间隙 滚筒满足要求 五、最大静张力校验
Fz=Q d1+LP k (sin α+f 2cos α)=3373+2.129×850（sin20°+0.2cos20°）=4332kg ＜5850kg 满足要求 六、电机功率验算
N=η102.15.1v Fz =85
.0102 3.0
332415.1⨯⨯⨯=172KW 七、静力矩计算
M j ＝9.8｛〔n （Q 1+Q z ）+P K L 〕sina-〔n(Q 1+Q z )f 1+P k Lf 2〕cosa ｝×
2
D ＝9.8×｛（9600+2.129×850）sin20-（9600×0.01+2.129×850 ×0.2）cos20｝
×2
2
＝34026N.M
八、制动力矩计算：
M z ＝3 M j ＝3×34026＝102077N.M 九、制动减速度
自然减速度Ac ＝g （sina+fcosa ）=9.8×(sin17+0.015cos17)=3.44 m/s 2 变位重量∑G ＝n(Q 1＋Q 2)＋P k L k ＋G d ＋G t ＋G j
＝4×(1800＋600)＋2.129×（850＋30＋7п×2.5）＋14584＋358
＋7653
＝34186kg L K :钢丝绳总长度 G d :电机变位质量 G t ：天论变位质量 G j ：提升机变位质量
1.上提重载： a zx =
()
()49.328
.218634402632077102.2j =⨯+=
+∑D
M M M Z m/s
2
a zx ＞Ac 不符合要求 采用二级制动 一级制动力矩计算：
a zx )cos (sin 3.0a f a g +≥
＝0.3×9.8×（sin20+0.01cos20） ＝1.03m/s 2
取a zx ＝1.05 m/s 2
M z1＝j 1
zx 2
a M D G +•
•∑ ＝34186×1.05×228.2+34026
＝74947N.M
验算上提重载： a zx =
()
()8.228
.2341863402674947221
j =⨯+=
•+∑D
G M M Z m/s
2
a zx ＜Ac 满足要求
2.下放重载：
a zx =
()
()75.128
.23418634026102077221
j =⨯-=
•∑D
G M M Z －米/秒＞0.3A C =0.3×3.44=1.03m/s
2
满足要求
十、动力矩计算：
每一制动缸产生的正压力
P 1=
a 2.431002381340.9535.014.11002102077MP nA
R M Z
＝＝。
⨯⨯⨯⨯⨯⨯'⨯ημ 实际工作油压： p ＝p 1+p ，1+p 2
p ，1……机器全松闸时，为了保证闸瓦的必要间隙而压缩蝶形弹簧之 力，
取0.5Mpa
p 2……松闸时各运动部位的阻力，折算成油压值为0.7Mpa P=2.43+0.5+0.7=3.63Mpa
制动油压设定4.2Mpa 符合要求。
液压站二级制动油压：
p 2，＝pa 29.12
3.13895.035.01
4.120074947
102077,
,
1n 200
M A
R M
M Z Z
=⨯⨯⨯⨯⨯-－ημ
p 3＝p 2，+ p 2＝1.29+0.7＝1.99Mpa 液压站二级制动油压设定为2Mpa 。
延时时间计算：
t ＝s 16.33.0t 05.10
.30a z1
x ma ＝＝++V
十一、过卷距离
Lg ＝1+0.5Vmax+）（fcosa sina g 2x ma
25.1++V ＝1+0.5×3.0+）（cos2001.0sin208.921
.32
5.1+⨯+ ＝5.44米 取6米。