花纹输送带和深槽型带式输送机设计

第2章花纹输送带和深槽型带式输送机
通用带式输送机采用平滑表面输送带的槽形输送机能够安全输送各种散状物料的最大倾角通常处于10~180之间。

如果超过这些推荐的上运倾角，物料将会全部滑落、物料间产生滑动、块状物料将在输送带上滚动或者块状物料滚到粉状物料的上面。

散状物料的特征，例如物料密度，块度、物块形状、内摩擦角和物料与输送带上覆盖面间的摩擦系数，所有这些因素都决定了当采用光滑表面的通用带式输送机能够上运物料的最大倾角。

橡胶覆盖面通常比PVC覆盖面所允许的倾斜角度更大一些。

轻、细、干燥的物料，例如沙子或谷物很容易从光滑的输送带表面上滑落，因为它们的单个微粒非常小，而且不能附着在输送带表面上。

在这种情况下，只是由输送带和物料间的摩擦系数决定输送的倾角。

重的并且由不规则的大块所组成的物料所允许的输送倾角要大一些，块状物料的边缘刮在了输送带的表面上产生了机械的保持作用。

而且，邻近块状物料间的机械互锁也能够帮助提高允许的输送倾角。

然而大部分的输送机所输送的物料都是块状物料和粉状物料的混合物。

有时输送带运行时粉状物料在输送带的表面移动，可使输送的允许倾角变小；而有时这些粉状物能填充到规则物块间的空隙里，又减小了块状物料从上升输送带滚落的趋势。

小的不规则球形物料，例如铁矿球团在连续给料时存在这样的问题：当连续给料时它们可以完成给定角度的上运，但是装载区域的末端就适应此倾角，产生严重的滚落问题。

近年来，为了提高带式输送机输送物料的倾角已经出现了多种形式的特种带式输送机，例如采用两条带的压带式带式输送机(一般可实现300~900)、将物料密闭输送的圆管带式输送机(最大可达270~470)和采用波状挡边输送带的波状挡边带式输送机(可实现垂直提升)等。

这些特种带式输送机的共同特点是可以实现较大角度物料的输送，但是，它们共同的缺点是结构相对复杂。

当需要输送物料的倾角在160~300时，通用带式输送机已经不能满足实际的要求，而上列的几种特种带式输送机的结构又过于复杂，使设备的初期投资和营运费用大幅度增加，因而需要寻求既投资少又能满足在此倾角范围内完成物料输送的解决方案。

深槽带式输送机正是解决上述问题的非常合适的一种方法。

深槽形带式输送机的突出优点是可以实现大倾角输送；与其他形式的大倾角带式输送机相比，结构简单、运行可靠；可以对需要增加运输量的输送机系统进行改造。

2.1 成型花纹输送带和隔板输送带
2.1.1 成型花纹输送带
一般，干燥粉状物料滑动的倾角小于不规则形状物料滚动的倾角。

把输送带的表面做成简单的不规则形状的花纹能够略微加大输送物料时的倾角。

大部分输送带制造商可以提供将输送带表面制有花纹的输送带，最常用的花纹就是V形和U形花纹，花纹的高大约是5mm到30mm之间。

图2-1和图2-2给出了这两种花纹输送带实例。

花纹的横向宽度可以是横跨整个输送带宽，也可以是在输送带的横向每隔200~250mm设置150mm宽的凸起花纹。

花纹的布置通常需要考虑到能使湿物料有效的排水，使用标准的托辊就能使输送带形成槽形，还要考虑到在回程段有花纹的输送带表面与托辊接触不出问题。

与物料在物料本
身上的滚动相比较，这种花纹更多的是影响到物料在输送带表面滑动的趋势。

花纹输送带的带速、承载截面和输送量等参数的确定与光面输送带的情况相同。

通常情况下，5mm 高的V 形花纹的输送带上运时的倾角比光滑表面输送带上运的倾角最多不能大过50。

成型的V 形花纹输送带的深度为30mm 花纹的可以提供更大的输送倾角。

表2-1给出了深花纹输送带所能达到的上运输送倾角。

特定设计高度的花纹所允许的输送倾角很大程度是依赖于物料的特性的，物料的特性变化范围是很广的，在确定一种物料的输送最大倾角时，物料的特性必须进行测试，同时还必须与制造厂商议。

带式输送机在使用花纹输送带后它的运输量必须进行修正。

输送的物料以垂直面的动堆积角为基准，这将减小物料堆积面积进而减少运量。

在常规的角度运输时，运量的损失是较小的通常忽略不计，但是对于大倾角输送，下面降讨论减小截面的两种方法，即方法1或方法2。

方法1是从ISO 标准5048第一版1979-09-01里摘录的，方法2是深花纹输送带制造商推荐的减少的运量。

方法1：
(1)当倾角小于物料在输送带上的动堆积角，那么动堆积面积将减小，的减少量为1A sr A
1sr A A =减少后的总面积为：sr A +
2A (2)当倾角等于或大于物料在输送带上的动堆积角时，动堆积面积减小到0，即，动堆积角只能取0。

1A =0
减少后的总面积为： 2A 其中：ρ——动堆积角，0
δ——倾角，0
1A ——动堆积面积，m 2；
2A ——下部的梯形物料面积，m 2
图2-1 V 形花纹输送带实例 图2-2 U 形花纹输送带实例
表2-1 深花纹输送带最大允许倾角
物料最大倾角物料最大倾角矾，粉状26-27° 煅烧过的粘土30-32° 矾，块状26-30° 干燥的粘土35° 硝酸铵25-30° 湿粘土30° 硫酸铵(粒状) 25-30° 熟料35° 石棉矿石25-30° 破碎的煤30° 石棉碎片30° 洗煤35° 煤灰，干燥，12mm或以下28° 煤球25° 煤灰，干燥，70mm或以下28° 烟煤，坑道内采出的50目及以下30-32° 粉煤灰25-30° 烟煤，坑道内采出和筛分过30-32° 甘蔗渣30° 烟煤粉末，坑道内采出12mm或以下30-32° 树皮，木料，残渣30° 烟煤，露天开采出的未清洗30-32° 大麦25-27° 褐煤30-32° 重晶石，粉状重晶石25-27° 松散的焦炭30-32° 矾土, 地面上的，干燥30° 石油炼成的焦炭，30-32° 矾土, 原矿30° 焦炭渣，5mm或以下30° 矾土，破碎70mm以下30° 混凝土，50mm坍塌，湿的30-32° 完整的豆子、蓖麻25° 混凝土，100mm坍塌，湿的30-32° 甜菜丝，干燥的30° 混凝土，150mm坍塌，湿的30-32° 甜菜，糖25° 混凝土，适当的石块30-35° 完整的甜菜25-27° 铜矿石30-35° 干酒糟25-27° 铜矿石，破碎的30-35° 砖块，坚硬的25-30° 硫酸铜25° 砖块25° 玉米，谷穗28-30° 水泥35° 有壳的谷物25-28° 硅酸盐水泥25-35° 棉籽，干燥的，去皮的25° 疏松的硅酸盐水泥20° 棉籽，干燥的，没去皮的30° 水泥岩块(如石灰石) 30-32° 棉籽块，压碎的30° 水泥，渣块30-35° 白云石，块状的30-32° 谷壳，块状30° 挖掘的泥土，干燥的40° 木炭30° 湿泥，有黏度的40-45° 碎片，造纸木料，软木30° 12mm筛下的长石30° 高炉渣28-30° 12-70mm块状长石30° 煤渣28-35° 化肥球团25°
铸造炉渣，旧砂矿石等30° 粉状的化肥30° 玻璃20-25° 12mm筛下的氟晶石30° 谷物20-25° 70~100mm混合块料30° 谷物，蒸馏后的，干燥的25-27° 100~150mm混合块料28° 花岗岩，12mm筛分的30-32° 锰矿石30-32° 花岗岩，30-70mm块度的30-32° 硫酸锰28-30° 花岗岩，破碎的30-32° 破碎到12mm以下的大理石30-35° 花岗岩，薄片25° 辉钼矿石30° 砂砾30-35° 泥，干燥的35° 河岸边取的砂砾30° 泥，湿的30° 砂砾，干燥的，锋利的32° 带壳的花生30° 砂砾，小卵石20° 磷酸盐酸性肥料28° 砂砾，洗过的25° 磨细的高级磷酸盐肥料30° 石膏灰，充入二氧化碳的26-28° 经过破碎的干磷酸盐矿石30° 石膏灰，没有充入二氧化碳的28-20° 粉状磷酸岩30° 石膏，30-70mm块度30° 磷矿砂，湿的30° 干的肥料28° 碳酸钾矿石30° 破碎的冰23-25° 马铃薯30° 钛矿石30° 黄铁矿，50~70mm块度的28° 铁矿石30-32° 石英，12mm筛分的30° 破碎的铁矿石，12mm 30-32° 破碎的岩石30-35° 铁矿石球团25-30° 岩石，软的，铲车挖掘的30-35° 氧化铁，颜料28° 粒状的橡胶30-35° 粘高岭土，70mm或以下28° 黑麦30° 铅矿石粉30° 盐30-35° 氧化铅30° 一般干燥的粗粒盐30° 空气干燥的褐煤30° 一般干燥的细粒盐28° 石灰，地面上的，3mm或以下的30° 干燥的粗粒芒硝30° 石灰，含水的，3mm或以下的28° 湿河砂30-45° 粉状氢氧化钙25-28° 干河砂25-36° 石灰块28° 干细砂25° 破碎的石灰石30° 铸造用型砂(使用前) 30-35° 石灰石粉28-30° 铸造用型砂(使用后) 28° 肥土，泥土，黏土，干燥的35° 混合的砂砾30° 肥土，泥土，黏土，湿的30° 砂子，湿的35-45° 50mm混合块料35° 破碎的砂石，32°
肥皂片20° 烧结矿30°
皂石，滑石, 云母，结块30° 破碎的炉渣30°
无水苏打块32° 钛矿石30-35°
土壤30° 三角形磷酸盐30°
大豆，裂开的25° 胡桃壳，碎的30°
大豆饼，超过12mm 28-30° 小麦25-30°
糖，粒状的30° 木片30°
糖，未加工的茎30° 破碎的锌矿石，30°
硫磺，块状的30-35° 锌矿石，烘烤的30°
硫磺矿石30-35°
方法2是深花纹输送带制造商推荐的数值，见表2-2。

表2-2大倾角输送时减少的运量，方法2
整个面积的修正系数
倾角15° 20° 25° 30° 35° 40° 轻微滚动和粗糙物料 0.89 0.81 0.70 0.56 ---- ---- 粘性物料 1.00 0.93 0.85 0.68 0.58 0.47
减小任何物料在槽形托辊上运行时的扰动力都可以增大倾斜输送的倾角。

通常推荐最
大带速在1.5~1.8m/s的情况下最大垂度为1%。

为了减少振动带来的危险，回程托辊之间的距离不能是花纹间距的倍数，不宜使用与
输送带的花纹面接触的增面滚筒和改向滚筒，如果在实际情况中必须使用它们，需要使用
大直径的改向滚筒和较小的输送带张力。

采用花纹带的优点：提高输送倾角的经济性的方法；在通用带式输送机之上没有附加
的机械部件
它的缺点：所允许的输送倾角是有限制的；花纹的磨损比通用输送带表面要快的多，
从而输送带将失去它的倾斜输送能力；在带速较高的情况下，当花纹经过回程托辊时会产
生振动，这就会加速花纹的磨损同时降低托辊的使用寿命；输送带的清扫比普通的带式输
送机要困难的多，必须使用带刷、输送带拍打器、气刀、喷水器或洗带槽。

花纹输送带的使用通常受到限制，它一般用于没有(或较少)回程托辊，物料不粘在输送
带表面或回程可接受物料的短距离带式输送机上。

2.1.2 深花纹/隔板输送带
有很多制造商在输送带制作好之后采用冷粘、热粘或机械的方法将深的花纹或隔板粘
固在输送带表面上。

为了使输送带运行时承载段截面成槽形，回程段为平面，这些花纹和
隔板制作成各种形状和构造。

图2-3给出了一种布置方式，注意它需要特殊回程支撑。

这种
隔板可以大大增加输送的倾角，大约可达到450，然而在倾角加大的同时，运量会随之变少。

除了运量的计算方法。

想要计算输送带上单位长度的物料体积，必须知道花纹/隔板的高度、花纹/隔板的间距、物料安息时的动堆积角和输送机的倾斜角度。

根据0.55b+0.9m或更大的安全边缘宽度和物料顶面与隔板顶面的安全间距，可以计算出输送带上单位体积的物料。

与上面讲的花纹输送带的设计类似，推荐输送带的速度为1.5~1.8m/s的较慢带速情况下最大垂度为1%。

其优点：提高输送倾角的经济性的方法；在通用带式输送机之上没有附加的机械部件。

这种方法的缺点：所允许的输送倾角是有限制的；花纹或隔板容易受到破坏；针对不同的花纹或隔板必须设计出特定的回程输送带支撑；输送带的清洗比较困难，必须使用引带式拍打器、气刀或喷水器。

大花纹或隔板输送带的使用通常受到限制，它一般用于没有(或只有几组)回程托辊，物料不粘在输送带表面或允许回带物料的短距离带式输送机。

图2-3 大花纹/隔板输送带实例
2.2 深槽型带式输送机的原理与托辊组结构设计
深槽型带式输送机是通过增加托辊组的槽深，使输送带挤压物料，从而增大了物料和输送带之间的摩擦力，以及增大了物料之间的内摩擦，以达到提高输送倾角的目的。

托辊组可以采用吊挂或固定方式。

国内主要研制单位有原沈阳起重运输机械厂、煤炭科学研究总院上海分院、东北大学，前苏联、美国、英国都有研制。

煤科总院上海分院经过现场原煤输送试验，原煤相对湿度5.37% ～8.64% ，块煤所占百分比3.73%～100% ，带速为2～3.15 m/s，相应输送量为324 ～510t/h，最大起动加速度0.33m/s2，最大制动减速度0.14 m/s2，
最大输送倾角上运达28°， 下运达25°。

北京东方输送机有限公司研制了U 型带式输送机。

2.2.1 深槽型带式输送机提高输送倾角的原理
带式输送机输送物料时必须保证物料和输送带之间不产生相对运动。

当输送线路有倾角时，物料和输送带之间的静摩擦力保证了物料相对于输送带处于静止状态，由于物料与输送带间的摩擦角取决于物料和输送带间的摩擦系数，因而通用带式输送机的输送物料的最大倾角受到了限制。

稳定运行的通用带式输送机的最大倾角应该满足
max max 1sin cos δδμ≤
也就是
f ϕμδ=≤)(arct
g 1max (2-1)
式中：f ϕ——物料与输送带间的摩擦角；
1μ——物料和输送带之间的摩擦系数； max δ——输送机的最大倾角。

实际上，由于输送机在启动和停机时的惯性力的作用，输送机的最大倾角max δ要小于
f ϕ。

为增大输送物料的倾角，就要增加物料和输送带间的摩擦力、物料之间的内摩擦力，这就需要对物料施加压力，当对质量为m 的物料施加压力时，有
F max max 1sin (cos δδμ≤+F
式中：)/(mg F F = 也就是
f
F ϕμμδ+⎟
⎟⎠⎞
⎜⎜⎝
⎛+≤211max 1arcsin (2-2) 从上式可见，增大F (也就是增大)可以提高输送物料的倾角，压带式带式输送机就
是利用了上述的原理实现大倾角输送物料，所采用的方法是通过压带提供的压力。

F 然而，由于压带式的结构过于复杂，为满足倾角范围为160~250的大倾角输送，前苏联研制出了倾角可达250~300的深槽型带式输送机。

它
的原理也可以通过式(2-2)来解释，即通过输送带
和物料之间的挤压来增大物料间和物料与输送
带间的摩擦力。

实现输送带对物料的挤压所采用的措施加深输送带和物料接触的装载截面。

图2-4 输送带形状的变化
下面定性分析输送带对物料产生挤压力的原理。

三辊子槽形托辊组支撑的槽形输送带的如图2-4所示，为了减小输送带的挠度，每隔一定间距设有托辊组，分析输送带在一个托辊间距上的运动过程可知，在托辊支撑处输送带受到托辊组的限制，其形状是处于和托辊组中的各辊子接触的情况(当然，输送带不可能像图中所示的转折)，当输送带离开托辊时，由于物料和输送带的重力的作用使输送带发生变
形，假设输送带截面上中间托辊支撑的输送带段3仍然保持水平，侧托辊支撑的输送带段就会变化到位置1上，使输送带两侧处于“张开”的
状态，当输送带截面运行到下一组托辊处输送带的
侧托辊支撑处由于受到托辊的限制就会回复到2的
位置上，使输送带处于“合拢”的状态。

在托辊的作
用下的这种“张开”，“合拢”的过程就是产生输送带
对物料挤压力的根源。

一般地，通用带式输送机是
要设法减小这一作用以达到减小运行阻力。

深槽型
带式输送机就是要利用这种“张开”，“合拢”的过程
产生必要的输送带对物料挤压力。

加大托辊槽角可
以增强这种作用。

根据上述分析，可以得出深槽形带式输送机设
计时应该遵循下列原则：
(1)尽量减小中间水平托辊的支撑长度；
(2)加大侧托辊槽角以提高物料的堆积深度；
(3)加长侧托辊的长度以增加托辊对物料的夹持长度。

值得注意的是：对于三托辊槽型托辊组，中间的托辊是处于水平的位置，因而尽管在实际运行中也会产生对输送带的挤压，但是根据力的平衡关系，它并不产生增大物料对输送带摩擦力的作用，所以在实际应用中应考虑采用下面的结构。

(1)采用三辊子的槽型托辊组时，应考虑将中间的托辊设计的较短，而两侧托辊应该比中间托辊长；
(2)采用四托辊托辊组以基本消除水平支持段，如图2-5；
(3)大带宽的情况可以采用五托辊托辊组；
(4)侧托辊的槽角应该大于等于450，以保证足够的装料深度。

图2-6是日本采用的托辊组结构形式，表2-3为上托辊组的基本尺寸。

表2-3上托辊组的基本尺寸
带宽B 槽角
α1B1C2C3C
d H
1
H
K L
1
L
2
L
500 450
650408
361
230
270
210
230
φ101.6
φ101.6
200
200
123
156
453
412
150
150
170
195
650 450
650535
451
145
165
145
165
175
185
φ114.3
φ114.3
210
210
158
198
153
153
580
504
95
155
95
155
800 450
650660
558
175
195
195
195
205
215
φ114.3
φ114.3
210
210
191
240
153
153
709
611
125
145
125
145
1000 450828 215 235 245 φ114.3 220 239163881 165 165
图2-5 四辊子托辊组
650
750 235 235 255 φ114.3 220 295163759 185 185 1100 450
650
914 775
235 255
255 255
265 275
φ114.3 φ114.3
220 220
263315
163163
967 829
185 205
185 205 带宽
B
槽角
α
3L
M
R S
W
1W
b
1b
底梁角钢型号
质量 /kg
500 450650
677 640
245
190 333 374 740 740 800 800 14014019019065×65×6∠ 65×65×6∠ 25 26 650 450
650
150 160 778 784 315 245 372 427 890 890 950 950 14014019019075×75×6∠ 75×75×6∠ 41 42 800 450
650
180 190 943 888 390 305 403 469 1040 1040 1100 1100 14014019019075×∠75×6 75×75×6∠ 49 50 1000 450
650
220 230 1123 1040 490 385 460 535 1240 1240 1310 1310 180180230230100×100×10∠ 100×100×10∠ 63 65 1100 450
650
240 250
1209 1110
540 425
484 563
1340 1340
1410 1410
180180
230230
100×100×10∠ 100×100×10∠
71 73
图 6 的结式
2.2.2 半圆形深槽带式输送机从前面的分析可以看出：深槽带式输送机的设计目的是通过对物料的挤压提高物料和
法是尽量缩短中间托辊的长度，同时要加大侧托辊2-托辊组构形
的结构
输送带之间的摩擦力，提高这一摩擦力的方的槽角。

从这样的观点出发，可以得出的槽的形状应该是V 形的，而且要求加大槽角，如按此思想设计，结果会造成输送带的转折处具有很大的曲率，在其他位置上输送带几乎不发生弯曲(这里的讨论是针对输送带截面的)。

这种布置方式对普通平型输送带的工作是不利的，因为一般地输送带的横向各点的刚度基本上是相同的。

根据上面的分析，需要考虑一种输送带的各点弯曲曲率都相等，同时输送带上部开口度较小，物料堆积深度较深的布置形式。

根据分析，满足上面要求的截面就是圆形的截面，其圆心角为1800。

采用圆形截面的优点是：输送带的中间水平托辊支撑段较小，同时物料的深度和开口宽度都较小。

也
考虑过圆心角大于或小于180
0的情况，可知小于
1800时开口宽度和物料的深度都有所降低，而大于
1800又会发生从满足弯曲曲率半径的角度，应使输送带具有较低的刚度，而为保证输送带的边缘不发生下弯，又要求输送带具有足够的刚度的矛盾。

实际设计的深槽带式输送机大都和圆形具有相近的形状，只是在设计中没有特别去注
意这一问题，所以所提出的形状设计时，大都根据设计者的经验和参考通用带式输送机的截面组中
形状进行设计，这样的设计由于缺乏理论基础，设计时槽角的选取也带来一些困难。

半圆形深槽带式输送机的结构设计问题主要集中在托辊的布置上，实际设计时，为了保证实现半圆形的形状，可以根据输送带的曲面形状来进行。

考虑要逼近圆的形状，托辊
的托辊数应该设置比通用带式输送机多。

有关过渡段托辊组的设计可参考圆管带式输送机的设计。

实际设计时，带宽为
800、1000mm 时用四辊子托辊组，带宽为
1200、1400、1600mm 时用五辊子托辊组，如图2-7，图2-8。

图2-7 四辊子托辊组 图2-8 五辊子托辊组
2.2.3半圆形半圆形深槽带式输送机的特点如下：
带式输送机完全相同，与采用特殊输送带的输送机相，由于输送带的开口小于槽形带式输送机，从而减小了和外界的接触面送带内曲线和外曲线的曲率半径的差；
深槽带式输送机的特点
(1)除托辊外，其他部分的结构与通用比具有价格低，寿命长的特点；
(2)输送物料倾角大于通用带式输送机，基本上和圆管形带式输送机相同，典型物料最大可实现300倾角的输送；
(3)输送能力大，在同样带宽下它高于圆管形带式输送机、槽形带式输送机和U 形带式输送机，参见表2-4；
(4)运行稳定，运行过程中输送带不跑偏，不易出现撒料现象；
(5)有利于环境保护积，可以减少粉尘飞扬；
(6)可以实现比通用带式输送机较小的曲率半径实现水平转弯，因为影响输送机的水平转弯的曲率半径的重要方面是输(7)半圆形带式输送机的头部、尾部、驱动装置和拉紧装置等部件与通用带式输送机完
全相同，因此便于将通用带式输送机改为半圆形带式输送机，以增加运输能力；
辊不同布置形式时的(8)在设计上较简单；在安装、使用与维修等方面几乎与通用带式输送机相同，符合使用者的习惯，易于被用户接受；
(9)大倾角输送时，带速不宜过高，一般应在4m/s 以下。

表2-4 托、对比
W A 、H S /m 2
m
托辊形式
B /m φ=0°
φ=30°
H /mm
W /mm
半圆形 0.0715 0.0879 213 427 U 形 0.0712 0.0857 221 400 1250.0612 0.0848 193 510 45 B/30.0584 0.0860 143 552 1450.0609 0.0731 238 367 800
槽形
1
l B/3
0.0643 0.0816 183 437 α
65
半圆形 0.1150 0.1415 271 541 U 形 0.1143 0.1370 282 500 1650.0986 0.1368 242 649 45 B/30.0943 0.1385 183 699 1850.0981 0.1178 301 466 1000
槽形
1
l B/30.1036 0.1312 234 552 α
65
半圆形 0.1689 0.2078 328 656 U 形 0.1676 0.2002 344 600 2050.1449 0.2012 292 788 45 B/30.1387 0.2035 223 846 2250.1441 0.1731 365 565 1200
槽形
1
l B/30.1522 0.1924 286 666 α
65
半圆形 0.2330 0.2868 385 770 U 形 0.2311 0.2755 405 700 2450.2000 0.2779 341 927 45 B/30.1917 0.2809 263 992 2650.1990 0.2390 428 664 1400
槽形
1
l B/30.2101 0.2653 337 781 α
65
半圆形 0.3075 0.3784 443 885 形 0.3047 0.3627 467 800 U 2850.2640 0.3670 391 1066 1600
B/3 45
0.2533 0.3708 303 1139
3050.2627 0.3155 492 764 α
65
1
l B/3
0.2773 0.3499 388 895
槽形
注：1.——带B A H ——装料 ——装料截面的面积；宽；深度；截面最大开口；
W ——φ——物料动堆积角；α——槽角，度；托辊长m 。

U 输送机的有关参数，在设计中，需要根据下列因素确定输送物料的最大倾角：
小；
量过大要求输送机倾角小；
的摩擦系数有关。

托辊槽形角大，侧压力大，摩擦系数就大，物料不易滚料，倾角就槽性能与槽形角相适应。

普通橡胶输送带和钢绳芯型难燃钢绳芯带比PVG 地受到振动，这种振动具有使大块物料浮到被运物料的表面上来，而使小颗粒或细粒有沉到下层的趋势，同时使
2.3 半圆形深槽带式输送机的设计计算方法与通用带式输送机的设计计算方法基本相同，考虑它的过渡段、弯曲段和运行阻力系数与通用带式输送机不同段的结构如图2-9和图2-10。

过渡段长度可由表2-5或表2-6确定。

1l ——中间度，m 2. 形带式输送机选W=B/2的情况。

输送机的倾角取决于物料的特性及来(1)物料的块度及硬度块度越大，相对接触面积越小，如倾角大，容易滚料，硬度越大，摩擦系数越小，要求输送机倾角(2)物料的含水量对输送机的输送过程、粘结输送带的情况、输送带和滚筒的摩擦系数以及物料的冻结都有显著的影响。

含水(3)输送机速度输送速度减小时， 倾角可增大。

运行速度越高，对物料的稳定性要求越严格；
(4)侧压力被输送的物料与输送带之间的摩擦力对倾角有较大影响，而摩擦力又同物料与输送带可以大一些；
(5)输送带的成槽性普通输送机的槽形角为30°，其最大上运倾角为18°，当倾角大于18°时，要求输送带的成 (PVC) 型整芯带的成槽性要好。

输送带的成槽性好，倾角可大；
(6)输送距离输送距离短时容易滚料，倾角应小；
(7)托辊间距当输送带连续通过每个上托辊时，在其上面的物料相应物料的动堆积角变小。

托辊间距不合适时，容易滚料，倾角要小；
(8)装载点物料冲击装载点物料的冲击会引起物料内部扰动，缓冲托辊弹性好，吸收物料的能量就多，扰动小，倾角就可大些；
(9)控制方式采用可控起动时，可消除输送机起动时的瞬时冲击，稳定物料，倾角可大。

设计计算方法及算例
但是，由于深槽的原因，需要。

2.3.1 过渡段
过渡
图2-9 输送带的最低处与滚筒平行的过渡段
图2-10 托辊组的几何中心与滚筒平行的过渡段
表2-5 过渡段长度(托辊组的几何中心与滚筒平行)
额定张力/% 织物输送带钢绳芯输送带
>90 3.2B 6.4B 60~90 2.6B 5.2B
<60 2.0B 3.6B
表3-6 过渡段长度(输送带的最低处与滚筒平行)
额定张力/% 织物输送带钢绳芯输送带
>90 6.4B 13.6B 60~90 4.8B 10.4B
<60 3.6B 7.2B
2.3.2 弯曲段
(1)凸弧段：
为了防止输送带的皱曲和撒料等不利因素的出现，设计线路时应选择足够大的曲率半径，使输送带应力和托辊的承载能力保持在许用范围内，最小曲率半径可按下列方法确定。

如图2-11：
1R 用于各种帆布编织带的最小曲率半径
B R )42~38(1≥
用于钢绳芯输送带的最小曲率半径
B R )167~110(1≥
图2-11 凸弧段
(2)凹弧段：
图2-12 凹弧段
输送带通过凹弧段时，如图2-12，由于张力较大，易使输送带向上抬起，脱离托辊引起撒料，因此应保证空载启动时输送带不会从托辊上抬起。

最小半径可按下式计算
)5.1~35.1(2g
q F R B x
≥
式中：——凹弧段起点处输送带张力，N ；
x F。