07MnNiMoDR压力容器调质高强度钢板
JB4732-1995
《钢制压力容器-分析设计标准》
第2号修改单
本修改单经中华人民共和国国家发展和改革委员会于2005年7月26日批准，以2005年第46号公告公布，自2005年10月1日起实施。
①第2章引用标准
增加GB19189《压力容器用调质高强度钢板》。
②表6-6
取消16MnMoD钢锻件一栏。
07MnNiCrMoVDR钢板：钢号改为“07MnNiCrMoVDR”，“钢板标准”一栏中列入“GB19189”，“注”一栏中取消“1）”
⑤第1号修改单附录F
取消F2.1（07MnCrMoVR钢板的技术要求）和F2.2（07MnNiCrMoVDR钢板的技术要求）。
③表6-7
改用新表6-7。
新表6-7
钢号
热处理状态
公称厚度，mm
最低冲击试验温度，℃
16MnD
调质
≤300
-40
20MnMoD
调质
≤300
-40
＞300～700
-30
08MnNiCrMoVD
调质
≤300
-40
09MnNiD
调质
≤300
-70
④第1号修改单表6-2
rMoVR钢板：“钢板标准”一栏中列入“GB19189”，“注”一栏中取消“1）”。
4000m^3丙烯球罐两种设计和建造方案对比
建造.
随着球罐设计 水 平、钢 板 质 量 及 制 造 和 安 装
水平的不断提高,丙 烯 球 罐 的 最 大 建 造 容 积 从 原
数见表 １.
项目
参数
项目
物料名称
丙烯
球罐直径/mm
１９７００
公称容积/m
焊接接头系数
充装系数
设计压力/MPa
见表 ２.
满足一定库容要求的前提下,建造 ４０００ m３ 丙烯
３ 两种方案主体材料技术要求
３．
１ 方案一(
Q３７０R)主体材料技术要求
门及仪器仪表的 数 量,同 时 也 降 低 了 球 罐 运 行 后
１００％ 超声检 测,按 NB/T４７０１３．
３—２０１５Ⅰ 级 合
来的１５００ m３ 逐 渐 增 大 到 现 在 的 ４０００ m３ . 在
析设计特点详细介绍了两种方案的钢板、锻件及焊条的订货技术指标,球罐的结构设计以及有限元应力分 析
等,并对制造和安装过程中特殊及提高的技术要求加 以 说 明,同 时 对 两 种 建 造 方 案 的 造 价 进 行 了 对 比,认 为
性价比相当.
关键词:丙烯球罐 ４０００ m３ 分析设计 制造 安装
２０２０,
４１(
１)７
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４０００m３ 丙烯球罐两种设计和
建造方案对比
黄金国,蒋 军,王 利,吴国俊
(合肥通用机械研究院有限公司,安徽 合肥 ２３００３１)
07MnNiMoDR成分性能标准简介
07MnNiMoDR材质简介：
07MnNiMoDR是低温压力容器用钢板，钢板以调质状态交货，屈服强度大于490Mpa，抗拉强度在610-730Mpa之间，冲击温度-50度。
07MnNiMoDR主要应用于大型储油罐、大型球罐和采油平台等。
执行标准为：GB19189-2011
钢板尺寸、外形、允许偏差应符合GB/T709规定，厚度允许偏差应符合GB/T709中的B类偏差要求。
交货状态：
钢板应以淬火+回火的调制热处理状态交货，回火温度不低于600℃。
钢板应以剪切或火焰切割交货。
化学成分分析：
Pcm为焊接裂纹敏感性组成。
为改善钢的性能，可添加上表之外的其他微合金元素
厚度不大于30mm的07MnNiMoDR钢板Mo含量下限可不作要求
力学和工艺性能：。
07MnNiMoDR丙烯球罐的应用
07MnNiMoDR丙烯球罐的应用介绍了07MnNiMoDR低温压力容器用钢板应用于2500m3丙烯球罐的现场组焊技术。
经过焊接工艺评定选择合理的焊接参数，严格控制焊接热输入及相应工序工艺，球罐各项工艺性能均能满足相关标准的规定，完全能够满足设计及建造要求。
标签：07MnNiMoDR钢;丙烯球罐;焊接2012年，本公司承揽了山东兖矿国泰乙酰化工有限公司新建项目的4台2500m3丙烯球罐的工程，该工程4台球罐全部采用宝山钢铁股份有限公司生产的07MnNiMoDR低温压力容器用钢板。
4台球罐采用常规设计，设计温度：-50/100，设计压力：2.16/F.V，球罐内径：16900mm，容积：2500m3，名义厚度：50mm，结构形式：三带十二柱混合式，共34块球壳版;焊缝长度：430m。
本文结合项目特点，对这四台球罐在安装时应注意的问题进行了介绍。
一、球壳板材料球壳板材料采用宝山钢铁股份有限公司生产的07MnNiMoDR低温压力容器用钢板，符合《压力容器用调质高强度钢板》GB19189-2011标准。
钢板在调质状态下供货，强度高，低温冲击韧性好，焊接冷裂纹敏感系数低。
二、焊接材料该项目主体焊缝焊接材料采用的是由日本进口的LB-65L，该焊条属于高韧性超低氢型焊条，工艺性能好，可进行全位置焊接。
焊条进厂复验时，焊条熔敷金属扩散氢含量平均值为 3.18ml/100g（气相色谱法），-50℃低温冲击时冲击功分别为176J、174J、156J，抗拉强度为620N/mm2，具有良好的抗裂性和低温冲击韧性。
三、焊接工艺评定本公司对于该球罐应用的钢板和焊接材料做了一系列的焊接性试验，掌握了该钢板和焊条的焊接特点。
考虑到该钢板有一定的再热裂纹倾向及施工现场的条件等因素，推荐预热温度控制在100-120°之间。
该钢板在焊接过程中应严格控制其焊接热输入，防止焊接接头处晶粒粗化，从而导致其低温冲击韧性降低。
在一系列的试验中发现，随着焊接热输入的增加，焊缝冲击韧性会有所下降。
SGV450日标压力容器碳素结构钢板,SGV450钢板规格明细,SGV450钢板切割
SGV450日标压力容器碳素结构钢板，SGV450N钢板规格明细，SGV450钢板切割SGV450是日标压力容器碳素结构钢板，用于制造石油化工、气体分离和气体储运等设备的压力容器的钢。
SGV450钢板执行标准:JIS G3118SGV450钢板库存：#舞阳孙凡#SGV450钢板厚度方向性能要求：Z15、Z25、Z35。
SGV450熟处理D记号熟处理D配号领，次汇上石。
熟处理D配号法，表1D租頫D配号D末尾二付配寸石。
な扫，同匕熟处理な禳数回行司塌合闼，之D熟处理D配号D前匕回数在付起寸石。
a)铜板汇烧な6匕在行司塌合Nb)弑骏片D熟处理匕匕て烧な心匕在行司塌合TNc)绸板二熟加工制御在行司塌合TMCd)拭T片D熟处理匕匕て溶接後熟处理汇相当寸石熟处理在行司塌合SRSGV450钢板形状、尺寸、重量及允许偏差形状、尺寸、重量及其允许偏差执行JIS G 3193，但是钢板的长度及切边宽度的允许偏差，按除/IS G 3193的允许偏差A特别规定的之外。
主要用于制造50立方米以上的球型贮罐，也可用于制造单层卷焊容器、多层热套卷焊容器、多层包扎容器等二、三类容器及低温压力容器SGV450N钢板规格明细：SGV450N 10*2500*12000SGV450N 12*2500*12000SGV450N 15*2500*12000SGV450N 16*2500*12000SGV450N 20*2500*12000SGV450N 30*2500*12000SGV450钢板切割，SGV450钢板数控切割，SGV450钢板等离子切割，SGV450钢板激光切割可定轧钢板牌号明细：船舶及海洋工程用结构钢工程机械用高强结构钢管线用钢桥梁结构用钢锅炉及压力容器用钢水电用钢风电用钢。
07mnmovr 热处理工艺
07mnmovr 热处理工艺07MnMoVR是一种常用的热处理工艺，用于提高钢材的强度和耐磨性。
本文将介绍07MnMoVR热处理工艺的原理、工艺流程及其应用领域。
一、原理07MnMoVR钢材是一种低合金高强度结构钢，其主要成分为碳(C)、硅(Si)、锰(Mn)、钼(Mo)、钒(V)和铌(Nb)等元素。
通过热处理工艺，可以使钢材中的元素均匀分布，晶粒得到细化，从而提高钢材的强度和耐磨性。
二、工艺流程1. 预热：将07MnMoVR钢材加热至适当温度，以减少冷却时的温度梯度，避免产生裂纹。
2. 保温：将钢材保持在预定温度下一定时间，使其达到均匀的温度分布。
3. 空冷或淬火：根据需要，可以选择空冷或淬火两种方式进行冷却。
空冷是将钢材自然冷却至室温，淬火是将钢材迅速放入冷却介质中，使其迅速冷却。
淬火能使钢材的晶粒更加细小，提高强度和硬度。
4. 回火：对淬火后的钢材进行回火处理，即再次加热至较低温度，保持一定时间后再冷却。
回火能够消除淬火时的应力，提高钢材的韧性和塑性。
5. 最终处理：根据需要，可以进行表面处理、打磨、抛光等工艺，以提高钢材的光洁度和外观质量。
三、应用领域07MnMoVR钢材经过热处理后，具有较高的强度、硬度和耐磨性，广泛应用于压力容器、锅炉、石化设备等领域。
1. 压力容器：07MnMoVR钢材具有良好的耐压性能，经过热处理后可以提高其强度和耐腐蚀性，因此被广泛应用于石油、化工、医药等领域的压力容器制造。
2. 锅炉：锅炉是产生蒸汽或加热水的设备，对材料的强度和耐磨性要求较高。
07MnMoVR钢材经过热处理后，可以提高其耐高温和耐压性能，因此被广泛应用于锅炉制造。
3. 石化设备：石化设备在高温高压条件下工作，对材料的性能要求非常严格。
07MnMoVR钢材经过热处理后，可以提高其耐腐蚀性和机械性能，因此被广泛应用于石化设备制造。
07MnMoVR热处理工艺通过调整钢材的组织结构和性能，可以提高其强度、硬度和耐磨性，适用于压力容器、锅炉、石化设备等领域。
07MnMoVR压力容器用调质高强度钢板
07MnMoVR是压力容器用调质高强度钢板，钢板的屈服强度在490Mpa以上，抗拉强度在610-730Mpa之间，07MnMoVR采用电炉炼钢，由废铁炼钢而成，钢质纯净，国内由舞阳钢厂生产，技术先进，较其它钢厂成熟。
采用电炉炼钢，由废铁炼钢而成，钢质纯净，广泛应用于广泛应用于石油、化工、电站、锅炉等行业。
一、07MnMoVR执行标准GB 19189-2003---152********《压力容器用调质高强度钢板》。
二、07MnMoVR化学成分
三、07MnMoVR交货状态
1、钢板应以淬火加回火的调质热处理状态交货，其中回火温度不低于600℃；
2、钢板应以剪切或用火焰切割交货。
四、07MnMoVR力学和工艺性能：
五、07MnMoVR应用：
07MnMoVR 广泛适用于石油、化工、电站、锅炉等行业，用于制作反应器、换热器、分离器、球罐、油气罐、核能反应堆压力壳、锅炉气泡、水电站高压水管、水轮涡壳等设备及构件，由于石油化工、煤转化、核电、汽轮机缸体、火电等使用条件苛刻，其中腐蚀介质复杂的大型设备如：水洗塔、第二变换炉、焦炭塔、脱硫槽、转化气余热锅炉、甲烷化炉、反应器、再生器、加氢反应器、甲烷化加热器、转化气蒸汽发生器等设备及构件建设制造项目中，大量使用15CrMoR或15CrMoR临氢、15CrMoR（H）钢板万余吨。
在出口美国、加拿大、澳洲、印度、欧洲的前景一片看好。
已经直供欧洲客户20000余吨。
低温压力容器设计要点说明
低温压力容器目前我国没有专门的低温压力容器标准，JB4732都不划分低温与常温的温度界限。
★低温管壳式换热器见GB151-1999附录A★低温压力容器见GB150.3-2011附录E(老版150为附录C)●为什么低温压力容器需要关注：温度低，材料的韧性降低，会产生低温脆性破坏，而低温脆性破坏前应力远未到达材料的屈服极限（或许用应力），破坏时没有明显的征兆，所以低温压力容器的设计、选材、制造和检验等各个环节要求都有不同程度的提高。
●低温压力容器的定义设计温度为＜－20℃(新标准GB150-2011第3.1.15条定义，老标准为≤－20℃)的碳素钢、低合金钢、双相不锈钢和铁素体不锈钢制容器，以及设计温度低于-196℃的奥氏体不锈钢制容器。
相关两个定义●最低设计金属温度（MDMT）GB150.1-2011第4.3.4d条：在确定最低设计金属温度时，应当充分考虑在运行过程中，大气环境低温条件对容器金属温度的影响。
大气环境低温条件系指历年来月平均最低气温（指当月各天的最低气温值之和除以当月天数）的最低值。
●低温低应力工况GB150.3-2011附录E第E1.4条：低温低应力工况系指壳体或其受压元件的设计温度虽然低于-20℃，但设计应力（在该设计条件下，容器元件实际承受的最大一次总体薄膜和弯曲应力）小于或等于钢材标准常温屈服强度的1/6，且不大于50Mpa时的工况。
（注：一次应力为平衡压力与其他机械载荷所必须的法向应力或且应力）这个定义与老标准有差别，设计应力与环向应力的区别，用设计应力更严谨。
新标准明确了在进行容器的“低温低应力工况”判定时，除了对壳体元件进行一次总体薄膜应力的核定外，还应对承受一次弯曲应力的容器元件进行考查，如平封头、管板、法兰等。
●关于低温低应力工况下，选材按照设计温度加50℃（或者，加40℃）的规定GB150.3-2011附录E第E2.2条：当壳体或受压元件使用在“低温低应力工况”下，可以按设计温度加50℃（对于不要求焊后热处理的设备，加40℃）后的温度值选择材料，但不适用于：a)Q235系列钢材；b)标准抗拉强度下限值Rm≥540Mpa的钢材；c)螺栓材料。
国内生产的钢板材质表,表格中的材质都可以生产并对外销售或出口
类别牌号技术条件用途锅炉及压力容器钢板Q245R、Q345R、Q370R、Q420R、16MnDR、18MnMoNbR、13MnNiMoR、15CrMoR、14Cr1MoR、12Cr2Mo1R、12Cr1MoVR、12Cr2Mo1VR、07Cr2AlMoR、07MnMoVR、07MnNiVDR、07MnNiMoDR、12MnNiVR、16MnDR、09MnNiDR、15MnNiDR、15MnNiNbDR、08Ni3DR、06Ni9DR、9Ni590B、SB410、SB450、SB480、SPV235、SPV315、SPV355、SPV410、SPV450、SPV490、SGV410、SGV450、SGV480、SBV1A、SBV1B、SBV2、SBV3、SEV245、SEV295、SEV345、HⅠ、HⅡ、17Mn4、19Mn6、15Mo3、16Mo3、13CrMo4-4、13CrMo4-5、10CrMo9、11CrMo9、10CrMo9-10、CCS/410A、CCS/410B、CCS/490B、1Cr0.5Mo、2.25Cr1Mo(2-1/4Cr1Mo)、2.25Cr1Mo0.25V、2.25Cr1Mo0.3V、1.25Cr0.5MoSi、1.25Cr0.5Mo、3.5Ni、5Ni、9Ni、KP42、KP46、KP49、SA203GrA、SA203GrB、SA203GrC、SA203GrD、SA203GrE、SA204MGrA、SA204MGrB、SA204MGrC、SA285GrA、SA285GrB、SA285GrC、SA299GrA、SA299GrB、SA302BrA、SA302BrB、SA302BrC、SA302BrD、SA387Gr2、SA387Gr5、SA387Gr11（CL1、CL2）、SA387Gr12（CL1、CL2）、SA387Gr22（CL1、CL2）、SA387Gr91（CL1、CL2）、SA387Gr92、SA387Gr9、SA515Gr60、SA515Gr65、SA515Gr70、SA516Gr60、SA516Gr65、SA516Gr70、SA537CL1、SA537CL2、SA533GrB、SA612M、SA662GrA、SA662GrB、SA662GrC、SA737GrA、SA737GrB、SA737GrC、SA738GrA、SA738GrB、SA738GrC、SA841GrD、P235GH、P265GH、P275NH、P275NL、P275NL1、P295GH、P355N、P355NH、P355GH、P355NL1、P355NL2、P460NH、P460NL1、P460NL2、P690QL1、A573Gr70、12Ni14、X7Ni9、X8Ni9、A42、A52、A48、07Cr2AlMoRE、13MnNiMo5-4、BHW35、DIWA353、DIWA373、20MnNiMo、20MnMoNi55、20MnMoR、25CrMoVA、TC128GrB、A48CPR、AISI4140、410B、B61N-S临氢CrMo钢：临氢14Cr1MoR、14Cr1MoR(H)、临氢15CrMoR、15CrMoR(H)、临氢12Cr2Mo1R、12Cr2Mo1R(H)、临氢12Cr2Mo1VR、12Cr2Mo1VR(H)、SA387Gr11CL2(H)、SA387Gr12CL2(H)、SA387Gr22CL2(H)等抗氢钢：Q245R(HIC)、Q245R(R-HIC)、Q345R(HIC)、Q345R(R-HIC)、SA516Gr70(HIC)、SA516Gr70(R-HIC)等GB/T 713GB 19189GB/T 3531Q/WTB专用技术条件GB24510JIS G3103JIS G3115JIS G3118JIS G3119JIS G3124DIN 17155CCS、ABS、BV、VL（DNV-GL）、LR、KR、RINA、NKASME/ASTMEN10028-2EN10025-3EN10028-4NFA36-205专用技术条件主要用于制造50立方米以上的球型贮罐，也可用于制造单层卷焊容器、多层热套卷焊容器、多层包扎容器等二、三类容器及低温压力容器。
07MnNiMoDR钢制2500m^3低温球罐建造监理
罐 采 用 该 钢 建 造 全 过 程 进 行 监 理 ． 收得 了 良好 的 效 果 。 本 文 结合 笔 者 对 监 理 工 作 的 认 知 ， 对低 温 球 罐 建 造 中 的 一 些 关 键 技 术 进 行 分
析 、总 结 ，为 国 内类 似 球 罐 建 造 及 监 理 工作 提 供 借 鉴 关 键 词 ：０ ７ Ｍｎ Ｎ ｉ Ｍｏ Ｄ Ｒ 钢 ： 低 温 球 罐 ； 低 温 冲 击 韧 性 中图分类号 ： ｒ Ｏ ｏ ５ ３ ． ２ ；Ｔ Ｇ ４ ０ 文 献标 志 码 ：Ｂ
调 质高强 度钢板 ，其 和 均较高 ，球壳压 型 时反
弹量较 大 ．球罐安 装几 何尺 寸难 以保 证 ．该钢 对焊 接
素 化 学 成 分 含 量 均 在 标 准 规 定 范 围 内 ，其 中 （ Ｓ ）
０ ． ０ ０ ０ ２ ％～ ０ ． ０ ０ １ ％， （ Ｐ ） ０ ． ０ ０ ３ ８ ％－ ０ ． ０ ０ ９ ９ ％， Ｓ ，Ｐ
摘 要 ：０ ７ Ｍｎ Ｎ ｉ Ｍｏ ＤＲ钢 属 于低 温调 质 高强 钢 ，具 有 较 小 的 冷 裂 纹敏 感 性 ，对 焊 接 热 输 入 较 敏 感 ， 用该 钢 建 造 低 温 球 罐 对球 壳 板 压 型 、
球 罐 组 装 及 焊 接 技 术 水 平 要 求 较 高 。 笔 者按 国 家标 准规 范 、 图 样 、 技 术 条 件 、监 理 大 纲 、监 理 细 则 及 先 进 的技 术 理 念 ，对 ４ 台低 温 球
热输入 较敏 感 ．而制造 和安装 单位 又是 首次使 用该 钢
建 造低 温球 罐 ．经 验 及 技术 方 面有 所 欠 缺 ．这 就 要
杂 质 含 量 较 低 。 图 ｌ为 ４台球 罐 用 钢板 一 ５ ０℃时 的 质 量证 明书 和 复验数据 统计 分 布 图。
低温钢07MnNiMoDR球罐焊接与热处理质量管理
低温钢07MnNiMoDR球罐焊接与热处理质量管理发布时间：2022-07-16T06:38:44.629Z 来源：《城镇建设》2022年5期（上）作者：管建[导读] 07MnNiMoDR，属于低合金高强度钢。
管建广东寰球广业工程有限公司广东广州 510000摘要：07MnNiMoDR，属于低合金高强度钢。
特点是焊接裂纹敏感性低，冷裂、热裂纹倾向较小，对焊接热输入较敏感，需要控制焊接预热温度和层间温度。
广泛应用于低温球罐、换热器、分离器、储罐等设备制造。
关键词：焊接工艺；焊接性；热处理前言：国内某炼化一体化项目中间罐区12台乙烯球罐（3000m3、δ=45mm）和5台丙烯球罐（3000m3、δ=45mm），采用07MnNiMoDR 材质钢板。
文中将分享对07MnNiMoDR材质低温球罐焊接过程和热处理过程的质量管理经验，希望能给其他项目提供一些参考。
1 焊接工艺分析根据GB 19189-2011查得07MnNiMoDR主要化学成分及机械性能[1]，可以看出其屈服强度大于490MPa，抗拉强度610～730Mpa，属于高强度钢。
因此，现场焊接施工时必须关注钢板的淬硬倾向和焊接性能，钢材的化学成分、厚度、焊接工艺和冷却条件等都会对此产生影响。
由于钢种的化学成分与焊缝热影响区的淬硬和冷裂纹倾向有直接关系，因此有多种根据化学成分间接评估钢种冷裂纹敏感系数的方法。
根据碳当量公式，计算得07MnNiMoDR的最大碳当量：Ceq=0.47％，需要使用低氢焊条并要求焊前进行预热[2]。
2 焊接工艺质量控制2.1 焊接材料的选用依据设计文件要求，选用了型号为LB-65L的高强度钢制低温球罐用超低氢型焊条作为焊接材料，直流反接，可进行全位置焊接。
焊条熔敷金属的化学成分及力学性能（焊接状态）参照 GB/T 32533-2016 的规定进行复验，各项测定值均在规范要求范围内。
LB-65L在使用前应按 GB/T 3965中的相关要求进行熔敷金属扩散氢复验，按批号逐批进行检测并报验。
GB150.2-2010 讲义
钢 号
厚 度 P ％ S ％ -40℃ KV2 J mm
16MnDR
6～60 ≤0.025 ≤0.012 横向，≥34
P355NL1
≤60 ≤0.025 ≤0.008 横向，≥27
SA516Gr.70+S5
＞25～50 ≤0.035 ≤0.035 纵向，≥20
钢
号
Q345R 178
113
13MnNiMoR 211
211
[σ ]20, MPa
[σ ]350, MPa （4）生产情况
舞阳、武汉、宝钢、鞍钢、太钢、南钢等。
7.15CrMoR钢板 （1）钢号简介 （2）许用应力（板厚＞100mm～150mm）
钢
号
Q345R 178
43
15CrMoR 163
102
4.钢材生产情况
压力容器专用钢板的生产数量大幅度增加， 结束了供不应求的历史。 <<固定式压力容器技术检查规程>> 5．GB150.2的编制
（1）符合TSG R0004-2009的有关规定。
（2）采用了新修订或制定的钢材标准。
（3）列入了经容标委已评审的新材料。
（4）编排格式做了调整。
第二部分 GB150.2
9.16MnDR钢板
（1）新旧标准对比 标 准 厚 度
-40℃
GB3531-1996 6～100， mm
GB3531-2008 6～120， mm
KV2 -40℃ 6～36mm，≥24； 6～60mm，≥34； J -30℃ ＞36～100mm,≥24; ＞60～120mm,≥34;
70BJ 048-2015 07MnNiMoDR钢制球形储罐制造安装 技术条件
全部钢板按 NB/T47013.3-2015 逐张进行 100%超声检测，合格级别为Ⅰ级。 4.1.9 非金属夹杂物
按 GB10561-2005 B 法评级图 II 进行评定的钢板中 A 类（硫化物类）、B 类（氧化铝类）、 C 类（硅酸盐类）、D 类（球状氧化物类）及 DS 类（单颗粒球状类）等非金属夹杂物均不得大 于 1.5 级,且 A+C≤2.0，B+D≤2.0,总和 A+B+C+D+DS≤4.5。 4.1.10 同炉、同厚度、同热处理批次的钢板进行一次落锤试验，试验按 GB/T6803 进行，采用
屈服点 Rel（N/mm2）
≧490
伸长率 （%）
≧17
冷弯试验
b=2a 180° d=3a （供货状态）
夏 比 三个平均 (J)
≧80
冲击功 允许一个最低 (J)
≧56
（1/2δ） 试验温度 (℃)
-50
Akv
试样形状
2mmV 型
4.1.6 模拟焊后热处理 07MnNiMoDR 钢板试样模拟焊后热处理温度﹑ 保温时间和升降温速度由球罐制造厂根据焊
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70BJ048－2015
4.2.6 锻件级别 球罐所用的锻件级别除人孔和直径大于 250mm 的开口为Ⅳ级外,其余均为Ⅲ级。
4.2.7 所有 10Ni3MoVD 锻件机加工后应逐件按照 NB/T37013.5-2015 进行 100%磁粉检测,I 级 合格。 4.2.8 锻件的晶粒度
NB/T47018 承压设备用焊接材料订货技术条件
JB/T3223 焊接材料质量管理规程
低焊接裂纹敏感性钢07MnNiMoDR的组织性能研究
低焊接裂纹敏感性钢07MnNiMoDR的组织性能研究冯路路; 张敬忠; 居峰; 李锡陆; 乔文玮; 鲁修宇【期刊名称】《《材料与冶金学报》》【年(卷),期】2019(018)004【总页数】6页(P274-279)【关键词】低焊接裂纹敏感性钢; 07MnNiMoDR; 调质工艺; 组织性能; 铁素体【作者】冯路路; 张敬忠; 居峰; 李锡陆; 乔文玮; 鲁修宇【作者单位】荆楚理工学院机械工程学院湖北荆门 448000; 江苏华能电缆股份有限公司江苏高邮 225613; 武汉钢铁 (集团) 研究院武汉 430080【正文语种】中文【中图分类】TG142当前存储乙烯、丙烯等气体的容器越来越大，由400 m3到现在的2000 m3，在低温常压下存储此类气体需要大型化的设备和先进的制冷技术.通常的存储方式为常温加压法，此方法要求钢材具有较高的强度和优异的低温冲击韧性，以及较低的裂纹敏感指数和较强的止裂能力[1].张雲飞等人[2]对低焊接裂纹敏感性钢07MnNiMoDR的奥氏体连续冷却转变曲线进行了研究，确定了其转变规律.邸洪双等人[3]则对610 MPa级大型储罐用钢进行了研制，成功试制出强度级别为610 MPa 的储罐用钢.石昆等人[4]则研究了调质态07MnNiMoDR钢的断裂机制，得到了其低温冲击韧性离散性的原因是因为大小晶粒的不均匀分布.关于07MnNiMoDR钢的热处理生产工艺研究，相关的文献报道很少，为明确其合理的热处理生产工艺，本文结合生产实际对低焊接裂纹敏感性钢的调质工艺对组织性能的影响进行了研究，提出了合理的淬火温度和回火温度，为工业生产提供了可参考的技术依据.1 实验材料及方法实验用钢坯经铁水预处理脱硫、转炉、LF炉、RH炉和连铸等工序冶炼而成，其化学成分如表1所示，碳含量为0.075 %，P控制在0.010 %以下，S控制在0.003 %以下，添加了微合金元素Nb、V和Ti细化晶粒，同时V还可以在回火时起到析出强化的效果， Ti可以固定钢中游离态的氮[N]，降低钢的应变时效敏感性，改善焊缝热影响区的韧性，Cr和Mo用来提高钢材的淬透性，添加Ni元素降低钢材的韧脆转变温度，确保钢板在-50 ℃具有良好的冲击韧性.实验钢的焊接裂纹敏感指数Pcm值为0.19%，低于标准0.22%的要求.表1 实验用钢的化学成分(质量分数)Table 1 Chemical composition of the steel samples (massfraction) %CSiMnPSAltNbVTiCrNiMoFePcm0.0750.251.44 0.0070.0020.0390.0250.0420.0120.200.400.20Bal.0.19其中：Pcm=w(C)+w(Si)/30+w(Mn+Cu+Cr)/20+w(Ni)/60+w(Mo)/15+w(V)/10+5w( B)钢坯轧制在4 300 mm双机架宽厚板轧机上完成，钢板目标厚度为48 mm.将轧制后的钢板采用火切的方式分为4块，按照1#、 2#、 3# 、4#进行编号，采用配备了淬火机的辊底式氩气保护辐射加热炉进行钢板的淬火和回火，热处理工艺如表2所示， 1#、 2#和4#样品对比不同的淬火温度对组织性能的影响， 2#和3#样品对比相同淬火温度下不同回火温度对组织性能的影响.表2 实验用钢的热处理参数Table 2 The parameters of heat treatment of the steel samples编号淬火工艺回火工艺加热温度℃保温时间min加热温度℃保温时间min1#870406001802#900406001803#900406301804#93040600180对淬火态和回火态的实验钢取样观察金相显微组织和力学性能的测定，采用光学显微镜(Olympmus PEM3-3)观察实验钢的微观组织形貌.2 实验结果与讨论2.1 淬火后钢样品的金相显微组织实验钢淬火态的金相显微组织如图1所示，870 ℃淬火时由于加热温度与Ac3温度基本相同，奥氏体化不完全，加热形成的部分奥氏体在淬火时发生切边转变为马氏体组织，最终转变为未溶铁素体+马氏体组织，如图1(a)所示；钢板厚度1/4处和厚度1/2处组织差异不大，均为未溶铁素体+大量的碳化物组成，碳化物分布在铁素体基体和晶界上[6]，如图1(b)和(c)所示.900 ℃淬火时，钢板近表面的组织同样为铁素体和马氏体组织，但是铁素体组织要少于870 ℃淬火的试样，如图1(d)所示；钢板厚度1/4处和厚度1/2处的组织差异不大，铁素体的数量同样明显低于870 ℃淬火的试样，转变组织为粒状贝氏体+铁素体组织，如图1(e)和(f)所示.930 ℃淬火时，由于实验钢完全奥氏体化，钢板近表面由于较高的冷却速度发生马氏体相变，转变为马氏体组织，如图1(g)所示；钢板厚度1/4处和厚度1/2处组织中粒状贝氏体的比例进一步的增大，依然存在少量的铁素体，但是铁素体的等轴状形貌已经消失[8]，形成了板条状或者针状的铁素体形貌，说明随着淬火加热温度的提高，钢板厚度方向的淬透性逐渐提高，同时厚度方向上组织差异性逐渐变小，如图1(h)和(i)所示.2.2 回火后钢样品的金相显微组织1#、2#和4#实验钢回火加热温度为600 ℃，3#实验钢回火加热温度为630 ℃，保温时间均为180 min，回火后光学显微组织如图2和图3所示.从图2中可以看出， 1#、 2#和4#实验钢在高温回火后钢板近表面、厚度1/4处和厚度1/2处组织差异性进一步缩小，钢板近表面淬火时出现的马氏体组织在回火时发生分解转变为铁素体+珠光体的混合组织，形成回火索氏体；而淬火时形成的铁素体+粒状贝氏体的混合组织在回火时，粒状贝氏体中的碳在回火过程中扩散至α铁素体外部，碳化物聚集在铁素体的基体或者晶界上[9]，同时铁素体的形貌遗传了淬火组织中铁素体的形貌.对比分析可以看出， 1#、 2#和4#实验钢600 ℃回火后得到的室温组织差异不大，尤其是厚度1/4处和厚度1/2处，均为大量的渗碳体、合金碳化物均匀弥散的分布在铁素体基体或晶界上[9].图1 淬火后的钢样品的光学显微组织Fig.1 Optical micrographs of steel samples after quenching(a)—1#近表面； (b)—1#厚度1/4处； (c)—1#厚度1/2处; (d)—2#近表面； (e)—2#厚度1/4处； (f)—2#厚度1/2处; (g)—4#近表面； (h)—4#厚度1/4处； (i)—4#厚度1/2处.图2 600 ℃回火后，钢样品的光学显微组织Fig.2 Optical micrographs of steel samples after tempering (a)—1#近表面； (b)—1#厚度1/4处； (c)—1#厚度1/2处; (d)—2#近表面； (e)—2#厚度1/4处； (f)—2#厚度1/2处；(g)—4#近表面； (h)—4#厚度1/4处； (i)—4#厚度1/2处.图3 3#630 ℃回火后，钢样品的光学显微组织Fig.3 Optical micrographs of 3# sample after tempering(a)—3#近表面； (b)—3#厚度1/4处； (c)—3#厚度1/2处.3#实验钢经900 ℃淬火630 ℃回火后的光学显微组织如图3所示，钢板近表面淬火时形成的马氏体发生分解转变为回火索氏体组织，形成铁素体和回火索氏体组织的混合组织，与2#实验钢对比分析可以看出，3#实验钢由于回火温度较高，碳化物的析出的数量也较多[10]，如图3(a)和图2(d)所示；钢板厚度1/4处同样的均转变为碳化物+铁素体的混合组织，但是3#实验钢630 ℃回火后多边形铁素体的数量要高于600 ℃回火多边形铁素体的数量[11]，说明随着回火温度的升高，碳的长程扩散更加明显，碳化物出现聚集长大的现象，铁素体开始发生合并重组，逐渐向多边形铁素体转变，如图3(b)所示；而钢板厚度1/2处的显微组织与厚度1/4处类似，多边形铁素体的数量更多，尺寸更大[12]，如图3(c)所示.2.3 不同热处理工艺下钢样品的力学性能图4为1#、 2#和4#实验钢淬火后的强度性能对比图，从图4中可以看出，实验钢厚度1/4处和厚度1/2处的屈服强度均随着淬火温度的升高逐渐升高，抗拉强度波动不大，未出现明显的升高.由此可知，随着淬火温度的升高，大量析出的碳化物在发生塑性变形时对铁素体中位错的移动起到了阻碍、钉扎的作用，从而提升了实验钢的屈服强度，表现为实验钢930 ℃淬火后屈服强度优于900 ℃，900 ℃淬火后屈服强度优于870 ℃.图4 钢样品不同淬火温度下的强度性能Fig.4 Strength properties of tested steel at different quenching temperatures1#、 2#和4#实验钢回火后力学性能如图5所示，实验钢的屈服强度在回火后得到了提升，而抗拉强度基本未出现明显的变化，维持在一个较高的水平.而对比分析-50 ℃低温冲击韧性，钢板厚度1/4的韧性随着淬火温度的提高而略有提高，但是钢板厚度1/2处的低温冲击韧性随着淬火温度的提高则出现了明显的下降.因此淬火温度应该选择2#实验钢的900 ℃.图5 不同淬火温度相同回火温度处理后的钢样品的力学性能Fig.5 Mechanical properties of tested steel at different quenching temperatures and the same tempering temperature2#和3#实验钢回火后力学性能对比如图6所示，随着回火温度的提高，屈服强度和抗拉强度均降低，-50 ℃低温冲击韧性得到了提高.随着回火温度的提高，碳在高温状态下具有长程扩散的能力，碳化物出现聚集长大的现象，铁素体晶界发生迁移、合并重组为尺寸更大的多边形铁素体晶粒，因此强度进一步下降.同时钢板厚度1/2处抗拉强度对比厚度1/4处下降的更多，低于了标准要求的 610 MPa，因此回火温度应控制在600 ℃.图6 相同淬火温度不同回火温度处理后钢样品的力学性能Fig.6 Mechanical properties of tested steel at the same quenching temperature and different tempering temperature3 结论(1 ) 实验钢07MnNiMoDR淬火后，钢板近表面发生了部分马氏体转变，出现了马氏体组织，钢板厚度1/4处和厚度1/2处的组织差异不大，为铁素体+粒状贝氏体组织.不同的淬火温度对实验钢的抗拉强度影响不大，屈服强度随着淬火温度的升高而升高，钢板厚度方向组织差异性随着淬火温度的提高而变小.(2 ) 600 ℃温度回火后，实验钢近表面转变为部分回火索氏体组织，钢板厚度方向组织差异性进一步缩小，转变为碳化物+多边形铁素体.实验钢回火后屈服强度提高，抗拉强度基本不变，钢板厚度1/4处-50 ℃低温冲击韧性值随着淬火温度的提高而提高，厚度1/2处的低温冲击韧性则出现了明显的下降，合理的淬火温度为900 ℃.(3 ) 900 ℃淬火后的实验钢，经600 ℃和630 ℃回火后，其室温组织差异不大，均为铁素体基体和晶界上弥散析出大量的碳化物.630 ℃回火低温冲击韧性要优于600 ℃回火的实验钢，但是强度下降的更多，出现了不合格的现象，因此合理的回火温度为600 ℃.参考文献：【相关文献】[1]孙卫华, 王国栋, 陈启祥, 等. 非调质型15万m3石油储备罐体用610 MPa高强度钢板轧制和热处理工艺研究与实践[J]. 钢铁研究学报, 2010,22 (18): 50-54.(Sun Weihua, Wang Guodong, Chen Qixiang, et al. Studies on rolling and heat-treatment technologies of 610MPa HSLA steel plate for 150 000 m3 oil storage tank construction[J]. Journal of Iron and Steel Research, 2010, 22 (18): 50-54.)[2]张雲飞, 赵燕青, 许磊. 07MnNiMoDR 钢奥氏体连续冷却转变曲线[J]. 热加工工艺, 2015, 44(6): 149-154.(Zhang Yunfei, Zhao Yanqing, Xu Lei, et al. Continuous cooling transformation curve of undercooling austenite for 07MnNiMoDR steel[J]. Hot Working Technology, 2015, 44(6): 149-154.)[3]肖桂枝,朱伏先,邸洪双, 等. 610 MPa 级大型石油储罐用高强度钢板的开发[J]. 钢铁研究学报, 2008,20 (11): 55-58.(Xiao Guizhi, Zhu Fuxian, Di Hongshuang, et al. Development of 610 MPa grade high strengthsteel plate for oil storage tank[J]. Journal of Iron and Steel Research, 2008, 20 (11): 55-58.)[4]石昆, 侯洪, 李金富, 等. 调质态07MnNiMoDR钢脆性断裂机制及冲击功离散性[J].东北大学学报(自然科学版),2017,38 (3): 350-355.(Shi Kun, Hou Hong, LI Jinfu, et al. Frittle fracture mechanism and impact energy scattering of quenched and tempered 07MnNiMoDR steel[J]. Journal of Northeastern University( Natural Science), 2017, 38 (3): 350-355.)[5]王黎, 吴涛. 硼对低温球罐用钢板07MnNiMoDR50mm组织与力学性能的影响[J]. 特殊钢, 2013, 34(6): 59-61.(Wang Li, Wu tao. Effect of boron on microstructure and mechanical properties of steel plate 07MnNiMoDR50mm for low temperature spherical tank[J]. Special Steel, 2013, 34(6): 59-61.)[6]Han J, Fu T L, Wang Z D. Effect of different heat exchange zones on microstructure and properties of ultra-heavy steel plate during jet quenching [J]. Steel Research International, 2019, 90 (8): 1-10.[7]Xu P G, Bai B Z, Feng H S, et al. Development of grain boundary allotriomorphic ferirtie granular bainite duplex steel[J].Journal of University of Science and Technology Beijing, 2003,10(2): 39-45.[8]Xu P G, Feng H S, Bai B Z, et al. New duplex microstructure of grain boundary allotriomorphic [J]. Journal of Iron and Steel Research, International, 2002,9 (2): 33-38. [9]卜凡征, 王学敏,陈琳, 等. Ti-Nb-Mo 微合金钢回火过程中纳米碳化物的析出行为及组织演变[J].材料热处理学报, 2015, 36(8): 96-103.(Bu F Z, Wang Xuemin, Chen Lin, et al. Performance of nanosized carbides precipitation and microstructure evolution in tempering process of Ti-Nb-Mo microalloyed steel [J].Transactions of Materials and Heat Treatment, 2015, 36(8): 96-103.)[10]胡锋, 张晓雪, 车马俊, 等. 心部组织对特厚超高强海工钢力学性能的影响[J]. 金属热处理, 2018,43 (1): 100-104.(Hu Feng, Zhang Xiaoxue, Che Majun, et al. Effect of center microstructure on mechanical properties of extra-thickness ultra-high strength marine steel [J]. Heat Treatment of Metals, 2018, 43 (1): 100-104.)[11]Ju D Y, Deng X H. Modeling and simulation of Iron-Carbon phase transformation during tempering of tteel[J]. Rare Metal Materials and Engineering, 2012, 41(Suppl.1): 6-12.[12]高古辉, 张寒, 白秉哲. 回火温度对Mn系低碳贝氏体钢的低温韧性的影响[J]. 金属学报, 2011, 47(5): 513-519.(Gao Guhui, Zhang Han, Bai Bingzhe. Effect of tempering temperature on low temperature impact toughenss of a low carbon Mn-series bainitic steel[J]. Acta Metallurgica Sinica, 2011, 47(5): 513-519.)。
压力容器专用钢板标准简介
标准
GB3531-1996 GB3531-2008
厚 度 mm
6～60
6～120
P％
≤0.025
≤0.020
S％
≤0.020
≤0.012
-70℃ KV2 J
≥27
≥34
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压力容器专用钢板标准简介
标 准 GB3531-2008 EN10028-4:2003 ASME(2010)
钢号
厚度 mm
压力容器专用钢板标准简介
四、GB24511-2009 《承压设备用不锈钢钢板及钢带》
1. 钢号 本标准共列入17个钢号。 铁素体型3个钢号：S11306、S11348、S11972。 奥氏体型11个钢号：S30408、S30403、S30409、
S31008、S31608、S31603、S31668、S31708、 S31703、S32168、S39042。
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压力容器专用钢板标准简介
•4. 12MnNiVR钢板
标准 钢号
Ni% P% S% Pcm%
GB19189-2003 GB19189-(2010)
12MnNiVR
12MnNiVR
0.15～0.40 0.15～0.40
≤0.025
≤0.020
≤0.010
≤0.010
≤0.26
≤0.25
压力容器专用钢板标准 简介
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2020/11/14
压力容器专用钢板标准简介
一、GB713-2008 《锅炉和压力容器用钢板》
1. Q345R钢板
标准
钢号
厚 度 mm
P％
S％
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07mnnimodr硬度值
07mnnimodr硬度值07MnNiMoDR硬度值是指钢材在规定条件下所达到的硬度水平，其数值代表了该钢材的硬度程度。
硬度是材料表面抵抗外力的能力，通常用来衡量材料的强度和耐磨性。
在工业生产中，硬度值是对材料质量的一个重要指标，对于钢材而言也是如此。
07MnNiMoDR是一种低合金高强度钢，常用于制造压力容器、锅炉和核电设备等。
在这些应用中，钢材需要具备足够的硬度和强度，以保证设备的安全运行。
因此，硬度值的确定对于07MnNiMoDR钢材的质量控制具有重要意义。
硬度测试是通过对钢材表面施加一定的压力或冲击力，然后测量钢材表面的变形程度来确定的。
常见的硬度测试方法有洛氏硬度、布氏硬度和维氏硬度等。
这些测试方法在不同的应用领域有着各自的应用范围和适用性。
对于07MnNiMoDR钢材而言，其硬度值的测试结果往往与钢材的化学成分、热处理工艺和组织结构等因素密切相关。
钢材中的合金元素含量和热处理温度对其硬度有着重要影响。
合理的合金设计和热处理工艺能够提高钢材的硬度和强度。
在实际生产中，07MnNiMoDR钢材的硬度值往往需要符合一定的标准要求。
这些标准可以是国家标准、行业标准或企业内部标准。
硬度值的标准要求通常包括硬度范围、测试方法和测试条件等。
通过对钢材进行硬度测试，可以判断钢材是否符合标准要求，并对工艺进行调整和改进。
除了硬度值的测试，钢材的硬度也可以通过其他方法来评估。
例如，可以通过金相显微镜观察钢材的组织结构来判断其硬度水平。
细小的晶粒和均匀的组织结构往往意味着较高的硬度值。
此外，还可以通过拉伸试验和冲击试验等方法来评估钢材的硬度和强度。
07MnNiMoDR硬度值是衡量钢材质量的重要指标之一。
通过对钢材硬度值的测试和评估，可以判断钢材的硬度和强度水平，进而保证设备的安全运行。
在实际生产中，钢材的硬度值需要符合一定的标准要求，并通过合理的合金设计和热处理工艺来提高钢材的硬度和强度。
只有具备足够的硬度和强度，钢材才能在各类工程中发挥出其应有的作用。
压力容器专用钢板标准简介
S ％ ≤0.010
≤0.010
≤0.035
6. 12Cr2Mo1R钢板 （1）钢号简介 （2）磷、硫含量
标 准 GB713-2008 EN10028-2:2003 ASME(2007)
钢 号 12Cr2Mo1R 10CrMo9-10 SA387Gr.22
P ％ ≤0.020
≤0.020
≤0.035
≤0.035
≤0.010
谢谢！
2. 09MnNiDR钢板 （1）钢号简介 （2）新旧标准对比
标准
GB3531-1996 GB3531-2008
厚 度 mm
6～60
6～120
-70℃ KV2 J
≥27
≥34
（3）国内外标准对比
标 准 GB3531-2008 EN10028-4:2003 ASME(2007)
钢号
09MnNiDR
19.00～23.00
19.00～21.00
Ni ％ 23.00～28.00
23.00～28.00
24.00～26.00
Mo ％ 4.00～5.00
4.00～5.00
4.00～5.00
Cu ％ 1.00～2.00
1.00～2.00
1.20～2.00
P％
≤0.045
≤0.045
≤0.030
S％
≤0.035
2003asme200709mnnidr13mnni63sa203gramm61208050ni030080030085210250002000250035001200150035kv横向7034横向6027纵向681807mnmovr钢板1钢号简介2化学成分gb191892003gb19189201007mncrmovr07mnmovr0025002000100010pcm0200203力学性能gb191892003gb19189201007mncrmovr07mnmovrmm12601060rmmpa610730610730elmpa49049020kv478007mnnivdr钢板1钢号简介2化学成分gb191892003gb19189201007mnnimovdr07mnnivdrni020050020050mo0100300300020001800100008pcm0210213力学性能gb191892003gb19189201007mnnimovdr07mnnivdrmm12601060rmmpa610730610730elmpa49049040kv478007mnnimodr钢板1钢号简介2化学成分gb191892010gb19189201007mnnivdr07mnnimodrni020050030060mo0300100300018001500080005pcm0210213力学性能gb191892010gb19189201007mnnivdr07mnnimodrmm10601050rmmpa610730610730elmpa490490kv4080508012mnnivr钢板1钢号简介2化学成分gb191892003gb19189201012mnnivr12mnnivrni0150400150400025002000100010pcm0260253力学性能gb191892003gb19189201012mnnivr12mnnivrmm12601260rmmpa610730610730elrp02mpa49049020kv4780钢号本标准共列入17个钢号
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07MnNiMoDR力学性能要求
牌号
规格
屈服强度（MPa）
抗拉强度（MPa）
延伸率A(％)
180°冷湾d=3a
冲击试验温度及冲击功
07MnNiMoDR
10-50
≥490
610-730
≥17
d=3a
-50℃≥80
八、07MnNiMoDR表面质量
3.2 钢板应以剪切或用火焰切割交货
四、07MnNiMoDR冶炼方法
07MnNiMoDR钢由氧气转炉或电炉冶炼，并应经过真空处理
五、07MnNiMoDR超声检测
07MnNiMoDR钢板应每张进行超声检测，检测方法按JB/T4730.3或GB/T2970执行，合格级别为Ⅰ级。
六、07MnNiMoDR化学成分
2.1 钢板的尺寸、外形及允许偏差应符合GB/T709的规定
2.2 钢板的厚度偏差应符合GB/T709的B类偏差要求，根据需方要求，也可按GB/T709的C类偏差交货
2.3钢板按理论重量交货，计算用钢板密度为7.85g/cm³。
3、07MnNiMoDR交货状态
3.107MnNiMoDR钢板应以淬火加回火的调质热处理状态交货，其中回火温度大于600度
07MnNiMoDR压力容器用调质高强度钢板
一、07MnNiMoDR钢板简介：
07MnNiMoDR为低焊接裂纹敏感性钢,本要求适用于厚度为10mm-50mm的压力容器用调质高强度钢板，广泛应用于石油、化工、电站、锅炉等高端技术领域，应用制作于：反应器、换热器、分离器、球罐、油气罐等高科技产品。
二、07MnNiMoDR尺寸、外形、重量及允许偏差
07MnNiMoDR钢的化学成分（熔炼分析）应符合下表的规定（％）。表1
07MnNiMoDR化学成分要求
C
Si
V
B
Pcm
≤0.09
0.15-0.4
1.2-1.6
≤0.015
≤0.005
≤0.25
0.3-0.6
≤0.3
0.1-0.3
≤0.06
≤0.002
≤0.21
七、07MnNiMoDR机械性能
8.1钢板的表面不允许存在裂纹、气泡、结疤、折叠和夹杂等缺陷，如有上述表面缺陷，允许清理，清理深度从钢板实际尺寸算起，不得超过钢板厚度公差之半，并应保证钢板的最小厚度，缺陷清理处应平滑无棱角，钢板不得有分层
8.2其他缺陷允许存在，深度从钢板实际尺寸算起，不得超过钢板厚度公差之半，并应保证缺陷处厚度不小于钢板允许的厚度