第6章8.1整体壁板
《房屋建筑学》(李必瑜等主编 武汉理工大学出版社)第六章课后习题答案
6墙体与基础⑴述墙体类型的分类方式及类别。
答：墙体按所处位置可以分为外墙和内墙。
外墙位于房屋的四周，故又称为外围护墙。
内墙位于房屋内部，主要起分隔内部空间的作用。
墙体按布置方向又可以分为纵墙和横墙。
沿建筑物长轴方向布置的墙称为纵墙，沿建筑物短轴方向布置得墙称为横墙，外横墙俗称山墙。
根据墙体与门窗位置的关系，平面上窗洞口之间的墙体可以称为窗间墙，立面上窗洞口之间的墙体可以称为窗下墙。
按构造方式墙体可以分为实体墙、空体墙和组合墙三种。
按施工方法墙体可以分为块材墙、板筑墙及板材墙三种。
⑵述砖混结构的几种结构布置方案及特点。
答：结构布置方式主要指承重结构的布置。
砖混结构的墙体承重方案主要有四种：①横墙承重体系：承重墙体主要由垂直于建筑物长度方向的横墙组成。
楼面荷载依次通过楼板、横墙、基础传递给地基。
由于横墙起主要承重作用且间距较密，建筑物的横向刚度较强，整体性好，对抗风力、地震力和调整地基不均匀沉降有利，但是建筑空间组合不够灵活。
纵墙只承受自身的重量，主要起围护、隔断和联系的作用，因此对纵墙上开门、窗限制较少。
这一布置方式适用于房间的使用面积不大，墙体位置比较固定的建筑，如住宅、宿舍、旅馆等。
②纵墙承重体系：承重墙体主要由平行于建筑长度方向的纵墙承受楼板或屋面板荷载。
楼面荷载依次通过楼板、梁、纵墙、基础传递给地基。
其特点是内外纵墙起主要承重作用，室内横墙的间距可以增大，建筑物的纵向刚度强而横向刚度弱。
为抵抗横向水平力，应适当设置承重横墙，与楼板一起形成纵墙的侧向支撑，以保证房间空间刚度及整体性的要求。
此方案空间划分较灵活，适用于空间的使用上要求有较大的空间、墙位置在同层上或上下层之间可能有变化的建筑，如教学楼中的教室、阅览室、实验室等，但对在纵墙上开门窗的限制较大。
相对横墙承重体系来说，纵墙承重体系楼刚度较差，板材料用量较多。
③双向承重体系：即纵横墙承重体系，承重墙体由纵横两个方向的墙体混合组成。
双向承重体系在两个方向抗侧力的能力都较好。
设计管理部门主要负责人安全生产责任制
设计管理部门主要负责人安全生产责任制(实用版)编制人：______审核人：______审批人：______编制单位：______编制时间：__年__月__日序言下载提示：该文档是本店铺精心编制而成的，希望大家下载后，能够帮助大家解决实际问题。
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飞机装配-装配型架的设计
单击型架设计的一般问题
3装配型架的种类
4装配型架的构造
主要内容
.1 装配型架的功用及技术要求
飞机装配——零件数量多，形状复杂，刚度低，相互关系复杂，准确度要求高 ——需要以外加辅助约束提供支撑，维持准确形状，保证准确的相互 位置，达到装配准确度要求 所以需要装配夹具——型架（具有支撑、定位、夹紧功能）（尺寸大小） ——工艺装备主要类型 型架分为：装配型架、对合型架、精加工型架、检验型架。 装配型架：铆接、胶接、焊接装配型架（按装配对象分）。
第八章 装配型架的设计
§8.2 装配型架设计的一般问题
五、选择工件定位基准（装配对象在型架内位置的零件或装配件的表面）、定位件形式及其布置 六定位原则
x
y
z
Fz——Uz, Mx, My
Fy——Uy, Mz
Fx——Ux
第八章 装配型架的设计
§8.2 装配型架设计的一般问题
§8.3 装配型架的构造---型架结构分解、分解设计过程
2、型架定位件和夹紧件
第八章 装配型架的设计
定位件和夹紧件：保证所定位的工件处于正确、可靠的位置，并把它们夹 紧在这个位置上。 一、 型材零件的定位夹紧件 （图8-31） 适用于带弯边的隔框、翼肋、梁、长桁的钣金零件 二、外形定位件及夹紧件 确定飞机气动力外形的定位件。 分为：卡板、内型板和包络式定位板
.3 装配型架的构造---型架结构分解、分解设计过程
第八章 装配型架的设计
骨架：型架的 基体， 用以固定和支撑定位件、夹紧件等其他元件，保持各 元件空间位置的准确性和稳定性。骨架要有足够的刚度。 框架式——工件尺寸不大 (图8-13、图8-14） 组合式——大型工件，底座、立柱、支臂、梁组成 规格化、标准化程度高。但元件尺寸大 分散式——取消整体骨架，要求地基稳固，适合于大尺寸 （图8-21） 整体底座式（多支点可调支撑）：降低对地基的要求 （图8-22）
斜拉桥施工技术
斜拉桥施工技术第一节认识斜拉桥斜拉桥是由主梁、拉索和索塔三种构件组成的，见图8.1.1。
图8.1.1 斜拉桥的组成斜拉桥是一种桥面体系以主梁承受轴向力（密索体系）或承受弯矩（稀索体系）为主，支撑体系以拉索受拉和索塔受压为主的桥梁。
拉索的作用相当于在主梁跨内增加了若干弹性支承，使主梁跨径显著减小，从而大大减少了梁内弯矩、梁体尺寸和梁体重力，使桥梁的跨越能力显著增大。
与悬索桥相比，斜拉桥不需要笨重的锚固装置，抗风性能又优于悬索桥。
通过调整拉索的预拉力可以调整主梁的内力，使主梁的内力分布更均匀合理。
一、总体布置斜拉桥的总体布置主要解决塔索布置、跨径布置、拉索及主梁的关系、塔高与跨径关系。
1. 孔跨布置现代斜拉桥最典型的跨径布置（图8.1.2）有两种：双塔三跨式和单塔双跨式。
特殊情况下也可以布置成独塔单跨式、双塔单跨式及多塔多跨式。
双塔三跨式是斜拉桥最常见的一种布置方式。
主跨跨径根据通航要求、水文、地形、地质和施工条件确定。
考虑简化设计、方便施工，边跨常设计成相等的对称布置，也可采用不对称布置，边跨和中跨经济跨径之比通常为0.4。
另外，应考虑全桥的刚度、拉索的疲劳度、锚固墩承载能力多种因素。
如：主跨有荷载会增加端锚索的应力，而边跨上有活载时，端锚索应力会减少。
拉索的疲劳强度是边跨与主跨跨径允许比值的判断标准。
当跨径比为0.5 时，可对称悬臂施工到跨中进行合龙；小于0.5 时，一段悬臂是在后锚的情况下施工的。
独塔双跨式是另一种常见的斜拉桥孔跨布置方式之一，通常可采用两跨对称布置或两跨不对称布置。
两跨对称布置，由于一般没有端锚索，不能有效约束塔顶位移，故在受力和变形方面不能充分发挥斜拉桥的优势，而如果用增大桥塔的刚度来减少塔顶变位则不经济。
采用两跨不对称布置则可设置端锚索控制桥塔顶的位移，受力比较合理，采用不对称布置时，要注意悬臂端部的压重和锚固。
图8.1.2 斜拉桥的跨径布置当斜拉桥的边孔设在岸上或浅滩上，边孔高度不大或不影响通航时，在边孔设置辅助墩，可以改善结构的受力状态。
机身整体壁板结构分析
南京航空航天大学硕壁板结构的设计、分析、制造与试验技术是 21 世纪干线及大 型飞机研制的关键技术之一。随着整体壁板的大量使用，为了对设计提供足够的 强度参考依据，必须对整体壁板进行相应的应力分析。本文从有限元分析、工程 算法以及试验三方面对整体壁板在轴压和剪切载荷下的强度进行了研究。 工程算法则重点研究了整体壁板在轴压、剪切状态下的静强度计算。轴压采 用与试验值相吻合的 Johnson 法，剪切采用半经验的“张力场分析方法” 。还参 照机身的结构形式、受载特点及其传力特性，分析比较了壁板结构的不同有限元 建模方法。使用 CATIA 建立了壁板全尺寸模型并导入 MSC.PATRAN 建立有限元模 型。 通过计算结果与试验数据的比较， 得出比较接近实际的有限元模型建模方法， 从而为更精确的计算和结构设计提供参考依据。 关键词：整体壁板，机身，有限元，应力分析，静强度
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南京航空航天大学硕士学位论文
图、表清单
图 1.1 先进机身整体结构与常规组装结构对比.......................................................1 图 1.2 空客公司的 A380 和波音公司的 B787............................................................2 图 1.3 飞机整体设计结构关键部位分解图................................................................4 图 1.4 ARJ21 新支线飞机............................................................................................5 图 2.1 民机机身结构...................................................................................................7 图 2.2 普通框构造.......................................................................................................8 图 2.3 普通框载荷.......................................................................................................8 图 2.4 机身在垂直面内外载及内力图.......................................................................9 图 2.5 桁条式机身框平面内受 PY 力时传力分析 ...................................................10 图 3.1 组装壁板轴压试验件装配图.........................................................................12 图 3.2 组装壁板轴压试验件爆炸图.........................................................................13 图 3.3 组装壁板剪切试验件装配图.........................................................................13 图 3.4 组装壁板剪切试验件爆炸图.........................................................................13 图 3.5 整体壁板轴压试验件装配图.........................................................................14 图 3.6 整体壁板轴压试验件爆炸图.........................................................................14 图 3.7 整体壁板剪切试验件装配图.........................................................................15 图 3.8 整体壁板剪切试验件爆炸图.........................................................................15 图 4.1 歪斜因子.........................................................................................................18 图 4.2 歪斜角度.........................................................................................................18 图 4.3 锥度.................................................................................................................18 图 4.4 实际单元与母单元坐标.................................................................................19 图 4.5 长桁与蒙皮的中性面示意图.........................................................................21 图 4.6 凸台强制偏心示意图.....................................................................................21 图 4.7 局部刚度重叠示意图.....................................................................................21 图 4.8 整体壁板的板－梁模型简化图.....................................................................21 图 4.9 梁元折算为等效杆元和剪切板元的组合.....................................................22 图 4.10 钉元受力情况...............................................................................................23 图 4.11 铆钉板及其简化模型...................................................................................23 图 4.12 铆钉节点简化方案.......................................................................................24 图 4.13 局部刚度增加示意图...................................................................................24 图 4.14 使用 1 杆元＋2 弹簧元模拟铆钉................................................................24 图 4.15 PATRAN 中提供的 FASTENER 单元 ........................................................25
钢结构基础第六章答案
钢结构基础第六章答案6.1 工字形焊接组合截面简支梁，其上密铺刚性板可以阻止弯曲平面外变形。
梁上均布荷载（包括梁自重）4/q kN m =，跨中已有一集中荷载090F kN =，现需在距右端4m 处设一集中荷载1F 。
问根据边缘屈服准则，1F 最大可达多少。
设各集中荷载的作用位置距梁顶面为120mm ，分布长度为120mm 。
钢材的设计强度取为2300/N mm 。
另在所有的已知荷载和所有未知荷载中，都已包含有关荷载的分项系数。
图6-34 题6.1解：（1）计算截面特性2250122800812400A mm =⨯⨯+⨯= 339411250824(2508)800 1.33101212x I m m =⨯⨯-⨯-⨯=⨯633.229102x x I W mm h ==⨯32501240640082001858000m S m m =⨯⨯+⨯⨯= 31250124061218000S m m =⨯⨯= （2）计算0F 、1F 两集中力对应截面弯矩()210111412901263422843F M F kN m =⨯⨯+⨯⨯+⨯=+⋅ ()1118128248489012824424333F M F kN m =⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯=+⋅令10M M >，则当1147F kN >，使弯矩最大值出现在1F 作用截面。
（3）梁截面能承受的最大弯矩63.22910300968.7x M W f kN m ==⨯⨯=⋅令0M M =得：1313.35F kN =；令1M M =得：1271.76F kN = 故可假定在1F 作用截面处达到最大弯矩。
（4） a ．弯曲正应力61m ax 68(244)1033003.22910xxF MW σ+⨯==≤⨯ ①b.剪应力1F 作用截面处的剪力1111122412449053()2233V F F kN ⎛⎫=⨯⨯-⨯+⨯+=+ ⎪⎝⎭311m ax 925310185800031.33108m x F V S I tτ⎛⎫+⨯⨯⎪⎝⎭==≤⨯⨯ ②c.局部承压应力在右侧支座处：()312244510330081205122120cF σ⎛⎫++⨯ ⎪⎝⎭=≤⨯+⨯+⨯ ③ 1F 集中力作用处：()311030081205122120c F σ⨯=≤⨯+⨯+⨯ ④d.折算应力1F 作用截面右侧处存在很大的弯矩，剪力和局部承压应力，计算腹板与翼缘交界处的分享应力与折算应力。
第六章 舱壁结构
强度刚性有很大的作用。
较长的纵舱壁（longitudinal bulkhead）能提高船体 的总纵强度。舱壁作为船底、甲板、舷侧等结构
的支座，使船体各构件之间的作用力互相传递。
舱壁的分类
按用途分类
1. 水密舱壁（watertight bulkhead ）：由船底至上
甲板的主舱壁，把船体分隔成若干个水密舱室。
平面舱壁（plane bulkhead）由舱壁板和 骨架组成。
一、舱壁板（bulkhead plate）
• 由许多钢板并合焊接而
成，板列的布置形式为
垂直和水平。
• 水平布置的优点：各列
舱壁板可取不同厚度。 • 在甲板间舱壁（tween deck bulkhead）或小船
舱壁可垂直布置。
二、舱壁骨架
• 两端用肘板固定
3. 水平扶强材（ horizontal stiffener）
适用于在狭窄的舱壁上，其高度比宽度大
得多，且舱壁平面内左右舷方向的受力较大时
如在冰区航行的船舶的首尾舱壁。
4. 竖桁（vertical girder）
作用与水平桁相似，是水平扶强材的中间 支座。承受舱壁平面内上下方向的压缩力。
2. 液体舱壁：作为液舱[油舱或水舱]的界壁。
3. 轻舱壁：一般用于上层建筑，作为居住、工作等
处的隔壁。
4. 防火舱壁：装有隔热和防火装置。
按结构形式分类 1. 平面舱壁：由平舱壁板和加强它的骨架组成； 骨架按其布置形式，分垂直和水平两种。 2. 槽形舱壁：利用舱壁板的折曲来代替骨架的作 用，做到“板材合一”；根据折曲板的形状。分 梯形和弧形等几种。
扶强材组成。 用压筋板（swaged plate） 作轻舱壁，称为压筋舱壁， 可省掉扶强材。
大型整体壁板展开技术研究
中 图分类 号 ： Ｔ Ｈｌ ６ ｌ ： Ｖ ２ ２ ９
ห้องสมุดไป่ตู้
文 献标 志码 ： Ｂ
文章编 号 ： １ ０ ０ ０ — ４ ９ ９ ８ （ ２ ０ １ ７ ） ０ ｌ 一 ０ ０ ６ ６ — ０ ３
Ａｂ ｓ ｔ ｒ ａ ｃ ｔ ：Ｉ ｎ ｔ ｒ ｏ ｄ ｕ ｃ ｅ ｄ ｔ ｈ ｅ ｉ ｎ ｔ ｅ ｇ ｒ ａ ｔ ｅ ｄ ｄ ｅ ｓ ｉ ｇ ｎ ｃ ｏ ｎ ｃ ｅ ｐ ｔ ｏ ｆ ａ ｅ ｒ ｏ ｎ ａ ｕ ｔ ｉ ｃ ｐ ａ ｒ ｔ ｓ ｕ ｎ ｄ ｅ ｒ ｄ ｉ ｇ ｉ ｔ ａ ｌ ｅ ｎ ｖ ｉ ｒ ｏ ｎ ｍｅ ｎ ｔ ，
随 着 数 ： 化 制造技 术 的小 断深入 应Ｊ ｝ ｝ Ｊ ． 全 嘶 推 进 数 ７ 化 研 制 已 成 为 航 空 技 术 发 展 的 必 然 趋 势 。 当 ，
大 型 民川 飞 机 广 泛 采 Ｌ ｝ ｊ 整 体 壁 板 结 构 设 汁 ．如 卒 客 公 司 Ａ３ ２ ０系 列 、 波 音 公 ７ ３ ７系 列 等 民 ＨＪ 客机 ． ．这 类 飞 机 壁 板 加 Ｔ 技 术 成 熟 ．采 ｊ ＋ 】 展 开 一 数 控 一 喷 丸 成
大
型
口
整
体
壁
板
展
开
技
术
研
究
阳 波 口 苟文博 口 赖丽珍 口 陈金平 口 张耀祥 中航 飞 机股份 有 限公 司 西安 飞机 分公 司 西安 ７ １ ０ ０ ８ ９
摘
要： 介 绍 了数 字化环境 下航 空零 件 集成设 计理 念 ， 分析 了大型机翼 整体 壁板 结 构特 征及 成 型 工
飞机装配技术 ｄ １ 传 统 的 模 拟 量 传 递 逐 步 向 数 字 化 转
新抗规08
8 多层和高层钢结构房屋8.1 一般规定8.1.1 本章适用的钢结构民用房屋的结构类型和最大高度应符合表8.1.1的规定。
平面和竖向均不规则的钢结构，适用的最大高度宜适当降低。
注：1 钢支撑-混凝土框架和钢框架-混凝土筒体结构的抗震设计，应符合本规范附录G 的规定；2 多层钢结构厂房的抗震设计，应符合本规范附录H第H.2节的规定。
2 超过表内高度的房屋，应进行专门研究和论证，采取有效的加强措施；3 表内的筒体不包括混凝土筒。
8.1.2 本章适用的钢结构民用房屋的最大高宽比不宜超过表8.1.2的规定。
8.1.3 钢结构房屋应根据设防分类、烈度和房屋高度采用不同的抗震等级，并应符合相应的计算和构造措施要求。
丙类建筑的抗震等级应按表8.1.3确定。
震等级；2 一般情况，构件的抗震等级应与结构相同；当某个部位各构件的承载力均满足2倍地震作用组合下的内力要求时，7～9度的构件抗震等级应允许按降低一度确定。
8.1.4 钢结构房屋需要设置防震缝时，缝宽应不小于相应钢筋混凝土结构房屋的1.5倍。
8.1.5 一、二级的钢结构房屋，宜设置偏心支撑、带竖缝钢筋混凝土抗震墙板、内藏钢支撑钢筋混凝土墙板、屈曲约束支撑等消能支撑或筒体。
采用框架结构时，甲、乙类建筑和高层的丙类建筑不应采用单跨框架，多层的丙类建筑不宜采用单跨框架。
注：本章“一、二、三、四级”即“抗震等级为一、二、三、．四级”的简称。
8.1.6 采用框架-支撑结构的钢结构房屋应符合下列规定：1 支撑框架在两个方向的布置均宜基本对称，支撑框架之间楼盖的长宽比不宜大于3。
2 三、四级且高度不大于50m的钢结构宜采用中心支撑，也可采用偏心支撑、屈曲约束支撑等消能支撑。
3 中心支撑框架宜采用交叉支撑，也可采用人字支撑或单斜杆支撑，不宜采用K形支撑；支撑的轴线宜交汇于梁柱构件轴线的交点，偏离交点时的偏心距不应超过支撑杆件宽度，并应计入由此产生的附加弯矩。
当中心支撑采用只能受拉的单斜杆体系时，应同时设置不同倾斜方向的两组斜杆，且每组中不同方向单斜杆的截面面积在水平方向的投影面积之差不应大于10%。
某型飞机整体壁板设计
某型飞机整体壁板设计【摘要】整体壁板是现代先进飞机的重要结构件，从整体壁板的结构特点出发，介绍了整体壁板的结构形式和分类，重点阐述了某型飞机整体壁板蒙皮厚度的计算方法、筋条布置的原则和间距的计算方法，另外还介绍了整体壁板加工方法。
【关键词】整体壁板结构特征；整体壁板设计；整体壁板加工方法1、引言随着飞机性能的不断提高，对飞机结构的气动外形和整体性的要求也越来越高，而且随着市场多元化的发展，进一步降低制造成本，使产品更加具有竞争力，是许多飞机制造厂商面临的主要问题。
2、整体壁板结构特性飞机的壁板通常是用蒙皮和纵向、横向加强零件靠铆接、胶接、焊接、螺接等装配而成。
这种装配式壁板的刚度、强度、密封性都较差。
后来，为了减轻结构重量，逐渐改用整体壁板代替装配壁板，即壁板的蒙皮、加强凸台、下陷、筋条等架构要素之间没有任何机械连接。
作为飞机上最主要的一类零件——整体壁板，它既是构成飞机气动外形的重要组成部分，同时也是机身、机翼等的主要承力构件。
因此先进飞机的整体壁板不仅具有复杂的双曲率外形，同时还具有复杂的内部结构，如整体加强凸台、口框、肋、筋条等。
这样的零件结构既可以达到满足外形的要求，同时又可以达到减少零件数量、减轻重量和提高使用寿命的目的。
整体壁板主要用于飞机机身、机翼、地板和油箱等重要部位，与传统的铆接式壁板相比，整体壁板结构件有以下优点：（1）可以减轻结构重量。
同一个部件，在保证同样刚度和强度的情况下，由于减少所含零件及紧固件的数量，整体壁板比铆接壁板结构重量轻15%～20%。
（2）可以提高整体油箱密封性。
由于没有蒙皮与长桁连接的钉孔（或螺栓孔），大大减少油箱的渗漏几率，而且可以减少密封材料的用量，一般比铆接结构减少密封用胶量80%。
（3）可以提高结构的疲劳寿命。
由于紧固件用量少，净截面面积大于铆接壁板，从而提高结构的疲劳寿命，同时还可以承受较高的压缩屈服载荷。
（4）可以缩短装配周期。
由于减少了零件和紧固件的数量，从而减少67%左右的装配工作量，简化协调关系，缩短装配周期。
集装箱施工方案
集装箱施工方案目录1. 第一章概述 (3)1.1 项目背景与目的 (3)1.2 施工范围与要求 (4)1.3 主要材料与设备 (5)1.4 施工组织结构与责任 (6)2. 第二章设计方案 (7)2.1 集装箱内部设计 (8)2.1.1 空间布局规划 (9)2.1.2 内饰材料选择 (11)2.1.3 电气与水暖设计 (12)2.2 外部结构与外观处理 (14)2.2.1 年期与壁板设计 (15)2.2.2 窗与门系统 (16)2.2.3 内部外装设计 (17)3. 第三章施工准备 (19)3.1 施工场地准备 (21)3.2 施工所需许可证与审批 (22)3.3 施工人员技术及安全培训 (23)3.4 材料与设备采购与检查 (24)4. 第四章施工进度计划 (26)5. 第五章质量控制与验收标准 (27)5.1 施工质量标准 (28)5.2 质量检测与监控措施 (29)5.3 竣工验收标准与流程 (31)6. 第六章安全管理措施 (32)6.1 现场安全标准 (33)6.2 应急处置与事故报告 (34)6.3 现场安全设施与设备配备 (35)7. 第七章资源调配与后勤支持 (36)7.1 人力安排与调度 (37)7.2 材料配送与管理计划 (38)7.3 机械设备维护与调度 (40)8. 第八章风险识别与管理 (41)8.1 常见施工风险识别 (42)8.2 应对风险的策略与预防措施 (43)8.3 监测与应对变化的机制 (45)9. 第九章完成与结算 (46)9.1 项目管理总结 (47)9.2 结算流程与账目核对 (49)9.3 交付验收与后续服务协议 (49)1. 第一章概述本方案初步设计了采用集装箱搭建（项目名称）的施工方案，旨在为该项目的建设提供详细的实施指南，确保项目按时、高效、安全地完成。
该方案重点阐述了项目的概念、总体目标、集装箱建筑的特点，以及主要技术工艺流程。
项目概述：简要介绍项目名称、项目地址、建设规模、建设用途等基本信息。
结构设计原理第四版课后答案叶见曙
结构设计原理第四版课后答案叶见曙目录第一章 (1)第二章 (3)第三章 (5)第四、五章 (13)第六章...........16 第七、八章.......18 第九章.. (26)第一章1-1 配置在混凝土截面受拉区钢筋的作用是什么？答：当荷载超过了素混凝土的梁的破坏荷载时，受拉区混凝土开裂，此时，受拉区混凝土虽退出工作，但配置在受拉区的钢筋将承担几乎全部的拉力，能继续承担荷载，直到受拉钢筋的应力达到屈服强度，继而截面受压区的混凝土也被压碎破坏。
1-2 试解释一下名词：混凝土立方体抗压强度；混凝土轴心抗压强度；混凝土抗拉强度；混凝土劈裂抗拉强度。
答：混凝土立方体抗压强度：我国国家标准《普通混凝土力学性能试验方法标准》（GB/T 50081-2002）规定以每边边长为150mm 的立方体为标准试件，在20℃±2℃的温度和相对湿度在95%以上的潮湿空气中养护28d ，依照标准制作方法和试验方法测得的抗压强度值（以MPa 为单位）作为混凝土的立方体抗压强度，用符号cu f 表示。
混凝土轴心抗压强度：我国国家标准《普通混凝土力学性能试验方法标准》（GB/T 50081-2002）规定以150mm ×150mm ×300mm 的棱柱体为标准试件，在20℃±2℃的温度和相对湿度在95%以上的潮湿空气中养护28d ，依照标准制作方法和试验方法测得的抗压强度值（以MPa 为单位）称为混凝土轴心抗压强度，用符号c f 表示。
混凝土劈裂抗拉强度：我国交通部部颁标准《公路工程水泥混凝土试验规程》（JTJ 053-94）规定，采用150mm 立方体作为标准试件进行混凝土劈裂抗拉强度测定，按照规定的试验方法操作，则混凝土劈裂抗拉强度ts f 按下式计算：20.637ts F F f A ==πA 。
混凝土抗拉强度：采用100×100×500mm 混凝土棱柱体轴心受拉试验，破坏时试件在没有钢筋的中部截面被拉断，其平均拉应力即为混凝土的轴心抗拉强度，目前国内外常采用立方体或圆柱体的劈裂试验测得的混凝土劈裂抗拉强度值换算成轴心抗拉强度，换算时应乘以换算系数0.9，即0.9t ts f f =。
第8章_单层厂房抗震设计
2、柱间支撑
应合理地布置支撑，使厂房形成空间传力体系。 1、柱间支撑除在厂房纵向的中部设置外，有吊车时或8 度和9度时尚宜在厂房单元两端增设上柱支撑；厂房单 元较长时，或8度Ⅲ、Ⅳ类场地和9度时，可在厂房单元 中部1／3区段内设置两道柱间支撑，且下柱支撑应与上 柱支撑配套设置。
2、8度且跨度不小于18m的多跨厂房中柱和9度时多跨 厂房的各柱，宜在纵向设置柱顶通长水平压杆，此压 杆可与梯形屋架支座处通长水平系杆合并设置，钢筋
2、7度和8度(0.20g) Ⅰ、Ⅱ类场地的露天吊车栈桥。
厂房抗震计算时，应根据屋盖高差和吊车设置情况， 分别采用单质点、双质点或多质点模型计算地震作用。 有吊车的厂房，当按平面框(排)架进行抗震计算时，对 设置一层吊车的厂房，在每跨可取两台吊车，多跨时不 多于四台。当按空间框架进行抗震计算时，吊车取实际 台数。 沿厂房横向的主要抗侧力构件是由柱、屋架(屋面梁)组 成的排架和刚性横墙；沿厂房纵向的主要抗侧力构件是由 柱、柱间支撑、吊车梁、连系梁组成的柱列和刚性纵墙。 一般单层厂房需要进行水平地震作用下的横向和纵向抗侧 力构件的抗震强度验算。
图8-7 屋架与柱顶连接处严重破坏
（4）支撑震害 在设有柱间支撑的跨间，由于其刚度大，屋架端头与 屋面板边肋连接点处的剪力最为集中，往往首先被剪坏； 这使得纵向地震力的传递转移到内肋，导致屋架上弦受到 过大的纵向地震力而破坏。当纵向地震力主要由支撑传递 时，若支撑数量不足或布置不当，会造成支撑的失稳，引 起屋面的破坏或5）纵向地震作用下围护结构的震害有山墙、山尖外闪 或局部塌落。
图8-9 多质点空间结构分析模型
2．计算简图
平面排架计算法是一种简化计算方法，便于手算，以 下主要介绍按平面排架计算的方法。 等高排架可简化为单自由度体系，如图8-10所示。 不等高排架，可按不同高度处屋盖的数量和屋盖之间 的连接方式，简化成多自由度体系。例如，当屋盖位于两 个不同高度处时，可简化为二自由度体系，如图8-11所示。 图8-12示出了在三个高度处有屋盖时的计算简图。应注意 的是，在图8-12中，当H1=H2时，仍为三质点体系。
混凝土机构与设计原理(第二版)李乔习题答案
习题第四章轴心受力4.1 某现浇钢筋混凝土轴心受压柱，截面尺寸为b×h=400mm×400mm，计算高度l0= 4.2m，承受永久荷载产生的轴向压力标准值N G k=1600 kN，可变荷载产生的轴向压力标准值N Q k= 1000kN。
采用C35 混凝土，HRB335级钢筋。
结构重要性系数为1.0。
求截面配筋。
（A s'＝3929 mm2）4.2 已知圆形截面轴心受压柱，直径d=500mm，柱计算长度l0=3.5m。
采用C30 混凝土，沿周围均匀布置6 根ф20的HRB400纵向钢筋，采用HRB335等级螺旋箍筋，直径为10mm，间距为s=50mm。
纵筋外层至截面边缘的混凝土保护层厚度为c=30mm。
求：此柱所能承受的最大轴力设计值。
（N u ＝3736.1kN）第五章正截面抗弯5.1已知某钢筋混凝土单筋矩形截面梁截面尺寸为b×h=250mm×450mm，安全等级为二级，环境类别为一类,混凝土强度等级为C40，配置HRB335级纵向受拉钢筋4ф16( A S=804mm2 )，a s = 35 mm。
要求:该梁所能承受的极限弯矩设计值Mu。
（M u ＝94kN-m）5.2已知某钢筋混凝土单跨简支板, 计算跨度为2.18m, 承受匀布荷载设计值g + q= 6.4kN/m2筋(包括自重),安全等级为二级，混凝土强度等级为C20，配置HPB235级纵向受拉钢筋,环境类别为一类。
要求:试确定现浇板的厚度及所需受拉钢筋面积并配筋。
（板厚80mm，A s＝321 mm2）5.3 已知某钢筋混凝土单筋矩形截面梁截面尺寸为b×h=250mm×500mm，安全等级为二级，环境类别为一类,混凝土强度等级为C20，配置HRB335级纵向受拉钢筋，承受荷载弯矩设计值M=150kN-m。
要求:计算受拉钢筋截面面积。
（A s＝1451 mm2）5.4 已知某钢筋混凝土简支梁,计算跨度5.7m，承受匀布荷载，其中:永久荷载标准值为10kN/m，不包括梁自重),可变荷载标准值为10kN/m,安全等级为二级，混凝土强度等级为C30，配置HRB335级纵向受拉钢筋。
第6章-钢结构建筑抗震与设防1
1985年墨西哥城地震中钢结构和钢筋混凝土结构的破坏情况
钢结构 建造年份 倒塌 1957年以前 1957一1976年 7 3 严重破坏 1 1
钢筋混凝土结构 倒塌 27 51 严重破坏 16 23
1976年以后
0
0
4
6
6.1.1
节点连接破坏
主要有两种节点连接破坏，一种是支撑连接破坏，另一种 是梁柱连接破坏，从1978年日本宫城县远海地震(里氏7.4级) 所造成的钢结构建筑破坏情况看(表6-2)，支撑连接更易遭受 地震破坏。
（5）巨型框架体系 巨型框架体系是由柱距较大的立体桁架梁柱及立体桁架梁 构成。
( a ）桁架型；
( b ）斜格型；
( c ）框筒型
钢结构房屋适用的最大高度(m)
结构体系 框架 框架一支撑(剪力墙板) 筒体(框筒、筒中筒、 束筒)和巨型框架 设防烈度 6、7 110 220 8 90 200 9 50 140
300
260
180
钢结构房屋适用的最大高宽比
烈度 最大高宽比 6、7 7.5 8 7.0 9 5.5
6.2.2 结构平面布置 多高层钢结构的平面布置应尽量满足下列要求:
1)建筑平面宜简单规则，并使结构各层的抗侧力
刚度中心与质量中心接近或重合，同时各层刚心与质
心接近在同一竖直线上。 2)建筑的开间、进深宜统一，其常用平面的尺寸 关系应符合表6-6和图6-12的要求。当钢框筒结构采用 矩形平面时，其长宽比不应大于1.5:1;不能满足此项 要求时，宜采用多束筒结构。
梁柱焊接连接处的失效模式
“人工”裂缝
梁柱刚性连接裂缝或断裂破坏的原因有: 1)焊缝缺陷，如裂纹、欠焊、夹渣和气孔等。 2)三轴应力影响。分析表明，梁柱连接的焊缝变形由于受到 梁和柱约束，施焊后焊缝残存三轴拉应力，使材料变脆。 3)构造缺陷。出于焊接工艺的要求，梁翼缘与柱连接处设有 垫板，实际工程中垫板在焊接后就留在结构上，这样垫板与柱 翼缘之间就形成一条“人工”裂缝，成为连接裂缝发展的起源。
勘察设计类注册工程师专业基础精讲第十六章结构设计(二十九)08
二、受弯构件（梁） 1．强度计算1)抗弯强度在主平面内受弯的实腹构件，其抗弯强度应按下式计算（17-204）式中：M x 、M y ——分离为同一截面绕x 轴和y 轴的弯矩（对工字形截面，x 轴为强轴，y 轴为弱轴）；M nx 、M ny ——分离为对x 轴和y 轴的净截面模量；当截面板件宽厚比等级为S1、S2、S3或S4级时，应取全截面模量，当截面板件宽厚比等级为S5级时，应取有效截面模量，匀称受压翼缘有效外伸宽度可取k 15ε，腹板有效截面可按《钢结构设计标准》第8.4.2条的规定采用（mm 3）；γx 、γy ——分离为沿x 轴、y 轴的截面塑性发展系数，对工字形截面，γx =1.05，γy =1.20，对箱形截面γx =γy =1.05，对需要计算疲劳的梁，宜取γx =γy =1.0，对其他截面，可按《钢结构设计标准》中6.1.2条采用。
2)抗剪强度（17-205）式中：V ——计算截面沿腹板平面作用的剪力； S ——计算剪应力处以上毛截面向中和轴的面积矩； I ——毛截面惯性矩； t w ——腹板厚度；ƒv ——钢材的抗剪强度设计值。
3)局部抗压强度当梁上翼缘作用有沿腹板平面的扩散荷载，且该荷载又未设置支承加劲肋时，腹板计算高度上边缘的局部抗压强度按下式计算:（17-206）式中：F ——扩散荷载，对动力荷载应考虑动力系数；ψ——扩散荷载增大系数，对重级工作制吊车梁，ψ=l.35，对其他梁，ψ=l ．O ；l z ——扩散荷载按45°蔓延在腹板计算高度上边缘的假定分布长度，其值应按照支座详细尺寸决定。
梁的支座处，当不设置支承加劲肋时，也应按式（17-206）计算腹板计算高度下边缘的局部压应力，但ψ取1.0。
【例17-17/2014真题】设计一悬臂钢架，最合理的截面形式是：解：按照悬臂梁的受力特点可知，上翼縁承受拉应力，下翼縁承受压应力，钢材的抗拉、抗压强度相同，故应挑选上、下翼縁面积相同的截面形式。
钢-混凝土组合桥梁设计规范
4.1.5.5.d）：
a = a2 + 2H + 2b′ = a1 + 2b′ 以上各式中：
(4.1.5.5-6)
的尺寸；
a2、b2 ——垂直于板跨及顺板跨方向车轮着地尺寸； a1、b1 ——垂直于板跨及顺板跨方向车轮通过铺装层后分布于板顶
H——铺装层厚度；
t——板的厚度；
L——板的计算跨径，一般为两支承中心间的距离；但计算弯矩时，
(4.1.5.5-3)
a = a2 + 2H + t = a1 + t
(4.1.5.5-4)
对于弹性支承的行车宽度，支承处车轮分布宽 a 不小于 L/3。
3)车轮在板的支承附近距支撑 χ 时（见图 4.1.5.5.C）：
a = a1 + t + 2χ 但不大于跨中的分布宽度
(4.1.5.5-5)
4) 悬 臂 板 上 的 集 中 荷 载 在 垂 直 于 板 跨 方 向 的 分 布 宽 度 ， 按 下 式 计 算 （ 见 图
置的连接器，必须具有足够的强度和耐久性。要确保结合面以上的“混凝土桥 面板的抗渗、防裂、抗冲击能力；要确保结合部位的密封性能和耐久性能。 6 钢结构构件中不应有未焊合或未栓合的接触部分，应尽量避免采用易于积水的 闭口截面，并于凹槽、坑槽处设置有效的排水孔。 7 钢结构采用的焊条、螺栓、节点板等构件连接材料的耐久性能，不应低于构件 主体材料的耐久性能。 8 采用型钢组合杆件，其型钢间的空隙宽度应满足防护层施工和维修的要求。 9 简支组合桥梁的静活载挠度，宜不小于 1/900。 10 桥梁钢结构的板材尺寸：不应小于 10 ㎜，也不宜大于 32 ㎜。 11 钢箱梁壁板在跨中应设置通气孔。 12 钢结构钢材表面的除锈等级应符合现行国家标准《工业建筑防腐蚀设计规范》 GB50046 和《涂装前钢材表面锈蚀和除锈等级》GB8923 的规定。在设计文件中 应注明所要求的钢材除锈等级和涂料（或镀层）及涂（镀）层厚度。
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第6章整体壁板（喷丸加工）
一、概述
二、整体壁板的毛坯
三、整体壁板的加工
四、整体壁板的成形
一、概述
何为整体壁板?
是由整块板坯制成的飞机整体结构承力件，整体壁板的结构要素（如长桁、蒙皮加强垫板等）之间无任何连接，一般构成飞机的气动外形。
无加强筋的整体壁板又称整体厚蒙皮。
优点
1. 设计方面：
——等强度设计，强度/重量比高，刚性好
——疲劳寿命长
——外形准确，表面光滑
——简化油箱的密封，空间利用率高
2. 工艺方面
• 简化了互换性，减轻了装配劳动量提高了装配精度
• 缩短生产准备周期
• 提高劳动生产率
问题
•加工设备增加
•毛坯的制造周期长，费用高
——成本增加
•产生裂纹后扩展较快
——“破损安全性”差
二、整体壁板的毛坯制造
目前应用的整体壁板主要为铝合金制成。
制造整体壁板毛坯的方案很多，其中主要有：1、热模锻制造毛坯
2、挤压毛坯
3、自由锻板坯或用热轧平板做毛坯
4、特种铸造
* 各种整体壁板毛坯的比较
1、热模锻毛坯
——热模锻毛坯
它的优点是生产率高，锻件有连续的纤维组织，晶粒致密，强度高。
它可以制造复杂的纵横或扇形分布的筋和肋条，可以同时制造出对接接
头。
但模锻需要吨位极大的机床，锻模制造也很困难，周期长劳动量大。
2、挤压毛坯
——挤压毛坯
它的优点是能得到比模锻更大的壁板，与模锻相比较，这种方法所需的设备功率较小，模具制造费用较低，生产效率高，挤压毛坯中除形状复杂部位，
需表面修整外，不需进一步加工。
毛坯供应仍受挤压设备吨位及校平设备限制，模具寿命低。
3、自由锻毛坯和热轧平板
——自由锻毛坯和热轧平板
它的优点是厚板供应来源广，而且允许设计者较自由地布置筋条和凸台，生产准备周期短，能适应机种迅速改变，制造精度及光洁度较高。
其缺点也是非常明显的，即加工量大，材料利用率很低（一般仅为10%左右），需配备大型高效率切削机床。
4、特种铸造
——特种铸造
对尺寸不大，有敝开斜角内肋，而当壁板厚度大于2~4 mm时，可以采用挤铸和低压铸造法制造整体壁板毛坯。
无可否认，由于铸造金属机械性能较差，使铸造整体壁板的应用受到限制。
* 毛坯的校平与消除残余内应力
供应给飞机制造厂的整体壁板毛坯在原材料工厂需要进行热处理、时效、校平、消除残余应力及探伤检验等等工序。
其中校平与消除残余应力是影响整体壁板加工效率和质量的重要环节。
消除残余内应力最有效的办法是在厚板淬火后经过1.5~2.5%变形程度的拉伸校正，然后经过自然或人工时效处理再送去加工。
三、整体壁板的加工
常见的加工方法有两种：
——机械加工（NC加工）
机械加工方法通常是先加工而后成
形。
（由于先成形后加工较困难）。
——化学铣切
利用化学铣切无切削力的特点，整体壁板蒙皮可先成形后进行化学铣切。
1．整体壁板的机械加工
加工整体壁板的金属切削机床在早期大多用大型龙门铣床、龙门刨床以及摇臂铣床等改装而成，它们一般均采用真空夹具，它的特点是施压均
匀，装夹方便，没有夹紧伤痕。
目前随着数控技术日益广泛的应用，整体壁板加工中大多采用数控机床来加工。
2．整体壁板的化学铣切
（1）化铣原理
利用金属能在某些酸或碱溶液中溶解的特性，“铣切”（蚀除）去需加工的表面，对于不需加工的表面则用保护层加以保护。
利用酸或碱蚀除金属的原理，不仅可加工铝合金而且能加工某些合金钢或钛合金。
2Al + 2NaOH + 2H2O -> 2NaAlO2 + 3H2
（2）化铣整体蒙皮的工艺余量
化铣蒙皮的成形可在化铣工序之前成形，成形后再化铣，这给带来了很大的方便，成形方法仍然可采用常规方法进行，如拉弯、滚
弯、闸压和拉形以及其他方法等。
化铣板件应留有足够的工艺余量。
具体内容是按如下要求确定：
工艺余量确定的具体内容
• 毛料周边工艺余量 n ：对厚件、深腐蚀n = 50~80 mm 对薄件、浅腐蚀 n = 20~40 mm
• 筋条的工艺余量：
在化铣中，腐蚀不仅在无保护层部位进行，而且会逐步深入到保护层下面。
筋条宽度为b，则留的保护层宽度应是b+2a，a的尺寸由化铣深度h来确定。
四、整体壁板的成形
整体壁板由于尺寸大，材料厚，带有各种加强筋和凸台，外形准确度要求高，在成形问题上存在很多困难。
由于壁板的规格、品种很多、尺寸大小不一，外形曲度有很大变化，所以需要针对具体零件的特点，工厂的生产条件，工人的技术水平，试制周期，生
产批量等进行具体分析，订出切实可行的工艺方案。
1．常规成形方案
——整体壁板的闸压成形
——整体壁板的滚弯成形
——整体壁板的拉形
整体壁板的闸压成形
⏹
——整体壁板的闸压成形
单曲度整体壁板可用闸压成形。
在筋条之间垫以硬塑料板，在凹模上垫以
弹簧钢板托住工件，这两点都是为着使成形工件表面光滑，减少棱边现象。
闸压成形时当壁板长度超过模具时，可以沿长度方向移动壁板位置，以成形大长度整体壁板。
压弯成形时也可将工件加热（约200ºC）以暂时降低材料屈服应力从而减少残余应力。
⏹整体壁板的滚弯成形
⏹
——整体壁板的滚弯成形
单曲度整体壁板不仅可用闸压成形也可用滚弯成形。
成形时在内表面垫以硬塑料板，此塑料板预先加工出窝存筋条的凹糟，塑料板与工件一起滚
弯，避免由于筋条而阻碍滚弯。
——整体壁板的拉形
沿用成形飞机蒙皮的拉形方法，用普通机床亦可拉形简单型式的整体壁板，但通常需要专用的复杂工夹具。
复杂整体壁板由于有筋条部位和无
筋条部位之间刚度差异很大，通常在拉形后表面出现严重凸凹不平，因此
一般需采用专用拉形机拉形。
2．整体壁板的喷丸成形
喷丸技术早期主要用于强化工件表面层，使表面产生压缩应力，达到提高疲劳强度和抗腐蚀能力的目的。
后来随着整体壁板的出现，喷丸技术
又为成形整体蒙皮的工艺方法之一。
（1）喷丸成形原理
弹丸由压缩空气吸入喷嘴，又由喷嘴
向工件表面喷射。
所谓喷丸成形即喷射弹丸的喷嘴对准工件要求部位喷射弹丸，打击工件表面层，使之产生塑性变形达到成形目的。
弹丸打击到工件表面，表面层会出现许许多多凹坑，凹坑周围金属向径向排挤。
其结果是上表面的面积增加，其自然趋势是拱起。
喷嘴结构
整体壁板工件曲率的控制
工件被喷击后产生的曲率大小与两组因数有关，其一是喷击强度，这里包括弹丸的大小、重量、硬度、弹丸喷击的速度以及喷击的角度；其二
是覆盖率，即凹坑的总面积与被喷面积之比。
改变这两组因素，就可以控制工件的曲率。
在生产中，主要控制喷击过程的空气压力和工件送进速
度。
（2）喷丸设备
目前采用的喷丸设备有两种：
叶轮式喷丸机弹丸是依靠叶轮的离心力甩出来。
壁板的成形曲率取决于叶轮的速度，弹丸的重量和大小以及工件喷击的覆盖率。
压缩空气式喷丸机
弹丸是由压缩空气吸入喷嘴，然后又由喷嘴喷射到工件表面。
喷丸设备所使用的弹丸
弹丸材料有两种：一种是钢丸，直径有0.1~0.3mm；
0.5~0.6mm以及0.6~0.9mm几种。
另一种是玻璃丸，直径是0.5~1mm。
钢丸质量大，不易破裂，但因铁质对工件有污染影响，成形后工件表面要清
洗。
玻璃丸没有这个缺点，但玻璃丸质量小易破裂。
3．单曲度壁板的喷丸成形
单曲度壁板的喷丸成形
机翼整体蒙皮大都是单曲度的，即在弦向有曲度，沿翼展方向为直母线。
在结构上，一般情况下沿弦向无筋条，沿翼展方向有筋条。
因此弦线
方向刚度小，而展向刚度大，这有利于弦向弯曲变形，而展向基本不变
形。
4．双曲度壁板的喷丸成形
双曲度壁板的成形一般是先成形为单曲度壁板，然后再成形为双曲度壁板。
不使用夹具，自由状态下喷丸，逐步成形。
双曲度壁板的喷丸成形
喷丸成形的特点
是既有通用性又有机动性，专用工艺装备费用少。
一般情况下并不造成废品，如果出现过成形可在其背面喷击修正过来。
喷丸成形也有缺点，工件表面光洁度降低，其次是表面包铝层可能被击破，影响抗蚀能力。
整体壁板的其他成形方法
整体壁板的成形，除上面介绍的几种方法以外，还有用淬火成形，即用模子成形的同时淬火之，爆炸成形方法以及蠕变成形方法。
爆炸成形主
要问题是工艺装备费用太大。
蠕变成形问题，据有关资料介绍对铝铜合金不适用，因为会造成晶粒粗化。