渡槽槽身的计算
渡槽槽身的计算
0.505
sk
Nk As
1
1.1
es h0
325.4N
/ mm2
max
sk Es
30
c
0.07
d te
0.19mm
l max
0.20mm
满足抗裂要求。
跨中最大弯矩截面
-9-
取 a=35mm, h 0 h a 265mm , hw h 0 265mm ,
hw b
0.265 4.0 , KVmax
0.16 0.07 0.84 0.16 0.345 2
满槽水时半边槽身每米长度承受水重设计值（忽略托乘长度）
q水 Q2 qk2 Q2 V w 1.10 0.5 2.5 2.9110 39.875 KN m 半边槽身每米长度承受人群荷载设计值：
qk Q qk2 1.20 2.511 3 KN m 总的均布荷载： P 80.088 KN m
剪要求。计算受弯钢筋：
s
KM 1.15 24.36106 fcbh02 11.91000 2602
0.035
，
1
1 2s 0.036
As
fcb h0 fy
11.91000 0.036 260 371.28mm2 300
，
选取 4B12（ As实 452mm），B12@200( As 565mm2 )
槽身跨度取 7m
(2)、槽身纵向受力时，按简支梁处理
计算跨度：
ln 5.6m, l 7m,1.05ln 5.88m, ln a 6.3m l0 5.88m （3）跨中截面弯矩设计值（四级建筑物 k=1.15）
M
KSm
1.15
1 8
p
l02
渡槽内力计算
渡槽内力计算1W、△1ԏ)T 1= 1.353KN/m T 2= 6.395KN/m T=7.748KN/m△1W =-10.187/EI t (m/KN)△1ԏ=14.935/EI t (m/KN)所以X 1=1.42KN(拉力）截面弯矩M Mo -0.136-0.136-0.136-0.136-0.136-0.136-0.136G Go 00-0.193-0.76-1.661-2.836-4.204M h 00-0.073-0.357-0.922-1.815-3.037M W 0-0.175-0.694-1.737-3.406-5.753-8.741M ԏ0.1350.1350.464 1.722 4.1437.92213.072M X 100.71 1.096 1.455 1.764 2.001 2.15∑-0.0010.5340.4640.187-0.218-0.617-0.896截面弯矩N Go5.406 5.406 5.222 4.682 3.824 2.705 1.403N h 0 1.574 2.217 2.612 2.644 2.231 1.344N W 00-0.495-1.487-3.077-5.312-8.158N ԏ-7.748-12.636-16.654-19.031-19.135-16.605N X1000.3670.71 1.004 1.229 1.371∑5.406-0.768-5.325-10.137-14.636-18.282-20.645φ=0截面 设计水深时 M 设=0.251(KN ﹒m) N 设=0.092(KN ﹒m)校核水深时 M 设=0.534(KN ﹒m) N 设=0.768(KN ﹒m)φ=90截面设计水深时 M 设=0.754(KN ﹒m) N 设=18.372(KN ﹒m)(拉力）校核水深时 M 设=1(KN ﹒m) N 设=21.469(KN ﹒m)(拉力)㈢端肋的内力计算（截面取在距端部拉杆中心线一个拉杆间距位置上，端肋及顶部“L b = 1.475m底横梁截面尺寸（按等截面梁计算）H 1=0.38φ=60φ=75注 轴向力受压为正y=0φ=0φ=15φ=30φ=45校核水深作用下横向弯矩成果表y=0φ=0φ=15φ=30注 弯矩以槽壳外壁受拉为正φ=45φ=60φ=75设计水深作用下轴向力成果表b*H1=0.114㎡竖杆截面尺寸（按等截面梁计算）b*H 2=0.09㎡竖杆高H=(0.60-0.5*0.2)+1.0+0.5*0.38= 1.69m底横梁跨度2L= 2.3L= 1.15已知槽身均布荷载（按校核水深工况计算）q 较=49.493KN/m1求作用于框架底横梁和竖杆上的荷载一个端肋的重力G b =15.107KN作用于隔离体上的剪力QQ=q*(L-L b )=173.226KN其中： （1）作用于槽壳截面重力轴一下部分剪力的垂直分量T Q2=81.35KN（2）作用于槽壳一侧直段上的剪力T Q1=45.938KN（3）框架竖杆承受L b 长度上的水平水压力q 1=24.454KN/m（4）作用于框架底梁上的均布荷载q 2=73.678KN/m（5）T Q1对竖杆中线位置的力矩M Q = 4.594(KN ﹒m)2求“拉杆”轴力X 1J 23=0.001372m 4J 21=0.000675m 4μ23=0.499μ21=0.501X 1=-7.512KN(压力)3端肋底横断面跨中截面内力计算轴力：N L =28.176KN (拉力)弯矩：M L =28.978KN(下缘受拉))2排架的横向内力计算(当河槽内无水时）选取渡槽排架为9.2米、13.1米(13.1米时的排架计算)已知N1=211.557KNN1—每节槽身重、槽顶结构重及端肋重N2=268.696KN N′=225.532KN2N2—校核水深时的水重N3=28.656KNN3—人群荷载作用于槽身的横向风压力T0=11.067KNƳQ—荷载的分项系数取 1.3μs—风荷载体型系数，根据GBJ—97可取 1.3μz—风压高度变化系数，查GBJ—97，在田野、丘陵地区当建筑物离地面高度低于10米时取A—槽身受风面积，A=H1L(H1为槽身高，L为每跨槽身常)w0—基本风压 (w0=v2/1600)风速为24m/s0.36T1′= 1.12KNT1=12.187KNT2′= 1.884KNT2=14.071KNT3′= 1.884KNT3=15.955KNP=508.909KNP′= 4.842KNP1=9.797KNP2=16.569KNP3=16.569KNa计算固端弯矩（弯矩以顺时针转为正）M12F=M21F=-13.101KN﹒mM23F=M32F=-15.126KN﹒mM34F=M43F=-17.152KN﹒mb计算抗弯劲度34=62.086KN34=55.529KN不满足最小配筋率的要求，按最小配筋率配筋选用3ɸ10(A′s=236mm2)因为满槽水时弯矩不变而轴力变大，大偏心轴力越小越危险所以不用满槽水情况下的φ=φ==β=0 取㈤钢筋混凝土条形基础1尺寸的选择C20基础受冲切承载力采用GB—50007—2002《建筑地基基础设计规范》的推荐公式计算参见附图F l≤0.7βhp f t a m h0选取整体板式条形基础其中a m=(a t+a b)/2F l=p j A lF l—相应于荷载效应基本组合时，扣除基础自重及其上土重，作用在A l上的地基土净反力设计值βhp—受切承载力截面高度影响系数，当h＜800mm时，βhp取1.0,；当h＞2000mm时，βhp取0.9，其间f t—混凝土轴心抗拉强度设计值 1.1h0—基础冲切破坏椎体的有效高度a t—冲切破坏椎体最不利一侧斜截面的上边长（当计算住与基础交界处的受冲切承载力时，a t取柱宽；a b—冲切破坏椎体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长；a m—冲切破坏椎体最不利一侧计算长度；p j—扣除基础自重及其上土重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础A j—冲切计算时取用的部分基地面积立柱插入深度h1a h1在≥h之间，h为0.4b h1应满足钢筋锚固长度要求≥20d，d为钢筋直径c h1≥0.05倍柱长取h1=800mm取H= 1.2m H—基础总高取a1、a2=250mmt取350mm t—杯壁厚取底板混凝土保护层厚度为35mm取砂卵石的容重Ƴ=15KN/m3a m=0.685F l=p j A l=19.397KN0.7βhp f t a m h0=192.519KN所以满足要求2地基反力计算满槽水加横向风、水压力作用，按持久状况考虑作用于地基上的压力，Ⅱ级钢筋 f y=f y′=310N1=233.987KN选取c=N2=226.843KN a=M=35.557KN/m3V=14.81KN q=93.069KN/ma max=157.34当x=0.8c=0.8a min=144.006当x= 3.2c=0.8x≤c;M1x=33.169KN/m3c≤x≤L-c M2x=74.65KN/m3x≥L-c M3x=584.105KN/m3当x= 2.085c=0.8基础最大弯矩 M=55.063KN/m3取宽度为1米为研究对象b=1000mm h=400mma s=0.05ξ=0.051＜ ξb=0.544A s=600.484mm2查《水工钢筋混凝土结构》选用4ɸ14(A′s=616mm2)总共选用8ɸ14(A′s=1232mm2)㈥渡槽及地基的稳定性验算当槽中无水时，槽身荷载有竖向自重，水平风压力自重N1=211.557KN风压力T0=11.067KN1槽身抗滑稳定安全系数K，需满足下式要求K1=f b N1/T0≥[K1]f b—支座的摩擦系数K1= 5.735≥[K1]=1.052槽身抗倾覆稳定安全系数K2，满足下式要求K2=M n/M P≥[K2]M P—绕风背面支点转动的倾覆力矩M n—抗倾覆力矩M n=253.868KN﹒mM p=11.51KN﹒mK1=22.056满足要求3槽架的抗滑稳定性验算抗滑稳定性安全系数按下式计算空槽K c=f c∑N/∑P≥[K c]fc—摩擦系数取0.35∑N=347.9428KN407.943∑P=46.575K c= 3.066＞[K c]=1.34渡槽的抗倾覆稳定性验算抗倾覆稳定安全系数按下式计算K0=l a∑N/∑M y≥[K0]l o= 1.2∑M y=350.942KN﹒m310.942K0= 1.574355浅基础的基地压应力验算检验渡槽作用于地基表面单位面积的压力是否超过地基土的容许承载力假定地基压应力呈直线变化，当不考虑地基的嵌固作用时，由偏心受压公式可得基地边缘应力为a max=∑N/bl+6∑M y/bl2横槽向a min=∑N/bl-6∑M y/bl2a max=∑N/bl+6∑M x/bl2顺槽向a min=∑N/bl-6∑M x/bl2Mx=264.446KN﹒ma max=109.295横槽向a min=-22.309a max=43.991顺槽向a min=42.995a max=109.295砂卵石为43t/m2为421.4KN/m2a max≤[a]=421.4KN/m2满足要求6渡槽基础的沉降计算对于跨径不大的中小型渡槽，且地基属于一般地址状况，按地基承载力设计基础通常㈥槽身的构造细节1渡槽支座梁式渡槽槽身通过支座传给钢架，当槽身跨度不大于15m时，支座一般采用平面支座，即此处在槽身两为减小钢板接触面上的摩阻力和防止生锈，上、下座板表面须刨光并涂上石墨粉。
渡槽计算
渡槽计算把每跨渡槽槽身沿纵向看作是简支梁，梁的截面是由侧墙与底板组成U型截面，因为它是对称的截面，为简化起见只取一半来进行计算。
计算简图如下：1、荷载计算首先算出半边槽身的截面积等于0.0605m2。
半边槽身每1m长度的自重q1=0.0605×2.5=0.151t/m半边槽身内的水在每1m长度上的重量q2=0.175×0.35=0.061 t/m有2人在槽中央清淤p=150kg线荷载总重q= q1+ q2=0.151+0.061=0.212 t/m2、内力计算计算跨度l=7.5。
把侧墙作为T形梁，b=14cm，h=50cm，h i′=13cm，根据规定：1) b i′=l/3=750/3=250cm，2) b i′=b+6 h i′=8+6×13=86cm，3) 实有b i′=14cm，取最小者，即b i′=14cm。
M=1/8×ql2+1/4pl=1/8×0.212×7.52+1/4×0.15×7.5=1.77t-m3、钢筋计算估计所需钢筋不多，只需排成一排，保护层取4cm，h0=50－6=44cm，鉴别T形梁的情况KM=1.5×1.77=2.66t-mb i′h i′Rw(h0－h i′/2)=14×13×140×(44－13/2)=9.56＞KM 为第一种T形梁，按梁宽为b i′=14cm的矩形梁计算：A0= KM/ (b i′h02 Rw)= 2.66×105/(14×442×140)=0.07查得α=0.0726Ag=αb i′h0 Rw/Rg=0.0726×14×44×140/3400=1.84cm2选用4Φ12，实有Ag=4.52 cm2。
U型渡槽结构计算书
一、基本资料1.1工程等别根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL252-2000）、《灌溉与排水工程设计规范》（GB50288－99）和《村镇供水工程技术规范》（SL687—2014）的规定，工程设计引水流量为3.9m³/s，供水对象为一般，确定本项目为Ⅳ等小（1）型工程。
主要建筑物等级为4等，次要建筑物等级为5等，临时建筑物等级为5等。
渡槽过水流量≤5m³/s，故渡槽等级均为5级。
1.2设计流量及上下游渠道水力要素正常设计流量1.83m³/s，加大流量2.29 m³/s。
1.3渡槽长度槽身长725m，进出口总水头损失0.5m。
1.4地震烈度工程区位于安陆市北部的洑水镇、接官乡和赵鹏镇三个乡镇，属构造剥蚀丘岗地貌。
根据国家标准1：400万《中国地震动参数区划图》（GB18306-2001），工程区地震动峰值加速度为0.05g，地震动反应谱特征周期为0.35s，相应的地震基本烈度小于Ⅵ度，建筑物不设防。
1.5水文气象资料安陆市属亚热带季风气候区，春秋短，冬夏长，四季分明，兼有南北气候特点。
年最高气温40.5℃,最低气温-15.3℃，多年平均气温15.9℃。
年日照时数1920—2440h，日照率49%，居邻近各县（市）之冠。
太阳总辐射年平均112千卡/cm2，年际变化不大，4-10月辐射量占全年的71.43%。
10℃以上积温为4486—4908℃。
多年平均无霜期246d。
境内多年平均降雨量1117mm，年降雨量很不稳定，最多年份可达1772.6mm （1954年），最少年份只有652.9 mm（1978年），降水量年内分配很不均匀，4-10月份平均降雨量占全年降雨量的85%以上，多年平均蒸发量1587.3mm，由于降水量年际和年内间变化大，导致洪涝旱灾发生频繁。
二、水力计算2.1槽身水力计算槽身水力计算采用明渠均匀流公式：Q=AR2/3i1/2/n式中：Q——设计流量，m3/s；A——槽身过水断面面积，m2；R——水力半径，m；i——槽身纵坡；n——糙率系数，混凝土槽身一般采用n=0.013～0.014。
渡槽稳定计算
荷载最大情况
考虑)
槽身传给排架的铅直力P
3694.488
KN
∑N
5853.583
KN
σmax
323.037
KN/m2
σmin
311.154
KN/m2
e0
0.022
m
ρ
1.183
m
e0=0.022＜0.装
荷载计算
完毕,另一跨尚未安装考
虑
∑N
2739.483
KN
∑Mx
G 2.水平向为风荷载
P0
1.抗倾稳定计算
2.抗滑稳定计算
100.50 105.525
KN/m KN/m
13.50 16.20
KN/m KN/m
550
KN
槽身稳定计算 (荷载按空槽有风情况考虑)
300
4500
350
300 1300 300 1300 300 5100
580.388
KN
13.952 ∑N ∑P
350 650150 1500
2300
300 1300 300 1300 300 1300 300 5100
5100
200
200
7500 8500
1000
Ⅴ 300 400 300
Ⅴ
6800 8500
300 400
2000 500 2000 500 2000 500
500500
500500
M抗
1479.99
13.952 0.930 0.775 0.775
∑N ∑P
K滑=f∑N/∑P ∑N ∑My e0
K倾=La∑N/My
P` G1 P1 G3
渡槽设计
目录第一章槽身的水利设计及高程的确定 (3)1渡槽的水利计算 (3)1.1基本资料 (3)1.2确定槽身的基本尺寸及过水能力 (3)1.2.1渡槽的基本尺寸 (3)1.2.2槽身的过水能力及直段水深的确定 (4)1.2.3渐变段长度的确定 (5)1.2.4计算渡槽的总水头损失 (6)1.2.5进出口高程的确定 (7)第二章槽身的结构设计 (8)2.1槽身纵向内力计算及配筋计算 (8)2.1.1槽身尺寸的确定 (8)2.1.2槽身纵向外荷载及内力计算 (10)2.1.3渡槽纵向内力计算 (13)2.1.4正截面的配筋计算 (14)2.1.5槽身纵向抗裂验算 (16)2.1.6截面抗剪验算 (18)2.1.7挠度验算 (19)2．2槽身横向内力计算及配筋计算 (20)2.2.1设计水深时的内力计算： (21)2.2.2加大流量水深时的内力计算： (27)2.2．3人行道板的配筋： (29)2.2.4拉杆的配筋： (31)2.2.5槽身横向配筋计算： (32)2.2.6端肋的内力计算： (35)第三章排架的设计 (40)3.1排架布置 (40)3.2排架尺寸拟定 (40)3.2.1冲刷深度计算： (40)3.2.2排架尺寸拟定： (41)3.3排架的内力计算与配筋 (43)3.3.1荷载计算（13.1米） (43)3.3.2排架内力计算(13.1米排架) (45)3.3.3（13.1米高排架的配筋计算） (47)3.3.4（9米）排架内力与配筋计算 (60)3.3.5排架横梁配筋计算： (64)3.3.6立柱纵向配筋计算： (65)3.3.7排架吊装验算： (69)3.3.8柱顶牛腿计算： (71)第四章排架基础的结构计算 (72)4.1排架基础尺寸的拟定 (72)4.2排架基础底板厚度计算： (73)4.3基础底板内力计算： (75)4.4排架底板的配筋计算 (77)第五章渡槽的整体稳定性验算 (78)5.1槽身的整体稳定性验算 (78)5.2渡槽的抗滑稳定性验算 (79)5.3渡槽的抗倾覆稳定性验算 (80)5.4浅基础的基底压应力验算 (80)5.5渡槽基础沉降计算： (81)5.6边墩稳定性计算： (81)第六章细部结构 (82)6.1伸缩缝及止水 (82)6.2支座 (82)第一章槽身的水利设计及高程的确定1渡槽的水利计算1.1基本资料根据丰田灌区渠系规划，在灌区输水干渠上需建造一座跨越小禹河的渡槽，由左岸向右岸输水。
U形渡槽(带横杆)计算
水容重γw =A 、槽身纵向应力验算和纵向配筋计算2.50 t/m³ 1.00 t/m³3 结构计算1）断面几何特性求槽身截面重心轴Ⅰ—Ⅰ的位置和对重心轴和截面惯性矩I ，如下表 高等学校教材《水工钢筋混凝土结构学》（第二版） 水利电力出版社2 基本参数 （1） 渡槽资料 U 形 渡 槽 结 构 计 算1 参考资料《渡槽设计与电算程序》 宋森正 张启海主编 山东科学技术出版社 《水工钢筋混凝土结构》下册 华东水利学院 大连理工学院 西北农学院 水利电力出版社 （2） 工程材料（6） 砼容重γh = （3） 工程等别及安全系数（4） 渡槽槽身截面尺寸（见附图1） ④为外半径R1构成的半圆面积； ⑤为内半径R0构成的半圆面积； 槽身该部分实有面积为④-⑤。
1.05Kf×q 设=1.05Kf×q 校=（Kf×q 设）＜（Kf×q 校），故校核水深时为控制情况：M、σlmax 计算表计算跨度 L 0=9.70 m设计水深时为基本荷载组合， Kf=3） 槽身纵向应力及抗裂校核设计水深时 q 设=校核水深时为特殊荷载组合， Kf=17.519 t/m 19.598 t/m设计水深时 q 校=16.685 t/m 18.665 t/m人群荷载 ……………………………………………0.480 t/m槽壳自重…………………………………………………………总 计：5.897 t/m0.165 t/m面积A、重心轴的位置y1和y2、惯性矩I计算表11.783 t/m 2）求作用于槽身上的均布荷载q （取1米长槽身计算）人行便桥重（两侧均设置）……………………………设计水深时水重……………………………校核水深时水重……………………………9.803 t/m 0.340 t/m 横杆自重…………………………………………=∑⨯=i h A q γ1=⨯⨯⨯⨯=c D h b q h /102γ=⨯⨯⨯=2123h b q h γ=⨯+⨯=2)(214b b q q 人=⨯+⨯⨯=)2/(20025R D h q w πγ=⨯+⨯⨯=)2/(20036R D h q w πγ281ql M =ff l K R I My γσ<=2max式 中：——S'——S 6、S 7——1.40KM 设=1.4×196.237=275 t-m 1.35KM 校=1.35×219.525=296 t-m计算公式：1）求横杆的轴向力X1S 6、S 7、S l 计算表Z、Ag计算表B 、槽身横向内计算和横向配筋计算（见附图3） 设计水深时 K= 校核水深时 K=（KM 设）＜（KM 校），故钢筋面积由校核水深控制4） 纵向配筋计算 （按材料力学方法计算） （见附图2）截面中总拉力所需纵向钢筋面积受拉区面积对截面重心轴的面积矩Sl 由三块面积的面积矩组成；截面重心轴以下的（受拉区）圆弧段面积对重心轴的面积矩；槽底加厚部分⑥、⑦面积对重心的面积矩。
渡槽箱形梁结构计算书(1118)
一、槽身纵向内力计算及配筋计算根据支承形式，跨宽比及跨高比的大小以及槽身横断面形式等的不同，槽身应力状态与计算方法也不同，对于梁式渡槽的槽身，跨宽比、跨高比一般都比较大，故可以按梁理论计算。
槽身纵向按正常过水高程计算（本渡槽设计水位高程取60cm）。
图1—1 槽身横断面型式（单位：mm）1、荷载计算根据设计拟定，渡槽的设计标准为5级，使用年限50年所以渡槽的安全级别Ⅲ级，则安全系数为γ=0.9（DL-T 5057 -2009规范），C30混凝土重度为γ=25kN/m3（根据水工混凝土结构设计规范DL-T 5057-2009：6.1.7条），正常运行期为持久状况，其设计状况系数为ψ=1.0，荷载分项系数为：永久荷载分项系数γG=1.05，可变荷载分项系数γQ =1.20（《水工建筑物荷载设计规范》（DL 5057 -1997规范）），结构系数为γd=1.2（DL-T5057 -2009规范）。
纵向计算中的荷载一般按匀布荷载考虑，包括槽身重力（栏杆等小量集中荷载也换算为匀布的）、槽中水体的重力及人群荷载。
其中槽身自重、水重为永久荷载，而人群荷载为可变荷载。
（1）槽身自重：标准值：G1k =γψγ（V1+2V2+V3)=0.9×1×25×(0.15×2.3+0.7×0.25×2+1.4×0.2)=21.94（kN/m）设计值：G1=γG×g1k=1.05×21.94=23.04（kN/m）（a ）面板自重设计值：g 1=γG γ0ψγV 1=1.05×0.9×1×25×(0.15×2.3)=8.15（kN/m ） （b ）腹板自重设计值：g 2=γG γ0ψγ2V 2=1.05×0.9×1×25×(0.25×0.7)×2=8.27（kN/m ） （c ）底板自重设计值：g 3=γG γ0ψγV 3=1.05×0.9×1×25×(1.4×0.2)=6.62（kN/m ） （2）水重：标准值：G 2k =γ0ψγV 4=0.9×9.81×1×（0.6×0.9）=4.77（kN/m ）设计值：G 2=γG ×g 2k =1.05×4.77=5.01（kN/m ）（3）栏杆荷载：本设计采用大理石栏杆，大理石的容重γ1=28kN/m3，缘石采用C30 混凝土预制，C25混凝土重度为γ=25kN/m 3。
U型渡槽结构计算和配筋计算槽壁15cm(a=200)
0.000
kN
设计水深是
水重：
Gw1=
22.980 kN
校核水深是
水重：
Gw２=
26.180 kN
作用于槽身
的均布荷载
为：
设计水深
时：
q设=
3.254 kN/m
校核水深
时：
q校＝
3.354 kN/m
3 槽身纵
向跨中弯
矩，正应
力及总拉
力计算
跨中弯距
设计水深作用
下：M设=q设 l2/8=
26.035 kN.m
1>:计算 槽顶集中 力G0和槽 顶荷载对 直段顶部 中点的力 矩M0
槽顶结构重 力，槽壳顶 部加大部分 的重力及槽 顶人群荷载 之和为：
G0＝
M0=
2>:计算 直段上的 剪力
T1=q*(y1B2/ 2-B3/6) （t+a)/I=
1.237 kN/m 0.169 kN.m/m
0.358 kN/m
T2=q*[ty1(f 2/2Bf+B2/2)t(f3/6B2f/2+B3/3) +(t+a)(y1BB2/2)(fB)]/I=
φ=0 0.169 0.000 0.000 -0.003 0.036 0.260 0.463
0.261799392 0.523598783 设计水深作用下横向弯矩成果表
φ=15
φ=30
0.169 -0.021 -0.021 -0.024 0.053 0.335 0.491
0.169 -0.083 -0.096 -0.079 0.107 0.405 0.423
-0.021
-0.096
-0.056
U型渡槽结构计算和配筋自动计算表格
0.97400000 -1.53015400 0.07046737
1.77500000 0.15975000 0.73053263
1.70000000 0.12520500 0.65553263
0.96644305
截面重心轴I-I轴离槽顶的距 y1=∑Aiyi/A=
I-轴至槽底 的距离y2
y2=H-y1= 重心轴至槽 壳圆心轴的 距离
60.000
kN
设计水深是
水重：
Gw1=
213.191 kN
校核水深是
水重：
Gw２=
232.026 kN
作用于槽身
的均布荷载
为：
设计水深
时：
q设=
51.858 kN/m
校核水深
时：
q校＝
53.427 kN/m
3 槽身纵
向跨中弯
矩，正应
力及总拉
力计算
跨中弯距
设计水深作用
下：M设=q设 l2/8=
5.85
因
此可以按
梁法计算
槽身内力
二 槽身
纵向内力
计算
１ 槽壳
横截面几
何力学参
数计算
将槽身截面
分成７块，
求截面重心
轴的位置几
截面惯性矩
分块号
面积Ａi(m2)
1 2 3 4 5 6 7 总计
0.06000000 0.03000000 0.16500000 2.07764750 -1.57100000 0.09000000 0.07365000 0.92529750
887.348 kN.m
校核水深作用
下：M校＝q校 l2/8=
914.206 kN.m
渡槽设计计算书
一、设计基本资料1.1工程综合说明根据丰田灌区渠系规划，在灌区输水干渠上需建造一座跨越小禹河的渡槽，由左岸向右岸输水。
渡槽槽址及渡槽轴线已由规划选定（见渡槽槽址地形图）。
渡槽按4级建筑物设计。
1.2气候条件槽址地区位于大禹乡境内，植被良好。
夏季最高气温36℃，冬季最低气温－32℃，最大冻层深度1.7m。
地区最大风力为9级，相应风速v = 24 m / s。
1.3水文条件根据水文实测及调查，槽址处小禹河平时基流量在0.2—0.4 m3/S之间，有时断流。
洪水多发生在每年7、8月份；春汛一般发生在每年3月上旬，但流量不大。
经水文计算，槽址处设计洪水位为1242.41m，相应流量Q = 698 m3/S；最高洪水位为1243.83m，相应流量Q = 1075 m3/S。
据调查，洪水中漂浮物多为树木、牲畜，最大不超过400 kg。
在春汛中无流冰发生。
槽址处小禹河两岸表层为壤土分布；表层以下及河床为砂卵石分布（见渡槽轴线断面图）。
地基基本承载力壤土为34 t / m2；砂卵石为43 t / m2。
1.4工程所需材料要求在建材方面，距槽址50km大禹镇有县办水泥厂一座，水泥质量合格，可满足渡槽建造水泥需要；槽址附近有大量砂石骨料分布，质量符合混凝土拌制需要，运距均在5km以内；槽址东北禹王山有石料可供开采，运距350km。
1.5上、下游渠道资料根据灌区渠系规划，渡槽上下游渠道坡降均为1/5000。
渠道底宽按设计流量计算2.7 m，边坡1：1.5，采用混凝土板衬砌。
渠道设计流量6立方米每秒, 加大流量7.5立方米每秒。
渠道堤顶超高0.5m。
根据灌区渠系规划，上游渠口（左岸）水面高程加大流量时为1251.04m。
下游渠口（右岸）水面高程加大流量时为1250.54m。
渠口位置见渡槽槽址地形图。
1.6设计要求1、学生须在规定期限内独立完成下述毕业设计内容并提交纸质版和电子版毕业设计各一份。
2、毕业设计内容要达到设计的要求，设计说明书要叙述简明，计算正确，符合编写规程要求。
混凝土结构：4-1 渡槽槽身横向结构设计
跨中截面内力计算：
底板自重 侧向水压力 槽内水重
标准值 g4k=γ砼bh=25×1×0.3=7.5 kN/m 计算值 g4=g4k=7.5 kN/m 标准值 q4k=γ水bH3=10×1×1.65=16.5 kN/m 计算值 q4=1.15q4k=1.15×16.5=18.98 kN/m 标准值 q5k=γ水bH3=10×1×1.65=16.5 kN/m 计算值 q5=1.15q5k=1.15×16.5=18.98 kN/m
人群荷载：
标准值 q3k=q1kb=2×1=2 kN/m
设计值 q3=γQ q3k=1.2×2=2.4 kN/m
4）内力计算
取l0=1.1l=1.1×0.8=0.88m
M=γ0ψ[(g3＋q3)l02/2]=0.9×1.0×[(2.89＋2.4)
×0.882/2]=1.84 kN·m
5）配筋计算（按单筋设计） C20混凝土，fc=10N/mm2,Ⅰ级钢筋，fy=210N/mm2，
在槽身内转角处及排架立柱与横梁连接处加设补角（设计时忽略其影响）结构布置 图如图1所示。
2.荷 载
（1）荷载标准值：钢筋混凝土重度γ砼=25kN/m3；水的重度γ水=10 kN/m3 栏杆自重g1k=0.5 kN/m2（折算均布荷载）；人群荷载q1k=2 kN/m2；风荷载 q2k=0.25 kN/m2，施工荷载q3k=4.0 kN/m2。
（2）侧墙设计
按受弯构件计算
1）尺寸拟定 取侧墙顶部厚度为h上=200mm（按规范要求 不小于80mm和l/30
=2950/30 = 98 mm）； 侧墙底部厚度为h下=300mm（要求不小于150mm）；纵向取单位宽度 b=1000 mm。 2）计算简图：按固接于底板上的悬臂板计算见图4。
渡槽设计
渡槽设计U型槽槽身主要尺寸1.槽壁厚度t=(1/10~1/15)R2.直端高度f=(0.4~0.6)RO3.顶梁尺寸：a=(1.5~2.5)t; b=(1~2)t; c=(1~2)t4.槽底弧段加厚：d0=(0.5~0.6)R0; t0=(1~1.5)t5.槽身高度H1与槽壁厚度t之比H1/t<=15~206.拉杆间距1~2米7.边梁面积占槽身横断面15%~18%为宜8.跨宽比大于3~4的U型槽身，槽底弧段常加厚；小于3~4的U型槽不宜加厚9.端肋的外轮廓可做成梯形或者折线形槽身接缝与止水支座：1.平面钢板支座2.切线钢板支座3.摆柱式支座4.板式橡胶支座（常用）5.盆式橡胶支座止水：1.橡皮压板式止水（常用）2.粘合式搭接止水3.中部埋入式搭接止水；4.嵌缝对接止水槽身结构计算（一）纵向结构计算计算出受拉钢筋总面筋A g，正截面抗裂复合纵筋配置要求：纵向钢筋配置在离槽底2倍槽壁厚度范围内该范围之上的槽壁中另配置纵向构造钢筋，在槽壁顶部配置架立钢筋。
（二）横向结构计算先求出横杆中的力，然后计算各截面的弯矩和轴向力并进行配筋。
横筋配置要求：槽壁厚度大于10cm的大流量U型渡槽，钢筋双层布置，受力筋应采用较小直径并深入顶部加厚段内；槽壳厚度小于10cm的小流量U型渡槽，横向钢筋可采用单层布置，槽底附近布置在内侧，槽身上部布置在外侧。
端肋的配筋：2种方法，具体83页槽架和槽墩槽架：1.单排架两立柱中心距取决于槽身的宽度，由槽身传来的荷载P应与柱中心线一致，以使立柱为中心受压构件。
2.立柱尺寸b1=排架总高的（1/20~1/30），长采用0.4~0.7；h1=(0.5~0.8)b1，常采用0.3~0.5；（b1/h1不宜小于2）3.横梁尺寸横梁的间距可等于或者略大于立柱间距；h2=立柱间距的（1/6~1/8）b2=(0.5~0.7)h2;横梁按等间距布置，最下一层的间距可稍大于或小于上层间距。
4.承托承托高10~20cm,其中布置斜筋。
槽身纵向计算
槽身纵向结构设计一、槽身纵向内力计算及配筋计算根据渡槽的过水流量,按照GB50288—99《灌溉与排水工程设计规范》有关“灌排建筑物分级指标”的规定本渡槽属3级建筑物。
二、槽身尺寸的确定2.1.1渡槽的尺寸为：槽内净宽B=5.5m,净深5.1m。
通过设计流量水深3.974m，通过加大流量时槽内水深4.235m。
槽侧壁厚t2=0.5m,底厚t1=0.5m，顶厚t3=0.4m。
槽身顶部两侧栏杆。
排架间距p L =10m,一节槽身长j L =10m。
2.1.2槽身纵向外荷载及内力计算1．槽身的基本参数槽身横截面面积：A=39-27.97=11.03m 22.槽身荷载计算渡槽的设计标准为3级，根据《水工钢筋混凝土结构》可知渡槽的安全级别为Ⅲ级，混凝土重度h γ=25kN/m³，水重度γ=10kN/m³，荷载分项系数为：永久荷载分项系数γG =1.05，可变荷载分项系数γQ =1.20，水荷载分项系数为γd =1.1, 车荷载分项系数γQ =1.40槽壳重设计值: G k =11.03*10*25=2757.5(kN)槽顶结构重设计值:=d G 栏杆柱重＋纵杆重＝ 42×25×1.05×(1.2×0.3-2×0.2×0.1)×0.3+2×7×1.4×0.1×0.2×25×1.05＝116.13(kN)槽身自重标准值:gk=rA=(2757.5+116.13)/10=287.363(KN/m)槽身自重设计值:gs=1.05rA=1.05*(2757.5+116.13)/10=301.73(KN/m)加大流量水深时水重荷载标准值:加'q =rA=10*4.235*5.5=232.925﹙KN/m)加大流量水深时水重荷载设计值:加'q =1.1*rA=1.1*10*4.235*5.5=256.218﹙KN/m)车载设计值：汽车荷载由车道荷载和车辆荷载组成。
渡槽结构计算书(地震荷载)
x
M
M
4
5
4
5
L M
5
4
4.柱配筋计算
4.1 柱截
面参数补
充输入
柱保护层厚度a
=
柱截面有效高度h0
=
渡槽建筑物结构安全级别
=
设计状况条件
=
渡槽混凝土强度等级
=
选用受力主筋级别
=
荷载效应组合
=
混凝土轴心抗压强度fc
=
混凝土轴心抗拉强度ft
=
混凝土轴心抗压强度标准值fck
=
混凝土轴心抗拉强度标准值ftk
P3
=
1.996 2.395
kN
标准值
kN
设计值
同理，依据《灌区建筑物的水力计算与结构计算》式（11-14）计算风压产生的节点3水平荷载P4
P4
=
1.996
kN
标准值
P4
=
2.1.2 竖向荷载计算
荷载种类
槽身自重
=
顶部拉杆自重
=
顶部渡槽
顶部人群荷载
=
向下传递
满槽水重
=
顶部盖板自重
=
合计G自
=
底部横梁
N/mm2
0.30
依据《水工钢筋混凝土结构学》（4-5）（4-7）
计算混凝 土的和箍 筋的受剪
Vcs
0.07
fcbh0
1.25 fyv
A s h0
170.5223
kN
选配箍筋满足要求
又
Vcs 0.07 fcbh0
151.872
kN
仅需要按构造要求设置箍筋
5.梁配筋计算
5.1 梁截 面参数补 充输入 梁保护层厚度a 柱截面有效高度h0 渡槽建筑物结构安全级别 设计状况条件 渡槽混凝土强度等级
梁式渡槽槽身结构计算
槽身结构计算渡槽槽身是空间结构，受力较复杂，常近似按纵横两个方向进行内力分析。
(1)槽身纵向结构计算一般按满槽水情况设计。
对矩形槽身，可将侧墙视为纵向梁，梁截面为矩形或T 形，按受弯构件计算纵向正应力和剪应力，并进行配筋计算和抗裂验算。
U 形槽身纵向应力计算时，需先求出截面形心轴位置及形心轴至受压区和受拉区边缘的距离y1 和 y2(图1)，再按下式计算：c f y I M ≤=10压σ （1）tk ct m f y I M αγσ≤=20拉 （ 2）式中 M ——截面承受的弯矩。
验算拉应力的M 应按短期弯矩MS 和长期弯矩ML 分别计算。
I0——U 形槽身横截面对形心轴的惯性矩y1，y2——形心轴至受压区及受拉区边缘的距离fc ——混凝土的轴心抗压强度γm ——截面抵抗矩的塑性系数αct ——混凝土拉应力限制系数ftk ——混凝土轴心抗拉强度标准值对于较重要工程，按下式作抗裂验算：tk ct m Z f y I M αγσ≤'2拉(3)式中 IZ ——换算截面惯性矩2y '——换算截面形心轴至受拉边缘距离。
U 形槽身的纵向配筋一船按总拉力法计算，即考虑受拉区混凝土已开裂不能承受拉力，形心轴以下全部拉力由钢筋承担。
max 0S I M dA F A =⎰σ＝总 (4)式中 σ —截面某一点的正应力Smax —形心轴以下的面积矩钢筋总面积为：y 0f 总F A s γ≥ (5)式中 AS ——钢筋总面积γ0——结构重要性系数fy ——钢筋的屈服强度图1 U 形槽身纵向计算图（2）槽身横向结构计算一般是沿槽长方向取单位长度，按平面问题进行分析（图2）图2 槽身横向结构计算图作用于单位长度槽身脱离体上的荷载除q 外，两侧尚有Q1及Q2，两剪力差值△Q 与荷载q 维持平衡，即q Q Q Q =-=∆21。
对于矩形槽身△Q 在截面上的分布沿高度呈抛物线形，方向向上，它绝大部分分布在两侧墙截面上，工程设计中，一般不考虑底板截面上的剪力。
U形渡槽结构计算书2020.4.7
U形渡槽结构计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本设计资料1．依据规范及参考书目：《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2001）《水工混凝土结构设计规范》(SL 191-2008)，以下简称《规范》《水工钢筋混凝土结构学》(中国水利水电出版社)《渡槽》（中国水利水电出版社出版）《建筑结构静力计算手册》（第二版）2．结构尺寸：支承形式：简支槽身长度L = 16.00 m槽壁厚度t = 0.32 m槽壳内径Ro = 3.20 m直段高度f = 1.30 m外挑长度a = 0.38 m外挑直高b = 0.30 m外挑斜高c = 0.38 m拉杆净间距：3.0*3.0拉杆高度h1 = 0.300 m拉杆宽度b1 = 0.300 m端肋尺寸：端肋厚度td = 0.50 m端肋直高f1 = 2.200 m端肋斜高f2 = 3.120 m端肋支座宽度bz = 0.50 m支座净距ln = 5.50 m支座坡角β= 45.0 度走道板宽B = 0.30 m走道板厚tz = 0.30 m3．荷载信息：设计水深hs = 4.500 m人群荷载qr = 3.000 kN/m24．荷载系数：安全系数K ＝1.20可变荷载的分项系数γQ1K＝1.20可变荷载的分项系数γQ2K＝1.10永久荷载的分项系数γG1K＝1.05永久荷载的分项系数γG2K＝1.205．材料信息：混凝土强度等级：C50横向受力钢筋种类：HRB400纵向受力钢筋种类：HRB400构造钢筋种类：HRB400纵筋合力点至近边距离a s = 0.035 m混凝土裂缝宽度限值[ωmax] = 0.250 mm三、计算说明1．荷载组合承载力极限状态计算时，荷载效应组合设计值按下式计算：S ＝γG1K×S G1K＋γG2k×S G2K＋γQ1k×S Q1K＋γQ2k×S Q2K，即：S ＝1.05×S G1K＋1.20×S G2K＋1.20×S Q1K＋1.10×S Q2K，即：正常使用极限状态验算应按荷载效应的标准组合进行，并采用下列表达式：S k（G k，Q k，f k，αk）≤c2．横向计算（1）横向计算是将槽壳作为一次超静定的铰接曲杆框架结构，用力法求出横杆的多余未知力，然后利用静力平衡方程式计算各截面的弯矩及轴向力。
矩形渡槽设计计算说明书(新)
工程名称: 哈密市五堡镇五堡大桥渡槽工程设计阶段：施工阶段渡槽计算书计算：日期：2015.09.01哈密托实水利水电勘测设计有限责任公司2015.09.011 基本资料五堡大桥渡槽定为4级建筑物，设计流量Q=1.2m³/s ，加大流量Q m=1.56m³/s。
，设渡槽总长25.6m，进口与上游改建梯形现浇砼渠道连接，出口与下游改建矩形现浇砼渠道连接。
2 渡槽选型与布置2.1 结构型式选择梁式渡槽的槽身是直接搁置于槽墩或槽架之上的。
为适应温度变化及地基不均匀沉陷等原因而引起的变形，必须设置变形缝将槽身分为独立工作的若干节，并将槽身与进出口建筑物分开。
变形缝之间的每一节槽身沿纵向是两个支点所以既起输水作用又起纵向梁作用。
根据支点位置的不同，梁式渡槽有简支梁式双悬臂梁式和单悬臂梁式三种型式。
单悬臂梁式一般只在双悬臂梁式向简支梁式过渡或与进出口建筑物连接时使用。
简支梁式槽身施工吊装方便，接缝止水构造简单，但跨中弯矩较大，底板受拉对抗裂防渗不利。
简支梁式槽身常用的跨度为8-15m。
本设计采用简支梁式槽身，跨度取为12.8m。
梁式渡槽的槽身采用钢筋混凝土结构。
2.2 总体布置渡槽的位置选择是选定渡槽的中心线及槽身起止点的位置。
本设计的渡槽的中心线已选定。
具体选择时可以从以下几方面考虑：（1）槽址应尽量选在地质良好、地形有利和便于施工的地方，以便缩短槽身长度、减少工程量、降低墩架高度；（2）槽轴线最好成一直线，进口和出口避免急转弯，否则将恶化水流条件，影响正常输水；（3）跨越河流的渡槽，槽轴线应与河道水流方向尽量成正交，槽址应位于河床及岸坡稳定、水流顺直的地段，避免位于河流转弯处；2.3 结构布置根据渠系规划确定，选用钢筋混凝土简支梁式渡槽进行输水，槽身采用带拉杆的矩形槽，支承结构采用单排架型式，两立柱之间设横梁，基础采用整体板式基础支撑排架。
渡槽全长25.6m，采用等跨布置方案，一跨长度为12.8m。
矩形渡槽内力配筋计算
0.4bh02Rw)/(R, -3517.25 23
314.2 0
g(h0-a,))(cm2)
பைடு நூலகம்
总面积 （mm2) 验证
251.5 ok 0
总面积 （mm2) 验证
251.5 ok 0
最小配筋 率验证 ok
最小配筋 率验证 ok
2 底板支座配 筋计算 A0=KNe/(bh2Rw)
试算（或查附 表Ⅱ-2）得α
试算（或查附 表Ⅱ-2）得α
Ag=μbh0(mm2) A,=(KM0.4bh02Rw)/(R, g(h0-a,))(mm2)
0.0606 0.06055
截面面
0.0625
钢筋直径 （φ)
积 （mm2)
根数
418.88 16
153.9 3
0.00 0
#N/A 0
总面积 （mm2) 验证
251.5 ok 0
构件尺寸
渡槽槽身内力计算
横断面（m）
侧墙厚 B1
底板厚h3
底坐B2
底坐高h4 翼墙高h1
净高h
净宽B （m) （m)
（m)
（m)
（m）
1
0.8 0.12 0.15
0
0
0
一、正截面配 筋计算
建筑物等级 三级
安全系数K
1.40
砼强度
C25
Rw(N/mm2)
12.50
I级钢筋
Rg(N/mm2)
235.00
0.00 6
28.3 0
g(h0-a,))(cm2)
2 底板跨中配
筋计算
A0=KNe/(bh2Rw) 0.00280 0.00280
试算（或查附 表Ⅱ-2）得α
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满槽水时半边槽身每米长度承受水重设计值（忽略托乘长度）
q水 Q2 qk2 Q2 V w 1.10 0.5 2.5 2.9110 39.875 KN m 半边槽身每米长度承受人群荷载设计值：
qk Q qk2 1.20 2.511 3 KN m 总的均布荷载： P 80.088 KN m
水重γH，H 为最大水深，水位可近似取至横杆中心线处。
H
¦ΓH
值。
P1 为人行道板、横杆、人群荷载传给侧墙顶的集中力的设计
-5-
p1
g
ga
1
gb 1 2
Q1
qk
1
1.05 1
0.1
0.8
25
1.05
0.3 (2.5 2
0.054 ，
1 1 2s 0.056 0.85b 0.468 ，
As
fc b'f h0 fy
11.9 0.056 400 3610 3207mm2 300
，
As bh0
3207 300 3610
0.3%
min
0.2% ,满足要求，故可配置
6B18 和 6B20 As实 3411mm2 ,
R A 0.859m 水力半径： X
C
1
1
R6
1
1
1
0.8596 75m 2 / s
n
0.013
Q AC 流量：
Ri 6.875 75
0.859 1 1000
15.1m3
s
满足设计要求
②按校核水深 h=2.9m
过水面积： A b h 2.5 2.9 7.25m2
湿周： X b 2h 2.5 2 2.9 8.3m
正，得：
m
0.7
300 3000
1.50
1.2 ，在荷载效应标准组合下
ct 0.85 ，
m ct ftkW0 330KN • m 294KN • m ，故槽身抗裂满足要求。
④槽身挠度验算：
荷载标准值在槽身纵向跨中产生的弯矩值： M 294KN • m ，
槽身纵向抗弯刚度：
Bs 0.85Ec I0 1.241016 N • mm2 B 0.65Bs 8.061015 N • mm2
-1-
g1 g • gk g S A RC g 栏杆 g 横杆
1.05 2 25 0.713 1.5 52.213KN m
每米内：
g
横杆
0.3
2.5 2
0.6
0.1 25
0.713KN m
半边槽身面积：
S 0.8 0.1 0.3 1.15 2 0.4 0.4 2 (0.3 0.4) 0.1 2 2.8 0.3 0.08 0.345 2 2
③抗裂验算:
-3-
y0
bh2 2 bh
b'f b b'f b
h'f2
2 h'f
E Ash0 E As
1826mm
,
I0
b'f y03 3
b'f b
y0 b'f 3
3
E As
h0 y02
5.2 1011 mm4
W0
I0 h-y0
277.5mm 3 ,
查附录表 3 得截面抵抗矩塑性系数 m =1.50 考虑截面高度的影响对 m 值进行修
f
5 48
Ml02 B
0.13mm fL
l0 500 11.76mm
故槽身纵向挠度验算满足要求。
槽身纵向斜截面受剪承载力计算
-4-
KVmax 1.15 301.51 346.7KN 0.7 ftbh0 0.71.27 300 3610 962.8KN
满足抗剪要求，故不需要由计算配置抗剪腹筋，
槽身跨度取 7m
(2)、槽身纵向受力时，按简支梁处理
计算跨度：
ln 5.6m, l 7m,1.05ln 5.88m, ln a 6.3m l0 5.88m （3）跨中截面弯矩设计值（四级建筑物 k=1.15）
M
KSm
1.15
1 8
p
l02
294KN
•
M
2、配筋计算： fc 11.9 N mm2 ， f y 300 N mm2
R A 0.873m 水力半径： X
C
1
1
R6
1
1
1
0.8736 75.2m 2 / s
n
0.013
Q AC 流量：
Ri 7.25 75.2
0.873 1 1000
16.1m3
s
满足校核要求
二、槽身计算
纵向受拉钢筋配筋计算（满槽水+人群荷载）
1、内力计算：
（1）、半边槽身(见下图)每米长度的自重值
-2-
①承载力计算中，由于侧墙受拉区混凝土会开裂，不考虑混凝土承受拉力，故把
侧墙看做 T 型梁：b 300, h'f
400 500 2
450mm
H 选为校核水深，按短暂情况的基本组合考虑，估计钢筋需排成两排取 a=90mm,
h0
h a 3700 90 3610mm,确定 b'f
， h'f
渡槽计算书
一、 水力计算，拟定渡槽尺寸
1
初步选取每节槽身长度 14.2m，槽身底坡 i= 1000 ，取该渡槽槽壁糟率
n=0.013，设底宽 b=2.5m，①按设计水深 h=2.75m
过水面积： A b h 2.5 2.75 6.875m2
湿周： X b 2h 2.5 2 2.75 8m
抗剪腹筋，架立筋，腰筋按构造要求配筋。
槽身横向计算 1、 框架内力计算
沿槽身纵向取单位长度脱离体进行计算。侧墙与底板为整体连接，交接处为刚性 节点。横杆与侧墙也是整体连接，但因横杆刚度远比侧墙刚度小，故可假设与侧
墙铰接。作用在矩形槽身上的荷载有①槽身结构自重，包括人行道板自重 gk;③槽内侧向水压力及
h'f 500mm ， h0
500 0.1
3610
，为
独立
T
型
梁
：
故
b'f
l0 3
13940 3
4647mm
，
b'f b 12h'f 300 12 500 6300mm
上述两值均大于翼缘实有宽度，取 b'f 400mm
②鉴别 T 形梁所属类型
KM 1.15 294 338KN • m
，
hcb'f h'f
h0
h' f
2
11.9
400
500
3610
500 2
7996.8KN
•
m
KM
故为
第 一 类 T 型 截 面 x h'f ， 按 宽 度 为 400mm 的 单 筋 矩 形 截 面 计 算 ，
s
KM fcb'f h02
338 106 11.9 400 36102