高支架模板专项施工方案

高
支
模
架
专
项
施
工
方
案
目录
一、编制依据..................................... 错误！未定义书签。

二、工程概况 ..................................... 错误！未定义书签。

三、支撑材料选用 ................................. 错误！未定义书签。

四、平面示意图及结点大样图 ....................... 错误！未定义书签。

五、施工组织 ..................................... 错误！未定义书签。

1、施工工序.................................... 错误！未定义书签。

2、满堂钢管架、支撑的安装...................... 错误！未定义书签。

3、梁、板模板的安装 ........................ 错误！未定义书签。

4、混凝土浇筑顺序.............................. 错误！未定义书签。

5、模板拆除.................................... 错误！未定义书签。

6、模板施工注意事项............................ 错误！未定义书签。

7、安全技术要求及应急准备...................... 错误！未定义书签。

八、模板支架的验收 ................................ 错误！未定义书签。

1.梁模板验收................................... 错误！未定义书签。

2.板模板验收................................... 错误！未定义书签。

3.柱模板验收................................... 错误！未定义书签。

4．钢管验收.................................... 错误！未定义书签。

5．扣件验收.................................... 错误！未定义书签。

6．立杆验收.................................... 错误！未定义书签。

7．剪刀撑验收.................................. 错误！未定义书签。

九、应急预案 ...................................... 错误！未定义书签。

十、附件（一） .................................... 错误！未定义书签。

酿造车间：..................................... 错误！未定义书签。

1、大梁（500×1200mm）计算书................. 错误！未定义书签。

2、小梁（300×750mm）计算书.................. 错误！未定义书签。

3、120mm厚板模板计算书......................... 错误！未定义书签。

压榨车间：..................................... 错误！未定义书签。

1、大梁（400×1000mm）计算书................. 错误！未定义书签。

2、小梁（300×650mm）计算书.................. 错误！未定义书签。

3、120厚板支模架计算书...................... 错误！未定义书签。

后酵车间：..................................... 错误！未定义书签。

1、大梁（1000×700）模板支架计算书............. 错误！未定义书签。

2、350厚翼板模板支架计算书..................... 错误！未定义书签。

十一、附件（二） .................................. 错误！未定义书签。

平面布置图、立面图、剖面图、剖面详图.. 错误！未定义书签。

会稽山绍兴酒股份有限公司中国黄酒产业基地一期年产4万KL黄酒项目由酿造车间（5层）、后酵车间（一层局部三层）、压榨车间（三层）三组成组成
本工程由会稽山绍兴酒股份有限公司投资建设，浙江山川有色勘察设计有限公司勘察，中国海诚工程科技股份有限公司设计，绍兴市城建监理有限公司监理，浙江浙江精工世纪建设工程有限公司组织施工，由陈伟、吕学永担任项目经理，李伟成担任技术负责人。

钢管架搭设采用逐列逐排和逐层搭设方法，并应随搭设剪刀撑。

满堂脚手架的立杆水平间距为900×900㎜（可根据跨度尺寸适当调整，最大间距不得大于900mm），大梁底两侧立杆间距为梁宽左右外伸200mm（截面为500×1200的梁，按900mm×900mm设置，延梁的跨度方向间距为900mm，梁底增设两根立杆支撑；截面400×9000的梁，按800mm×900mm设置，延梁的跨度方向间距为900mm（可根据现场情况适当调整，但不得超过900mm）；小梁底立杆间距为900mm×900mm，（可根据现场实际适当调整，但不得超过900mm）详见计算书。

沿高度方向从地面以上200㎜扣结一道纵横两个方向的扫地杆，第一道水平杆离地高度按照1.8m 设置，以上每隔1.6m高度扣接一层水平杆，立杆顶端最大悬臂长度不大于300㎜，所有水平杆均双向与立杆扣接，并且均采用双扣件连接。

钢管架搭设采用逐列逐排和逐层搭设方法，并应随搭设剪刀撑。

满堂脚手架的立杆水平间距为856×900㎜（可根据跨度尺寸适当调整，最大间距不得大于900mm），大梁底两侧立杆间距为梁宽左右外伸200mm（截面为400×1000的梁，按800mm×900mm设置，延梁的跨度方向间距为900mm；截面400×770的梁，按800mm×900mm设置，延梁的跨度方向间距为900mm（可根据现场情况适当调整，但不得超过900mm）；小梁底立杆间距为900mm×900mm，（可根据现场实际适当调整，但不得超过900mm）详见计算书。

沿高度方向从地面以上200㎜扣结一道纵横两个方向的扫地杆，第一道水平杆离地高度按照1.8m设置，以上每隔1.6m高度扣接一层水平杆，立杆顶端最大悬臂长度不大于300㎜，所有水平杆均双向与立杆扣接，并且均采用双扣件连接。

后酵车间大模：
钢管架搭设采用逐列逐排和逐层搭设方法，并应随搭设剪刀撑。

满堂脚手架的立杆水平间距为800×800㎜，大梁底两侧立杆间距为梁宽左右外伸200mm（截面为1000×700的梁，按1400mm×800mm设置，延梁的跨度方向间距为800mm，梁底增设两根立杆支撑；详见计算书。

沿高度方向从地面以上200㎜扣结一道纵横两个方向的扫地杆，第一道水平杆离地高度按照1.8m设置，以上每隔1.6m高度扣接一层水平杆，立杆顶端最大悬臂长度不大于300㎜，所有水平杆均双向与立杆扣接，并且均采用双扣件连接。

钢管顶架施工搭设前必须清底弹线，清底保证底座能放线，保证立杆位置准确。

立杆每隔4跨纵、横设置剪刀撑。

剪刀撑与地面夹角以45°为宜所有杆件连接均用扣件，扣件必须拧紧、不得松动。

250500《混凝土结构工程施工质量验收02表4.31）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；
2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；
3）根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：＜4不考虑起拱，≥6 的按要求起拱1/1000~3/1000；
4）梁侧设置斜向支撑，采用钢管+U型托，对称斜向加固（尽量取45°）；
5）板模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条；
6）板模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板。

顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。

特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm 长钉子固定，格栅间距500mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。

铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体"吃模"，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂；
7）、脚手架采用的扣件必须全数检查，有滑痕、裂缝等质量问题的扣件一律不得使用；
8）、垂直和水平剪刀撑必须按照脚手架搭设规程设置，其间隔距离不得大于4个排距；
1）、立杆：立杆底部设置底座或垫板；立杆各步接头必须采用对接扣件连接。

对接、搭接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm；严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平杆上；
2）、水平杆：水平杆接长宜采用对接扣件连接，对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。

主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件且严禁拆除；主节点两个直角扣件的中心距离不应大于150mm；每步的纵横向水平杆应双向拉通。

3）剪刀撑：模板支架高度超过4m的模板支架应以下要求设置，模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；模板支架从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑（共三道）；每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，交角宜为45°~60°；倾角为45°时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60°时，则不应超过5根；剪刀撑连接应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。

高支模架搭设完毕后，需要进行定期检查，对扣件松动、模板裂缝及支撑架变形等情况应高度重视，并按要求进行统一验收。

承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用φ48×3.0钢管。

钢管必须无严重锈蚀、弯曲压扁、变形等现象，否则不得使用。

扣件必须符合相关规定，不得有弯曲，缺损、滑扣。

扣件螺栓的扭矩力要求在45~65N.m，螺栓拧紧扭矩达65N.m时应完好无损。

对普通板梁进行抽检，对大梁底应全数进行检查。

立杆间距应严格按照方案要求进行搭设，局部位置考虑到施工方便，可适当调整，但间距不得超过方案允许的最大间距（不超过900mm）。

大梁底两侧立杆间距应对称，偏差不大于25mm。

剪刀撑应按方案要求进行搭设，每根剪刀撑斜杆与架体连接扣件不少于3个点。

剪刀撑连接应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。

附：建筑工程重大危险源施工程序验收表
附件
建筑工程重大危险源施工程序验收表
本工程高支模工程，在高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故。

本预案针对梁板高支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击紧急情况的应急准备和响应。

为对可能发生的事故能够快速反应、救援，项目部成立应急救援领导小组。

项目经理张贤方为第一安全责任人，安全员为直接安全责任人，并相应成立高支模施工管理领导小组。

组长：项目经理：陈伟、吕学永
副组长：现场技术负责人：李伟成
组员：安全员、施工员、质检员，木工班组长及各施工班组长。

报警救援及其他联络电话
（1）项目经理（第一安全责任人）：负责高支模应急救援全面工作。

（2）现场技术负责人（直接安全责任人）：负责制定事故预防措施及相关部门人员的应急救援工作职责。

安排时间有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。

（3）现场安全员：负责现场高支模施工的安全检查工作及现场应急救援的指挥工作，统一对人员，材料物资等资源的调配，并负责事故的上级汇报工作。

同时负责执行项目部下达的相关指令。

（4）组员及各施工班组长：当发生紧急情况时，负责事故的汇报，并采取措施进行现场控制工作。

同时负责执行项目部下达的相关指令。

（1）当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。

（2）由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。

（3）事故发生时，组长或其他组员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人负责指挥安排。

（4）项目部指定现场专职安全员负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。

（1）高空坠落应急救援方法：
1）当现场只有１人时应大声呼救；２人以上时，就有１人或多人去打“120”
急救电话及马上报告应急救领导小组抢救。

2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷等症状，并很可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。

3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。

如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。

4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动时要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。

（2）模板、坍塌应急救援方法：
1）工地发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场。

2）报120急救中心，到现场抢救伤员。

（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；
3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；
4）清现事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损伯控制到最小；
5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。

（3）物体打击应急救援方法：
当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢、应急以后及时送医院治疗。

1）止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、填塞止血法和止血带止血法。

2）对伤口包扎：以保护伤口，减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。

3）对于头部受伤的伤员，首先应他细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐，昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。

4）如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院抢救。

面板的受弯应力计算值σ =5.4N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
面板的最大挠度计算值ν=0.609mm 小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.44mm，满足要求！
次楞最大受弯应力计算值σ = 4.3 N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！
次楞的最大挠度计算值ν=0.204mm 小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm，满足要求！
主楞的受弯应力计算值σ =50N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
主楞的最大挠度计算值ν=0.159mm 小于主楞的最大容许挠度值[ν]=0.75mm，满足要求！
穿梁螺栓所受的最大拉力N=6.014kN 小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！
梁底模面板计算应力σ =1.8 N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
面板的最大挠度计算值: ν=0.048mm 小于面板的最大允许挠度值:[ν] =0.667mm，满足要求！
方木的最大应力计算值0.6 N/mm2小于方木抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!
方木的受剪应力计算值0.334 N/mm2小于方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!
方木的最大挠度计算值ν= 0.006 mm 小于方木的最大允许挠度[ν]=0.9 mm，满足要求！
支撑小横杆的最大应力计算值14.7 N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大应力计算值24.7 N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度νmax=0.286mm小于900/150与10 mm,满足要求!
支撑钢管的最大应力计算值181.8 N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度νmax=2.099mm小于900/150与10 mm,满足要求!
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。

R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
钢管立杆稳定性计算σ = 189.1N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f] = 205N/mm2，
满足要求！
钢管立杆稳定性计算σ = 52.9N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f] = 205N/mm2，满足要求！
钢管立杆稳定性计算σ = 25.9N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f] = 205N/mm2，满足要求！
所以有：M1>[M1]；M2>[M2]，|M1'|>[M1']，|M2'|>[M2']，此混凝土板是不能承受脚手架荷载的。

故要求3.67m以下层支模架不得拆除。

面板的受弯应力计算值 σ =5N/mm 2小于面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm 2，满足要求！ 面板的最大挠度计算值 ν=0.275mm 小于面板的最大容许挠度值 [ν]=1.26mm ，满足要
求！
次楞最大受弯应力计算值σ = 4.2 N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！
次楞的最大挠度计算值ν=0.199mm 小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm，满足要求！
主楞的受弯应力计算值σ =58.6N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
主楞的最大挠度计算值ν=0.294mm 小于主楞的最大容许挠度值[ν]=0.75mm，满足要求！
穿梁螺栓所受的最大拉力N=6.436kN 小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！
梁底模面板计算应力σ =1.2 N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
面板的最大挠度计算值: ν=0.015mm 小于面板的最大允许挠度值:[ν] =0.6mm，满足要
求！
方木的最大应力计算值0.8 N/mm2小于方木抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!
方木的受剪应力计算值0.305 N/mm2小于方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!
方木的最大挠度计算值ν= 0.013 mm 小于方木的最大允许挠度[ν]=1.2 mm，满足要求！
支撑小横杆的最大应力计算值143 N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大应力计算值92.6 N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度νmax=1.088mm小于900/150与10 mm,满足要求!
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。

R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
钢管立杆稳定性计算σ = 162.3N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f] = 205N/mm2，满足要求！
面板的最大应力计算值为0.87 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求! 面板的最大挠度计算值0.019 mm 小于面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!
方木的最大应力计算值为 2.379 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求! 方木的受剪应力计算值0.317 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求! 方木的最大挠度计算值0.161 mm 小于方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!
支撑钢管的最大应力计算值148.116 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度为 1.642mm 小于900/150与10 mm,满足要求!
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。

R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
钢管立杆的最大应力计算值σ= 48.235 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f] = 205 N/mm2，满足要求！
钢管立杆的最大应力计算值σ= 64.487 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f] = 205 N/mm2，满足要求！
面板的受弯应力计算值σ =9.8N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
面板的最大挠度计算值ν=1.046mm 小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.76mm，满足要求！
次楞最大受弯应力计算值σ = 5.8 N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！
次楞的最大挠度计算值ν=0.277mm 小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm，满足要求！
主楞的受弯应力计算值σ =68.2N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
主楞的最大挠度计算值ν=0.255mm 小于主楞的最大容许挠度值[ν]=0.75mm，满足要求！
穿梁螺栓所受的最大拉力N=7.226kN 小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！
梁底模面板计算应力σ =2.7 N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
面板的最大挠度计算值: ν=0.065mm 小于面板的最大允许挠度值:[ν] =0.8mm，满足要求！
方木的最大应力计算值0.7 N/mm2小于方木抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!
方木的受剪应力计算值0.386 N/mm2小于方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!
方木的最大挠度计算值ν= 0.007 mm 小于方木的最大允许挠度[ν]=0.9 mm，满足要求！
支撑小横杆的最大应力计算值132.4 N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大应力计算值146.1 N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度νmax=1.687mm小于900/150与10 mm,满足要求!
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。

R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
钢管立杆稳定性计算σ = 191.7N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f] = 205N/mm2，满足要求！
p=20.55≤f g=80 kPa 。

地基承载力满足要求！
S=0.848×0.90=0.763m 22立杆
S'=0.80×0.90=0.720m 22
面板的受弯应力计算值 σ =3.2N/mm 2小于面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm 2，满足要
求！
面板的最大挠度计算值 ν=0.12mm 小于面板的最大容许挠度值 [ν]=1.06mm ，满足要求！
次楞最大受弯应力计算值σ = 3.1 N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！
次楞的最大挠度计算值ν=0.15mm 小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm，满足要求！
主楞的受弯应力计算值σ =37N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
主楞的最大挠度计算值ν=0.112mm 小于主楞的最大容许挠度值[ν]=0.75mm，满足要求！
穿梁螺栓所受的最大拉力N=5.465kN 小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！
梁底模面板计算应力σ =1.1 N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
面板的最大挠度计算值: ν=0.013mm 小于面板的最大允许挠度值:[ν] =0.6mm，满足要求！
方木的最大应力计算值 1.4 N/mm2小于方木抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!
方木的受剪应力计算值0.389 N/mm2小于方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!
方木的最大挠度计算值ν= 0.048 mm 小于方木的最大允许挠度[ν]=1.712 mm，满足要求！
支撑小横杆的最大应力计算值184.8 N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大应力计算值75 N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度νmax=0.734mm小于856/150与10 mm,满足要求!
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。

R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
钢管立杆稳定性计算σ = 146.4N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f] = 205N/mm2，满足要求！
面板的最大应力计算值为0.87 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求! 面板的最大挠度计算值0.019 mm 小于面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!
方木的最大应力计算值为 2.379 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求! 方木的受剪应力计算值0.317 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求! 方木的最大挠度计算值0.161 mm 小于方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!
支撑钢管的最大应力计算值148.116 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度为 1.642mm 小于900/150与10 mm,满足要求!
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。

R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
钢管立杆的最大应力计算值σ= 47.524 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f] = 205 N/mm2，满足要求！
钢管立杆的最大应力计算值σ= 62.692 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f] = 205 N/mm2，满足要求！
面板的受弯应力计算值σ =0.5N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
面板的最大挠度计算值ν=0.006mm 小于面板的最大容许挠度值[ν]=0.467mm，满足要求！
次楞最大受弯应力计算值σ = 1.3 N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！
次楞的最大挠度计算值ν=0.063mm 小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm，满足要求！。