焊接接头系数
焊接接头系数的选取
4.5.2 焊接接头系数4.5.2 焊接接头系数φ应根据对接接头地焊缝形式及无损检测地长度比例确定.4.5.2 钢制压力容器地焊接接头系数规定如下：）双面焊对接接头和相当于双面焊地全焊透对接接头）全部无损检测，取φ；）局部无损检测，取φ.）单面焊对接接头（沿焊缝根部全长有紧贴基本金属地垫板））全部无损检测，取φ；）局部无损检测，取φ.4.5.2 其他金属材料地焊接接头系数按相应引用标准地规定.采用分析法计算开孔补强时，∅也应该去.10.3.1 全部()射线或超声检测凡符合下列条件之一地容器及受压元件，需采用设计文件规定地方法，对其类和类焊接接头，进行全部射线或超声检测：资料个人收集整理，勿做商业用途）设计压力大于或等于地第Ⅲ类容器；）采用气压或气液组合耐压试验地容器；）焊接接头系数取地容器；）使用后无法进行内部检验容器；）盛装毒性为极度或高度危害介质地容器；）设计温度低于－40℃地或者焊接接头厚度大于25mm 低温容器；）奥氏体型不锈钢、碳素钢、、及其配套锻件地焊接接头厚度大于30mm 者；）、、及其配套锻件地焊接接头厚度大于20mm者；资料个人收集整理，勿做商业用途）、、、奥氏体—铁素体型不锈钢及其配套锻件地焊接接头厚度大于16mm者；资料个人收集整理，勿做商业用途）铁素体型不锈钢、其他低合金钢制容器；）标准抗拉强度下限值≥地低合金钢制容器；）图样规定须检测地容器.注：上述容器中公称直径≥250mm地接管与接管对接接头、接管与高颈法兰对接接头地检测要求与类和类焊接接头相同.资料个人收集整理，勿做商业用途固定式压力容器安全技术监察规程4.5.3 全部射线检测或者超声检测符合下列情况之一地压力容器、类对接接头（压力容器、类对接接头地划分按照地规定），依据本规程4.5.3第（）项地方法进行全部无损检测：资料个人收集整理，勿做商业用途设计压力大于或者等于地第Ⅲ类压力容器；按照分析设计标准制造地压力容器；采用气压试验或者气液组合压力试验地压力容器；焊接接头系数取地压力容器或者使用后需要但是无法进行内部检验地压力容器；标准抗拉强度下限值大于或者等于地低合金钢制压力容器，厚度大于20mm时，其对接接头还应当采用本规程4.5.3第（）项所规定地与原无损检测方法不同地检测方法进行局部检测，该局部检测应当包括所有地焊缝交叉部位；资料个人收集整理，勿做商业用途设计图样和本规程引用标准要求时.4.5.3 无损检测方法地选择()压力容器地对接接头应当采用射线检测或者超声检测，超声检测包括衍射时差法超声检测（）、可记录地脉冲反射法超声检测和不可记录地脉冲反射法超声检测；当采用不可记录地脉冲反射法超声检测时，应当采用射线检测或者衍射时差法超声检测做为附加局部检测；资料个人收集整理，勿做商业用途管壳式换热器焊接接头系数3.16.1 钢制换热器焊接接头系数φ按表选取沿焊接接头根部全长有紧贴基本金属地垫板时，其焊接接头系数φ.资料个人收集整理，勿做商业用途3.16.2 铝、铜、钛及其合金地焊接接头系数按附录（标准地附录）地规定.压力容器设计工程师培训教程焊接接头系数4.11.1 焊接接头系数地基本规定焊接接头系数φ是指对接接头强度与母材强度之比值.用以反映由于焊接材料、焊接缺陷和焊接残余应力等因素使焊接接头强度被削弱地程度，是焊接接头力学性能地综合反映.资料个人收集整理，勿做商业用途4.11.2 焊接接头系数选取地基本要求焊接接头系数地选取与接头地焊接工艺特点、无损检测比例和对容器地要求相关.主要有一下几个问题：（）当纵向接头与环向接头地结构、无损检测比例不一致时，如纵向接头采用双面焊、或，而环向接头为加垫板地单面焊且无法进行或检测时，在容器地设计计算中应正确采用焊接接头系数.资料个人收集整理，勿做商业用途内压圆筒厚度计算公式是根据圆筒中周向总体（一次）薄膜应力地强度导出，所以与之对应地焊接接头系数应为圆筒地纵向焊接接头系数.在圆筒环向接头地极小断面中同样也存在着环向（周向）薄膜应力，另外尽管环向接头在圆筒轴向地应力仅有环向应力地一半，但是作为一台完整地压力容器，为确保这个圆筒地强度与安全，一般应要求环向接头与纵向接头具有同样地质量水平，即要求具有同样地焊接接头系数.若存在制造上地困难，可按中10.8.2执行.此时环向接头地质量（焊接接头系数）虽然可能与纵向接头地质量（焊接接头系数）不完全相同，但计算圆筒厚度时，仍取纵向接头地焊接接头系数.此时设计者应规定对该焊接接头地技术要求，以提醒制造厂用焊接工艺措施来保证焊接质量.资料个人收集整理，勿做商业用途中10.8.2抄录如下：“对容器直径不超过800mm地圆筒与封头地最后一道环向封闭焊缝，当采用不带垫板地单面焊对接接头，且无法进行射线或超声检测时，允许不进行检测，但需采用气体保护焊打底.资料个人收集整理，勿做商业用途（）封头拼接接头地封头系数.中10.8.2规定封头拼接接头应进行或检测，但未规定封头拼接接头地接头系数如何选取.封头拼接接头地无损检测要求主要是针对封头成形时变形较大，缺陷容易扩展而提出地，与封头厚度无关.因此，尽管封头拼接接头要求或检测，但这种检测仍然只是对整台容器检测地一部分，其合格指标仍按照对容器整台要求地合格指标而确定.因此，封头拼接接头地焊接接头系数一般取压力容器地纵向接头焊接接头系数.资料个人收集整理，勿做商业用途对整张钢板压制地小直径封头，由于不存在焊接接头，在厚度计算中当然取φ.。
16mnr的焊接接头系数
16mnr的焊接接头系数焊接接头系数是衡量焊接接头质量的重要参数，也是评估焊接接头可靠性的重要指标。
在实际的焊接生产过程中，需要根据不同的工艺条件，选择相应的焊接接头系数，以确保焊接接头的强度和可靠性。
一、什么是焊接接头系数？焊接接头系数是指焊接接头的强度与材料强度之比，一般用符号K表示。
焊接接头系数越大，说明接头强度越高，耐受载荷的能力越大，接头的可靠性也就越高。
二、为什么要使用焊接接头系数？焊接接头系数对于焊接接头的强度和可靠性有着相当大的影响，因此在实际的焊接生产过程中，需要根据所焊接的材料和工艺条件，选择相应的焊接接头系数。
通过合理选择焊接接头系数，可以有效提高接头的强度和可靠性，确保焊接接头在使用过程中的稳定性和安全性。
三、如何选择焊接接头系数？在实际的焊接生产过程中，选择合适的焊接接头系数的关键在于计算和分析，具体步骤如下：1.确定焊接接头类型焊接接头的类型包括对接接头、角接接头、环缝接头、搭接接头等。
在选择焊接接头系数前，需要根据实际情况确定所需焊接接头的类型。
2.测量焊接接头尺寸和材料厚度在确定焊接接头类型后，需要测量接头的尺寸和所用材料的厚度。
这是计算和分析焊接接头系数的基础。
3.计算焊接接头系数通过使用公式计算焊接接头系数，具体公式如下：K = σ/ σu其中，K为焊接接头系数；σ为焊缝的正应力；σu为板材的抗拉强度。
4.分析焊接接头系数是否合理通过比较计算结果与实际情况，分析所选取的焊接接头系数是否合理。
如果不合理，需要重新选择合适的焊接接头系数。
总之，焊接接头系数是评估焊接接头质量和可靠性的重要指标，因此在实际的焊接生产过程中，需要根据具体情况选择合适的焊接接头系数。
钢制压力容器焊接接头系数φ的确定
钢制压力容器焊接接头系数φ的确定摘要:本文通过归纳、分析钢制压力容器设计计算中焊接接头系数φ与对接接头的焊缝形式、无损检测的长度比例等的关系，以及对标准、规范中相关规定的进一步释义，详解焊接接头系数φ的确定。
关键词:钢制压力容器焊接接头系数对接接头焊缝形式无损检测许久以来，设计(校审)人员(下文简称设计人员)在钢制压力容器焊接接头系数φ的确定问题上一直争论不休，一些论坛上关于这方面的讨论比比皆是。
本文主要根据TSG R0004-2009《固定式压力容器安全技术监察规程》[1](下文简称《容规》)、GB150.1～150.4-2011《压力容器》[合订本][2](下文简称GB150)等标准、规范的规定，分析钢制压力容器设计中φ的确定因素与确定(选取)。
1 焊接接头系数的确定因素焊接接头系数φ的确定因素有明文规定的，也有引申的，然而都不可忽略。
1.1 确定因素GB150中4.5.2.1:“焊接接头系数应根据对接接头的焊缝形式和无损检测的长度比例确定”。
此规定明确了焊接接头系数φ的确定因素是“对接接头”的“焊缝形式”和“无损检测的长度比例”。
1.1.1 对接接头从而确定:跟φ有关的是A、B类对接接头。
GB150中的公式是根据周向一次薄膜应力的强度导出，所以与之对应的A类焊缝的焊接接头系数φ才是计算参数。
但是为了保证受压元件的强度与安全，要求A、B类接头的焊接接头系数一致，如果由于各种原因不能达到时，应对B类焊缝的质量加以控制，如GB150中10.3.4:“对容器直径不超800mm的圆筒与封头的最后一道环向封闭焊缝，当采用不带垫板的单面焊对接接头，且无法进行射线或超声检测时，允许不进行检测，但需采用气体保护焊打底”。
1.1.2 对接接头的焊缝形式焊制的钢制压力容器，受压元件的对接接头首。
选双面焊对接接头和相当于双面焊的全焊透接头(下文简称全焊透)，然而在制造无法实现的情况下，采用非全焊透的单面焊对接接头(沿焊缝根部全长有紧贴基本金属的垫板)(下文简称非全焊透)。
焊缝接头强度降低系数-概述说明以及解释
焊缝接头强度降低系数-概述说明以及解释1.引言1.1 概述焊缝接头强度降低系数是评价焊接接头连接质量的重要指标之一。
它描述了焊接接头在工程应力作用下所能承受的最大应力与基底材料的屈服应力之比，是一个反映焊接接头强度相对于基底材料强度的关键参数。
焊缝接头强度降低系数的大小直接影响着焊接接头的可靠性和安全性，因此深入研究和分析其影响因素以及提高方法具有重要意义。
本文将从定义和意义出发，探讨焊缝接头强度降低系数的影响因素及相应的提高方法，旨在深入挖掘焊接接头连接质量的关键问题，为提高焊接接头质量和性能提供理论指导和技术支持。
1.2文章结构1.2 文章结构本文主要包括三个部分:引言、正文和结论。
在引言部分，将概述焊缝接头强度降低系数的定义与意义，介绍文章的结构和目的。
正文部分将分为三个小节。
首先，将介绍焊缝接头强度降低系数的定义与意义，阐述其在焊接过程中的重要性。
接着，将探讨影响焊缝接头强度降低系数的因素，从不同角度分析导致强度降低的原因。
最后，将提出一些提高焊缝接头强度降低系数的方法，为提高焊接接头的强度提供参考。
结论部分将对文章进行总结与回顾，展望未来在这一领域的研究方向，并得出结论。
通过本文的阐述，读者将对焊缝接头强度降低系数有更深入的了解，为相关研究和实践提供指导。
1.3 目的本文旨在探讨焊缝接头强度降低系数这一重要概念在焊接工艺中的应用。
通过分析焊缝接头强度降低系数的定义与意义，以及影响因素和提高方法，我们旨在帮助读者更好地理解焊接工艺中的关键参数，并为他们提供优化焊接实践的参考。
同时，我们也希望通过对这一问题的深入研究，为未来焊接工艺的发展提供一定的指导和借鉴，促进焊接技术的进步与创新。
2.正文2.1 焊缝接头强度降低系数的定义与意义焊缝接头强度降低系数是指焊接过程中焊缝接头的强度与无缺陷材料本身的强度之比。
在实际工程应用中，由于焊接过程中可能产生各种缺陷，如气孔、夹杂物、裂缝等，这些缺陷会导致焊缝接头的强度降低。
焊缝系数e-概述说明以及解释
焊缝系数e-概述说明以及解释1.引言1.1 概述概述部分的内容可以如下所示：引言焊接技术在工程领域中扮演着重要的角色。
焊接是将金属材料通过加热或压力连接在一起的一种常用方法，用于制造和修复多种产品和结构。
焊缝是焊接过程中形成的连接区域，其质量将直接影响焊接件的强度和耐久性。
为了描述焊缝质量的好坏，我们引入了焊缝系数e这个概念。
本文将探讨焊缝系数e的定义和计算方法，探讨其在焊接工艺中的重要性，并对相关研究进行总结。
通过深入了解焊缝系数e，我们可以更好地评估焊缝质量和焊接工艺的可靠性，确保焊接产品的安全性和可靠性。
接下来的章节将逐一介绍焊缝系数e的定义和计算方法，分析其影响因素，并对其重要性进行深入探讨。
最后，我们将对本文的主要内容进行总结，并提出进一步研究的展望。
通过本文的阅读，读者将能够了解焊缝系数e的基本概念和应用，帮助他们在焊接工艺中更好地理解和应用这一重要参数。
希望本文能够对相关研究人员以及从事焊接工作的工程师们有所启发，并对焊接技术的发展和应用做出积极贡献。
1.2文章结构1.2 文章结构本文将按照以下结构来展开讨论焊缝系数e的定义、计算方法、重要性和结论总结。
首先，在引言部分，将对焊缝系数e的背景和意义进行概述，介绍焊缝在工程中的重要性和影响因素。
同时，文章结构部分将给出整篇文章的框架和各个部分的内容安排。
其次，在正文部分的第2.1节，将详细阐述焊缝系数e的定义，包括对焊缝系数e的概念进行解释，以及焊接中与焊缝系数e相关的衡量指标和考虑因素。
进一步，通过实例说明不同情况下焊缝系数e的变化及其影响。
紧接着，在正文部分的第2.2节，将介绍焊缝系数e的计算方法。
包括从理论上推导焊缝系数e的数学模型，并详细说明如何根据焊接工艺参数和材料特性进行计算。
同时，列举实际工程中常见的焊缝系数e计算案例，并分析其计算结果。
然后，在结论部分的第3.1节，将强调焊缝系数e的重要性，指出正确计算和应用焊缝系数e对焊接工艺和焊缝质量的关键作用，并探讨其对焊接过程控制和焊缝设计的指导意义。
焊接接头系数的选取
GB150—报批稿4.5.2 焊接接头系数4.5.2.1 焊接接头系数φ应根据对接接头的焊缝形式及无损检测的长度比例确定;4.5.2.2 钢制压力容器的焊接接头系数规定如下：a 双面焊对接接头和相当于双面焊的全焊透对接接头1 全部无损检测,取φ=；2 局部无损检测,取φ=;b 单面焊对接接头沿焊缝根部全长有紧贴基本金属的垫板1 全部无损检测,取φ=；2 局部无损检测,取φ=;4.5.2.3 其他金属材料的焊接接头系数按相应引用标准的规定;采用分析法计算开孔补强时,也应该去;10.3.1 全部100%射线或超声检测凡符合下列条件之一的容器及受压元件,需采用设计文件规定的方法,对其A类和B 类焊接接头,进行全部射线或超声检测：a 设计压力大于或等于的第Ⅲ类容器；b 采用气压或气液组合耐压试验的容器；c 焊接接头系数取的容器；d 使用后无法进行内部检验容器；e 盛装毒性为极度或高度危害介质的容器；f 设计温度低于－40℃的或者焊接接头厚度大于25mm 低温容器；g 奥氏体型不锈钢、碳素钢、Q345R、Q370R及其配套锻件的焊接接头厚度大于30mm 者；h 18MnMoNbR、13MnNiMoR、12MnNiVR及其配套锻件的焊接接头厚度大于20mm者；i 15CrMoR、14Cr1MoR、08Ni3DR、奥氏体—铁素体型不锈钢及其配套锻件的焊接接头厚度大于16mm者；j 铁素体型不锈钢、其他Cr-Mo低合金钢制容器；k 标准抗拉强度下限值R m≥540MPa的低合金钢制容器；l 图样规定须100%检测的容器;注：上述容器中公称直径DN≥250mm的接管与接管对接接头、接管与高颈法兰对接接头的检测要求与A类和B类焊接接头相同; TSG R0004-2009 固定式压力容器安全技术监察规程4.5.3. 全部射线检测或者超声检测符合下列情况之一的压力容器A、B类对接接头压力容器A、B类对接接头的划分按照GB150的规定,依据本规程4.5.3.1第1项的方法进行全部无损检测：(1)设计压力大于或者等于的第Ⅲ类压力容器；(2)按照分析设计标准制造的压力容器；(3)采用气压试验或者气液组合压力试验的压力容器；(4)焊接接头系数取的压力容器或者使用后需要但是无法进行内部检验的压力容器；(5)标准抗拉强度下限值大于或者等于540MPa的低合金钢制压力容器,厚度大于20mm时,其对接接头还应当采用本规程4.5.3.1第1项所规定的与原无损检测方法不同的检测方法进行局部检测,该局部检测应当包括所有的焊缝交叉部位；(6)设计图样和本规程引用标准要求时;4.5.3.1 无损检测方法的选择1压力容器的对接接头应当采用射线检测或者超声检测,超声检测包括衍射时差法超声检测TOFD、可记录的脉冲反射法超声检测和不可记录的脉冲反射法超声检测；当采用不可记录的脉冲反射法超声检测时,应当采用射线检测或者衍射时差法超声检测做为附加局部检测；GB 151-1999 管壳式换热器焊接接头系数3.16.1 钢制换热器焊接接头系数φ按表4选取表4对于无法进行无损检测的固定管板式换热器壳程圆筒的环向焊接接头,当采用氩弧焊打底或者沿焊接接头根部全长有紧贴基本金属的垫板时,其焊接接头系数φ=;3.16.2 铝、铜、钛及其合金的焊接接头系数按附录D标准的附录的规定;压力容器设计工程师培训教程焊接接头系数4.11.1 焊接接头系数的基本规定焊接接头系数φ是指对接接头强度与母材强度之比值;用以反映由于焊接材料、焊接缺陷和焊接残余应力等因素使焊接接头强度被削弱的程度,是焊接接头力学性能的综合反映;4.11.2 焊接接头系数选取的基本要求焊接接头系数的选取与接头的焊接工艺特点、无损检测比例和对容器的要求相关;主要有一下几个问题：1当纵向接头与环向接头的结构、无损检测比例不一致时,如纵向接头采用双面焊、100%RT或UT,而环向接头为加垫板的单面焊且无法进行RT或UT检测时,在容器的设计计算中应正确采用焊接接头系数;内压圆筒厚度计算公式是根据圆筒中周向总体一次薄膜应力的强度导出,所以与之对应的焊接接头系数应为圆筒的纵向焊接接头系数;在圆筒环向接头的极小断面中同样也存在着环向周向薄膜应力,另外尽管环向接头在圆筒轴向的应力仅有环向应力的一半,但是作为一台完整的压力容器,为确保这个圆筒的强度与安全,一般应要求环向接头与纵向接头具有同样的质量水平,即要求具有同样的焊接接头系数;若存在制造上的困难,可按GB150中10.8.2.3执行;此时环向接头的质量焊接接头系数虽然可能与纵向接头的质量焊接接头系数不完全相同,但计算圆筒厚度时,仍取纵向接头的焊接接头系数;此时设计者应规定对该焊接接头的技术要求,以提醒制造厂用焊接工艺措施来保证焊接质量;GB150-1998中10.8.2.3抄录如下：“对容器直径不超过800mm的圆筒与封头的最后一道环向封闭焊缝,当采用不带垫板的单面焊对接接头,且无法进行射线或超声检测时,允许不进行检测,但需采用气体保护焊打底;2封头拼接接头的封头系数;GB150-1998中10.8.2.2规定封头拼接接头应进行100%UT或RT检测,但未规定封头拼接接头的接头系数如何选取;封头拼接接头的无损检测要求主要是针对封头成形时变形较大,缺陷容易扩展而提出的,与封头厚度无关;因此,尽管封头拼接接头要求100%UT或RT检测,但这种检测仍然只是对整台容器检测的一部分,其合格指标仍按照对容器整台要求的合格指标而确定;因此,封头拼接接头的焊接接头系数一般取压力容器的纵向接头焊接接头系数;对整张钢板压制的小直径封头,由于不存在焊接接头,在厚度计算中当然取φ=;。
压力容器设计中焊接接头系数值的选取
压力容器设计中焊接接头系数Υ值的选取李业勤3 尤爱珍 (宜兴市洪流集团公司)(常州化工设备有限公司) 摘 要 对压力容器设计中几处焊接接头系数Υ值的选取,论述了自己的观点。
关键词 压力容器 焊接接头系数 在学习贯彻GB150-1998、GB151-1999以及国家质量技术监督局《压力容器安全技术监察规程》(下简称《容规》)的过程中,有几处焊接接头系数Υ值的选取易引起争议,为此,笔者谈一下自己的看法,供参考。
1 开孔处计算厚度∆计算式中Υ值的选取 GB150-1998中的81511款给出了对内压容器开孔所需补强面积的计算式:A=d∆+2∆∆et(1-f r)(1)式中∆为开孔处计算厚度。
显然,要求取∆值,就必需解决开孔处焊接接头系数Υ值如何选取的问题。
当壳体的焊接接头系数Υ=1时,任意开孔处Υ=1。
若有人提出,当开孔正好在B类焊接接头上,而B类Υ值又不为1,怎么办?笔者认为,由于B类Υ值不会小于015,不会对开孔处Υ值造成影响。
当壳体Υ值小于1时,开孔处Υ如何选取?这个问题比较复杂,现分析如下: (1)开孔处有效补强范围内,计算截面为母材,此时Υ=1。
(2)开孔处有效补强范围内,计算截面穿过B类焊接接头,由于B类Υ值不小于015,故对计算截面(对圆筒体为轴向截面)而言,其Υ值可取1。
(3)开孔处有效补强范围内,计算截面正好穿过A类焊接接头,而A类Υ值又小于1,例如0185等,笔者认为可仍取1。
理由是:根据GB150-1998第10181212c)款以及10181411 b)和10181412b)款,以开孔中心为圆心、115倍开孔直径为半径的圆中所包容的焊接接头应全部检测,射线检测、超声检测合格的级别分别为不低于 级和不低于 级,即与壳体相一致,《容规》亦有同样规定,因此有人认为Υ值应等同于壳体的Υ值。
从合理的角度考虑,Υ值取小于1的值,有一定道理,但是,由于设计人员在进行设计计算时是无法预先知道这一情况的,更何况计算截面正好位于A类焊接接头上的情形十分少,如果连这一比较特殊的情形也要分清Υ=1还是Υ<1,对设计人员而言未免太苛刻了。
SW6开孔补强的数据输入
SW6开孔补强的数据输入1、焊接接头系数的取值当设备焊接接头系数是0.85时，开孔处壳体焊接接头系数如何取值，有很多看法，归结如下：a) 取1.0（SW6默认1.0）b) 按壳体的焊接接头系数，壳体的焊接接头系数为0.85，开孔补强计算时壳体的焊接接头系数应取0.85c) 补强区内没有A、B类焊缝时，可以取1.0（有接头才会有接头系数，才会有强度削弱，没有接头为什么不能取1.0？），有焊缝时应按壳体。
可设计无法得知筒体组装情况，开孔处有无焊缝也无从知晓，因此保守的单位还是取0.85。
开孔处壳体焊接接头系数（记为φ1），接管的焊接接头系数（记为φ2），这两个焊接接头系数对于开孔补强计算有何作用？等面积开孔补强计算的合格条件：A1+A2+A3(+A4)>AA——开孔削弱所需要的补强截面积A1——壳体多余的补强面积A2——接管多余的补强面积A3——焊缝金属截面积A4——另加的补强面积（补强圈等）多余的补强面积是如何得出来的？简单的讲，就是长×宽：长——B-dop的数值（有效的补强范围）宽——多余的厚度（有效厚度减去计算厚度）标准一长串公式，就是考虑了接管材料与壳体的不同，引入的强度削弱系数而已，那么影响多余补强面积的数值，其实只有长当中的B和宽当中的厚度值，φ1直接影响着是A1的数值，φ2直接影响着是A2的数值，正因为设备上的接管大都是无缝钢管或锻件（很少见有焊接钢管），所以在φ2的数值上大家没有争议都是取1.0（并非一定是1.0）。
所以对于φ1，是影响着壳体壁厚的计算厚度值（影响着壳体厚度的余量A1），例如筒体，实际就是筒体的计算厚度。
也就是，筒体的焊接接头系数取多少，开孔补强计算时就取多少。
有人提出在GB/T 150.3-2011 6.1.4条中规定：“容器上的开孔宜避开容器焊接接头。
当开孔通过或邻近容器焊接接头时，则应保证在开孔中心的2dop范围内的接头不存在有任何超标缺陷。
”所以即便开在有焊接接头的壳体处，已经做了100%检测，开孔补强计算时，φ1应取1.0。
管壳式热交换器安装技术标准及要求
管壳式热交换器安装技术标准及要求（一）通用要求1、焊接接头分类与焊接接头系数（1）管壳式热交换器受压元件之间的焊接接头分为A、B、C、D四类，非受压元件与受压元件的焊接接头为E类。
其他结构型式热交换器的焊接接头按相应标准规定。
焊接接头分类（2）焊接接头系数应根据对接接头的焊缝形式及无损检测的长度比例确定。
（3）钢制管壳式热交换器焊接接头系数①双面焊对接接头和相当于双面焊的金焊连对接接头，全部无损检测取1，局部无损检测取0.85。
②单面焊对接接头（沿焊缝根部全长有紧贴基本金属的垫扳），全部无损检测取0.9，局部无损检测取0.80。
（4）对于无法进行无损检测的固定管板式热交换器壳程圆筒的环向焊接接头，应采用氩弧焊打底或沿焊缝根部全长有紧贴基本金属的垫板，其焊接接头系数0.6。
（5）对于换热管与管板连接的内孔焊，进行100%射线检测时焊接接头系数1.0，局部射线检测时焊接接头系数0.85，不进行射线检测时焊接接头系数0.6。
（6）铝、钛、铜、镍和锆等其他金属的焊接接头系数按相应引用标准的规定。
2、耐压试验（1）管壳式热交换器耐压试验的要求和试验压力应符合GB150.1--2011中4.6的要求，其他结构型式热交换器耐压试验的要求和试验压力应符合相关标准的要求。
（2）耐压试验的种类和要求应在图样上注明。
（3）按压差设计的热交换器，应在图样上提出压力试验时升、降压的具体要求。
（4）对于管程设计压力高于壳程设计压力的管壳式热交换器，应在图样上提出管头的试验方法和压力。
3、泄漏试验（1）泄漏试验应符合GB150.1-2011中4.7的要求。
（2）泄漏试验的种类和要求应在图样上注明。
（二）材料1、总则（1）管壳式热交换器钢制受压元件的钢号及其标准、附加技术要求、限定范围（压力和温度等）及许用应力应符合GB 150.2-2011及其附录A、附录D的规定，高温性能参考值参见GB 150,2-2011附录B。
（2）管壳式热交换器受压元件用铝、钛、铜、镍和锆等其他金属材料，其技术要求、限定范围（牌号、压力和温度等）及许用应力，应符合TSG R0004-2009及本标准引用标准的规定。
焊接接头系数的选取修订稿
焊接接头系数的选取集团标准化工作小组 [Q8QX9QT-X8QQB8Q8-NQ8QJ8-M8QMN]GB150—报批稿4.5.2 焊接接头系数4.5.2.1 焊接接头系数φ应根据对接接头的焊缝形式及无损检测的长度比例确定。
4.5.2.2 钢制压力容器的焊接接头系数规定如下：a）双面焊对接接头和相当于双面焊的全焊透对接接头1）全部无损检测，取φ=；2）局部无损检测，取φ=。
b）单面焊对接接头（沿焊缝根部全长有紧贴基本金属的垫板）1）全部无损检测，取φ=；2）局部无损检测，取φ=。
4.5.2.3 其他金属材料的焊接接头系数按相应引用标准的规定。
采用分析法计算开孔补强时，也应该去。
10.3.1 全部(100%)射线或超声检测凡符合下列条件之一的容器及受压元件，需采用设计文件规定的方法，对其A类和B 类焊接接头，进行全部射线或超声检测：a）设计压力大于或等于的第Ⅲ类容器；b）采用气压或气液组合耐压试验的容器；c）焊接接头系数取的容器；d）使用后无法进行内部检验容器；e）盛装毒性为极度或高度危害介质的容器；f）设计温度低于－40℃的或者焊接接头厚度大于25mm 低温容器；g）奥氏体型不锈钢、碳素钢、Q345R、Q370R及其配套锻件的焊接接头厚度大于30mm 者；h） 18MnMoNbR、13MnNiMoR、12MnNiVR及其配套锻件的焊接接头厚度大于20mm者；i） 15CrMoR、14Cr1MoR、08Ni3DR、奥氏体—铁素体型不锈钢及其配套锻件的焊接接头厚度大于16mm者；j）铁素体型不锈钢、其他Cr-Mo低合金钢制容器；k）标准抗拉强度下限值R m≥540MPa的低合金钢制容器；l）图样规定须100%检测的容器。
注：上述容器中公称直径DN≥250mm的接管与接管对接接头、接管与高颈法兰对接接头的检测要求与A类和B类焊接接头相同。
TSG R0004-2009 固定式压力容器安全技术监察规程4.5.3. 全部射线检测或者超声检测符合下列情况之一的压力容器A、B类对接接头（压力容器A、B类对接接头的划分按照GB150的规定），依据本规程4.5.3.1第（1）项的方法进行全部无损检测：(1)设计压力大于或者等于的第Ⅲ类压力容器；(2)按照分析设计标准制造的压力容器；(3)采用气压试验或者气液组合压力试验的压力容器；(4)焊接接头系数取的压力容器或者使用后需要但是无法进行内部检验的压力容器；(5)标准抗拉强度下限值大于或者等于540MPa的低合金钢制压力容器，厚度大于20mm时，其对接接头还应当采用本规程4.5.3.1第（1）项所规定的与原无损检测方法不同的检测方法进行局部检测，该局部检测应当包括所有的焊缝交叉部位；(6)设计图样和本规程引用标准要求时。
0.85焊缝系数 -回复
0.85焊缝系数-回复焊缝系数是焊接工艺中的一个重要参数，它反映了焊接接头的强度和可靠性。
本文将从焊缝系数的定义、计算公式和影响因素等方面一步一步详细介绍。
首先，我们来谈论焊缝系数的定义。
焊缝系数是指焊接接头的强度与理论强度之比。
简单来说，它是一个衡量焊接接头质量的指标，数值越接近1表示焊接质量越好，强度也就越高。
接下来，我们来介绍如何计算焊缝系数。
焊缝系数的计算公式为焊缝强度除以理论强度。
焊缝强度可以通过试验或计算获得，而理论强度则根据焊接接头中所使用的材料和焊缝的类型等进行计算。
根据焊接接头的实际情况，选择适当的计算方法，可以获得比较准确的焊缝系数。
需要注意的是，不同的焊接接头形式和材料可能需要采用不同的计算公式。
在焊缝系数的计算过程中，还需要考虑一些影响因素。
首先，焊接工艺对焊缝系数的影响较大。
焊接工艺包括焊接电流、电压、焊接速度等参数的选择，这些参数的合理搭配可以影响焊接接头的质量，进而影响焊缝系数的数值。
其次，焊接材料的选择也会对焊缝系数产生直接影响。
不同的材料具有不同的焊接特性，对焊接工艺和焊缝质量的要求也不同。
最后，焊接接头的几何形状也会对焊缝系数产生一定的影响。
焊接接头的形状决定了焊接接头的受力情况，从而影响了焊缝系数的数值。
总结一下，焊缝系数是一个用于评价焊接接头质量的指标，它反映了焊接接头的强度和可靠性。
在计算焊缝系数时，需要考虑焊缝强度和理论强度的计算方法，根据实际情况选择合适的计算公式。
同时，还需要考虑焊接工艺、焊接材料和焊接接头的几何形状等因素对焊缝系数的影响。
通过合理的焊接工艺和材料选择，以及准确计算焊缝系数，可以提高焊接接头的质量，确保焊接接头的强度和可靠性。
承压设备设计中焊接接头系数的选取
值不会小于 ０ ，不会对开孔处 值造成影响。 ． ５ 当壳体 值小 于 １ ，开孑 处 如何 选取 ？ 时 Ｌ 这个 问题 比较 复杂 ，现 分析 如下 ：
１ ６
４ －装备技 术 Ｌ＿ ｒ －
第 ３ 第 ５期 ３卷
所 包 容 的焊 接 接 头应 全 部 检 测 ） 中 的 １ ．． ０３２ ｃ条 ： 对 于满足 Ｇ ５ ． ２ １ Ｂ １ ０３ ０ ６１ — １中 ． ３条不 另行 补强 的 ．
为 Ｇ ５ 规 定 的焊 接接 头 系数 是 以焊 接 接头 设 Ｂ １０所 计 及制 造要 求符 合 Ｇ ５ ． １０４ ２ １ 压 力容 Ｂ １０１ ５ ． ０ ～ — １《
（ ）开 孔 处 有 效 补 强 范 围 内 ，计 算 截 面为 母 １ 材 ，此 时 ＝ 。 １ （ ）开 孔处 有 效补 强范 围 内 ，计 算 截面 穿过 Ｂ ２ 类 焊接 接 头 ，由于 Ｂ类 值不 小 于 ０５ ．，故 对 计算
Ｇ ５ ． １０ —２ ｌ 压力容器》 Ｇ ５— Ｂ１０１ ５． ０ ～ ４ １《 （ Ｂ ｌ０
式 中 —— 开孔 削 弱所需 的补强截 面 积 ，ｍｍ ； 开 孔直 径 ，ｍ ｍ； 开 孔处 计算 厚度 。ｍｍ： 接 管有效 厚 度 ，ｍ ｍ；
．
卜
强度 削弱 系数 ，ｍ ｍ。
显然 ，要求取 就必需解决开孔处焊接接头系
何华兵 ，男 ，１７ ９４年生 ，硕士 ，工程师。蚌埠市 ，２ ３ ０ 。 ３４ ０
第３ ３卷 第 ５期
２１ ０ ２年 １ ０月
＇ ｒ装备 技 术 Ｉ － ｔ＿
焊接接头系数在压力容器设计中的选取
焊接接头系数在压力容器设计中的选取摘要：文章针对压力容器设计计算过程中的焊接接头系数，分析了焊接接头系数的实质，探讨了各种常见结构焊接接头系数的选取。
关键词：压力容器；焊接接头系数；选取焊接接头是焊接压力容器结构中最重要的连接部位，它是由焊缝区、熔合面、热影响区和基本母材四部分组成。
一般情况下，压力容器的焊接接头采用要求焊接接头的最低抗拉强度应不小于母材的标准抗拉强度的等强度设计原则，但焊接接头在由液态到固态凝固过程中，总是存在着各种裂纹、气孔、夹渣、未焊透、未熔合等焊接缺陷，局部的不均匀冶金过程导致焊接接头内部组织不均匀，这些因素都会影响到焊接接头的强度。
由此可见，焊接接头是压力容器结构中比较薄弱的环节，它的性能将直接影响压力容器的质量和安全。
因此，在压力容器设计计算过程中，引入焊接接头系数φ的概念，定义为焊接接头的强度与母材强度之比，用以反映由于焊接原因使焊接接头强度被削弱的程度。
在压力容器设计过程中，正确地选择焊接接头系数φ，不仅涉及到容器安全性和可靠性，还涉及到容器设计制造过程中的经济性。
文章依据《固定式压力容器安全技术监察规程》、GB150和相关规范标准，以焊制压力容器为讨论对象，探讨压力容器设计过程中如何正确选取焊接接头系数φ。
1焊接接头的分类和焊接接头系数的选取分析我国在国家标准GB150中对压力容器焊接接头的分类有明确的规定，根据接头的位置和形式，分为A、B、C、D四种类型（如图1所示）。
其中A类主要指圆筒部分的纵向接头，凸形封头的拼焊接头等；B类主要指壳体部分的环向接头；C类包括平盖、管板、法兰与圆筒的非对接接头；D类包括接管、人孔、凸缘、补强圈与圆筒的连接接头。
从JB/T4730《承压设备无损检测》与之对应的无损检测方法来看，对A、B 类接头规定采用射线或超声检测，C、D类接头采用磁粉或渗透检测可知，A、B 类接头应为对接接头，C、D类接头应为角接接头。
而根据规则设计的强度计算一般考虑受压元件承受一次的最大薄膜应力，即起控制作用的一次应力进行设计计算的。
焊缝系数和焊接接头系数_概述说明以及解释
焊缝系数和焊接接头系数概述说明以及解释1. 引言1.1 概述本篇文章旨在介绍焊缝系数和焊接接头系数的概念、定义以及其在焊接工程中的重要性和应用范围。
焊接是一种常见的金属加工方法，通过将两个或多个金属零件加热至熔点，然后使其相互融合形成牢固连接。
焊缝系数是评估焊缝强度和质量的一个指标，而焊接接头系数则涉及到不同类型焊接接头的设计原则、选择方法以及验证和检测过程。
1.2 文章结构本文共分为五个主要部分。
首先是引言部分，对整篇文章进行了概述，并介绍了文章结构和各个部分内容。
第二部分将详细讨论焊缝系数，包括其定义和概念、影响因素以及重要性和应用范围。
第三部分将重点介绍焊接接头系数，包括定义和分类、设计与选择原则以及验证和检测方法。
第四部分将探讨焊缝系数与焊接接头系数之间的关系，包括相互作用与依赖关系的解释、实际案例分析与应用举例，以及未来的发展方向。
最后一部分是总结与结论，对全文进行总结并展望焊缝系数和焊接接头系数的未来发展。
1.3 目的本文的目标是向读者介绍焊缝系数和焊接接头系数的基本概念和定义，帮助读者了解这两个指标在焊接工程中的重要性和应用范围。
另外，通过分析他们之间的关系，并探讨实际案例和应用举例，旨在增进对焊缝系数和焊接接头系数的理解，在实际工作中能够更好地设计、选择和评估焊接连接。
最后，我们还将展望这些指标未来的发展方向，并提出一些可能的研究方向，以促进该领域的进一步发展。
2. 焊缝系数：2.1 定义和概念：焊缝系数是指衡量焊缝质量和强度的一个参数。
它是通过对焊接过程中产生的焊缝进行评估，考虑焊接材料、焊接方法和工艺参数等因素的综合结果。
在焊接过程中，由于受到热作用和机械变形的影响，焊缝的形成会导致不均匀性和各种内部缺陷。
这些缺陷可能会对焊接接头的强度和可靠性产生负面影响。
因此，通过确定并衡量焊缝系数可以评估焊接接头的质量，并为工程设计提供基础数据。
2.2 影响因素：很多因素会影响焊缝系数包括：- 焊材选择：不同类型的焊材具有不同的力学特性，选择合适的焊材可以提高焊缝系数。
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焊接接头系数
ASME Ⅷ－1对于承受内压各类元件厚度计算公式都是按照将元件上最大主应
<=SE而得出。
因而ASME 力限制予材料许用应力和焊接系数的乘积以下，即S
max
Ⅷ－1计算式中所指的焊接接头系数是指和元件最大主应力方向相垂直焊缝的焊接接头系数。
1.焊接接头的分类
焊接接头分类的基本出发点是该焊接接头所承受的应力水平以及所连接的两元件的结构类型。
该焊接接头所承受的主应力水平越高，所连接两元件的结构其受力条件越不利，则把该焊接接头归为较高级别的焊接接头类别，高低按A，B，C，D顺序递减，详见UW－3及图UW－3，与GB150相类似，不再详细介绍。
唯一的不同点是接管与筒体对接焊缝，ASME规范将它划为D类，而GB150划为A类。
如图所示:主要是由于ASME规范强调是以焊接接头在容器上的位置分类。
由于此D类对接焊缝承受最大主应力作用，要求相当高，所以ASME Ⅷ－1对它的探伤、热处理提出很高的要求。
2.焊接接头系数的选用（UG－11（a）（5）UW－12）
在UW－12中对焊缝的焊接接头系数和用于元件厚度计算式中的焊接接头系数作出规定。
总的思想是：
（1）除了无缝筒节和无缝封头以及对该筒节或封头上的所有A类及D类对接焊缝进行100℅探伤的有缝筒节和封头外，所有元件厚度计算式
中的焊接接头系数即为该元件上和最大主应力方向相互垂直的焊缝
或起决定性作用的焊缝的焊接接头系数。
除去作用有附加轴向拉伸或
弯曲的内压圆筒因轴向应力可能成为最大主应力而在计算式中采用B
类焊缝外，一般都是元件上A类焊缝的焊接接头系数。
用于元件厚度
计算式中焊接接头系数就是有表UW－12按A类焊缝的结构类型和
探伤程度决定，和与之相交焊缝的结构类型、探伤程度无关。
（2）对于无缝筒节或封头以及对该筒节或封头上所有A类或D类对接焊缝进行100℅探伤的有缝筒节和封头，用于壁厚计算式中的焊接接头
系数和起决定作用焊缝的焊接接头系数可能有所不同，看它是否满足
UW－11（a）（5）的要求。
(a). 对于所有A类和D类对接焊缝进行100℅探伤的有缝筒节和封
头，在UW－12（a）节之中规定，只有全部满足UW－11（a）
（5）中（a）（b）两个条件时才能按表UW－12中（a）栏由该
筒节或封头上起决定作用的焊缝结构型式确定其壁厚计算式中
焊接接头系数，否则只能按表UW12－（b）栏确定，即相应降
低一档。
（b）在UW－12（d）中规定无缝筒节和封头可看作具有（1）型结构A类焊缝并100℅探伤的有缝筒节和封头，若同时满足UW－11（a）（5）中（a）（b）两个条件，E取1.0，当不符合UW－11（a）（5）（b）规定的抽样射线检测要求或A、B类焊缝为表UW －12中（3）（4）（5）（6）型时，E取0.85。