焊接接头系数及选取
焊接接头系数的选取
4.5.2 焊接接头系数4.5.2 焊接接头系数φ应根据对接接头地焊缝形式及无损检测地长度比例确定.4.5.2 钢制压力容器地焊接接头系数规定如下：）双面焊对接接头和相当于双面焊地全焊透对接接头）全部无损检测，取φ；）局部无损检测，取φ.）单面焊对接接头（沿焊缝根部全长有紧贴基本金属地垫板））全部无损检测，取φ；）局部无损检测，取φ.4.5.2 其他金属材料地焊接接头系数按相应引用标准地规定.采用分析法计算开孔补强时，∅也应该去.10.3.1 全部()射线或超声检测凡符合下列条件之一地容器及受压元件，需采用设计文件规定地方法，对其类和类焊接接头，进行全部射线或超声检测：资料个人收集整理，勿做商业用途）设计压力大于或等于地第Ⅲ类容器；）采用气压或气液组合耐压试验地容器；）焊接接头系数取地容器；）使用后无法进行内部检验容器；）盛装毒性为极度或高度危害介质地容器；）设计温度低于－40℃地或者焊接接头厚度大于25mm 低温容器；）奥氏体型不锈钢、碳素钢、、及其配套锻件地焊接接头厚度大于30mm 者；）、、及其配套锻件地焊接接头厚度大于20mm者；资料个人收集整理，勿做商业用途）、、、奥氏体—铁素体型不锈钢及其配套锻件地焊接接头厚度大于16mm者；资料个人收集整理，勿做商业用途）铁素体型不锈钢、其他低合金钢制容器；）标准抗拉强度下限值≥地低合金钢制容器；）图样规定须检测地容器.注：上述容器中公称直径≥250mm地接管与接管对接接头、接管与高颈法兰对接接头地检测要求与类和类焊接接头相同.资料个人收集整理，勿做商业用途固定式压力容器安全技术监察规程4.5.3 全部射线检测或者超声检测符合下列情况之一地压力容器、类对接接头（压力容器、类对接接头地划分按照地规定），依据本规程4.5.3第（）项地方法进行全部无损检测：资料个人收集整理，勿做商业用途设计压力大于或者等于地第Ⅲ类压力容器；按照分析设计标准制造地压力容器；采用气压试验或者气液组合压力试验地压力容器；焊接接头系数取地压力容器或者使用后需要但是无法进行内部检验地压力容器；标准抗拉强度下限值大于或者等于地低合金钢制压力容器，厚度大于20mm时，其对接接头还应当采用本规程4.5.3第（）项所规定地与原无损检测方法不同地检测方法进行局部检测，该局部检测应当包括所有地焊缝交叉部位；资料个人收集整理，勿做商业用途设计图样和本规程引用标准要求时.4.5.3 无损检测方法地选择()压力容器地对接接头应当采用射线检测或者超声检测，超声检测包括衍射时差法超声检测（）、可记录地脉冲反射法超声检测和不可记录地脉冲反射法超声检测；当采用不可记录地脉冲反射法超声检测时，应当采用射线检测或者衍射时差法超声检测做为附加局部检测；资料个人收集整理，勿做商业用途管壳式换热器焊接接头系数3.16.1 钢制换热器焊接接头系数φ按表选取沿焊接接头根部全长有紧贴基本金属地垫板时，其焊接接头系数φ.资料个人收集整理，勿做商业用途3.16.2 铝、铜、钛及其合金地焊接接头系数按附录（标准地附录）地规定.压力容器设计工程师培训教程焊接接头系数4.11.1 焊接接头系数地基本规定焊接接头系数φ是指对接接头强度与母材强度之比值.用以反映由于焊接材料、焊接缺陷和焊接残余应力等因素使焊接接头强度被削弱地程度，是焊接接头力学性能地综合反映.资料个人收集整理，勿做商业用途4.11.2 焊接接头系数选取地基本要求焊接接头系数地选取与接头地焊接工艺特点、无损检测比例和对容器地要求相关.主要有一下几个问题：（）当纵向接头与环向接头地结构、无损检测比例不一致时，如纵向接头采用双面焊、或，而环向接头为加垫板地单面焊且无法进行或检测时，在容器地设计计算中应正确采用焊接接头系数.资料个人收集整理，勿做商业用途内压圆筒厚度计算公式是根据圆筒中周向总体（一次）薄膜应力地强度导出，所以与之对应地焊接接头系数应为圆筒地纵向焊接接头系数.在圆筒环向接头地极小断面中同样也存在着环向（周向）薄膜应力，另外尽管环向接头在圆筒轴向地应力仅有环向应力地一半，但是作为一台完整地压力容器，为确保这个圆筒地强度与安全，一般应要求环向接头与纵向接头具有同样地质量水平，即要求具有同样地焊接接头系数.若存在制造上地困难，可按中10.8.2执行.此时环向接头地质量（焊接接头系数）虽然可能与纵向接头地质量（焊接接头系数）不完全相同，但计算圆筒厚度时，仍取纵向接头地焊接接头系数.此时设计者应规定对该焊接接头地技术要求，以提醒制造厂用焊接工艺措施来保证焊接质量.资料个人收集整理，勿做商业用途中10.8.2抄录如下：“对容器直径不超过800mm地圆筒与封头地最后一道环向封闭焊缝，当采用不带垫板地单面焊对接接头，且无法进行射线或超声检测时，允许不进行检测，但需采用气体保护焊打底.资料个人收集整理，勿做商业用途（）封头拼接接头地封头系数.中10.8.2规定封头拼接接头应进行或检测，但未规定封头拼接接头地接头系数如何选取.封头拼接接头地无损检测要求主要是针对封头成形时变形较大，缺陷容易扩展而提出地，与封头厚度无关.因此，尽管封头拼接接头要求或检测，但这种检测仍然只是对整台容器检测地一部分，其合格指标仍按照对容器整台要求地合格指标而确定.因此，封头拼接接头地焊接接头系数一般取压力容器地纵向接头焊接接头系数.资料个人收集整理，勿做商业用途对整张钢板压制地小直径封头，由于不存在焊接接头，在厚度计算中当然取φ.。
[应用]焊接系数
![[应用]焊接系数](https://img.taocdn.com/s3/m/f7403b0e974bcf84b9d528ea81c758f5f61f2975.png)
焊接变形收缩始终是一个比较复杂的问题，对接焊缝的收缩变形与对接焊缝的坡口形式、对接间隙、焊接线的能量、钢板的厚度和焊缝的横截面积等因素有关，坡口大、对接间隙大，焊缝截面积大，焊接能量也大，则变形也大。
为了给设计人员提供一定的参考，贴几个公式1、单V对接焊缝横向收缩近似值及公式：y = 1.01*e^（0.0464x）y＝收缩近似值e＝2.718282x＝板厚2、双V对接焊缝横向收缩近似值及公式：y = 0.908*e^（0.0467x ）y＝收缩近似值e＝2.718282x＝板厚1.CF法兰的英文名是Conflt Flng。
它是一种用于超高真空中的法兰连接，是一种金属静密封，可以承受高温烘烤。
ISO-KF 真空接头是适用于超高真空场合的接头。
公称直径尺寸包括：DN16, 40, 63, 100, 160, 200，250制造标准包括：ISO 3669.适用的真空度最高达10-12mbr。
法兰密封材料通常为Viton、PTFE、铜等法兰通常为304、316不锈钢等GB/T 6070—2007真空技术法兰尺寸GB/T 6071—2003超高真空法兰2.ISO-KF是应用在真空系统中的一种快卸法兰。
他由以下几个元件构成：两个成对称分布的KF法兰、O-Ring、定心支架、卡箍。
勿需使用别的工具，只要简单地用手拧动碟形螺母就可以松开或压紧联接。
ISO-KF 真空接头是小尺寸的快装法兰接头.公称直径尺寸包括：DN 10, 16, 25, 40，50。
制造标准包括：DIN 28403，ISO 2861适用的真空度最高达10-8mbr。
法兰密封材料通常为Viton、Bun、Silicone、EPDM、铝等法兰通常为304、316不锈钢等ISO-KF 真空接头通常由法兰（flng）、快夹(clmp)、密封圈(O-Ring)、中心定位环(centering ring) 组成，见下图。
GB/T 4982—2003真空技术快卸连接器尺寸第1部分：夹紧型GB/T 4983—2003真空技术快卸连接器尺寸第2部分：拧紧型3. ISO法兰和配管可用于从大气压到高真空，经常装拆的各种应用中。
焊接接头系数
一、GB150-1998《钢制压力容器》；JB/T4731-2005《钢制卧式容器》；JB/T4734-2002《铝制焊接容器》；JB/T4710-2005《钢制塔式容器》：(1) 双面焊对接接头和相当于双面焊的全焊透对接接头
100%无损检测：Φ=1.0
局部无损检测Φ=0.85
(2) 单面焊对接接头（沿焊缝根部全长有紧贴基本金属的垫板）
100%无损检测：Φ=0.9
局部无损检测Φ=0.8
二、GB12337-1990《钢制球形储罐》
双面焊全熔透对接焊缝的焊缝系数：
100%无损探伤Φ=1.0
局部无损探伤Φ=0.85
三、JB/T4745-2002《钛制焊接容器》
（1）双面焊对接接头和相当于双面焊的全焊透对接接头：
100%无损检测Φ=0.95
局部无损检测Φ=0.85
（2）单面焊对接接头：
100%无损检测Φ=0.9
局部无损检测Φ=0.8
无法无损检测Φ=0.65
（3）单面焊环向对接
无法无损检测Φ=0.60
四、JB/T4735-1997《钢制焊接常压容器》
（1）双面焊或相当于双面焊的全熔透对接接头
100%无损检测Φ=1.0
局部无损检测Φ=0.85
不作无损检测Φ=0.7
(2)单面焊的对接接头，且沿其根部全长具有紧贴基本金属的垫板：
100%无损检测Φ=0.90
局部无损检测Φ=0.80
不作无损检测Φ=0.65
（3）单面焊无垫板对接接头
局部无损检测Φ=0.70
不作无损检测Φ=0.60
五、GB50341-2003《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》
Φ取0.9（当标准规定的最低屈服强度大于390MPa时，底圈罐壁板取
Φ=0.85）。
16mnr的焊接接头系数
16mnr的焊接接头系数焊接接头系数是衡量焊接接头质量的重要参数，也是评估焊接接头可靠性的重要指标。
在实际的焊接生产过程中，需要根据不同的工艺条件，选择相应的焊接接头系数，以确保焊接接头的强度和可靠性。
一、什么是焊接接头系数？焊接接头系数是指焊接接头的强度与材料强度之比，一般用符号K表示。
焊接接头系数越大，说明接头强度越高，耐受载荷的能力越大，接头的可靠性也就越高。
二、为什么要使用焊接接头系数？焊接接头系数对于焊接接头的强度和可靠性有着相当大的影响，因此在实际的焊接生产过程中，需要根据所焊接的材料和工艺条件，选择相应的焊接接头系数。
通过合理选择焊接接头系数，可以有效提高接头的强度和可靠性，确保焊接接头在使用过程中的稳定性和安全性。
三、如何选择焊接接头系数？在实际的焊接生产过程中，选择合适的焊接接头系数的关键在于计算和分析，具体步骤如下：1.确定焊接接头类型焊接接头的类型包括对接接头、角接接头、环缝接头、搭接接头等。
在选择焊接接头系数前，需要根据实际情况确定所需焊接接头的类型。
2.测量焊接接头尺寸和材料厚度在确定焊接接头类型后，需要测量接头的尺寸和所用材料的厚度。
这是计算和分析焊接接头系数的基础。
3.计算焊接接头系数通过使用公式计算焊接接头系数，具体公式如下：K = σ/ σu其中，K为焊接接头系数；σ为焊缝的正应力；σu为板材的抗拉强度。
4.分析焊接接头系数是否合理通过比较计算结果与实际情况，分析所选取的焊接接头系数是否合理。
如果不合理，需要重新选择合适的焊接接头系数。
总之，焊接接头系数是评估焊接接头质量和可靠性的重要指标，因此在实际的焊接生产过程中，需要根据具体情况选择合适的焊接接头系数。
钢制压力容器焊接接头系数φ的确定
钢制压力容器焊接接头系数φ的确定摘要:本文通过归纳、分析钢制压力容器设计计算中焊接接头系数φ与对接接头的焊缝形式、无损检测的长度比例等的关系，以及对标准、规范中相关规定的进一步释义，详解焊接接头系数φ的确定。
关键词:钢制压力容器焊接接头系数对接接头焊缝形式无损检测许久以来，设计(校审)人员(下文简称设计人员)在钢制压力容器焊接接头系数φ的确定问题上一直争论不休，一些论坛上关于这方面的讨论比比皆是。
本文主要根据TSG R0004-2009《固定式压力容器安全技术监察规程》[1](下文简称《容规》)、GB150.1～150.4-2011《压力容器》[合订本][2](下文简称GB150)等标准、规范的规定，分析钢制压力容器设计中φ的确定因素与确定(选取)。
1 焊接接头系数的确定因素焊接接头系数φ的确定因素有明文规定的，也有引申的，然而都不可忽略。
1.1 确定因素GB150中4.5.2.1:“焊接接头系数应根据对接接头的焊缝形式和无损检测的长度比例确定”。
此规定明确了焊接接头系数φ的确定因素是“对接接头”的“焊缝形式”和“无损检测的长度比例”。
1.1.1 对接接头从而确定:跟φ有关的是A、B类对接接头。
GB150中的公式是根据周向一次薄膜应力的强度导出，所以与之对应的A类焊缝的焊接接头系数φ才是计算参数。
但是为了保证受压元件的强度与安全，要求A、B类接头的焊接接头系数一致，如果由于各种原因不能达到时，应对B类焊缝的质量加以控制，如GB150中10.3.4:“对容器直径不超800mm的圆筒与封头的最后一道环向封闭焊缝，当采用不带垫板的单面焊对接接头，且无法进行射线或超声检测时，允许不进行检测，但需采用气体保护焊打底”。
1.1.2 对接接头的焊缝形式焊制的钢制压力容器，受压元件的对接接头首。
选双面焊对接接头和相当于双面焊的全焊透接头(下文简称全焊透)，然而在制造无法实现的情况下，采用非全焊透的单面焊对接接头(沿焊缝根部全长有紧贴基本金属的垫板)(下文简称非全焊透)。
如何根据ASME规范产品RT标记确定焊接接头系数
如何根据ASME规范产品RT标记确定焊接接头系数孟大润【摘要】The joint coefficient of the ASME specified product constructed by welding is closely related to the non-destructive testing degree of the joint. The ASME-Ⅷ code ( rules for construction of pressure vessels) specifically defines the selection criterion of the joint coefficient. However, the criterion is misleading in some complex situations, resulting in mistakes in coefficient selection. Discusses how to determine the joint coefficient according to RT markings for ASME specified products during actual construction by analyzing the requirements and applications of RT markings.%用焊接方法建造的ASME规范产品，其焊接接头系数与焊接接头的无损检测程度密切相关。
在ASME规范压力容器卷中明确规定了焊接接头系数选取规则，但在一些较为复杂的情况下却很容易引起误解而选错系数。
通过详细分析ASME规范中关于RT标记的要求和应用，探讨在实际应用中如何根据产品的RT 标记来确定焊接接头系数。
【期刊名称】《化工装备技术》【年(卷),期】2014(000)006【总页数】4页(P48-51)【关键词】压力容器;ASME规范;焊接;焊接接头系数;RT标记【作者】孟大润【作者单位】江苏省特种设备安全监督检验研究院常熟分院【正文语种】中文【中图分类】TQ050.20 概述在ASME规范压力容器卷（第八卷第一分册）中，用焊接方法建造的规范产品壁厚计算公式里的焊接接头系数与焊接接头的无损检测程度密切相关 [1]。
焊接接头系数
焊接接头系数ASME Ⅷ－1对于承受内压各类元件厚度计算公式都是按照将元件上最大主应<=SE而得出。
因而ASME 力限制予材料许用应力和焊接系数的乘积以下，即SmaxⅧ－1计算式中所指的焊接接头系数是指和元件最大主应力方向相垂直焊缝的焊接接头系数。
1.焊接接头的分类焊接接头分类的基本出发点是该焊接接头所承受的应力水平以及所连接的两元件的结构类型。
该焊接接头所承受的主应力水平越高，所连接两元件的结构其受力条件越不利，则把该焊接接头归为较高级别的焊接接头类别，高低按A，B，C，D顺序递减，详见UW－3及图UW－3，与GB150相类似，不再详细介绍。
唯一的不同点是接管与筒体对接焊缝，ASME规范将它划为D类，而GB150划为A类。
如图所示:主要是由于ASME规范强调是以焊接接头在容器上的位置分类。
由于此D类对接焊缝承受最大主应力作用，要求相当高，所以ASME Ⅷ－1对它的探伤、热处理提出很高的要求。
2.焊接接头系数的选用（UG－11（a）（5）UW－12）在UW－12中对焊缝的焊接接头系数和用于元件厚度计算式中的焊接接头系数作出规定。
总的思想是：（1）除了无缝筒节和无缝封头以及对该筒节或封头上的所有A类及D类对接焊缝进行100℅探伤的有缝筒节和封头外，所有元件厚度计算式中的焊接接头系数即为该元件上和最大主应力方向相互垂直的焊缝或起决定性作用的焊缝的焊接接头系数。
除去作用有附加轴向拉伸或弯曲的内压圆筒因轴向应力可能成为最大主应力而在计算式中采用B类焊缝外，一般都是元件上A类焊缝的焊接接头系数。
用于元件厚度计算式中焊接接头系数就是有表UW－12按A类焊缝的结构类型和探伤程度决定，和与之相交焊缝的结构类型、探伤程度无关。
（2）对于无缝筒节或封头以及对该筒节或封头上所有A类或D类对接焊缝进行100℅探伤的有缝筒节和封头，用于壁厚计算式中的焊接接头系数和起决定作用焊缝的焊接接头系数可能有所不同，看它是否满足UW－11（a）（5）的要求。
压力容器设计中焊接接头系数值的选取
压力容器设计中焊接接头系数Υ值的选取李业勤3 尤爱珍 (宜兴市洪流集团公司)(常州化工设备有限公司) 摘 要 对压力容器设计中几处焊接接头系数Υ值的选取,论述了自己的观点。
关键词 压力容器 焊接接头系数 在学习贯彻GB150-1998、GB151-1999以及国家质量技术监督局《压力容器安全技术监察规程》(下简称《容规》)的过程中,有几处焊接接头系数Υ值的选取易引起争议,为此,笔者谈一下自己的看法,供参考。
1 开孔处计算厚度∆计算式中Υ值的选取 GB150-1998中的81511款给出了对内压容器开孔所需补强面积的计算式:A=d∆+2∆∆et(1-f r)(1)式中∆为开孔处计算厚度。
显然,要求取∆值,就必需解决开孔处焊接接头系数Υ值如何选取的问题。
当壳体的焊接接头系数Υ=1时,任意开孔处Υ=1。
若有人提出,当开孔正好在B类焊接接头上,而B类Υ值又不为1,怎么办?笔者认为,由于B类Υ值不会小于015,不会对开孔处Υ值造成影响。
当壳体Υ值小于1时,开孔处Υ如何选取?这个问题比较复杂,现分析如下: (1)开孔处有效补强范围内,计算截面为母材,此时Υ=1。
(2)开孔处有效补强范围内,计算截面穿过B类焊接接头,由于B类Υ值不小于015,故对计算截面(对圆筒体为轴向截面)而言,其Υ值可取1。
(3)开孔处有效补强范围内,计算截面正好穿过A类焊接接头,而A类Υ值又小于1,例如0185等,笔者认为可仍取1。
理由是:根据GB150-1998第10181212c)款以及10181411 b)和10181412b)款,以开孔中心为圆心、115倍开孔直径为半径的圆中所包容的焊接接头应全部检测,射线检测、超声检测合格的级别分别为不低于 级和不低于 级,即与壳体相一致,《容规》亦有同样规定,因此有人认为Υ值应等同于壳体的Υ值。
从合理的角度考虑,Υ值取小于1的值,有一定道理,但是,由于设计人员在进行设计计算时是无法预先知道这一情况的,更何况计算截面正好位于A类焊接接头上的情形十分少,如果连这一比较特殊的情形也要分清Υ=1还是Υ<1,对设计人员而言未免太苛刻了。
管壳式热交换器安装技术标准及要求
管壳式热交换器安装技术标准及要求（一）通用要求1、焊接接头分类与焊接接头系数（1）管壳式热交换器受压元件之间的焊接接头分为A、B、C、D四类，非受压元件与受压元件的焊接接头为E类。
其他结构型式热交换器的焊接接头按相应标准规定。
焊接接头分类（2）焊接接头系数应根据对接接头的焊缝形式及无损检测的长度比例确定。
（3）钢制管壳式热交换器焊接接头系数①双面焊对接接头和相当于双面焊的金焊连对接接头，全部无损检测取1，局部无损检测取0.85。
②单面焊对接接头（沿焊缝根部全长有紧贴基本金属的垫扳），全部无损检测取0.9，局部无损检测取0.80。
（4）对于无法进行无损检测的固定管板式热交换器壳程圆筒的环向焊接接头，应采用氩弧焊打底或沿焊缝根部全长有紧贴基本金属的垫板，其焊接接头系数0.6。
（5）对于换热管与管板连接的内孔焊，进行100%射线检测时焊接接头系数1.0，局部射线检测时焊接接头系数0.85，不进行射线检测时焊接接头系数0.6。
（6）铝、钛、铜、镍和锆等其他金属的焊接接头系数按相应引用标准的规定。
2、耐压试验（1）管壳式热交换器耐压试验的要求和试验压力应符合GB150.1--2011中4.6的要求，其他结构型式热交换器耐压试验的要求和试验压力应符合相关标准的要求。
（2）耐压试验的种类和要求应在图样上注明。
（3）按压差设计的热交换器，应在图样上提出压力试验时升、降压的具体要求。
（4）对于管程设计压力高于壳程设计压力的管壳式热交换器，应在图样上提出管头的试验方法和压力。
3、泄漏试验（1）泄漏试验应符合GB150.1-2011中4.7的要求。
（2）泄漏试验的种类和要求应在图样上注明。
（二）材料1、总则（1）管壳式热交换器钢制受压元件的钢号及其标准、附加技术要求、限定范围（压力和温度等）及许用应力应符合GB 150.2-2011及其附录A、附录D的规定，高温性能参考值参见GB 150,2-2011附录B。
（2）管壳式热交换器受压元件用铝、钛、铜、镍和锆等其他金属材料，其技术要求、限定范围（牌号、压力和温度等）及许用应力，应符合TSG R0004-2009及本标准引用标准的规定。
焊接接头系数的选取修订稿
焊接接头系数的选取集团标准化工作小组 [Q8QX9QT-X8QQB8Q8-NQ8QJ8-M8QMN]GB150—报批稿4.5.2 焊接接头系数4.5.2.1 焊接接头系数φ应根据对接接头的焊缝形式及无损检测的长度比例确定。
4.5.2.2 钢制压力容器的焊接接头系数规定如下：a）双面焊对接接头和相当于双面焊的全焊透对接接头1）全部无损检测，取φ=；2）局部无损检测，取φ=。
b）单面焊对接接头（沿焊缝根部全长有紧贴基本金属的垫板）1）全部无损检测，取φ=；2）局部无损检测，取φ=。
4.5.2.3 其他金属材料的焊接接头系数按相应引用标准的规定。
采用分析法计算开孔补强时，也应该去。
10.3.1 全部(100%)射线或超声检测凡符合下列条件之一的容器及受压元件，需采用设计文件规定的方法，对其A类和B 类焊接接头，进行全部射线或超声检测：a）设计压力大于或等于的第Ⅲ类容器；b）采用气压或气液组合耐压试验的容器；c）焊接接头系数取的容器；d）使用后无法进行内部检验容器；e）盛装毒性为极度或高度危害介质的容器；f）设计温度低于－40℃的或者焊接接头厚度大于25mm 低温容器；g）奥氏体型不锈钢、碳素钢、Q345R、Q370R及其配套锻件的焊接接头厚度大于30mm 者；h） 18MnMoNbR、13MnNiMoR、12MnNiVR及其配套锻件的焊接接头厚度大于20mm者；i） 15CrMoR、14Cr1MoR、08Ni3DR、奥氏体—铁素体型不锈钢及其配套锻件的焊接接头厚度大于16mm者；j）铁素体型不锈钢、其他Cr-Mo低合金钢制容器；k）标准抗拉强度下限值R m≥540MPa的低合金钢制容器；l）图样规定须100%检测的容器。
注：上述容器中公称直径DN≥250mm的接管与接管对接接头、接管与高颈法兰对接接头的检测要求与A类和B类焊接接头相同。
TSG R0004-2009 固定式压力容器安全技术监察规程4.5.3. 全部射线检测或者超声检测符合下列情况之一的压力容器A、B类对接接头（压力容器A、B类对接接头的划分按照GB150的规定），依据本规程4.5.3.1第（1）项的方法进行全部无损检测：(1)设计压力大于或者等于的第Ⅲ类压力容器；(2)按照分析设计标准制造的压力容器；(3)采用气压试验或者气液组合压力试验的压力容器；(4)焊接接头系数取的压力容器或者使用后需要但是无法进行内部检验的压力容器；(5)标准抗拉强度下限值大于或者等于540MPa的低合金钢制压力容器，厚度大于20mm时，其对接接头还应当采用本规程4.5.3.1第（1）项所规定的与原无损检测方法不同的检测方法进行局部检测，该局部检测应当包括所有的焊缝交叉部位；(6)设计图样和本规程引用标准要求时。
焊接接头系数在压力容器设计中的选取
焊接接头系数在压力容器设计中的选取摘要：文章针对压力容器设计计算过程中的焊接接头系数，分析了焊接接头系数的实质，探讨了各种常见结构焊接接头系数的选取。
关键词：压力容器；焊接接头系数；选取焊接接头是焊接压力容器结构中最重要的连接部位，它是由焊缝区、熔合面、热影响区和基本母材四部分组成。
一般情况下，压力容器的焊接接头采用要求焊接接头的最低抗拉强度应不小于母材的标准抗拉强度的等强度设计原则，但焊接接头在由液态到固态凝固过程中，总是存在着各种裂纹、气孔、夹渣、未焊透、未熔合等焊接缺陷，局部的不均匀冶金过程导致焊接接头内部组织不均匀，这些因素都会影响到焊接接头的强度。
由此可见，焊接接头是压力容器结构中比较薄弱的环节，它的性能将直接影响压力容器的质量和安全。
因此，在压力容器设计计算过程中，引入焊接接头系数φ的概念，定义为焊接接头的强度与母材强度之比，用以反映由于焊接原因使焊接接头强度被削弱的程度。
在压力容器设计过程中，正确地选择焊接接头系数φ，不仅涉及到容器安全性和可靠性，还涉及到容器设计制造过程中的经济性。
文章依据《固定式压力容器安全技术监察规程》、GB150和相关规范标准，以焊制压力容器为讨论对象，探讨压力容器设计过程中如何正确选取焊接接头系数φ。
1焊接接头的分类和焊接接头系数的选取分析我国在国家标准GB150中对压力容器焊接接头的分类有明确的规定，根据接头的位置和形式，分为A、B、C、D四种类型（如图1所示）。
其中A类主要指圆筒部分的纵向接头，凸形封头的拼焊接头等；B类主要指壳体部分的环向接头；C类包括平盖、管板、法兰与圆筒的非对接接头；D类包括接管、人孔、凸缘、补强圈与圆筒的连接接头。
从JB/T4730《承压设备无损检测》与之对应的无损检测方法来看，对A、B 类接头规定采用射线或超声检测，C、D类接头采用磁粉或渗透检测可知，A、B 类接头应为对接接头，C、D类接头应为角接接头。
而根据规则设计的强度计算一般考虑受压元件承受一次的最大薄膜应力，即起控制作用的一次应力进行设计计算的。
压力管道对接焊缝的焊接接头系数
压力管道对接焊缝的焊接接头系数
压力管道对接焊缝的焊接接头系数是指焊接接头的强度系数，也称为焊接接头的质量系数。
它是评价焊接接头质量的重要指标之一，直接影响着管道的安全运行。
在压力管道的焊接过程中，焊接接头的质量是非常重要的。
焊接接头的质量系数是指焊接接头的强度与母材强度之比。
这个系数越高，说明焊接接头的强度越高，管道的安全性就越高。
在焊接接头的制作过程中，需要注意以下几点：
1. 焊接接头的准备工作要做好，包括清洁、切割、对齐等。
2. 焊接接头的焊接工艺要正确，包括焊接电流、电压、焊接速度等。
3. 焊接接头的焊接材料要选择合适的焊丝和焊剂，以保证焊接接头的质量。
4. 焊接接头的检测要严格，包括外观检查、尺寸检查、无损检测等。
在焊接接头的制作过程中，需要注意以上几点，以保证焊接接头的质量。
只有焊接接头的质量达到标准要求，才能保证管道的安全运行。
压力管道对接焊缝的焊接接头系数是评价焊接接头质量的重要指标之一。
在焊接接头的制作过程中，需要注意各个环节，以保证焊接
接头的质量。
只有焊接接头的质量达到标准要求，才能保证管道的安全运行。
0.85焊缝系数 -回复
0.85焊缝系数-回复焊缝系数是焊接工艺中的一个重要参数，它反映了焊接接头的强度和可靠性。
本文将从焊缝系数的定义、计算公式和影响因素等方面一步一步详细介绍。
首先，我们来谈论焊缝系数的定义。
焊缝系数是指焊接接头的强度与理论强度之比。
简单来说，它是一个衡量焊接接头质量的指标，数值越接近1表示焊接质量越好，强度也就越高。
接下来，我们来介绍如何计算焊缝系数。
焊缝系数的计算公式为焊缝强度除以理论强度。
焊缝强度可以通过试验或计算获得，而理论强度则根据焊接接头中所使用的材料和焊缝的类型等进行计算。
根据焊接接头的实际情况，选择适当的计算方法，可以获得比较准确的焊缝系数。
需要注意的是，不同的焊接接头形式和材料可能需要采用不同的计算公式。
在焊缝系数的计算过程中，还需要考虑一些影响因素。
首先，焊接工艺对焊缝系数的影响较大。
焊接工艺包括焊接电流、电压、焊接速度等参数的选择，这些参数的合理搭配可以影响焊接接头的质量，进而影响焊缝系数的数值。
其次，焊接材料的选择也会对焊缝系数产生直接影响。
不同的材料具有不同的焊接特性，对焊接工艺和焊缝质量的要求也不同。
最后，焊接接头的几何形状也会对焊缝系数产生一定的影响。
焊接接头的形状决定了焊接接头的受力情况，从而影响了焊缝系数的数值。
总结一下，焊缝系数是一个用于评价焊接接头质量的指标，它反映了焊接接头的强度和可靠性。
在计算焊缝系数时，需要考虑焊缝强度和理论强度的计算方法，根据实际情况选择合适的计算公式。
同时，还需要考虑焊接工艺、焊接材料和焊接接头的几何形状等因素对焊缝系数的影响。
通过合理的焊接工艺和材料选择，以及准确计算焊缝系数，可以提高焊接接头的质量，确保焊接接头的强度和可靠性。
承压设备设计中焊接接头系数的选取
值不会小于 ０ ，不会对开孔处 值造成影响。 ． ５ 当壳体 值小 于 １ ，开孑 处 如何 选取 ？ 时 Ｌ 这个 问题 比较 复杂 ，现 分析 如下 ：
１ ６
４ －装备技 术 Ｌ＿ ｒ －
第 ３ 第 ５期 ３卷
所 包 容 的焊 接 接 头应 全 部 检 测 ） 中 的 １ ．． ０３２ ｃ条 ： 对 于满足 Ｇ ５ ． ２ １ Ｂ １ ０３ ０ ６１ — １中 ． ３条不 另行 补强 的 ．
为 Ｇ ５ 规 定 的焊 接接 头 系数 是 以焊 接 接头 设 Ｂ １０所 计 及制 造要 求符 合 Ｇ ５ ． １０４ ２ １ 压 力容 Ｂ １０１ ５ ． ０ ～ — １《
（ ）开 孔 处 有 效 补 强 范 围 内 ，计 算 截 面为 母 １ 材 ，此 时 ＝ 。 １ （ ）开 孔处 有 效补 强范 围 内 ，计 算 截面 穿过 Ｂ ２ 类 焊接 接 头 ，由于 Ｂ类 值不 小 于 ０５ ．，故 对 计算
Ｇ ５ ． １０ —２ ｌ 压力容器》 Ｇ ５— Ｂ１０１ ５． ０ ～ ４ １《 （ Ｂ ｌ０
式 中 —— 开孔 削 弱所需 的补强截 面 积 ，ｍｍ ； 开 孔直 径 ，ｍ ｍ； 开 孔处 计算 厚度 。ｍｍ： 接 管有效 厚 度 ，ｍ ｍ；
．
卜
强度 削弱 系数 ，ｍ ｍ。
显然 ，要求取 就必需解决开孔处焊接接头系
何华兵 ，男 ，１７ ９４年生 ，硕士 ，工程师。蚌埠市 ，２ ３ ０ 。 ３４ ０
第３ ３卷 第 ５期
２１ ０ ２年 １ ０月
＇ ｒ装备 技 术 Ｉ － ｔ＿
关于GB150-1998中焊接接头系数的探讨
在 按 ＧＢ １ ０ １ ９ （ 制 压 力 容 器 》 行 受 ５ － ９ ８ 钢 （ 进 压 元件 强度 计算 时 ， 常遇 到 无 法 确定 焊 接 接 头 系 数 的问题 。仅 在 ３ ７条 指 出 ：焊 接接 头系数 应 ． “ 根据 受压 元件 的焊 接接 头形 式及无 损 检测 的长度 比例确 定 。双 面焊对 接接 头 和相 当于双 面焊 的全 焊透对 接 接 头 ： ０ 无 损 检 测 ， １ ０ 局 部 无 １０， ９ ６ 一 ． ； 损 检测 ， 一 全长 有 紧贴基 本 金 属 的垫 板 ） １０ 无 损检 测 ， ：０
郝炳光 ， 王传 红
（ 坊 生建 锅 炉压 力 容 器 厂 ， 潍 山东 潍 坊 ２ １ ３ ） ６ ０ １
摘
要 ： 对 按 ＧＢ１ ０ １ ９ 针 ５— ９ ８标 准 进 行 受 压 元 件 强 度 计 算 时 ， 接 接 头 系数 如 何 选 取 的 问题 进 行 了探 焊
讨 ， 析 了影 响 焊 接 接 头 系数 选取 的有 关 因 素 ， 出 了 ＧＢ １ ０中 的 不足 。 分 指 ５ 关 键 词 ： Ｂ １ Ｏ １ ９ ； 接 接 头 系数 ； 取 ； 讨 Ｇ ５ 一 ９８ 焊 选 探
一０ ９ 局 部无 损 检测 ， ．， 一０ ８ ” 样 的规 定 给 设 ． 。这 计者 在选用 时 带来 了不 少 的困惑 。 ２ 采 用焊 接接 头 系数 的原 由
压 元件 时 ， 引入 计算 公式 中的参 数 ， 以许 用 应 力
］ 和 的乘积 降 低 材 料许 用 应 力 ， 而增 加 受 从
焊接接头系数选择
JB/T4730
射线检测
Ⅱ级
Ⅲ级
/
检测合格 脉冲反射法超声检测
Ⅰ级
Ⅱ级
/
级别
衍射时差法超声检测
Ⅱ级
/
福建省泉州市江南冷却器厂
福建省泉州市江南冷却器厂技术部 第1页共1页
设计指南
焊接接头系数
焊接接头系数是指焊接接头强度与母材强度比值。焊接接头系数应根据对接接头的焊缝形式及无 损检测长度的比例确定。
遵循标准
对接接头形式
100%无损检测
局部无损 检测
无法进行损 检测
GB150.1~4 焊缝形式 双面焊对接接头和相当于
1.0
0.85
/
《压力容器》
双面焊的全焊透对接接头
单面焊对接接头（沿焊缝根
0.9
0.8
/
部全长有紧贴基本金属的
垫板）
JB/T4730 射线检测（AB 级，中度灵敏
Ⅱ级
Ⅲ级
/
检测合格
度技术）
级别 脉冲反射法超声检测（B 级
Ⅰ级
Ⅱ级
/
检测）
衍射时差法超声检测
Ⅱ级
/
（TOFD）
注：对于关键、重要压力容器应采用 B 级（高灵敏度技术）射线检测或 C 级超声检测。
封头拼接接头系数一般按容器的纵缝接头系数，无损检测进行 100%RT 或 UT，合格
指标按容器整体要求的合格指标确定。
当一台容器局部或某一元件进行全部无损检测时，焊接接头系数（不一定为 1）根
据对整台容器的检测要求来决定。
NB/T47007 焊缝形式 双面焊对接接头和相当于
1.0
0.85
0.7
《空冷式热交
双面焊的全焊透对接接头
焊接接头系数的选取
GB150—报批稿4.5.2 焊接接头系数4.5.2.1 焊接接头系数φ应根据对接接头的焊缝形式及无损检测的长度比例确定;4.5.2.2 钢制压力容器的焊接接头系数规定如下：a 双面焊对接接头和相当于双面焊的全焊透对接接头1 全部无损检测,取φ=；2 局部无损检测,取φ=;b 单面焊对接接头沿焊缝根部全长有紧贴基本金属的垫板1 全部无损检测,取φ=；2 局部无损检测,取φ=;4.5.2.3 其他金属材料的焊接接头系数按相应引用标准的规定;采用分析法计算开孔补强时,也应该去;10.3.1 全部100%射线或超声检测凡符合下列条件之一的容器及受压元件,需采用设计文件规定的方法,对其A类和B 类焊接接头,进行全部射线或超声检测：a 设计压力大于或等于的第Ⅲ类容器；b 采用气压或气液组合耐压试验的容器；c 焊接接头系数取的容器；d 使用后无法进行内部检验容器；e 盛装毒性为极度或高度危害介质的容器；f 设计温度低于－40℃的或者焊接接头厚度大于25mm 低温容器；g 奥氏体型不锈钢、碳素钢、Q345R、Q370R及其配套锻件的焊接接头厚度大于30mm 者；h 18MnMoNbR、13MnNiMoR、12MnNiVR及其配套锻件的焊接接头厚度大于20mm者；i 15CrMoR、14Cr1MoR、08Ni3DR、奥氏体—铁素体型不锈钢及其配套锻件的焊接接头厚度大于16mm者；j 铁素体型不锈钢、其他Cr-Mo低合金钢制容器；k 标准抗拉强度下限值R m≥540MPa的低合金钢制容器；l 图样规定须100%检测的容器;注：上述容器中公称直径DN≥250mm的接管与接管对接接头、接管与高颈法兰对接接头的检测要求与A类和B类焊接接头相同; TSG R0004-2009 固定式压力容器安全技术监察规程4.5.3. 全部射线检测或者超声检测符合下列情况之一的压力容器A、B类对接接头压力容器A、B类对接接头的划分按照GB150的规定,依据本规程4.5.3.1第1项的方法进行全部无损检测：(1)设计压力大于或者等于的第Ⅲ类压力容器；(2)按照分析设计标准制造的压力容器；(3)采用气压试验或者气液组合压力试验的压力容器；(4)焊接接头系数取的压力容器或者使用后需要但是无法进行内部检验的压力容器；(5)标准抗拉强度下限值大于或者等于540MPa的低合金钢制压力容器,厚度大于20mm时,其对接接头还应当采用本规程4.5.3.1第1项所规定的与原无损检测方法不同的检测方法进行局部检测,该局部检测应当包括所有的焊缝交叉部位；(6)设计图样和本规程引用标准要求时;4.5.3.1 无损检测方法的选择1压力容器的对接接头应当采用射线检测或者超声检测,超声检测包括衍射时差法超声检测TOFD、可记录的脉冲反射法超声检测和不可记录的脉冲反射法超声检测；当采用不可记录的脉冲反射法超声检测时,应当采用射线检测或者衍射时差法超声检测做为附加局部检测；GB 151-1999 管壳式换热器焊接接头系数3.16.1 钢制换热器焊接接头系数φ按表4选取表4对于无法进行无损检测的固定管板式换热器壳程圆筒的环向焊接接头,当采用氩弧焊打底或者沿焊接接头根部全长有紧贴基本金属的垫板时,其焊接接头系数φ=;3.16.2 铝、铜、钛及其合金的焊接接头系数按附录D标准的附录的规定;压力容器设计工程师培训教程焊接接头系数4.11.1 焊接接头系数的基本规定焊接接头系数φ是指对接接头强度与母材强度之比值;用以反映由于焊接材料、焊接缺陷和焊接残余应力等因素使焊接接头强度被削弱的程度,是焊接接头力学性能的综合反映;4.11.2 焊接接头系数选取的基本要求焊接接头系数的选取与接头的焊接工艺特点、无损检测比例和对容器的要求相关;主要有一下几个问题：1当纵向接头与环向接头的结构、无损检测比例不一致时,如纵向接头采用双面焊、100%RT或UT,而环向接头为加垫板的单面焊且无法进行RT或UT检测时,在容器的设计计算中应正确采用焊接接头系数;内压圆筒厚度计算公式是根据圆筒中周向总体一次薄膜应力的强度导出,所以与之对应的焊接接头系数应为圆筒的纵向焊接接头系数;在圆筒环向接头的极小断面中同样也存在着环向周向薄膜应力,另外尽管环向接头在圆筒轴向的应力仅有环向应力的一半,但是作为一台完整的压力容器,为确保这个圆筒的强度与安全,一般应要求环向接头与纵向接头具有同样的质量水平,即要求具有同样的焊接接头系数;若存在制造上的困难,可按GB150中10.8.2.3执行;此时环向接头的质量焊接接头系数虽然可能与纵向接头的质量焊接接头系数不完全相同,但计算圆筒厚度时,仍取纵向接头的焊接接头系数;此时设计者应规定对该焊接接头的技术要求,以提醒制造厂用焊接工艺措施来保证焊接质量;GB150-1998中10.8.2.3抄录如下：“对容器直径不超过800mm的圆筒与封头的最后一道环向封闭焊缝,当采用不带垫板的单面焊对接接头,且无法进行射线或超声检测时,允许不进行检测,但需采用气体保护焊打底;2封头拼接接头的封头系数;GB150-1998中10.8.2.2规定封头拼接接头应进行100%UT或RT检测,但未规定封头拼接接头的接头系数如何选取;封头拼接接头的无损检测要求主要是针对封头成形时变形较大,缺陷容易扩展而提出的,与封头厚度无关;因此,尽管封头拼接接头要求100%UT或RT检测,但这种检测仍然只是对整台容器检测的一部分,其合格指标仍按照对容器整台要求的合格指标而确定;因此,封头拼接接头的焊接接头系数一般取压力容器的纵向接头焊接接头系数;对整张钢板压制的小直径封头,由于不存在焊接接头,在厚度计算中当然取φ=;。
焊接接头系数为1.0 -回复
焊接接头系数为1.0 -回复焊接接头系数是评估焊接接头质量的重要指标之一，它反映了焊接接头的强度和可靠性。
在焊接工艺中，焊接接头系数为1.0意味着接头的强度和可靠性达到了最佳状态，具备了良好的工艺性能和焊接质量保证。
首先，焊接接头系数为1.0表示焊接接头的强度与母材强度相当。
焊接过程中，熔化的焊材与基材发生融合，形成一个整体。
焊缝与母材之间的界面结构紧密，并且熔化的焊材与基材之间的结合强度高。
这意味着焊接接头在承受外力时，具备了与母材相当的强度，可以有效地传递载荷，确保焊接结构的安全性和可靠性。
其次，焊接接头系数为1.0还意味着焊接接头的疲劳寿命与母材相当。
在工业生产中，焊接接头往往要经受长期的循环载荷，容易引起疲劳损伤。
焊接接头系数为1.0说明焊缝的疲劳性能与母材一致，接头在长期循环载荷下不易发生疲劳断裂，具备了良好的寿命性能。
这对于需要经常受力的焊接结构来说尤为重要，如桥梁、轮船、飞机等。
此外，焊接接头系数为1.0还意味着焊接接头的可靠性较高。
焊接接头在工程实践中被广泛应用于各种场合，如钢结构、管道、容器等。
焊接接头系数为1.0说明焊接质量满足相关的工程要求，并且具备良好的可靠性和耐久性。
这对于保证工程结构的稳定性和使用寿命非常重要，避免了因焊接接头导致的事故和故障。
为了实现焊接接头系数为1.0，首先需要合理选择焊接工艺和焊材。
焊接工艺应根据具体情况选择合适的焊接方法，如手工电弧焊、气体保护焊、焊条自动焊等。
不同的焊接工艺有不同的适应范围和焊接质量，选择适当的工艺有利于提高焊接接头的系数。
其次，焊接接头的准备和处理也非常重要。
焊接前需要对接头表面进行清洁和打磨，确保焊接区域无油污和氧化物，以提高焊接接头的质量。
同时，还需要对焊接接头进行适当的预热和热处理，以减少焊接产生的应力和变形，提高焊接接头的强度和可靠性。
最后，焊接过程中需要控制焊接参数和操作规程。
焊接参数包括焊接电流、电压、焊接速度等，对于不同的焊接材料和工件厚度需要进行合理调整，以保证焊接接头的质量。
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⑼.厚度超限应按规定进行热处理;
⑽.低温容器A类焊接接头如果采用垫板，焊后须去除，B类焊接接头如受结构的限制，垫板可以不折除;
⑾温容器应按焊接工艺严格控制焊接线能量。
焊接接头系数及选取
焊接接头系数是指对接焊接接头强度与母材强度之比值。用以反映由于焊接材料、焊接缺陷和焊接残余应力等因素使焊接接头强度被削弱的程度，是焊接接头力学性能的综合反映。
焊接接头系数选取方式
焊接接头系数只为压力容器强度计算所用并应根据焊缝型式和无损探伤检测要求选取，焊缝熔敷金属的强度不应低于强度较低一侧母材的强度下限。规定的系数值是以焊接接头设计及制造要求符合GB150第十章的规定为前提。例如：
⑴焊缝坡口表面不得有裂纹、分层、夹渣等缺陷;
⑵焊前坡口表面及邻近区域应除去油污等;
⑶.控制焊缝对口错边量;
⑷不等厚度钢板对接，板厚差超限，单、双面消薄;
⑸任何A类焊接接头之间的距离应大于三倍名义厚度，且不小于100mm;
⑹焊接接头余高的要求;不得高于焊条直径地一倍;
⑺抗拉强度540MPa及Cr-Mo和奥氏体不锈钢制容器及焊缝系数为1的容器，其焊接接头表面不得有咬边;其它容器焊接接头表面咬边深度不得大于0.5mm，其连续长度不得大于100mm，且两侧咬边总长不得超过该焊缝长度的10%;