推荐-457545m0号块碗扣式支架计算书 精品
梁模板碗扣钢管高支撑架计算书(会堂大梁)word精品文档6页
梁模板碗扣钢管高支撑架计算书计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2019)。
计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为10.0m，梁截面B×D=900mm×2400mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.20m，梁底增加2道承重立杆。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁底支撑顶托梁长度 1.53m。
梁顶托采用双钢管48×3.0mm。
梁底承重杆按照布置间距465,600mm计算。
模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1 梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为φ48×3.0。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1= 25.500×2.400×0.600=36.720kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2= 0.200×0.600×(2×2.400+0.900)/0.900=0.760kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.500+2.000)×0.900×0.600=2.430kN均布荷载q = 1.20×36.720+1.20×0.760=44.976kN/m集中荷载P = 1.40×2.430=3.402kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 60.00×1.50×1.50/6 = 22.50cm3；I = 60.00×1.50×1.50×1.50/12 = 16.88cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.263kNN2=6.664kNN3=5.148kNN4=7.866kNN5=7.866kNN6=5.148kNN7=6.664kNN8=2.263kN最大弯矩 M = 0.104kN.m最大变形 V = 0.065mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.104×1000×1000/22500=4.622N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3×4592.0/(2×600.000×15.000)=0.765N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.065mm面板的最大挠度小于128.6/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照简支梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 7.866/0.600=13.110kN/m最大弯矩 M = 0.125ql2=0.125×13.11×0.60×0.60=0.590kN.m最大剪力Q=0.5×0.600×13.110=3.933kN最大支座力N=1.0×0.600×13.110=7.866kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.590×106/83333.3=7.08N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.5ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值T=3×3933/(2×50×100)=1.180N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到9.106kN/m 最大变形v =5/3.84×9.106×600.04/(100×9000.00×4166667.0)=0.410mm 木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
号块碗扣式支架计算
号块碗扣式支架计算箱梁碗扣式支架计算书一、工程概括略二、计算依据和规范1、《钱江通道及接线工程南连接线段第09合同两阶段施工图设计》2、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 166-2008)3、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）4、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)5、《木结构设计规范》（GB 50005-2003）6、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）、《路桥施工计算手册》周水兴等编著三、支架模板方案1、模板箱梁底模拟采用δ＝10 mm的钢模，侧模采用δ＝4 mm的钢模，内膜采用δ＝15 mm的竹胶板。
钢模板容许应力[σ0]=140MPa,弹性模量E=2.06*105MPa。
2、纵横向方木纵向方木截面尺寸为15×15cm，放置于顶托上。
横向方木截面尺寸为10×10cm，放置于纵向方木上，腹板和底板处间距为20cm，翼缘板处为30cm。
方木的力学性能指标按《木结构设计规范》GB 50005-2003中的TC13A类木材按乘以相应的条件折减系数取值，则：[σ0]=12*0.9=10.8MPa，E=10*103*0.85=8.5×103MPa容重取6KN/m3。
3、支架采用碗扣式脚手架，碗扣支架钢管为φ48、d=3.5mm，材质为A3钢，轴向容许应力[σ0]=215MPa。
详细数据可查表1。
表1 碗扣支架钢管截面特性支架布置：横距为：腹板下600mm，箱室底板和翼缘板处900mm；纵距为：腹板和底板处600mm，翼缘板处900mm，横杆步距1200mm，剪刀撑每三道设置一道。
横桥向支架布置单位：cm顺桥向支架布置单位：cm四、计算假定a、翼缘板砼（Ⅰ区）及模板重量由板下支架承担；b、Ⅱ、Ⅳ区顶板、底板及腹板砼及模板重量由底板模板承担，底板面积按实际底板面积加上腹板垂直投影面积；c、Ⅲ区顶板砼通过内模由底板模板承担；d、支架连接按铰接计算；e、荷载按下图分解。
碗扣式脚手架计算书
碗扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20162、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、脚手架参数风荷载体型系数μs 1计算简图碗扣脚手架剖面图碗扣脚手架正面图碗扣脚手架平面图三、横向水平杆验算横向水平杆钢管类型SPG-90(Φ48X900)横向水平杆自重G khg(kN) 0.036单跨间水平杆根数n jg 2 间水平杆布置方式1步1设横向水平杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横向水平杆截面惯性矩I(mm4) 121900横向水平杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横向水平杆截面抵抗矩W(mm3) 5080 承载能力极限状态q=γ0[1.3×(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1))+0.9×1.5×G kzj×l a/(n jg+1)]=1×[1.3×(0.036/0.90+0.350×1.50/(2.00+1))+0.9×1.5×2.000×1.50/(2.00+1)]=1.629kN/m正常使用极限状态q'=G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1)+G kzj×l a/(n jg+1)=0.036/0.90+0.350×1.50/(2.00+1)+2×1.5/(2+1) =1.215kN/m计算简图如下：1、抗弯验算M max=ql b2/8=1.629×0.902/8=0.165kN.mσ=M max/W=0.165×106/5080=32.478N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=5q'l b4/(384EI)=5×1.215×9004/(384×206000×121900)=0.413mm≤[ν]=min[l b/150，10]=min[900/150，10] =6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R1=R2=ql b/2=1.629×0.90/2=0.733kN正常使用极限状态R1'=R2'=q'l b/2=1.215×0.90/2=0.547kN4、水平杆接头焊接剪切强度验算τ端部= ql b/2=1.629×0.90/2=0.733kN≤[τ]=25kN满足要求！四、间水平杆验算单跨间水平杆根数n jg 2 间水平杆布置方式1步1设间水平杆钢管类型JSPG-90 间水平杆自重G kjg(kN) 0.044间水平杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 间水平杆截面惯性矩I(mm4) 121900间水平杆弹性模量E(N/mm2) 206000 间水平杆截面抵抗矩W(mm3) 5080 承载能力极限状态q=γ0[1.3×(G kjs/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+0.9×1.5×G kzj×l a/(n jg+1)]=1×[1.3×(0.044/0.90+0.350×1.50/(2.00+1))+0.9×1.5×2.000×1.50/(2.00+1)]=1.6 41kN/m正常使用极限状态q'=G kjs/l b+G kjb×l a/(n jg+1)+G kzj×l a/(n jg+1)=0.044/0.90+0.350×1.50/(2.00+1)+2×1.5/(2+1)=1.224kN/m计算简图如下：1、抗弯验算M max=ql b2/8=1.641×0.902/8=0.166kN.mσ=M max/W=0.166×106/5080=32.708N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=5q'l b4/(384EI)=5×1.224×9004/(384×206000×121900)=0.416mm≤[ν]=min[l b/150，10]=min[900/150，10] =6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R1=R2=ql b/2=1.641×0.90/2=0.738kN正常使用极限状态R1'=R2'=q'l b/2=1.224×0.90/2=0.551kN4、水平杆接头焊接剪切强度验算τ端部= ql b/2=1.641×0.90/2=0.738kN≤[τ]=25kN满足要求！五、纵向水平杆验算由上节可知F1=R1=0.738kN/mq=γ01.3×G kzg/l a=1×1.3×0.060/1.50=0.052kN/m正常使用极限状态F1'=R1'=0.551kN/mq'=G kzg/l a=0.060/1.50=0.040kN/m计算简图如下：1、抗弯验算σ=M max/W=0.384×106/5080=75.517N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算νmax =2.734mm≤[ν]=min[l a/150，10]=min[1500.00/150，10] =10.00mm满足要求！3、水平杆接头焊接剪切强度验算τ端部=0.777kN≤[τ]=25kN满足要求！4、下碗扣组焊后剪切强度验算τ端部=2×0.777+0.733=2.287kN≤[τ]=60kN满足要求！六、荷载计算立杆钢管类型LG-A-180(Φ48X180立杆自重G kl(kN) 0.1020)外斜杆材料形式专用斜杆专用外斜杆WXG-1518(Φ48 ×2340)外斜杆自重G kwg(kN) 0.093 外斜杆布置5跨1设1k(1)、立杆的自重标准值NG1k1外立杆：NG1k1=H×G kl/1.80=19.800×0.102/1.80=1.122kN内立杆：NG1k1=1.122kN(2)、纵向水平杆的自重标准值NG1k2外立杆：NG1k2=G kzg×(n+1)=0.060×(10.00+1)=0.660kN内立杆：NG1k2=0.660kN(3)、横向水平杆的自重标准值NG1k3外立杆：NG1k3=G khg×(n+1)/2=0.036×(10.00+1)/2=0.198kN内立杆：NG1k3=0.198kN(4)、外斜杆的自重标准值NG1k4外立杆：NG1k4=G kwg×n×1/5=0.093×10.00×1/5=0.186kN1/5表示专用外斜杆5跨1设(5)、水平斜杆的自重标准值NG1k5外立杆：NG1k5=(n+1)×G ksg×(l a2+l b2)0.5×1/10/2=(10.00+1)×0.038×(1.502+0.902)0.5×1/10/2=0.037k N1/10表示钢管扣件水平斜杆10步1设内立杆：NG1k5=0.037kN(6)、间水平杆的自重标准值N G1k6外立杆：NG1k6=(n+1)×n jg×G kjg×1/1/2=(10.00+1)×2.00×0.044×1/1/2=0.484kN 1/1表示间水平杆1步1设内立杆：NG1k6=0.484kN结构自重标准值NG1k总计外立杆：N G1k=NG1k1+NG1k2+NG1k3+NG1k4+NG1k5+NG1k6=1.122+0.66+0.198+0.186+0.037+0.484=2.687kN；内立杆：N G1k=NG1k1+NG1k2+NG1k3+NG1k5+NG1k6=1.122+0.66+0.198+0.037+0.484=2.501kN；2、构配件自重标准值NG2k(1)、脚手板的自重标准值NG2k1外立杆：NG2k1=(n+1)×l a×l b×G kjb×1/2/2=(10.00+1)×1.50×0.90×0.350×1/2/2=1.299kN；1/2表示脚手板2步1设内立杆：NG2k1=1.299kN；(2)、栏杆挡脚板的自重标准值NG2k2外立杆：NG2k2=(n+1)×l a×G kdb×1/2 =(10.00+1)×1.50×0.170×1/2=1.403kN；1/2表示挡脚板2步1设(3)、围护材料的自重标准值NG2k3外立杆：NG2k3=G kmw×l a×H =0.010×1.50×19.80=0.297kN；构配件自重标准值NG2k总计外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.299+1.403+0.297=2.999kN；内立杆：NG2k=NG2k1=1.299=1.299kN；单立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k=l a×l b×(n zj×G kzj)/2= 1.50×0.90×(2.00×2.00)/2=2.700kN；内立杆：NQ1k=2.700kN；组合风荷载作用下单立杆轴向力：外立杆：N=1.3×(NG1k+NG2k)+0.9×1.5NQ1k=1.3×(2.687+2.999)+0.9×1.5×2.700=11.036kN 内立杆：N=1.3×(NG1k+NG2k)+0.9×1.5NQ1k=1.3×(2.501+1.299)+0.9×1.5×2.700=8.585kN七、立杆稳定性验算l0=kμh=1×1.55×1800=2790mm长细比λ=l0/i=2790/15.800=176.582≤230满足要求！2、立杆稳定性验算l0=kμh=1.155×1.55×1800=3222.45mm长细比λ=l0/i=3222.45/15.8=203.953查《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016附表C.0.1得，φ= 0.175M w=γLφwγQ M wk=γLφwγQ(0.05ζw k l a H12)=0.9×0.6×1.5×(0.05×0.6×0.195×1.5×3.62)=0.092 kN·m立杆的轴心压力设计值N=1.3×(NG1k+NG2k)+0.9×1.5NQ1k=1.3×(2.687+2.999)+0.9×1.5×2.700=11.036kN σ=γ0[N/(φA)+M w/W]=1×[11036.07/(0.175×489.00)+0.092×106/5080]=147.074N/mm2≤ [f]=205N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力验算Lw k l l k a长细比λ=l0/i=600.00/15.80=37.975，查《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016附表C.0.1得，φ= 0.896连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力N0，取3.00kN。
模板支撑体系计算书(碗扣式) 精品
海川路站主体结构模板工程支撑体系计算书模板支撑架计算说明1、本计算书按碗扣式支撑架计算，其中梁（800×800mm），中板（400mm），拱板（500mm）；2、梁:800×800mm支撑架立杆，梁底支设两根，纵间距为600mm；中板：厚度400mm，结构高度6.16m，次龙骨间距300mm，主龙骨采用木方，立杆横纵间距900×600mm；拱板：厚度500mm，结构高度7.18m，面板采用组合钢模板(300×1200)，主龙骨采用16号工字钢，立杆横纵间距900×600mm；步距为1200mm；3、本计算书中板及梁底模采用厚15mm厚木胶板，次楞采用50×100mm木方，主楞采用100×100mm ，立杆采用 48×3.0mm普通钢管进行计算；4、本计算是依据《》进行计算；5、由于考虑支撑架支设高度，应在上、下设一道水平剪刀撑，另外竖向剪刀撑的设置应满足相关规范标准要求。
（一）中板（400mm厚）模板支撑架验算1.1 顶板支撑体系计算参数底模采用厚15mm木胶合板，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100×1.5×1.5/6 = 37.50cm3；I = 100×1.5×1.5×1.5/12 =28.13cm4；抗弯刚度EI=6000.0N/mm2×28.13cm4=1.69k N·m2抗剪强度EA=6000.0N/mm2×1000mm×15mm=9.0×104kN次楞为50mm×100mm的方木，间距为300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2；截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为：W = 5.0×10.0×10.0/6 = 83.3cm3；I = 5.0×10.0×10.0×10.0/12 =416.67cm4；抗弯刚度EI=9500.0N/mm2×416.67cm4=39.6k N·m2抗剪强度EA=9500.0N/mm2×50mm×100mm=4.75×104kN主楞为100×100mm方木，间距为600mm，弹性模量9500.0 N/mm2；截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为：W =10.0×10.0×10.0/6 = 166.67cm3；I = 10×10.0×10.0×10.0/12 =833.33cm4；抗弯刚度EI=9500.0N/mm2×833.33cm4=79.17k N·m2抗剪强度EA=9500.0N/mm2×100mm×100mm=9.5×104kN楼板模板自重0.8kN/m2，混凝土自重24.00kN/m3，钢筋自重1.5 kN/m3，板施工活荷载3.50kN/m2，梁施工活荷载2.0kN/m2，混凝土板的厚度为400mm。
碗扣式脚手架计算书
支架体系设计——碗扣式脚手架从满足施工要求、节约成本、操作方便、易为人工掌握和周围关系人接受出发，采用WDJ碗扣式支架。
经过计算与验算，决定采用的间距为60×90×120CM，即横桥向立杆间距为60CM，纵桥向90CM，横杆步距为120CM。
根据支架间距参数的数据，在碗扣式支架材料规格上采用有：立杆型号：LG—180、LG—300横杆型号：HG—60、HG—90斜杆型号：XG—300（1.8×2.4M框架斜撑）横向21排，纵向34排合计：每跨脚手架73×12.5/7.5=121.7T/跨方木横向长度13M，纵向间距0.75M41排，则方量为：0.15×0.15×13×41=12M3/跨工字钢的横向长度13M，纵向34排，则重量为：13×34=442M/跨一套脚手架按三跨加8M计(即98M)，则：支架设计计算书（碗扣式脚手架）一、荷载计算：计算过程中，以7.5M的箱室范围为研究对象。
1、主梁混凝土计算：箱梁截面积计算：（6.4＋1.1）×1.75-(6.4/2-0.45/2)×1.35×2+0.4×0.3×4+0.3×0.2×4=5.8125M2纵向每延米混凝土重：5.8125×1×2450=14.24T2、钢筋重量计算：纵桥向每延米钢筋重量（包括：钢筋、钢绞线、锚具等）：全断面钢筋重：1862146.99+11898.78+247110.12=2121155.89kg翼缘板钢筋重：60×179.8×3×2×0.888+5.845×2×1.578×1130×3×2=182547.9kg箱室钢筋重：2121155.89-182547.9=1938607.99kg=1938.608T每延米箱室钢筋重：1938.608/（18×30）=3.59T3、主梁底模重量计算：木模5cm厚，纵桥向每延米重量：7.5×0.05×0.8=0.3T用组合钢模板20cm×1.5m 每块10kg,纵向每延米:7.5/0.2×10=308kg=0.38T 0.38/1.5=0.253T4、侧模计算：面板2.5mm厚,加劲肋8mm厚,1m一块,竖向4个,横向8个,高度60mm, [(3.92×4+1×8)×0.008×0.06+3.92×1×0.0025]×7.8×103=165kg 两侧总量:165×2=330kg=0.33T5、箱梁内模重量计算：（2×2.175+0.5×2+0.85×2+0.36×2）×0.05×1×0.8×103×2=0.622T木模3.885×2×2×10kg /0.3=0.518T 组合钢模板6、底模下枕木重量计算：15×15cm2横桥向、纵桥向间距 0.75m7.5×0.152×(30/0.75+1) ×0.8×103=5.535T/跨纵向每延米:5.535/30=0.1845T/m7、施工荷载采用纵桥向每延米：1.5T8、以上荷载汇总如下：木模：14.24+3.59+0.3+0.33+0.622+0.1845+1.5=20.7665T钢模:14.24+3.59+0.253+0.33+0.518+0.1845+1.5=20.6155T9、取安全系数为1.25,则计算荷载为:木模:20.7665×1.25=25.9581T钢模:20.6155×1.25=25.7694T10、立杆允许荷载：步距为0.6m P max=40.0kn/根=4T/根步距为1.2m P max=30.0kn/根=3T/根步距为1.8m P max=25.0kn/根=2.5T/根步距为2.4m P max=20.0kn/根=2.07T/根我们采用步距1.20m，则每延米需用9根立杆支撑。
碗扣支架计算书
西安至银川高铁DK110+217~DK138+151.98 干板沟特大桥（40+64+40）m连续梁桥现浇支架计算书中铁十二局集团有限公司陕西通宇公路研究所有限公司二零一七年四月第一部分概述一、编制依据1、现行铁路工程施工技术指南、规程、验收标准及工程建设的相关文件；2、施工单位提供的有关资料。
二、计算及参考依据计算及参考的依据主要有：1、铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程（TB10110-2011）2、铁路桥涵施工规范（TB10203-2002）3、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）4、钢结构设计规范（GB50017-2014）5、铁路桥涵钢筋混凝土及预应力混凝土结构设计规范（TB10002.3-2005 ）6、铁路桥涵设计基本规范（TB10002.1-2005 ）三、工程概况西安至银川高铁DK110+217~DK138+151.98干板沟特大桥（40+64+40）m连续梁桥，采用支架现浇法施工，箱梁为变截面箱梁。
本桥采用双线矩形空心桥台基础，圆端形实体桥墩、圆端形空心桥墩，桩基共有φ150、φ125两种形式，全桥均采用钻孔灌注桩基础。
第二部分现浇支架计算一、支架布置干板沟特大桥支架体系自上而下依次为6mm定制钢模，I20工字钢分配梁，Φ48×3.5碗口脚手架，立杆底托安置在厚30cm C20混凝土硬化层上，采用15cm×10cm木垫板支垫，纵桥向立杆间距为60cm，横桥向立杆间距60cm，立杆步距60cm，12#，11#桥墩两侧梁体腹板区横、纵桥向立杆间距加密为30cm，10#、13#现浇直线段横桥向立杆间距加密为30cm。
支架在桥纵向每360cm 间距设置剪力撑，剪力杆与地面成45度，剪力撑按构造要求布置。
支架布置示意图如下所示。
图1 纵桥向支架布置图（单位：cm ）图2 中跨现浇支架布置示意图（单位：cm ）二、荷载分析施工期间需要考虑的荷载有：混凝土自重、模板及其它支撑体系自重、支架自重、施工荷载、混凝土振捣荷载等。
盘扣支架体系计算书
贾峪镇站盘扣支架体系计算书1盘扣支架体系计算书1.1顶（中）板模板及支撑体系验算车站中板和顶板均采用盘扣支架，顶板和中板盘扣支架按纵向1200mm ，横向1200mm ，模板采用15mm 的木胶合板，模板下面上层小楞木均采用100mm ×100mm 方木铺设，间距250mm ，下层主楞采用I10工字钢铺设。
1.1.1 顶板模板验算（1）荷载计算顶板800mm 厚度混凝土自重：24×0.8=19.2KN/m 2 中板400mm 厚度混凝土自重：24×0.4=9.6KN/m 2 顶板800mm 厚钢筋自重：1.1KN/m 2 楼板标准荷载：0.5KN/m 2施工人员及设备（均布荷载）：2.5KN/m 2 混凝土振捣荷载：2KN/m 2由于板厚大于30cm ，在进行模板设计时可不考虑混凝土对水平模板的冲击荷载，顶板混凝土自重大于中板混凝土自重，故以顶板进行计算，顶板合格则中板合格。
永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取1.4；由于模板及其支架中不确定因素较多，荷载取值难以准确，不考虑荷载设计值的折减。
设计均布荷载为：1）作用在模板上的强度荷载1q ，需要考虑混凝土自重、模板支架自重、施工人员及设备荷载、振捣荷载等。
m KN q /38.341]4.1)25.2(35.1)1.15.02.19[(1=⨯⨯++⨯++=2）作用在模板上的刚度荷载2q ，只需要考虑混凝土自重、模板支架自重即可以。
m KN q /8.201)1.15.02.19(2=⨯++= （2）模板计算顶板模板采用δ=15mm 木胶合板，按单位宽度1000mm ，跨度250mm 四跨等跨连续梁计算。
计算简图如图9.1.1所示。
q2(a)(b)图9.1.1（a ）模板的强度计算简图；（b ）模板的刚度计算简图 34221075.315100061b 61mm h W ⨯=⨯⨯==模45331081.2151000121b 121mm h I ⨯=⨯⨯==模①刚度验算挠度mm 47.01081.21061002508.20967.0100534模42w =⨯⨯⨯⨯⨯⨯==EI l q K ω 板模板允许挠度mm l 625.0400250400][===ω ][ωω<,满足刚度要求。
碗扣式支架计算书
现浇板模板(碗扣式支撑)计算书本标段内K58+288(2-6m小桥)、K60+739（1-8m）小桥、K61+800（1-8m）小桥及6座涵洞的桥面板和涵洞盖板均采用现场浇筑施工，模板支撑采用Ф48mm碗扣式支架搭设，搭设结构为：立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2及1.5m，立杆纵距l y取0.9m，横距l x取0.9m。
为确保施工安全，现选择支架高度最高，荷载最大的K60+739（1-8m）小桥作为代表性结构物进行支架稳定性计算，以验证该类结构物碗扣式支架搭设方案是否安全可靠，计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
一、综合说明K60+739（1-8m）小桥现浇板模板支架高度在4.96m范围内，按高度5m进行支架稳定性验算。
设计范围：K60+739小桥现浇板，长×宽＝13.91m×6.38m，厚0.5m。
二、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为5m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距l y 取0.9m，横距l x取0.9m。
整个支架的简图如下所示。
碗扣支架布置图模板采用1.5cm厚竹胶板拼接，模板底部的采用双层10*10cm方木支撑，其中底模方木布设间距为0.3m；横向托梁方木布设间距0.9m。
（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用Φ48 ×3.5钢管，钢管壁厚不小于3.5-0.025mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，不得发生破坏。
上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用铸钢制造，其材料性能应符合GB11352中ZG270-500的规定。
模板支架承受的荷载包括：模板及模板支撑自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。
碗扣支架计算书--
碗扣支架计算书一、支架计算与基础验算1、基本资料（1）WJ碗扣为Φ48×3.5 mm钢管；（2）立杆承载性能：（3）根据《工程地质勘察报告》，本桥位处地基容许承载力kpa。
（根据现场情况进行填写）2、荷载分析（1）计算荷载：1）模板、支架自重，底模：采用1.2KN/ m2；（根据施工自行计算）2）新浇混凝土、钢筋混凝土等自重，箱梁自重采用26kN/m3；3）施工人员及施工机具运输或堆放的荷载，采用1.0 kN/m2;4）振捣混凝土时产生的竖向荷载，采用2.0 kN/m2；5）倾倒混凝土时产生的竖向荷载，采用2.0 kN/m2；6)碗扣脚手架及分配梁荷载：按支架搭设高度≤10米计算：荷载采用 1.5(钢管)+0.85(分配梁)=2.35 kN/m2。
（2）梁体荷载：纵桥向根据梁断面变化，按分段均布荷载考虑，其布置情况如下：梁体为跨中高为0.9m，拱脚位置混凝土计算高度为1.12m，该位置梁体荷载最大，为1.12*26=29.12 kN/m2。
3、结构计算（1）立杆稳定性验算(1)在对支架进行计算时，主要荷载为竖向荷载，水平荷载可不考虑，振动器产生的荷载和倾倒混凝土产生的冲击荷载二者不同时进行计算。
方法一、按照碗扣支架手册及厂家推荐值进行验算拱脚位置最大分布荷载：q＝29.12+1.2+1+2.35+2=35.67KN/m2碗扣立杆分布600mm×600mm，横杆层距(即立杆步距)120cm，则单根立杆受力为：N＝0.6×0.6×35.67=12.84KN<[N]=30 KN方法二：按照《编制建筑施工脚手架安全技术标准的统一规定》（97）进行验算1）概率极限状态法：支架验算不考虑风荷载组合，故按照以下公式进行验算：)9.0/(4.12.1/m R K QK GK Af S s γγϕ≤+式中：QK G S 、K S 分别为恒荷载、活荷载的作用效应；K f 为材料抗力的标准值，取205Mpa ；R γ为抗力分项系数，取1.165；/m γ为材料强度附加分项系数，取1.59；ϕ为轴心受压杆件稳定系数；A 为杆件截面面积。
碗扣式支架计算
三、托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 9.706kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.135kN/m。
9.71kN
9.71kN
9.71kN
9.71kN
9.71kN
9.71kN
9.71kN 0.13kN9/.m71kN
9.71kN
A
B
600
600
600
托梁计算简图
节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!土对侧模的压力——q5 计算 因现浇帽梁采取水平分层以每层 30cm 高度浇筑，在竖向上以 V=1.2m/h 浇筑速度控制，砼入模温度 T=28℃控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力 q5= Pm K r h K 为外加剂修正稀数，取掺缓凝外加剂 K=1.2 当 V/T=1.2/28=0.043＞0.035 h=1.53+3.8V/t=1.69m q5= P=K*r*h=1.2*26*1.69=52.728 kN/m
W = 90.00×1.20×1.20/6 = 21.60cm3； I = 90.00×1.20×1.20×1.20/12 = 12.96cm4；
(1)抗弯强度计算 f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；
顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 49.00cm3； 截面惯性矩 I = 245.00cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.848×106/1.05/49000.0=35.92N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!
盘扣式支架结构受力计算书
盘扣式支架结构受力计算书1.工程概况刚构梁跨中厚度1.4m，横梁与墩柱连接部位渐变为2.1m；箱涵顶板厚度1m，两侧倒角50×155.3cm。
均采用盘扣式满堂支架。
2.设计参数2.1.材料设计指标2.1.1.Q235钢抗拉、抗压、抗弯强度设计值f=215Mpa，抗剪强度设计值fv=125Mpa，弹性模量E=2.06×105Mpa。
2.1.2.Q355钢抗拉、抗压、抗弯强度设计值f=300Mpa，抗剪强度设计值fv=180Mpa，弹性模量E=2.06×105Mpa。
2.2.荷载取值(1)新浇筑混凝土及钢筋自重：2.6t/m3。
(2)底模板密度：600Kg/m3，板厚1.5cm；(3)方木密度：500 Kg/m3，方木截面8*8cm；(4)盘扣式满堂支架自重：20Kg/m3；(5)施工荷载取2.5kN/m2。
(6)荷载分项系数：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5。
2.3.支架结构支架体系统计表3.刚构梁支架计算3.1.竹胶板检算一、总体信息采用1.5cm厚竹胶板，抗弯强度设计值fm=35Mpa，抗剪强度设计值fv=5.0Mpa，弹性模量E=9898Mpa。
取板宽1cm进行计算。
惯性矩I=bh^3/12=10*15^3/12=2812mm4抵抗弯矩W=bh^2/6=10*15^2/6=375mm3截面积A=bh=10*15=150mm2其所受永久荷载为：1.4*26*0.01=0.37kN/m。
可变荷载为：2.5*0.01=0.025kN/m。
计算如下：二、荷载信息1、恒荷载(1)、均布荷载，0.37kN/m，荷载分布：满布2、活荷载(1)、均布荷载，0.03kN/m，荷载分布：满布三、组合信息1、内力组合、工况(1)、1.3恒+1.5活2、挠度组合、工况(1)、恒载工况(2)、活载工况(3)、1.0恒+1.0活四、内力、挠度计算1、弯矩图（kN.m）(1)、1.3恒+1.5活(2)、包络图2、剪力图（kN）(1)、1.3恒+1.5活(2)、包络图3、挠度(1)、恒载工况(2)、活载工况(3)、1.0恒+1.0活4、支座反力（kN）(1)、1.3恒+1.5活(2)、包络图五、单元验算图中数值自上而下分别表示：最大剪应力与设计强度比值最大正应力与设计强度比值最大稳定应力与设计比值若有局稳字样，表示局部稳定不满足(1)、内力范围、最大挠度(a)、内力范围：弯矩设计值-0.00～0.00 kN.m剪力设计值-0.04～0.04 kN(b)、最大挠度：最大挠度0.09mm，最大挠跨比1/10000（挠度允许值见《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)附录A.1）(2)、强度应力最大剪应力τ = V max * S / I / t w= 0.04 * 281 / 2812 / 10.0 * 1000= 0.4 MPa ≤ f v = 5 MPa 满足!最大正应力σ = M max / γ / W= 0.00 / 1.20 / 375 * 1e6= 3.2 MPa ≤ f = 35 MPa 满足!(3)、稳定应力整体稳定系数φb = 0.80最大压应力σ = M max / φb / W= 0.00 / 0.80 / 375 * 1e6= 4.9 MPa ≤ f = 35 MPa 满足!(4)、验算结论：满足!3.2.次分配梁方木检算一、总体信息次分配梁采用8*8cm方木，15cm间距布置。
碗扣支架计算书精编版
碗扣支架计算书公司内部编号：（GOOD-TMMT-MMUT-UUPTY-UUYY-DTTI-西安至银川高铁DK110+217~DK138+ 干板沟特大桥（40+64+40）m连续梁桥现浇支架计算书中铁十二局集团有限公司陕西通宇公路研究所有限公司二零一七年四月第一部分概述一、编制依据1、现行铁路工程施工技术指南、规程、验收标准及工程建设的相关文件；2、施工单位提供的有关资料。
二、计算及参考依据计算及参考的依据主要有：1、铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程（TB10110-2011）2、铁路桥涵施工规范（TB10203-2002）3、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）4、钢结构设计规范（GB50017-2014）5、铁路桥涵钢筋混凝土及预应力混凝土结构设计规范（）6、铁路桥涵设计基本规范（）三、工程概况西安至银川高铁DK110+217~DK138+干板沟特大桥（40+64+40）m连续梁桥，采用支架现浇法施工，箱梁为变截面箱梁。
本桥采用双线矩形空心桥台基础，圆端形实体桥墩、圆端形空心桥墩，桩基共有φ150、φ125两种形式，全桥均采用钻孔灌注桩基础。
第二部分现浇支架计算一、支架布置干板沟特大桥支架体系自上而下依次为6mm定制钢模，I20工字钢分配梁，Φ48×碗口脚手架，立杆底托安置在厚30cm C20混凝土硬化层上，采用15cm×10cm木垫板支垫，纵桥向立杆间距为60cm，横桥向立杆间距60cm，立杆步距60cm，12#，11#桥墩两侧梁体腹板区横、纵桥向立杆间距加密为30cm，10#、13#现浇直线段横桥向立杆间距加密为30cm。
支架在桥纵向每360cm间距设置剪力撑，剪力杆与地面成45度，剪力撑按构造要求布置。
支架布置示意图如下所示。
图1 纵桥向支架布置图（单位：cm）图2 中跨现浇支架布置示意图（单位：cm）二、荷载分析施工期间需要考虑的荷载有：混凝土自重、模板及其它支撑体系自重、支架自重、施工荷载、混凝土振捣荷载等。
碗扣式支架安全计算书
佛山市南海区工贸大道建设工程（MK2+103.95～MK2+206.68）框构桥模板支架安全专项施工方案编制：复核：审核：中铁二十二局集团第一工程有限公司佛山市南海区工贸大道建设工程项目部目录一、工程概况 (1)二、编制依据 (1)三、施工方案 (1)四、主行车道框构桥模板支架强度、刚度、稳定性计算 (5)（一）、计算参数: (5)（二）、模板面板计算 (7)（三）、模板支撑木方的计算 (9)（四）、托梁的计算 (11)（五）、模板支架荷载标准值(立杆轴力) (13)（六）、立杆的稳定性计算 (14)（七）、风荷载作用下的内力计算 (15)五、非机动车道及人形通道框构桥模板支架强度、刚度、稳定性计算 (16)（一）计算参数: (16)（二）、模板面板计算 (17)（三）、模板支撑木方的计算 (19)（四）、托梁的计算 (21)（五）、模板支架荷载标准值(立杆轴力) (23)（六）、立杆的稳定性计算 (24)（七）风荷载作用下的内力计算 (26)六、侧墙模板受力计算 (26)（一）侧墙模板基本参数 (26)（二）、墙模板荷载标准值计算 (27)（三）、墙模板面板的计算 (28)（四）、墙模板龙骨的计算 (30)（五）、对拉螺栓的计算 (32)七、施工要求 (33)（一）、施工准备 (33)（二）模板支架搭设 (34)（三）、脚手架拆除 (35)八、脚手架质量检查与验收 (36)九、安全与日常维护管理 (37)十、应急救援预案 (39)框构桥模板支架安全专项施工方案一、工程概况佛山市南海区工贸大道建设工程设计为四孔分别独立的框构桥下穿广茂铁路及贵广、南广高铁，中间两孔为主行车道，两侧两孔为非机动车道及人行通道。
主行车道为双向8车道，单孔结构净高9.0米，净宽17.0米，底板厚1.3米，顶板厚1.2米，侧墙墙身厚1.0米。
非机动车道及人形通道单孔净高6.0米,净宽7.0米，底板厚0.8米，顶板厚0.6米，侧墙墙身厚0.7米。
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箱梁碗扣式支架计算书一、工程概括略二、计算依据和规范1、《钱江通道及接线工程南连接线段第09合同两阶段施工图设计》2、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 166-20XX)3、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）4、《建筑结构荷载规范》(GB50009-20XX)5、《木结构设计规范》（GB 50005-20XX）6、《钢结构设计规范》（GB 50017-20XX）、《路桥施工计算手册》周水兴等编著三、支架模板方案1、模板箱梁底模拟采用δ＝10 mm的钢模，侧模采用δ＝4 mm的钢模，内膜采用δ＝15 mm的竹胶板。
钢模板容许应力 [σ0]=140MPa,弹性模量E=2.06*105MPa。
2、纵横向方木纵向方木截面尺寸为15×15cm，放置于顶托上。
横向方木截面尺寸为10×10cm，放置于纵向方木上，腹板和底板处间距为20cm，翼缘板处为30cm。
方木的力学性能指标按《木结构设计规范》GB 50005-20XX中的TC13A类木材按乘以相应的条件折减系数取值，则：[σ0]=12*0.9=10.8MPa，E=10*103*0.85=8.5×103MPa容重取6KN/m3。
3、支架采用碗扣式脚手架，碗扣支架钢管为φ48、d=3.5mm，材质为A3钢，轴向容许应力[σ0]=215MPa。
详细数据可查表1。
表1 碗扣支架钢管截面特性支架布置：横距为：腹板下600mm，箱室底板和翼缘板处900mm；纵距为：腹板和底板处600mm，翼缘板处900mm，横杆步距1200mm，剪刀撑每三道设置一道。
横桥向支架布置单位：cm顺桥向支架布置单位：cm四、计算假定a、翼缘板砼（Ⅰ区）及模板重量由板下支架承担；b、Ⅱ、Ⅳ区顶板、底板及腹板砼及模板重量由底板模板承担，底板面积按实际底板面积加上腹板垂直投影面积；c、Ⅲ区顶板砼通过内模由底板模板承担；d、支架连接按铰接计算；e、荷载按下图分解。
0号块截面分为两部分，一部分为墩顶截面，长度为4m，梁高5m，另一部分为悬臂端截面，截面长度两侧各为4m，所以计算分为三块，墩顶截面（除翼缘板外）和悬臂端的腹板为一块，高度为5m；墩顶截面的翼缘板和悬臂端的翼缘板为一块，悬臂端底板为一块；墩顶截面上的人孔因尺寸较小，支架布置按实心截面考虑。
计算悬臂端截面时，因根部截面重量最大，故取根部截面进行验算0号块悬臂端根部截面示意图单位：cm0号块墩顶截面示意图单位：cm五、荷载计算1、新浇混凝土自重荷载q1:钢筋砼容重γ=26kN/m3=1.0kN/ m 22、模板及方木q2=2.5kN/m23、施工人员、施工料具荷载按均布施工荷载q3=2kN/ m 24、混凝土振捣时产生的荷载q4=2kN/ m 25、混凝土振捣时产生的冲击荷载q5按上图计算荷载=13kN/m 2翼缘区（Ⅰ区）：q1腹板区（Ⅱ、Ⅳ区）：130kN/m 2底板区Ⅲ区：49.4kN/m 2根据《路桥施工计算手册》，验算强度时，荷载组合为1—5，验算刚度时，荷载组合为1、2,荷载分项系数，混凝土自重荷载和模板荷载取1.2，其余荷载取1.4。
六、强度、刚度及变形验算1、底模底模采用10mm钢模板，计算时按三跨连续梁考虑，底模宽度取1m，腹板区和底板区的计算跨径为0.2m，翼缘区的计算跨径为0.3m。
竹胶板的弹性模量E=6×103MPa，I=1/12*1000*103=83333mm4（1）、强度验算验算强度时，荷载组合如下：腹板区：q=1.2*（130+1）+1.4*（2.5+2+2）=166.3kN/m底板区：q=1.2*（49.4+1）+1.4*（2.5+2+2）=69.58kN/m翼板区：q=1.2*（13+1）+1.4*（2.5+2+2）=25.9kN/m弯矩最大值：腹板区：M= qL2/10=0.1*166.3*0.22=0.67kN.mmAX= qL2/10=0.1*69.58*0.22=0.28kN.m底板区：MmAX= qL2/10=0.1*25.9*0.32=0.23kN.m翼板区：MmAX模板竹胶板抗弯刚度W=1/6*B*H2=1/6*1000*102=16667mm3因腹板区的弯矩最大，故其应力也最大，只需对腹板区进行验算。
竹胶板承受的应力：/W=0.67*106/16667=40.20MPa<140Mpa腹板区：σ=MmAX故模板的强度满足要求。
（2）、刚度验算验算刚度时，荷载组合如下：腹板区：q=1.2*（130+1）=157.2kN/m底板区：q=1.2*（49.4+1）=60.48kN/m翼板区：q=1.2*（13+1）=16.8kN/m模板的最大挠度为：腹板区：f=ql4/150EI=157.2*20XX/(150*2.06×105*83333)=0.1mm<[f]=200/400=0.5mm翼板区：f=ql4/150EI=16.8*3004/(150*2.06×105*83333)=0.05mm<[f]=300/400=0.75mm底缘区的计算跨径和腹板区相同，荷载小于腹板区，故无需验算。
故模板的刚度满足要求2、横桥向方木横桥向方木放置于顺桥向方木上面，横桥向方木规格采用10cm×10cm，方木间距腹部和底板下按20cm布置，翼缘板下按30cm布置，计算模型简化为三跨连续梁计算，忽略方木自重的影响。
（1）、强度验算荷载组合：腹板区：q=（1.2*（130+1）+1.4*（2.5+2+2））*0.2=33.26kN/m底板区：q=（1.2*（49.4+1）+1.4*（2.5+2+2））*0.2=13.92kN/m翼缘区：q=（1.2*（13+1）+1.4*（2.5+2+2））*0.3=7.77kN/m最大弯矩：= qL2/10=0.1*33.26*0.62=1.20kN.m腹板区： MmAX= qL2/10=0.1*13.92*0.92=1.13kN.m底板区： MmAX= qL2/10=0.1*7.77*0.92=0.63kN.m翼板区： MmAX腹板区的最大弯矩最大，故用腹板区的最大弯矩计算W=1/6*B*H2=1/6*1000*10002=1.67×105mm3σ=M/W=1.20*106/(1.67*105)=7.19MPa<[σ]=10.8MPamAX故横向方木强度满足要求（2）、刚度验算荷载组合：腹板区：q=1.2*（130+1）*0.2=31.44kN/m底板区：q=1.2*（49.4+1）*0.2=12.10kN/m翼板区：q=1.2*（13+1）*0.3=5.04kN/m截面惯性矩：I=1/12*100*1003=8.33×106mm4抗弯刚度腹板区： f=ql4/150EI=31.44*6004/(150*8.5×103*8.33×106) =0.38mm<[f]=600/400=1.5mm底板区： f=ql4/150EI=12.1*9004/(150*8.5×103*8.33×106) =0.75mm<[f]=900/400=2.25mm翼板区的计算跨径和底板区相同，荷载小于底板区，故无需验算故横向方木刚度满足要求3、纵桥向方木纵桥向方木尺寸采用15cm×15cm，放置于碗扣支架的顶托上，承受横桥向方木传递给其的集中荷载，计算跨径腹板和底板处为60cm，翼缘板处为90cm，按简支梁模型考虑。
腹板和底部处加载示意图翼缘板处加载示意图（1）、强度验算横向方木所传递给纵向方木的集中力为：腹板区: P=33.26×0.6=19.96kN底板区：P=13.92×0.9=12.53kN翼板区：P=5.18×0.9=4.66kN纵向方木自重：g＝6×0.15×0.15＝0.14 kN/m按最大正应力布载模式计算：支座反力腹板区：R＝(19.96*0.9+0.14*0.6*0.3)/0.6=29.98KN底板区：R＝(12.53*0.9+0.14*0.6*0.3)/0.6=18.84KN翼板区：R＝(4.66*1.35+0.14*0.9*0.45)/0.9=7.05KN最大跨中弯距腹板区：Mmax＝29.98×0.3-0.14×0.32/2-17.72×0.2＝5.45KN.m 底板区计算跨径和腹板区相同，荷载小于腹板区，无需计算翼板区：Mmax＝7.05×0.45-0.14×0.452/2-4.66×0.3＝1.76KN.m 因腹板区的弯矩最大，按腹板区的最大弯矩计算抗弯刚度W=1/6*150*1502=5.63×105mmσmax ＝Mmax/W＝5.45*106/5.63*105＝9.68MPa＜[σ]=10.8 MPa故纵向方木的强度满足要求（2）、刚度验算按最大支座反力布载模式计算：集中荷载:腹板区：P=19.96*4-1.4*（2.0+2.0+2.5）*0.6=74.38kN底板区：P=12.53*4-1.4*（2.0+2.0+2.5）*0.6=41.02kN翼板区：P=4.66*4-1.4*（2.0+2.0+2.5）*0.9=10.45kN因腹板区和底板区的跨径相同，集中腹板区较底板区大，故只需验算腹板区和翼板区即可。
抗弯惯性矩I=1/12*150*1503=4.22×107mm4抗弯刚度腹板区：f＝Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)＝74.38*1000*6003/(48*8.5×103*4.22×107)+5*0.14*6004/(384*8.5×]＝600/400＝1.5mm103*4.22×107)＝0.93mm＜[f翼板区： f＝Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)＝10.45*1000*9003/(48*8.5×103*4.22×107)+5*0.14*9004/(384*8.5×103*4.22]＝900/400＝2.25mm×107)＝0.45mm＜[f故纵向方木的刚度符合要求4、支架立杆计算根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 166-20XX)的规定，脚手架立杆稳定计算的荷载组合为:1、永久荷载+可变荷载荷载2、永久荷载+0.9(可变荷载+风荷载)立杆承受顺桥向方木传递给其的荷载，腹板区承受60cm×60cm平面内的荷载，底板区承受90cm×60cm平面内的荷载，翼缘区90cm×90cm承受平面内的荷载。