岩质边坡稳定分析原理方法ppt课件
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岩质边坡稳定分析原理方法
岩质边坡稳定分析原理方 法
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岩质边坡的失稳模式和判别方法
••岩岩质质边边坡坡的的失失稳稳模模式式 • 岩质边坡的失稳模式的判别方法
边坡构造面统计和失稳模式判断程序 YCW
倾倒区
滑动区
岩质边坡稳定分析方法
• 平面和弧面滑动－Sarma法; • 楔体滑动; • 倾倒破坏－ Goodman－Bray法
为什么要在岩质边坡稳定分析 中建议使用Sarma法
漫湾水电站左岸滑坡
January 8, 1989
Before failure
After failure
潘家铮最大最小原理
• 滑坡如能沿许多滑面滑动，那么失稳时， 它将沿抵抗力最小的一个滑面破坏〔最 小值原理〕。
• 滑坡体的滑面肯定时，那么滑面上的反 力〔以及滑坡体内的内力〕能自行调整， 以发挥最大的抗滑能力〔最大值原理〕。
徐村水电站厂房后边坡
三峡3坝段坝基
漫湾水电站各测线区
Байду номын сангаас
龙滩水电站各统计区极点投影等密度图
The method of inclined slices
Sarma’s Method (1979)
边坡稳定分析上限解 EMU
W l ＋ P l ＋ P j ＋ C e l ＝ 0 W r ＋ P r ＋ P j ＋ C e r ＝ 0
A lc lco e V ll s A r c rco eV r s A jc jco e V j s W lV lco l W s r V rco r s
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岩质边坡的失稳模式和判别方法
••岩岩质质边边坡坡的的失失稳稳模模式式 • 岩质边坡的失稳模式的判别方法
边坡构造面统计和失稳模式判断程序 YCW
倾倒区
滑动区
岩质边坡稳定分析方法
• 平面和弧面滑动－Sarma法; • 楔体滑动; • 倾倒破坏－ Goodman－Bray法
为什么要在岩质边坡稳定分析 中建议使用Sarma法
漫湾水电站左岸滑坡
January 8, 1989
Before failure
After failure
潘家铮最大最小原理
• 滑坡如能沿许多滑面滑动，那么失稳时， 它将沿抵抗力最小的一个滑面破坏〔最 小值原理〕。
• 滑坡体的滑面肯定时，那么滑面上的反 力〔以及滑坡体内的内力〕能自行调整， 以发挥最大的抗滑能力〔最大值原理〕。
徐村水电站厂房后边坡
三峡3坝段坝基
漫湾水电站各测线区
Байду номын сангаас
龙滩水电站各统计区极点投影等密度图
The method of inclined slices
Sarma’s Method (1979)
边坡稳定分析上限解 EMU
W l ＋ P l ＋ P j ＋ C e l ＝ 0 W r ＋ P r ＋ P j ＋ C e r ＝ 0
A lc lco e V ll s A r c rco eV r s A jc jco e V j s W lV lco l W s r V rco r s
工程地质学图解法边坡稳定性分析课件
工程地质学图解法边坡稳定性分析
10
吴氏网的结构
吴氏网的结构：基圆、径向大圆弧、纬向小圆
弧、东西、南北经纬线，间距2°，误差±0.5°。
（1）基圆：赤平大圆，代表水平面，0°-360°
方位角刻度。
（2）两条直径：EW，SN。
（3）经向大圆弧：由一系列走向SN的，向东或西
倾斜，倾角不同（0°-90°），间隔2°的投影大
28
工程地质学图解法边坡稳定性分析
29
工程地质学图解法边坡稳定性分析
30
工程地质学图解法边坡稳定性分析
31
工程地质学图解法边坡稳定性分析
32
注意
• 赤平投影图应用在坚硬～较坚硬层状结 构岩体边坡；
• 软质、碎裂状、散粒状结构的岩质边坡 ，除有区域性断裂存在外，均不必采用 此法。
工程地质学图解法边坡稳定性分析
2
基本原理
投影要素
赤平投影的工具为圆球体（投影球、投射球），包括如下
要素：
1.赤道平面：（赤平面、赤道投影面）
2.基圆：（赤平大圆） 标有南北、东西直径线。
3.极射点：按球上两极发射点不同，分上半球投影和下球 投影。通常运用上极射点（P）进行投影，称为下半球投影； 也可运用下极射点（F）进行投影，称为上半球投影。
反之，赤平面上任意一个点，都 代表一条一定产状的直线：
点（H）所在的方位代表直线的倾 伏向；点（H）与基圆的距离（HD）代 表直线的倾伏角。
工程质学图解法边坡稳定性分析
8
工程地质学图解法边坡稳定性分析
9
四、投影网
为了准确、迅速地作图或量度方向，可采用投影网进行 实际操作。
目前广泛使用的有：1.吴尔福网（等角距网），简称吴 氏网；2.施密特网（等面积网），简称施氏网。它们各有 特点，但用法基本相同。
岩石力学-边坡稳定性分析ppt课件
1
2015年12月20日，位于深圳市光明新区的红坳余 泥渣土受纳场（以下简称红坳受纳场）发生了特别 重大滑坡事故，造成73人死亡、4人失踪，直接经 济损失人民币8.8亿余元。 益相龙公司董事长龙仁福犯重大责任事故罪、单位 行贿罪、对非国家工作人员行贿罪，予以数罪并罚， 依法判处有期徒刑二十年，罚金人民币一千万元。
2006年17号台风鲇鱼
19
20
21
22
无粘性土坡稳定性分析
破坏形式：表面浅层滑动
回
A
顾
坡与水平夹角为 砂土内摩擦角为
1）微单元A自重: W=V
N W
T
2）沿坡滑动力：T W sin 3）对坡面压力：N W cos
（由于无限土坡两侧作用力抵消） 4）抗滑力： R Ntg W costg
绿威公司法定代表人张菊如、红坳受纳场实际控制 人之一林敏武等23人构成重大责任事故罪,分别被判 处七年到一年六个月不等刑罚。
深圳市城市管理局原局长蒙敬杭、深圳市规划和国 土资源委员会光明管理局原局长彭水清，构成受贿 罪、滥用职权罪，数罪并罚，判处有期徒刑二十/十 六年，并处罚金人民币八百万元/一百万元。
) MR cAcR
(3)
安全系数：
Fs
抗滑力矩 滑动力矩
MR Ms
c Ac R Wd
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
R W
N
5）抗滑安全系数：
Fs
抗滑力 滑动力
R T
W cos W sin
tg
tg tg
2015年12月20日，位于深圳市光明新区的红坳余 泥渣土受纳场（以下简称红坳受纳场）发生了特别 重大滑坡事故，造成73人死亡、4人失踪，直接经 济损失人民币8.8亿余元。 益相龙公司董事长龙仁福犯重大责任事故罪、单位 行贿罪、对非国家工作人员行贿罪，予以数罪并罚， 依法判处有期徒刑二十年，罚金人民币一千万元。
2006年17号台风鲇鱼
19
20
21
22
无粘性土坡稳定性分析
破坏形式：表面浅层滑动
回
A
顾
坡与水平夹角为 砂土内摩擦角为
1）微单元A自重: W=V
N W
T
2）沿坡滑动力：T W sin 3）对坡面压力：N W cos
（由于无限土坡两侧作用力抵消） 4）抗滑力： R Ntg W costg
绿威公司法定代表人张菊如、红坳受纳场实际控制 人之一林敏武等23人构成重大责任事故罪,分别被判 处七年到一年六个月不等刑罚。
深圳市城市管理局原局长蒙敬杭、深圳市规划和国 土资源委员会光明管理局原局长彭水清，构成受贿 罪、滥用职权罪，数罪并罚，判处有期徒刑二十/十 六年，并处罚金人民币八百万元/一百万元。
) MR cAcR
(3)
安全系数：
Fs
抗滑力矩 滑动力矩
MR Ms
c Ac R Wd
27
28
29
30
31
32
33
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R W
N
5）抗滑安全系数：
Fs
抗滑力 滑动力
R T
W cos W sin
tg
tg tg
岩体结构及边坡稳定性PPT课件
第1页/共16页
第一节 岩体结构特征
• （一）岩体结构的基本概念 • 岩体结构包括两方面的要素，即结构面和结构体。
第2页/共16页
• 结构面：是指切割岩体的各种地质界面。它 是在整个地质发展史中，由构造因素或非构 造因素在岩体内形成的具有一定方向，延展 较大，厚度较小的两维面状地质界面，包括 物质的分异面及不连续面，如层面、各种成 因的节理、断层，各种成因的软弱夹层，不 整全面及假整合面，岩浆岩体与围岩的接触 面，多次侵入的岩浆之间的接触面，变质岩 中的片麻理以及风化夹层和风化界面等。
析 • 在 大 爆 破 工 程 中 ， 往 往 会 遇 到 复 杂 的 地 质 条 件 ， 使 岩 体 边 坡 稳 定 产 生 问 题 ， 这对工程的安全可靠和经济合理影响很大。因此解决岩体边坡稳定问题， 对于正确运用爆破工程技术，具有极为重要的意义。爆破工程地质的重要 任务之一，就是研究爆破情况下岩体边坡稳定性问题。
第8页/共16页
• （三）结构体的形式及特征
• 岩体受结构面切割而造成的块体的不同形状 称为结构体形式。一般常见的单元结构体可 分为柱状、块状、板状、楔形、菱形、锥形 等六种形态。此外，由于岩体的强烈变形及 破碎的结果也可形成片状、碎块状、鳞片状、 碎屑状等结构体形式。
第9页/共16页
• 结构体形式的划分与岩体稳定评价很有关系。 应综合考虑三方面的因素：
它是在整个地质发展史中由构造因素或非构造因素在岩体内形成的具有一定方向延展较大厚度较小的两维面状地质界面包括物质的分异面及不连续面如层面各种成因的节理断层各种成因的软弱夹层不整全面及假整合面岩浆岩体与围岩的接触面多次侵入的岩浆之间的接触面变质岩中的片麻理以及风化夹层和风化界面等
第四讲 岩体结构及 岩质边坡稳定分
第一节 岩体结构特征
• （一）岩体结构的基本概念 • 岩体结构包括两方面的要素，即结构面和结构体。
第2页/共16页
• 结构面：是指切割岩体的各种地质界面。它 是在整个地质发展史中，由构造因素或非构 造因素在岩体内形成的具有一定方向，延展 较大，厚度较小的两维面状地质界面，包括 物质的分异面及不连续面，如层面、各种成 因的节理、断层，各种成因的软弱夹层，不 整全面及假整合面，岩浆岩体与围岩的接触 面，多次侵入的岩浆之间的接触面，变质岩 中的片麻理以及风化夹层和风化界面等。
析 • 在 大 爆 破 工 程 中 ， 往 往 会 遇 到 复 杂 的 地 质 条 件 ， 使 岩 体 边 坡 稳 定 产 生 问 题 ， 这对工程的安全可靠和经济合理影响很大。因此解决岩体边坡稳定问题， 对于正确运用爆破工程技术，具有极为重要的意义。爆破工程地质的重要 任务之一，就是研究爆破情况下岩体边坡稳定性问题。
第8页/共16页
• （三）结构体的形式及特征
• 岩体受结构面切割而造成的块体的不同形状 称为结构体形式。一般常见的单元结构体可 分为柱状、块状、板状、楔形、菱形、锥形 等六种形态。此外，由于岩体的强烈变形及 破碎的结果也可形成片状、碎块状、鳞片状、 碎屑状等结构体形式。
第9页/共16页
• 结构体形式的划分与岩体稳定评价很有关系。 应综合考虑三方面的因素：
它是在整个地质发展史中由构造因素或非构造因素在岩体内形成的具有一定方向延展较大厚度较小的两维面状地质界面包括物质的分异面及不连续面如层面各种成因的节理断层各种成因的软弱夹层不整全面及假整合面岩浆岩体与围岩的接触面多次侵入的岩浆之间的接触面变质岩中的片麻理以及风化夹层和风化界面等
第四讲 岩体结构及 岩质边坡稳定分
岩石边坡工程之二-边坡稳定分析与评价
ci li N i tg i
Fs
条件有 (1)
Pi hi hi Hi
i
Hi+1
Pi+1
hi+1
Oi
Ti
i Wi
Ni
i Wi
Nii
Hi=Hi+1-Hi
Pi=Pi+1-Pi
将(2代 ) 入(1并 ) 整理得
根据静力平衡条件
Fzi 0，则 N i cos i Wi H i Ti sin i
2.求解方法：
由于不考虑条块间的用作力，条
块i仅受Wi、Ti、Ni的作用。
根据径向力的平衡条件Fxi 0
有 Ni Wi cosi
(1)
根据径向力的平F衡 xi 条 0,有 件
Ni Wi cosi
(1)
根据滑弧面上极限平衡 条件有
抗剪强度 Ti 安全系数
T fi ci li N i tg i
A
3)条块-2侧面切向力Hi、Hi+1
b
a
Hi+1
Wi
Pi+1
Pi
hi Hi c Ti
hi+1 d
Ni
4)土条底部的法向力Nｉ、切向力Tｉ， 条块弧 段长为li
O
R
4. 土条i平衡方程：
bB
C 7
6
5
4
3
力的平A 衡方-1程O： 1 2
Fxi Fzi
0 0
-2
Mi 0
b
a
Hi+1
Wi
Pi+1
Pi
Fs
Fs
ci li Wi cos i tg i
(2)
Fs
根据整体力矩平衡条件 ，外力对圆心的力矩 M i 0，法向
岩质边坡稳定性分析共40页共42页
1
0
、
倚
南
窗
以
寄
傲
，
审
容
膝
之
易
安
。
66、节制使快乐增加并使享受加强。 ——德 谟克利 特 67、今天应做的事没有做，明天再早也 是耽误 了。——裴斯 泰洛齐 68、决定一个人的一生，以及整个命运 的，只 是一瞬 之间。 ——歌 德 69、懒人无法享受休息之乐。——拉布 克 70、浪费时间是一桩大罪过。——卢梭
岩质边坡稳定性分析共40页
6
、
露
凝
无
游
氛
，
天
高
风
景
澈
。
7、翩翩新 来燕，双双入我庐 ，先巢故尚在，相 将还旧居。
8
、
吁
嗟
身
后
名
，
于
我
若
浮
烟
。
9、 陶渊 明（ 约 365年 —427年 ），字 元亮， （又 一说名 潜，字 渊明 ）号五 柳先生 ，私 谥“靖 节”， 东晋 末期南 汉 族 ，东 晋 浔阳 柴桑 人 （今 江西 九江 ） 。曾 做过 几 年小 官， 后辞 官 回家 ，从 此 隐居 ，田 园生 活 是陶 渊明 诗 的主 要题 材， 相 关作 品有 《饮 酒 》 、 《 归 园 田 居 》 、 《 桃花 源 记 》 、 《 五 柳先 生 传 》 、 《 归 去来 兮 辞 》 等 。
岩质边坡稳定性分析 ppt课件
于其上的房屋29间（孔）。窑洞建于 PPT课件
21
1999年，房屋建于2002年。此次崩塌共
造成27人死亡、17人受伤。
PPT课件
2009年6月5日15时许，重 庆市武隆县铁矿乡鸡尾山 山体发生大规模垮塌，掩 埋了12户民房以及400多 米外的铁矿矿井入口，造 成10人死亡，64人失踪， 8人受伤的特大灾害。
• 你怎么称呼老师？ • 如果老师最后没有总结一节课的重点的难点，你
是否会认为老师的教学方法需要改进？
• 你所经历的课堂，是讲座式还是讨论式？ • 教师的教鞭 • “不怕太阳晒，也不怕那风雨狂，只怕先生骂我
笨，没有学问无颜见爹娘 ……” • “太阳当空照，花儿对我笑，小鸟说早早早……”
第六章 边坡稳定性的工程地质研究
均质滑坡
40
2. 滑坡的分类
（2）根据滑动带的力学性质
PPT课件
41
3.滑动面的形成机制
(1)滑动面受最大剪应力面控制：在滑动破坏之前，坡体内 没有既定的软弱面作为滑面。当剪应力超过岩体的强度极 限时，就将大致沿着最大剪应力面发生剪切滑动，常成弧 形并在斜坡的上缘附近转为陡倾的拉裂面。
(2)滑动面受已有软弱结构面控制：坡体中有软弱结构面或 软弱夹层存在，并能构成有利于滑动的结构面(或几个面的 组合面)产生滑动。因此软弱结构面的抗剪强度和产状起控 制作用，而不决定于岩石本身的强度，岩质边坡的破坏绝 大多数都是属于这种情况。
PPT课件
46
一、地貌条件的影响
深切峡谷地区，陡峭的岸坡是容易发生边坡变形和破坏的 地形条件。通常，坡度越陡、坡高越大，对稳定越不利。崩 塌现象均发生在坡度大于60º的斜坡上。而滑坡现象虽在陡 坡地形发育较多，但在较缓的边坡上也可发生，这主要决定 于滑动面的性质。
岩质边坡稳定性分析计算讲解PPT课件
.
பைடு நூலகம்
38
2.某很长的岩质边坡受一组节理控制，节理走向与边坡走向平行，地表 出露线距边坡顶边缘线20m，坡顶水平，节理与坡面交线盒坡顶的高差 为40m，与坡顶的水平距离10m，节理面内摩擦角35度，黏聚力c为
70kpa，岩体重度为23KN/m3，计算其抗滑稳定安全系数。
.
39
3.某岩体边坡如图所示，由于暴雨使其后缘垂直张裂缝瞬间 充满水，滑坡处于极限平衡状态，假定滑面长度L=50m，张 裂缝深度为10m，每延米滑体自重为G=15000KN/m，滑面 倾角为30度，滑动带岩体的内摩擦角为25度，试计算滑动带 岩体的粘聚力。
某洞室轴线走向为南北向其中某工程段岩体实测岩体纵波波速为3800m主要软弱结构面产状为倾向ne68度倾角59度岩石单轴饱和抗压强度为rc72mpa岩块测得纵波波速为4500ms垂直洞室轴线方向的最大初始应力为12mpa洞室地下水呈淋雨状水量为8lmin该工程岩体质量等级
边坡稳定性计算及案例
.
1
.
2
为12MPa,洞室地下水呈淋雨状,水量为8L/ min,该工程岩体质量等级?
.
42
.
43
.
44
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3
.
4
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5
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6
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7
边坡力学参数的取值
.
8
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9
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10
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11
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13
5.2边坡稳定性分析
.
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19
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21
岩坡稳定性分析幻灯片
43
44
4、联合支护方法 在施工中，常将上述各种方法组合应用，以达到 最佳的支护效果。工程安全是第一位的。 排水是必须考虑的。各种加固措施的适宜性及经 济合理性也是应该考虑的。
45
四、实际工程介绍
46
二滩水电站进水口及8号公路边坡 锚索、锚杆、喷砼、框架、挡墙、灌浆等联合支护
47
预应力锚索支护（3000KN）
32
安全系数FS：一般采用加大自重下滑力来计算：
E i F S W isii W n icio ti g c s i l i i E i 1
FS＝1.05～1.25 注意：如果计算断面中有逆坡，倾角αi为负值，则Wisin αi也是负值因而 Wisin αi变成了抗滑力，在计算滑坡推力时， Wisin αi项就不应乘以安全系 数了。
滑动圆弧面
21
条分法
对于第i条岩条滑弧上：
法向力和切向力：
Ni Wicosi Ti Wisini
抗滑力：
cili Nitgi
抗滑力矩：
M R i c ili N it g iR
滑面上总抗滑力矩：
n
n
M R M Ri ciliNitg iR
i1
i1
n
滑面上总滑动力矩：
M S TiR
i 1
抗滑桩施工
框架与长锚杆联合支护48
联合支护
49
桩板墙
50
桩板墙
51
削坡减载
52
框架支护
53
框架与锚索相结合的加固
54
框架与锚索相结合的加固
55
框架与锚索相结合的加固
56
框架与锚索相结合的加固
57
锚索加固
58
44
4、联合支护方法 在施工中，常将上述各种方法组合应用，以达到 最佳的支护效果。工程安全是第一位的。 排水是必须考虑的。各种加固措施的适宜性及经 济合理性也是应该考虑的。
45
四、实际工程介绍
46
二滩水电站进水口及8号公路边坡 锚索、锚杆、喷砼、框架、挡墙、灌浆等联合支护
47
预应力锚索支护（3000KN）
32
安全系数FS：一般采用加大自重下滑力来计算：
E i F S W isii W n icio ti g c s i l i i E i 1
FS＝1.05～1.25 注意：如果计算断面中有逆坡，倾角αi为负值，则Wisin αi也是负值因而 Wisin αi变成了抗滑力，在计算滑坡推力时， Wisin αi项就不应乘以安全系 数了。
滑动圆弧面
21
条分法
对于第i条岩条滑弧上：
法向力和切向力：
Ni Wicosi Ti Wisini
抗滑力：
cili Nitgi
抗滑力矩：
M R i c ili N it g iR
滑面上总抗滑力矩：
n
n
M R M Ri ciliNitg iR
i1
i1
n
滑面上总滑动力矩：
M S TiR
i 1
抗滑桩施工
框架与长锚杆联合支护48
联合支护
49
桩板墙
50
桩板墙
51
削坡减载
52
框架支护
53
框架与锚索相结合的加固
54
框架与锚索相结合的加固
55
框架与锚索相结合的加固
56
框架与锚索相结合的加固
57
锚索加固
58
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After failure
潘家铮最大最小原理
• 滑坡如能沿许多滑面滑动，则失稳时，它将沿
抵抗力最小的一个滑面破坏（最小值原理）。 • 滑坡体的滑面肯定时，则滑面上的反力（以
及滑坡体内的内力）能自行调整，以发挥最大 的抗滑能力（最大值原理）。
徐村水电站厂房后边坡
三峡3坝段坝基
漫湾水电站各测线区
龙滩水电站各统计区极点投影等密度图
The method of inclined slices
Sarma’s Method (1979)
边坡稳定分析上限解 EMU
Wl＋Pl＋Pj＋Cel＝0 Wr＋Pr＋Pj＋Cer＝0
Alcl coselVl Arcr coserVr Ajc j cosejVj WlVl cos l WrVr cos r
V E(x)V0
E(x)
k
exp[
x x0
cot(
e
)
d d
d
]
Xn [(ce
X0
cose
u sine ) sec
( dW dx
dTy dx
) sin(
e )
(
dW dx
dTx dx
) cos(
e )]E(x)dx
• 平面和弧面滑动; • 楔体滑动; • 倾倒破坏
平班水电站进 场所公路滑坡
云荞水库趾板 边坡滑坡
千将坪滑坡
平面滑坡
洪家渡水电站进 场公路滑坡
漫湾“三洞”滑坡
弧面滑坡
漫湾左坝肩滑坡
天荒坪大溪滑坡
楔体滑动
三峡船闸边坡
锦屏库区
倾倒滑动
岩质边坡的失稳模式和判别方法
• 岩质边坡的失稳模式 • •岩质边坡的失稳模式的判别方法
边坡稳定分析程序系列
W-SLOPE
中国水利水电科学研究院 节理岩体
表 1 计算采用的强度指标
c(kPa)
5
11.5
50
39
1. 整体滑动，2. 消力塘局部滑动, 2. 3.不同工况的地下水位 4. 堆碴5. 锚索
岩质边坡稳定分析方法
• 平面和弧面滑动－Sarma法; • 楔体滑动; • 倾倒破坏－ Goodman－Bray法
xn x0
(cej
cos
j e
)
u
j
sinej )L cosec(
e
j
)
d
dx
E(x)dx
n1
(cej
cos
j e
u
j
sin ej
)k
Lk
cosec(
e
j
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0
q c cot{1 sin exp[( 2) tan] 1} 1 sin
Vr
Vl
sin( l sin( r
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Dejk Desi WV * T oV *
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dD (ce cose u sin e )Vx
V V0
ANALYTICAL APPROACHES
The method of inclined slices
q = 111.4 kPa，
c＝98 kPa，=30,γ＝0.0 (a) A four slice failure mode, initial estimate, Fo=1.047;
(b) Results of the optimization search, Fm=1.013; (c) Result of the optimization search using 16 slices, Fm= 1.006.
c＝30 kPa，=0,γ＝0.0 q = 154.25 kPa，
The Prandlt’s bearing capacity solution by the method of inclined slices
(a) Initial estimate，=0.117; (b) Critical failure mode，=0.007
边坡稳定分析方法和程序
• 水利水电工程滑坡案例分析和加固方法的 新进展
• 岩土材料的抗剪强度理论和设计指标 • 土质边坡稳定分析的原理和方法 • 岩质边坡稳定分析的原理和方法 • 边坡稳定分析程序使用方法简介
岩质边坡的失稳模式和判别方法
• •岩质边坡的失稳模式 • 岩质边坡的失稳模式的判别方法
岩质边坡的失稳模式
边坡结构面统计和失稳模式判断程序
YCW
倾倒区
滑动区
岩质边坡稳定分析方法
• 平面和弧面滑动－Sarma法; • 楔体滑动; • 倾倒破坏－ Goodman－Bray法
为什么要在岩质边坡稳定分析 中建议使用Sarma法
漫湾水电站左岸滑坡
January 8, 1989
Before failure
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[(ce cose u sin e ) sec x (W Ty ) sin( e ) (' W Tx ) cos( e )]i
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(cej cosej u j sin ej )i csc( r er j )i sin( e )i Li 0 i 1