水泥土搅拌桩复合地基计算
复合地基计算公式和处理范围汇总表优秀版
总表优秀版
齿轮参数计算公式汇总，收藏了，随时看！2020 -11-26金属加工
1、内齿模数齿轮
2、直齿模数齿轮
3、斜齿模数齿轮
6、直齿径节齿轮
7、斜齿径节齿轮
8、齿条
常用图形面积计算公式汇总
常用图形求面积计算公式有正方形计算公式、长方形算公式、三角形算公式、平行四边形算公式、任意四边形算公式、正多边形算公式、菱形算公式、梯形算公式、圆形算公式、椭圆形算公式、扇形算公式、弓形算公式、圆环算公式、部分圆环算公式、新月形算公式、抛物线形算公式、等多边形算公式等。
多面体的体积和表面积:
有立方体计算公式、长方体∧棱柱∨计算公式、三棱柱计算公式、棱锥计算公式、棱台计算公式、圆柱和空心圆柱∧管∨计算公式、斜线直圆柱计算公式、直圆锥计算公式、圆台计算公式、球计算公式、球扇形∧球楔∨计算公式、球缺计算公式、圆环体∧胎∨计算公式、球带体计算公式、桶形计算公式、椭球体计算公式、交叉圆柱体计算公式、梯形体计算公式等。
11-深层搅拌桩法解析
该法适用于处理正常固结的淤泥与淤泥质土、粉土、饱和黄土、素填 土、粘性土以及无流动地下水的饱和松散砂上等地基。当地基土的天然含 水量小于30%、大于70%或地下水的pH值小于4时不宜采用干法。
水泥土搅拌法用于处理泥炭土、有机质土、塑性指数I p大于25的粘土、 地下水具有腐蚀性时以及无工程经验的地区，通过现场试验确定其适用性。
石灰固化剂适用于粘土颗粒含量大于20%，粉粒及粘粒含量之和大于 35%，粘土的塑性指数大于10，液性指数大于0.7，土的pH值为4～8，有 机质含量小于11%，土的天然含水量大于30%的偏酸性的土质加固。
水泥土加固体的形状可分为柱状、壁状、格栅状或块状等。 水泥土加固体可以与加固体之间的土体共同构成具有较高竖向承载力 的复合地基，也可以用于基坑工程围护挡墙、被动区加固、防渗帷幕。
（3）水泥土抗冻性能 自然冰冻不会造成水泥土深部结构的破坏。只要地温不低于-100C，就
可进行水泥土搅拌法的冬季施工。
三、水泥加固土的现场试验 1）试验目的
①根据水泥土室内配比试验最佳配方，进行现场成桩工艺试验。 ②在相同的水泥掺入比条件下，求出室内石块与现场桩身强度关系。 ③比较不同桩长于不同桩身强度的单桩承载力。 ④确定桩土共同作用的复合地基承载力。
①风干土样 ②烘干土样 ③原状土样 aw
（4）固化剂：不同品种 、不同标号水泥。水泥出厂日期≤3个月。 （5）水泥掺入比：7%、10%、12%、14%、15%、18%、20%、等。
aw （%）=（掺加的水泥量/被加固软土的天然湿重） 100%
目前水泥掺量一般为180～250kg/m3。常用的掺入比为7%～20%。
④土体加固后重度基本不变，对软弱下卧层不致产生附加沉降。
⑤根据上部结构的需要，可灵活地采用柱状、壁状、格栅状和块状等 加固型式。
水泥土搅拌桩计算表
土层名称基础底标高土层底面标高Zi L Bf sp,kf akξE siE sp 'P o回填土51.49 4.3860601 2.5 2.5粉质粘土48.99 6.88606015.51 5.51淤泥质粉质黏土48.377.574601.2333333344.93333333黏土粉质粘土说明： Zi——基础底面至土底面的距离； L ——基底长边； B ——基底短边；fsp,k——复合地基承载力特征值； fak——土的承载力特征值；Esi——基础底面下第i层土的压缩模量，应在土的自重压力至土的自重压力至土的自重压力与附加压力之和的压力范围取值； E sp ——地基强度提高以后，模量相应提高后的取值；Po——对应于荷载效应准永久组合标准值时的基础底面处的附加压力。
L/BZi/B αiZi αi Ai Σ Ai Ai/Esp'ΣAi/Esp'E s ψss0.4380.240 1.051105.12042.0480.6880.211 1.45240.0487.2680.7500.2121.58613.4572.728158.625 ξ——复合地基承载力特征值与土的承载力特征值的比值1.000结论：地基加固处理后荷载作用下的地基沉降变形约为23.462mm.Es——变形计算深度范围内压缩模量的当量值；Ai——第i层土平均附加应力系数沿土层厚度的积分值；Ai=P0*(Zi*ai-Zi-1*ai-1)说明： αi——基础底面计算点至第i层土底面范围内平均附加应力系数；详GB50007-2011《建筑地基基础设计规范》附录K 为非修改区域S ——地基最终变形量（mm）。
ψs——沉降计算经验系数；详GB50007-2011《建筑地基基础设计规范》表5.3.568.69852.044 3.048 1.3201055.87沉降基本数据沉降数据计算10010。
水泥搅拌桩承载力计算
设计基础条件： 直径d(m) 有效桩长(m) 桩截面面积(m2) 桩周长μ p 桩间距s(m) 布桩形式（1或2） 1.单桩竖向承载力： 参数取值：： 桩身强度折减系数：η (0.2~0.3) 0.33 2.单桩承载力特征值(取 小值) 取值Ra= Ra=μ p*∑qsia*li+α *Ap*qp Ra=η *fcu*Ap 130 100 1.365 取值de= 1.469 1.365 桩端天然土承载力 折减系数:α 0.6 157 130 桩间土承载力折 桩间天然土承载力特 面积置换率 减系数：β 征值fsk(Kpa) m(0.12~0.3) (0.1~0.4) 0.2 60 0.13417596 桩身水泥土无侧限抗压 强度标准值fcu(0.3~2MPa) 2 加固区面积A（m2) 10 0.5 L= Ap=d2*3.14/4 μ p=d*3.14 1.3 1 桩长范围土层名称 1 2 3 4 5 6 土厚li(m) 5 0 0 0 0 桩侧土磨擦阻力特征值 (qsia) 20 0 0 0 0 桩端土阻力 (qp):
一根桩分担的处理 5958
7
面积置换率 布桩数
0.134175958 7
说明：1.本表按GB-JGJ79-2002编制。水泥搅拌桩分为干法和湿法。桩身强度折减系数μ ，干法取0.2~0.3；湿法取0.25~0.33。 2. 深色部分人工输入 3. 本软件作为计算辅助工具，仅为个人验算时使用，不能作为工程设计的直接依据。
5 0.19625 1.57
0
3.复合地基承载力特征值 fspk=m*Ra/Ap+β *(1-m)*fsk fspk 当按等边三角形布桩时 (布桩形式取1） 4.面积置换率 m 当按正方形布桩时 （布桩形式取2） m=d2/de2 5.布桩数不小于n 6.结论： 有效桩长L= 单桩承载力特征值Ra= 复合地基承载力特征值 fspk= 桩身水泥土强度标准值 fcu= 5 130 100 2 n=m*A/Ap
水泥土搅拌桩复合地基设计
水泥土搅拌桩复合地基设计设计原理：水泥土搅拌桩复合地基的设计原理是通过将水泥土搅拌桩和原土混合，形成复合土层，使复合土层的特性达到设计要求。
水泥土搅拌桩是利用旋转的刀头在土中搅拌，同时混入一定比例的水泥，使土与水泥充分混合，并形成固结胶结体。
搅拌桩的直径和间距、搅拌深度、土与水泥的比例等参数需要根据实际情况进行设计。
设计方法：1.地质勘察：对施工地点的地质情况进行全面的勘察，包括土层的性质、厚度、地下水位等信息。
2.荷载计算：根据设计要求和大地勘察结果，计算出地基所需的承载力和抗沉降能力。
3.地基处理方案设计：根据荷载计算结果，选择水泥土搅拌桩的直径和间距、搅拌深度等参数，并确定土与水泥的比例。
4.桩机选型：根据设计要求和施工条件，选择合适的搅拌桩机进行施工。
5.施工监理：对施工过程进行监理，确保施工质量符合设计要求。
施工注意事项：在水泥土搅拌桩复合地基的施工过程中，需要注意以下几个方面：1.施工前应对施工现场进行平整，并清除出桩机施工范围内的障碍物。
2.搅拌桩机应根据设计要求选择合适的搅拌头，并进行调试，确保其正常工作。
3.搅拌深度应根据设计要求进行确定，并在施工过程中进行实时监测。
4.搅拌桩与原土的混合应均匀，搅拌桩之间的间距和桩与桩之间的连续性应符合设计要求。
5.施工结束后，对复合地基进行验收，检查地基的承载力和抗沉降能力是否满足设计要求。
总结：水泥土搅拌桩复合地基是一种有效提高地基承载力和抗沉降能力的地基处理方法。
设计过程应根据现场地质情况和设计要求进行，施工过程中需注意施工质量的控制。
通过合理的设计和施工，水泥土搅拌桩复合地基可以有效地解决地基承载力不足和沉降问题，保证工程的安全和稳定。
水泥土搅拌桩计算书
桩端阻阻力qp
2.单桩承载力特 征值(取小值)
0.25 Ra=μp*∑qsia*li+α*A*qp
Ra=η*fcu*Ap
0.5 156.059
141.3
取值Ra=
141
3.复合地基承载 力特征值fspk
4.面积置换率、 布桩数
面积置换率
5.结论：
fspk=m*Ra/Ap+β*(1-m)*fsk
m=(fspk-β*fsk)/(Ra/Ap-β *fsk)
水泥搅拌桩计算
设计计算：
机条件：
有效桩长(m) 桩截面面积(m2)
桩周长μp
1.单桩承载力：
直径D(mm) 0.6 L=
Ap=D2*3.14/4 μp=D*3.14
13.2 0.283 1.8850
桩长范围土层名称 1 2 3 4 5 6
土厚li(m) 0.5 12.2 0.5
桩侧土磨擦阻力特征值 (qsia) 7
桩端土阻力(qp:未 修正承载力特征值) 90
4
50
28
220
参数取值：：
桩身强度折减系数：η (0.2~0.3)
桩端天然土承 载力折减系数:
α
桩间土承载力 折减系数：β
(0.1~0.4)
桩间天然土承载力特 征值fsk(Kpa)
面积置换率 m(0.12~0.3)
桩身水泥土无侧限抗压 强度标准值fcu(0.3~2MPa)
120 0.2041
有效桩长L=
13.2
说明：1。水泥
搅拌桩分为干法
2。红色部分人工输入
单桩承载力特 征值Ra=
0.4
57.123
0.2041
2
布桩数n
水泥搅拌桩沉降计算
水泥搅拌桩沉降计算水泥土搅拌桩的变形计算方法很多，可以分为两类，双层地基法和三层地基法，其中主要的是双层地基法。
1、双层地基法双层地基法即将搅拌桩复合地基的变形S等于复合土层的压缩变形S1和桩端以下未处理土层的压缩变形S2。
（1）复合模量法。
将复合地基加固区增强体连同地基土看作一整体，采用置换率加权模量作为复合模量，复合模量也可以根据试验确定，并以此作为参数采用分层总和法求S1。
（2）应力修正法。
根据桩土模量比求出桩土各自分担的荷载，忽略增强体的存在，用弹性理论求出土中应力，用分层总和法求出加固区土体的变形，并以此作为S1。
（3）桩身压缩量法。
假定桩体不会产生刺入式变形，通过模量比求出桩承担的荷载，再假定桩侧摩阻力的分布形式，则可通过材料力学中求压杆变形的积分方法求出桩体的变形，将此作为S1。
（4）应变修正法。
在实际应用中，先把加固区分层，计算每层末加固时土的竖向应变εv0.及应变折减系数Rp和Rc值，然后比较Rp和Rc值，取其中大值可得到复合地基竖向应变值εv＝εv0max（Rp，Rc）。
由每层的应变值可计算出每层的压缩量，累加各层的压缩量可得整个加固区的压缩量S1。
（5）经验值法。
复合土层的压缩变形值可根据上部荷载、桩长、桩身强度等按经验取10～30mm[1]，或20～40mm。
（6）叠加因子法。
叠加因子方法最早由Poulos（1968年）提出，应用也较多，但传统桩间的叠加因子是运用象边界元等数值计算手段来分析两根桩间的情况而估计得到的。
根据Randolph和Wroth（1978年）对于压人土体中的柔性桩的荷载与位移关系提出桩体位移表达式，以及沉降与位移的半径关系即单桩沉降引起土体的位移场，从而得到桩间的相互叠加因子（相互作用因子）。
通过叠加桩体在自身荷载作用下的位移和其余桩体位移引起的附加位移从而计算加固区的沉降。
这种方法公式虽然比较简单，但本人认为计算比较繁琐。
S2的计算方法一般有以下几种：（1）应力扩散法。
探析水泥土搅拌桩在复合地基设计中各参数的计算
Tan xi shui ni tu jiao ban zhuang zai fu he di ji she ji zhong ge can shu de ji suan
探析水泥土搅拌桩 在复合地基设计中各参数的计算
沈旦 宋佳 孙苗苗
根据水泥土搅拌法的作用机理，结合高桩码头接岸 结构的工程案例定量计算了复合地基的地基承载力和抗 剪强度指标设计值，并提出了施工及检测要点以满足设 计要求。
搅拌桩桩身粘聚力 c1 可按照下式计算确定 ：
c1
=
ηfcu 2tan（45° + ϕ1
/
2）
由此，选取合理的桩长，计算复合地基 c，ϕ 值，然
后试算岸坡稳定性，使得其验算满足规范要求。
三、接岸结构稳定性计算 1. 挡土墙稳定计算
验算项目
表2 挡土墙稳定计算
抗力 作用效应 抗力/作用 是否
（kN） （kN）
层号 岩土
W
%
1-1
淤泥质 黏土
49.4
1-2
粉质黏 土
26.4
γ kN/m3 13.5 18.2
表1 淤泥质黏土、粉质黏土承载力计算
物理性质指标
力学指标
G
Sr
e
Ip
IL
压缩
a
Es
固结快剪
C
Φ
%
1/MPa MPa kPa17.3 1.57
0.81
3.84 11.7
效应
满足
对应水位
地基承载 力抗力
2091.65
725.41
2.88
满足 极端低水位
2. 岸坡整体稳定计算 经计算，选用合理的桩长 16m，计算复合地基等效 c=156kpa，ϕ =20°，岸坡整体稳定抗力分项系数为 1.31， 满足要求。
路基处理-搅拌桩计算书
编制说明一、计算依据1、《建筑地基处理技术规范》（JGJ 79-2002）；2、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）。
3、《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）。
二、计算说明机动车道路段的路基基础承载力处理后不小于120kPa。
采用理正岩土计算5.11地基处理模块计算；其中搅拌桩设计强度1.3MPa，单桩承载力按106KN（按桩身强度折减计算所得）计算。
计算项目: 搅拌桩复合地基处理计算（桩间距1.3m，长度7.3m，等边三角形布置）----------------------------------------------------------------------计算项目: 地基处理计算 1----------------------------------------------------------------------[ 计算简图 ]----------------------------------------------------------------------[ 计算条件 ]----------------------------------------------------------------------[ 基本参数 ]地基处理方法：水泥土搅拌桩法[ 基础参数 ]基础类型：条形基础基础埋深： 0.100(m)基础宽度： 8.000(m)基础覆土容重： 20.000(kN/m3)基底压力平均值： 100.0(kPa)基底压力最大值： 120.0(kPa)[ 土层参数 ]土层层数： 2地下水埋深： 1.000(m)压缩层深度： 8.800(m)沉降经验系数： 0.400地基承载力修正公式：单桩承载力特征值： 106.394(kN)桩间土承载力折减系数： 1.000垫层厚度： 300(mm)垫层超出桩外侧的距离： 300(mm)基础边缘外桩的排数(横向)： 1基础边缘外桩的排数(竖向)： 1[ 处理土层参数 ]土层天然土层f f提高系数k 桩间土fsk 天然土层Es 复合地基Es 天然土层θ复合地基θ1 50.0 1.100 55.0 1.200 1.200 23.0 23.02 180.0 1.100 198.0 6.000 6.000 23.0 23.0***f -- 表示原始土层承载力特征值(kPa)***fsk -- 表示桩间土承载力特征值(kPa)***Es -- 表示压缩模量(MPa)***θ -- 表示压力扩散角(度)*** 承载力提高系数和复合地基压力扩散角为交互参数；*** 天然土层的承载力、压缩模量为土层参数，列在这里便于对比；*** 天然土层的压力扩散角、桩间土fsk和复合地基压缩模量为计算中间结果。
水泥土搅拌桩复合地基沉降组成及其计算方法研究
２ ８ ３・
工 程 科 技
水泥土搅拌桩复合地基沉降组成及其计算方法研究
陈莉娟 靳 凯 朝
（ 商丘工学院建筑工程 系， 河南 商丘 ４ ６ ０ ） ７ ００
摘 要： 水泥土搅拌桩复合地基是地基 处理 的常用方法 ， 对复合 地基 沉降组成及常见的 几种 沉降方法进行 了分析 ， 出了以沉 降为 提 主的设计思路 ， 并为复合地基的设计和施 工提 出了建议 。 关键 词 ： 水泥土搅拌桩复合地基 ； 降计算 ； 沉 方法 １水泥土搅拌桩复合地基的概念 基 的总沉降量 ｓ可表示为两部分之和，即 ｓ ｓ＋ ： ＝ ｓ 至今提 出的复合 地基是承受建筑物上部荷载 的土壤层 ， 当天然地基不能满足设 地基沉 降实用计算方法 中 ， 下卧层压缩量 Ｓ， 对 大都采用 分层 总和 计 要 求 时需 对 地 基 进 行 处 理 形 成 人 工 地 基 。 过 处理 的人 工地 基 可 法 计 算 ， 对 加 固 区范 围 内 土层 的 压 缩 量 Ｓ ， 针 对 各 种 复 合 地 基 经 而 ． 则 分为三类 ： 均质地基 、 多层地基和复合地基 。 复合地基是 指天然地基 的特点采用一种或几种计算 方法计算 。 在地基处理过程 中部分土体得到增强或被置换 ， 或在天然地基 中设 ３１ ． 加固区土层压缩量 Ｓ 的计算方法 置加 筋材料所形成 的人 工地基 。总之 ， 凡是在软土地基 中用各种手 （） １复合模量法（ ） Ｅ法 段加入增 强体 ， 使增强体与天然地基 共同组成 以提高地基强度 和降 将复合地基加 固区 中增强体和基体两部分视 为一 复合土体 ， 采 用 复合压缩模量 Ｅ 来评 价复合土体 的压缩量 。将加 固区土层分成 低 土体压缩性 为主要 目的的人工地基 ， 统称为复合 地基 。 复合地基有 两个基本特点 ：加 固区是 由基体 （ ａ ． 天然地基 土体 ） Ｎ层 ，每层复合 土体 的复合压缩模量为 Ｅ 加固区上层压缩量表达 和增 强体两部分组成 的， 具有非均质性及各 向异 性的特点 。ｂ在结 劫 ： ． 构荷 载作 用下 ， 基体和增强体共同承担荷载 的作用 。前一特征使 复 （ ’ １ 合地基区别于均质地基 ， 后一特征使复合地基 区别 于桩地 基。从某 种意义上讲 ， 复合地基介于均质地基和桩基之 间。在诸 多复合 地基 式中 ： ｉ ｉ △Ｐ 一第 层复合地基平 均荷载密度 中， 深层水泥土搅拌桩复合地基是最典型的复合地基。 Ｈ一第 ｉ ｉ 层复合土层的厚度
水泥土搅拌桩复合地基桩土应力比的解析算法
水泥土搅拌桩复合地基桩土应力比的解析算法赵春风;李永刚;钱涛【摘要】An advanced unit model was put forward to analyze the pile-soil stress ratio of cement-soil pile foundation under embankment load. Based on the assumed vertical displacement of embankment fill and the assumed deformation formula of geogrid, the vertical stress of embankment fill and the tensile stress of geogrid on the top of pile were deduced. According to the balance of vertical loading on the top of pile, the vertical stress of the top of pile was established. The vertical stress of surrounding soil was derived by assuming that surrounding soil conformed to Winkler model, and the calculation formula of pile-soil stress ratio was established.The rationality of formula is confirmed by comparison with the measured data, and it has reference value to the design of composite foundation under embankment.%为了分析路堤荷载作用下水泥土桩复合地基桩土应力比问题,提出改进的单元体位移模型.通过假设路堤填土的竖向位移模式和土工格栅的变形方程,分别推导路堤填土的竖向应力以及土工格栅作用于桩顶的拉应力；根据桩顶处竖向受力平衡,求得桩顶应力；通过假定地基土满足Winkler地基模型,求得桩间土应力,从而得到桩、土应力比的计算公式.通过与实测工程结果比较,证实了该公式的合理性,这对路堤下复合地基设计具有一定的参考价值.【期刊名称】《中南大学学报（自然科学版）》【年(卷),期】2012(043)006【总页数】6页(P2390-2395)【关键词】路堤荷载;土工格栅;水泥土搅拌桩;复合地基;桩土应力比【作者】赵春风;李永刚;钱涛【作者单位】同济大学岩土及地下工程教育部重点实验室,上海,200092;同济大学地下建筑与工程系,上海,200092;同济大学岩土及地下工程教育部重点实验室,上海,200092;同济大学地下建筑与工程系,上海,200092;同济大学岩土及地下工程教育部重点实验室,上海,200092;同济大学地下建筑与工程系,上海,200092【正文语种】中文【中图分类】TU472.3桩土应力比是桩顶应力和桩间土平均应力之比，是复合地基稳定性验算和地基承载力计算的重要指标。
水泥搅拌桩承载力计算
时可取0.1~0.4
本次取β= 0.5
；
将Rsp、Rs代入上式可算出置换率m= 0.177 ,
根据m=0.907D2/S2置换率计算公司可算出桩间距S= 1.13
m
qu的折减
系数，ηΒιβλιοθήκη η－=0.3~0.5本次取η=
0.4 ；
Ap－
桩截面积(m2)，本次Ap=
0.196 m2；
根据室内水泥土实验结果，水泥含量15%时90d龄期的无侧限抗压强度为1600KPa,计算
Rp2= 125.4 (KN)
由于Rp2＜ Rp1,水泥 搅拌桩单 桩容许承 载力为：
Rp= Rp2=
三
、 水泥搅拌桩单桩容许承载力RP
1、 由侧摩阻力提供的承载力Rp1计算
Rp1=3.1416×D×L×f
(KN)
Rp1= 141.7 (KN)
2、 由桩身强度所提供的承载力Rp2计算
Rp2=η×qu×Ap
(KN)
式中： qu－
与桩身水泥土配合比相同的室内水泥土试块，在标准养护条件下 90d龄期无侧限抗压强度(KPa)；
水泥搅拌 四 桩间距S 、 的确定
125.4 (KN)
水泥搅拌 桩加固后 复合地基 承载力Rsp 按下式计 1、 算
Rsp=m× Rp/Ap+β (1-m)×
Rs
复合地基
承载力
式中： Rsp－
(KPa)；
天然地基
承载力
Rs－
(KPa)；
桩的置换
m－
率；
β－
桩间土承载力折减系数，桩端为软土时可取0.5~1.0，桩端为硬土
水泥搅拌桩提高地基承载力计算
一 、 设计基本参数
要求复合地基承载力不低于Rsp 设计搅拌桩长L 设计搅拌桩径D
水泥搅拌桩承载力计算
一、80Kpa 8m 0.5m二、50Kpa 层16Kpa 穿透长度6m 层212Kpa 穿透长度2m 层315Kpa穿透长度0m三、1、(KN)R p1=75.4(KN)2、(KN)式中：q u －η－q u 的折减系数，η=0.3~0.5本次取η=0.4；A p －0.196m 2；本次取1300R p2=101.9(KN)由于R p2＜R p1,水泥搅拌桩单桩容许承载力为：Rp=R p2=75.4(KN)四、水泥搅拌桩间距S的确定1、水泥搅拌桩加固后复合地基承载力R sp 按下式计算R sp =m×R p /A p +β(1-m)×R s 式中：R sp －复合地基承载力(KPa)；R s －天然地基承载力(KPa)；m－桩的置换率；β－本次取β=0.8；0.116,1.40m水泥搅拌桩提高地基承载力计算设计基本参数要求复合地基承载力不低于R sp 设计搅拌桩长L 设计搅拌桩径D 软土层参数天然地基承载力R s (KPa)容许侧摩阻力f(KPa)水泥搅拌桩单桩容许承载力R P 由侧摩阻力提供的承载力R p1计算R p1=3.1416×D×L×f 由桩身强度所提供的承载力R p2计算R p2=η×q u ×A p桩截面积(m 2)，本次A p=根据室内水泥土实验结果，水泥含量15%时90d龄期的无侧限抗压强度为1600KPa,计算得将R sp 、R s 代入上式可算出置换率m=根据m=0.907D 2/S 2置换率计算公司可算出桩间距S=与桩身水泥土配合比相同的室内水泥土试块，在标准养护条件下90d龄期无侧限抗压强度(KPa)；桩间土承载力折减系数，桩端为软土时可取0.5~1.0，桩端为硬土时可取0.1~0.4。
复合地基承载力计算示例
1、单桩竖向承载力特征值：设置桩长为空桩1.8m ，实桩6.5m ，桩底穿透淤泥质土夹粉砂5.2m ，进入粉质粘土0.5m ；桩距为1.5*1.5m 。
由桩周土和桩端土的抗力所提供的单桩承载力：kN102.72455.014.31504.05.0152.5555.014.321=÷⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯⨯=+=∑=）（p p ni i si p a A q l q u R α——①由桩身材料强度确定的单桩承载力kN 275.71455.014.3120025.02=÷⨯⨯⨯==p cu a A f R η——②取①、②两者中较小值，R a =71.275kN ；式中 cu f —与搅拌桩桩身水泥土配比相同的室内加固土试块（边长为70.7mm 的立方体，也可采用边长为50mm 的立方体）在标准养护条件下90d 龄期的立方体抗压强度平均值（kPa ）；η—桩身强度折减系数，干法可取0.20~0.30；湿法可取0.25~0.33；p u —桩的周长（m ）；n —桩长范围内所划分的土层数；si q —桩周第i 层土的侧阻力特征值；i l —桩长范围内第i 层土的厚度（m ）；p q —桩端地基土未经修正的承载力特征值（kPa ），可按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB 50007的有关规定确定；α—桩端天然地基土的承载力折减系数，可取0.4~0.6，承载力高时取低值。
2、复合地基承载力特征值kPa f m A R m sk p a 508.6750)1055.01(8.0237.0275.711055.0)1(f spk =⨯-⨯+⨯=-+=β1055.05.1455.014.3m 22=÷⨯= 式中 spk f —复合地基承载力特征值（kPa ）；m —面积置换率；a R —单桩竖向承载力特征值（kN ）；p A —桩的截面积（m 2）；β—桩间土承载力折减系数，宜按地区经验取值，如无经验时可取0.75~0.95，天然地基承载力较高时取大值。
水泥搅拌桩计算(完善版)
黄色部分为人工输入直径d(m)0.8桩长范围土层名称土厚l i (m)桩侧土磨擦阻力特征值(q sia ) 桩端土阻力(q p ):有效桩长(m)L=91 1.27桩截面面积(m 2)Ap=d 2*3.14/40.50242312桩周长μp μp =d*3.14 2.51233.818桩间距s(m) 1.34118布桩形式（1或2）1500600参数取值：：桩身强度折减系数：η(0.2~0.33)桩端天然土承载力折减系数:α（0.4-0.6），承载力高时候取低值桩间土承载力折减系数：β(0.1~0.4)桩间天然土承载力特征值f sk (Kpa)面积置换率m(0.12~0.3)桩身水泥土无侧限抗压强度标准值f cu(0.3~2MPa)养护90d 加固区面积A（m 2)0.250.50.31200.343490452100Ra=μp *∑q sia *l i +α*Ap*q p 352Ra=η*f cu *A p252取值Ra=2523.ηf spk f spk =m*Ra/Ap+β*(1-m)*f sk1969.2.5初步设计可以按照这个计算 1.3504002 当按等边三角形布桩时(布桩形式取1）1.365当按正方形布桩时（布桩形式取2）1.469m=d 2/de 20.3434904535.布桩数不小于nn=m*A/Ap 696.结论：有效桩长L=9面积置换率0.343490453单桩承载力特征值Ra=252布桩数69复合地基承载力特征值fspk=196桩身水泥土强度标准值f cu =2设计基础资料注：三角形或者正方形2.单桩承载力特征值(取小值)水泥搅拌桩计算一根桩分担的处理地基面积等效圆直径de 4.面积置换率 m 取值de= 1.3651.单桩竖向承载力：设计基础资料90。
(完整版)水泥搅拌桩地基处理计算
嘉兴宝湾物流有限公司国际物流供应链中心一期工程项目1号库和室外水泥搅拌桩地基处理计算一、项目概况嘉兴宝湾物流一期项目建设地点位于嘉兴市经济技术开发区吉祥西路与纬十路交叉口位置，由1号库、综合楼和门卫等单体构成。
1号库平面尺寸为154.0x154.0m,标准柱网11.0x26.0m,檐口标高约10.3m，单层轻型门式刚架结构(局部带夹层)。
室内士0.00标高相当于黄海高程4.60m，库房下方场地自然地面标高约2.60~3.40m。
地坪使用设计载荷3.0t/m2，地坪绝对沉降量要求不大于60mm,沉降平整度要求为＜3/1000。
二、地基概况拟建场地地质构造属第四纪全新世湖湘海相沉积物，浅层全场分布有较厚软土(第1层填土和第3层淤泥质土)，且厚度不均，约为3.8m~9.7m厚, 并分布有暗塘和暗浜(深约4~5m)。
软土具有蠕变性，会引发前期沉降及桩侧负摩阻力。
地下水位浅，软土均呈弱透水性。
场地土无液化问题。
三、计算依据3.1国家及地方强制性建设标准：<<建筑结构可靠度设计统一标准>> (GB50068-2001<<建筑结构荷载规范>> (GB50009-2012<<建筑地基基础设计规范>> (GB50007-2011<<建筑地基处理技术规范>> (JGJ79-2012<<复合地基技术规范>> (GB/T50783-2012<<浙江省建筑地基基础设计规范>> (DB33/T1001-2003)<<浙江省复合地基技术规程>> (DB33/T1051-2008)3.2业主提供的《岩土工程勘察报告》(浙江恒欣建筑设计股份有限公司)3.3业主库房使用要求四、计算过程4.1地坪天然地基沉降以相对不利钻孔J24孔为参数，计算天然地基在库房地坪使用荷载、地坪自重和回填土附加载荷作用下的压缩变形。
水泥土搅拌桩复合地基
7.3 水泥土搅拌桩复合地基水泥土搅拌桩是利用水泥或水泥系材料为固化剂，通过特制的深层搅拌机械，在地基深处就地将原位土和固化剂(浆液或粉体)强制搅拌，形成水泥土圆柱体。
由于固化剂和其它掺合料与土之间产生一系列物理化学反应，使圆柱体具有一定强度，桩周土得到部分改善，组成具有整体性、水稳性和一定强度的复合地基，也可做成连续的地下水泥土壁墙和水泥土块体以承受荷载或隔水。
一、发展概况自1824年英国人阿斯琴首先制造出硅酸盐水泥并取得专利以来，利用水泥灌浆止水，利用水泥和土拌合作为道路基层已得到应用，但主要是作土的浅层处理。
美国在第二次世界大战后研制成功一种就地搅拌桩(MIP)，即从不断回转的螺旋钻中空轴的端部向周围已被搅松的土中喷出水泥浆，经叶片的搅拌而形成水泥土桩，桩径0.3～0.4m，长度10～12m。
1953年日本清水建设株式会社从美国引进这种方法，继而又开发出以螺旋钻机为基本施工机械的CSL法，MR—D法(以开发公司名称的首字母命名)。
CSL法和MR—D，都是采用螺旋钻杆上带有特殊形状的搅拌翼片，并通过钻杆供给水泥浆，与土进行强制搅拌。
以上采用喷射水泥浆的湿法工艺成桩的统称CDM法。
由CDM法派生的DLM工法、HCM工法、SMW工法、TRD工法等，均由日本首先研发。
所谓DLM法，是1965年日本运输省港湾技术研究所开发的将石灰掺入软弱地基中加以原位搅拌，使之固结的深层搅拌工法。
1974年由于大面积软土加固工程的需要，由日本港湾技术研究所、川崎钢铁厂等对石灰搅拌机械进行改造，合作研制开发成功水泥搅拌固化法(CMC)，用于加固钢铁厂矿石堆场地基，加固深度达32m。
此外还有类似的DCM法、POCM法等。
DLM施工法，如其名称中所指明的那样，是一种以生石灰为固化剂的施工法，由两根带有旋转翼片的回转轴及在其中间部位兼作导向柱的固化剂输入管组成，固化剂是从两个搅拌面的交叉部位输入地基中的，通常形成两个圆叠合形状断面的双柱状加固体。
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水泥土搅拌桩复合地基计算
设计计算： 机具条件： 有效桩长(m) 桩截面面积(m2) 桩周长μ
p
直径D(mm) 0.5 L= Ap=D2*3.14/4 μ p=D*3.14 11.5 0.19625 1.57
桩长范围土层名称 1杂填土 2淤泥 3粗砂 4粉质粘土 5 6
土厚li(m) 6.1 2.9 2.5 0 0 0
0.178409091
单根桩的置换面积 A=Ap/mLeabharlann 1.100桩的间距
1.049
桩身水泥土强度 标准值fcu= 说明：1。本表按GB-JGJ79-2012编制。水泥搅拌桩分为干法和湿法。桩身强度折减系数μ ，干法取0.2~0.25；湿法取0.25。公路类取0.25~0.33。 2。红色部分人工输入
桩侧土磨擦阻力特征值 桩端土阻力(qp:未 (qsia) 修正承载力特征值) 10 5 20 0 0 0 0 0 0
1.单桩承载力： 参数取值：： 桩身强度折减系数：η (0.2~0.25) 0.33 Ra=μ p*∑qsia*li+α *A*qp Ra=η *fcu*Ap 110 100 桩端天然土承 桩间土承载力 桩间天然土承载力特 面积置换率 桩身水泥土无侧限抗压 载力折减系数: 折减系数：β 征值fsk(Kpa) m(0.12~0.3) 强度标准值fcu(0.3~2MPa) (0.1~0.4) α (0.4~0.6) 0.5 116.965 116.5725 0.4 0 0.17840909 1.8 桩端阻阻力qp 160
2.单桩承载力特 征值(取小值) 取值Ra=
3.复合地基承载 fspk=m*Ra/Ap+β *(1-m)*fsk 力特征值fspk 4.面积置换率、 布桩数 m=(fspk-β *fsk)/(Ra/Ap-β 面积置换率 *fsk) 5.结论： 有效桩长L= 单桩承载力特征 值Ra= 复合地基承载力 特征值fspk= 11.5 110 100