再沸器设计
化工设计-再沸器的设计
1概述再沸器是蒸馏塔底或侧线的热交换器，用来汽化一部分液相产物返回塔内作气相回流，使塔内汽液两相间的接触传质得以进行，同时提供蒸馏过程所需的热量，又称重沸器。
1.1再沸器设备的研究现状再热器是广泛应用于石油、化工生产过程中的工艺设备。
目前国内外的工程上对再沸器的基本要求是操作稳定、调节方便、结构简单、加工制造容易、安装检修方便、使用周期长、运转安全可靠，同时也应考虑其占地面积和安装空间高度要合适。
目前我国再沸器技术基础研究仍然薄弱。
相对于国外先进水平，我国换热器产业在产品的基础研究和原理研究上存在较大的技术差距。
在换热器制造上，我国目前还以仿制为主。
由于在再沸器的相关计算等方面缺少大型专业化软件支持，使得我国对设计出来的再沸器产品无法准确预计其使用效果。
随着我国工业化和城镇化进程的加快，国内市场和出口市场对换热器的需求量将会保持增长，客观上为我国再沸器产业的快速发展提供了广阔的市场空间。
在石油、化工、电力、轻工、食品等行业仍然保持稳定增长，将对再沸器产业产生巨大的需求拉动。
1.2常见的再沸器类型再沸器可分为交叉流和轴向流两种类型。
在交叉流类型中，沸腾过程全部发生在壳程，常用的形式有釜式再沸器、内置式再沸器和水平热虹吸式再沸器。
在轴向流类型中，沸腾的再热蒸汽、气体或液体顺着轴向流动，热量载体与塔底产物的热量交换主要在管程进行，最常用的形式为立式热虹吸式再沸器。
当热虹吸式再沸器的循环量不够时，则使用泵来增加循环量，这时，称之为强制循环式再沸器。
强制循环式再沸器既可以为立式结构，也可以为水平结构。
在目前的化工工程中，最常用的再沸器为立式热虹吸式再沸器，其性能最稳定，节能效果较好，使用周期长，操作、维修费用较低，综合效率较高。
1.3再沸器的连接方式再沸器与换热管间有3种连接方式:焊接、胀接以及焊胀并用。
心连心化肥的再沸器采用的是焊接方式。
再沸器的运行效率受到温差应力、管壳程压力、介质腐蚀、流体腐蚀以及自身设计等因素的影响。
毕业设计(论文)-甲醇精馏再沸器设计
毕业设计（论文）-甲醇精馏再沸器设计1. 引言甲醇是一种广泛应用的有机化合物，在医药、化工等领域有着重要的用途。
甲醇的精馏过程是其中一种重要的分离方法，而再沸器作为精馏塔中的核心设备之一，对甲醇的分离效果有着重要影响。
本文旨在设计一个高效的甲醇精馏再沸器，提高甲醇的纯度和回收率。
2. 再沸器的作用和原理再沸器是精馏塔中的重要设备，其主要作用是将下塔的部分液体再次蒸发，并与上塔的汽液混合，增加塔内气液交换，从而提高分离效果。
再沸器一般为一个闭式容器，内部有加热元件，通过加热使液体蒸发并与塔内气相充分接触，以提高传质效果。
3. 设计要求甲醇精馏再沸器的设计要求如下：3.1 蒸发效率要高再沸器的主要作用是将下塔液体再次蒸发，因此其蒸发效率直接影响到分离效果。
设计中需要选择适当的加热元件和控制方法，确保再沸器蒸发效率高。
3.2 控制温度稳定由于甲醇的物性随温度变化较大，再沸器需要能够精确控制温度。
设计中需要选择合适的温度传感器和控温装置，以保证再沸器内的温度稳定在设定值附近。
3.3 与精馏塔连接紧密再沸器需要与精馏塔进行紧密连接，以确保液体的顺利转移和气液的有效交换。
设计中需要考虑再沸器与精馏塔的连接方式和密封性，以避免泄漏和传质效果不佳的问题。
4. 设计方案根据以上设计要求，本文设计了以下甲醇精馏再沸器方案：4.1 加热元件选择考虑到加热速度和控制精度，本设计采用电加热元件作为加热源。
电加热元件有较快的升温速度和较高的温度控制精度，能够满足再沸器的要求。
4.2 温度传感器和控温装置选择本设计选择了Pt100温度传感器作为温度测量元件，它具有较高的测量精度和稳定性。
控温装置采用PID控制算法，根据传感器测量到的温度值与设定值的偏差，调节加热元件的加热功率，以达到控制温度稳定的效果。
4.3 连接方式和密封性设计再沸器需要与精馏塔进行紧密连接，以确保气液的有效交换。
设计中采用法兰连接方式，并在连接处设置密封垫圈，以保证连接的密封性。
立式热虹吸再沸器设计
立式热虹吸再沸器简介图14.立式热虹吸再沸器（1）立式热虹吸再沸器是利用热介质在壳侧提供热量将管侧工艺流体加热沸腾的管壳式换热器，它是自然循环的单元操作，动力来自与之相连的精馏塔塔釜液位产生的静压头和管内流体的密度差。
（2）立式热虹吸再沸器广泛地应用于化与卧式相比, 其循环速率高, 传热膜系数高。
但是, 工业上应用的立式热虹吸再沸器其加热督要有一定高度才能获得较高的传热速率, 而塔底液面与再沸器上部管板约为等高, 这样就提高了塔底的标高, 使设备安装费增加, 并且设备的清洗和维修也困难。
（3）立式热虹吸再沸器的不稳定性, 往往是由于两相流的不稳定流型所致。
在立式热虹吸管内蛇两相流沸腾流型, 自下而上相继出现（4）鼓泡流、弹状流、环状流及环雾流等。
弹状流的大汽抱的不断出现与破裂, 激发了操作的不稳定性。
（5）立式热虹吸再沸器与卧式相比, 虽有较好的防垢性能, 但对于粘度大的物料, 例如, 石按化工中一些高分子聚合物, 也常因结垢堵塞管道, 而要定期清除垢物。
严重的情况下, 运转一年就会将再沸器中绝大部分管子堵死, 垢物的清除费力费时, 十分困难。
（6）一般立式热虹吸式的管程走工艺液体，壳程走加热蒸汽。
改善立式热虹吸再沸器的操作性能, 强化其传热, 具有十分重要的意义其特点有：结构紧凑,占地面积小,传热系数高.壳程不能机械清洗,不适宜高粘度,或脏的传热介质.塔釜提供气液分离空间和缓冲区.3.1.1 立式热虹吸再沸器的选用和设计计算步骤（1）强制循环式:适于高粘度,热敏性物料,固体悬浮液和长显热段和低蒸发比的高阻力系统。
（2）内置式再沸器:结构简单.传热面积小,传热效果不理想.釜内液位与再沸器上管板平齐3.1.2 设计方法和步骤：立式热虹吸式再沸器的流体流动系统式有塔釜内液位高度Ι、塔釜底部至再沸器下部封头的管路Ⅱ、再沸器的管程Ⅲ及其上部封头至入塔口的管路Ⅳ所构成的循环系统。
由于立式热虹吸再沸器是依靠单相液体与汽液混合物间的密度差为推动力形成釜液流动循环，釜液环流量，压力降及热流量相互关联，因此，立式热虹吸再沸器工艺设计需将传热计算和流体力学计算相互关联采用试差的方法，并以出口气含率为试差变量进行计算。
立式热虹吸式再沸器毕业设计
立式热虹吸式再沸器毕业设计摘要本篇毕业设计主要研究了立式热虹吸式再沸器的设计和性能分析，对于该种型号的再沸器进行了深入的研究和探索。
通过对立式热虹吸式再沸器的热工特性和传热机理进行分析，提出了一种优化设计方案，使得该型号再沸器在使用过程中能够更加高效地运行，提高了热能利用率。
在实验过程中，对比了优化前后的性能指标，证明了优化方案的可行性和有效性。
关键词：立式热虹吸式再沸器；传热机理；优化设计；性能指标AbstractKeywords: vertical thermo-siphon reboiler; heat transfer mechanism; optimized design; performance indicators一、引言二、热虹吸式再沸器的传热机理热虹吸式再沸器主要由三部分组成，一个加热器、一个再沸器和一个地下水箱。
由于热水比重小，故而在水箱中形成了温度分层，上层为凉水，下层为热水。
当提高加热器的温度时，热水开始上升，形成热虹吸效应。
热水上升后，流入到水箱下部的再沸器中，并加热未完全再沸的物料，物料受到加热后，再次蒸发并上升，贯穿整个再沸器，最后通过管道排出。
热虹吸式再沸器的传热机理主要由三部分组成，包括对流传热、辐射传热和传导传热。
其中，对流传热是热虹吸效应的主要形式，其原理是利用热量作用在液体上，使得液体的密度发生变化，从而形成自然对流的循环。
在该过程中，辐射传热和传导传热也参与其中。
三、优化设计方案为了提高热虹吸式再沸器的传热效率，在设计过程中，我们提出了一种优化方案，主要包括以下几个方面：（1）加热器的设计在加热器设计中，我们采用了高效的加热元件，并减小加热器对外面空间的影响。
同时也采用了优化导流板等措施，使得加热器可以更加均匀地加热物料。
这些优化措施可以有效提高加热器的能量利用率。
在再沸器的设计中，我们主要采用了优化分层结构的方式，使得水箱中的冷水和热水能够更加有效地分离。
再沸器设计
传热膜系数
鼓泡流、块状流、环状流（避免雾状流）
A
18
设计思路：一般xe＜25% 控制在第二区：饱和泡核沸腾和两相对流传热
双机理模型：同时考虑两相对流传热机理和饱和泡
适用于4：M 2100
0
0.3
A
6o
de
R0e.55P1r/3
16
(4) 计算显热段总传热系数KL
KL d0
idi
Ri dd0i
1
Rwddm 0 RO10
管外和和管内污垢热阻Ro、Ri-- p74，表3-9或其它资料 管壁热阻Rw=b/λm 金属壁
A
17
６.2蒸发段传热系数KE计算
图１ 管内沸腾传热的流动 流型及其表面传热系数
A
5
内置式再沸器：
▲结构简单。 传热面积小， 传热效果不理想。
A
6
二、 立式热虹吸 式再沸器管内流 体的受热分析
釜内液位与再沸 器上管板平齐
管内分两段： LBC——显热段 LCD——蒸发段
A
7
I ——单相对流传热； II ——两相对流和饱和泡核沸
腾传热； III ——块状流沸腾传热；
IV ——环状流沸腾传热； V ——雾状流沸腾传热。
（2) 计算显热段管内表面传热系数αi
G Wt si
si
4
di2NT
si:管内流通截面积，m2 di:传热管内径，m NT:传热管数
A
14
管内Re和Pr数：
Re d iG
b
Pr
PROII再沸器设计
PRO/Ⅱ中热虹吸再沸器的设计一、 前言再沸器是在化工设计中经常碰到的一种换热器，它用于分馏塔底，使塔底物料汽化后返回塔内，以提供分馏所需要的热源。
再沸器的热负荷根据分馏塔的要求而定。
化工装置中最常见的是立式热虹吸再沸器，由于塔釜物料在再沸器中加热汽化，汽液混合物的比重显著减小，使再沸器的入口和出口产生静压差，因而不必用泵就可以不断地循环，塔底流体不断地被虹吸入再沸器，加热汽化后再返回塔内。
图一为一典型立式热虹吸再沸器。
在化工设计中，再沸器的设计与普通换热器的设计有些不同，除了象普通换热器一样要计算换热面积、传热系数、平均温差等设计数据外，还要考虑到在设计再沸器时，为保证再沸器操作时的正常循环，还要进行压力平衡计算，最主要的参数就是塔釜液位和再沸器之间的标高差，它是热虹吸再沸器循环的推动力。
塔釜液位和再沸器之间的标高差的大小影响到再沸器循环量（汽化率）的大小，它是热虹吸再沸器设计的重要参数。
二、PRO/II 中热虹吸再沸器的设计PRO/Ⅱ是SIMSCI 公司开发的化工过程模拟软件，已经被世界一些著名的化学公司所采用，其计算模型已成为国际标准，有2000多个纯组分数据库、用于3000条VLE 二元作用的在线二元参数及专业数据包，近40个单元模块，使用严格的最新计算方法，模拟范围广泛，功能齐全，尤其适合大型工业装置，可用于评价已有装置的优化操作或新建、改建装置的优化设计〔1〕。
本文所采用的是PRO/Ⅱ最新的6.0版本。
PRO/Ⅱ软件提供了严格换热器的单元计果利用严格换热器计算模块进行计算，由于程的循环量（即塔釜至再沸器的循环量），无法进行。
而如果在进行严格换热器计算的力平衡计算，那么再沸器的计算也就迎刃而解我们知道，热虹吸再沸器设计中压力平衡它决定了再沸器的安装尺寸，设计时应使压流量的要求。
主要的可变因素是入口的管径位置。
塔釜至再沸器的循环液经部降计算非常繁琐，主要变量为再沸器进出口压力降主要包括以下几个部分：（1）、ΔP1（2）、再沸器出口管线的摩擦损失（3）损失。
再沸器工艺设计.
2. 蒸发段传热系数KE计算 设计思路：xe<25%
控制在第二区：饱和泡核沸腾和两相对流传热
双机理模型：同时考虑两相对流传热机理和饱和泡
核沸腾传热机理。
V tP a nb
αv ：管内沸腾表面传热系数 αt p: 两相对流表面传热系数 P94-95 αn b: 泡核沸腾表面传热系数 a: 泡核沸腾压抑因数
1/ 3
m:蒸汽冷凝液质量流量，kg/s Q:冷凝热流量，W
m M d 0 N T
c:蒸汽冷凝热，kJ/kg
Q m rc
4M 适用于： 2100
(4) 计算显热段传热系数KL
KL
1 d0 d0 d0 1 Ri Rw RO i di di dm 0
污垢热阻R-- p74,表3-9
• 估算传热面积，进行再沸器的工艺结构设计
• 假设再沸器的出口气含率，核算热流量
• 计算釜液循环过程的推动力和流动阻力，核算出口气 含率
估算设备尺寸
1.计算传热速率（不计热损） ：物流相变热，kJ/kg,
QR Vb b Vc c
mcCpc (t 2 t1 )
2. 计算传热温差
Hale Waihona Puke V:相变质量流量，kg/s,
b-boiling, c-condensation
T:壳程水蒸气冷凝温度 Td:混合蒸汽露点
t m T tb
(Td t b ) (Tb t b ) Tb:混合蒸汽泡点 t m Td t b t:釜液泡点 ln Tb t b
3. 假定传热系数K
查表3-15（p.91）
K L LBC K E LCD KC L
5.面积裕度核算— 30%，若不合适要进行调整
立式热虹吸再沸器工艺设计
立式虹吸再沸器工艺设计设计一台立式热虹吸再沸器，以前塔顶蒸汽冷凝为热源,加热塔底釜液使其沸腾。
前塔顶蒸汽组成：乙醇0。
12，水0。
88，均为摩尔分数，釜液可视为纯水。
具体条件及物性如下前言能源是国民经济和社会发展的重要物质基础.我国资源总量较为丰富，但人均占有资源相对不足，能源和其它重要矿产资源的人均占有量仅为世界平均水平的一半.化学工业在整个国民经济体系中占有相当重要的地位，其发展速度和水平直接制约着其它许多部门的发展;同时，化学工业又是能源消耗较多的部门，化学工业消耗的各种能源约占全国能源产量的9％，占全国工业耗能的23%。
目前，日趋严峻的资源、环境和安全约束以及市场竞争的压力，要求化学工业必须利用当今先进的技术，改善生产和管理，以实现更高效、低耗、清洁和安全的生产。
在石化企业中，再沸器是精馏塔的重要辅助设备之一，它提供了精馏过程所需的热量，其节能潜力非常大。
再沸器设计的好坏，操作正常与否，直接影响着精馏塔的分离效果。
为了有效的利用能源,对再沸器正确的选择和设计就显得十分重要。
流态化是一门旨在强化颗粒与流体之间接触和传递的工程技术。
近年来，由于生产实际需求的推动，流态化技术得到新的发展，取得的成果越来越多，其优点越来越为人们所认识,并且己经成为引人注目的前沿研究领域。
另外，在化工过程设计中，要应用到大量的基础物性数据。
开发一个数据库，包含这些基本的物性数据或者计算方法，在这些化工过程的设计中，就可以直接从数据库中查取有关的数据，省去烦琐的物性查取和计算的过程，简化设计，因此也是一项十分有意义的工作。
2立式热虹吸再沸器简介:热虹吸再沸器在化学工业中有非常广泛的应用，它具有非常高的传热系数，并且不需要泵来推动工艺流体的循环，从而使得设备费降低。
但是因为在热虹吸再沸器中流体流动和传热之间紧密相关，其设计过程十分复杂，要考虑到许多相关的因素，一般首先要根据工艺要求，同时考虑一些细节因素，选择再沸器的类型此基础上选择压力平衡计算式和传热计算式，进行工艺设计。
釜式再沸器的设计
釜式再沸器的设计一、设计任务1.处理能力： 60129.36t/a 甲苯2.设备形式：釜式列管式再沸器。
二、操作条件1.甲苯：进口温度110.6℃，出口温度110.6℃；2.加热介质：245.165KPa 水蒸汽，入口温度126.7℃，出口温度126.7℃3.允许压降：不大于105Pa ；4.每天按300天，每天按24小时连续运行。
釜式再沸器的设计——工艺计算书本设计的工艺计算如下：1. 计算传热量QKW r m Q s 8.8353.3603600/7200/36.601291=⨯==(查的甲苯在t=110.6℃下的r=360.3KJ/Kg •s)2. 总温差ΔTΔT=t 水蒸气-t 原溶液=C C C ︒=︒-︒1.166.1107.1263.管内侧膜传质系数αi现选定C h m Kcal i ︒⋅⋅=2/2000α4.假定内外侧污垢皆为零5.金属管壁的热阻选用外径为19mm ，厚度mm 0.2=δ的钢管，其导热系数为C h m Kcal ︒⋅⋅=/40λ管子平均直径()()mm D D D m 172/019.0015.0201=+=+= 故管壁热阻Kcal C h m D D m /000056.0017.0019.040002.020︒⋅⋅=⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛=λδ 6.再求管外壁面和本沸点的温差t ∆先从管内侧传热系数与管壁热阻污垢热阻推求一个复合传热系数e α。
如下：Kcal C h m D D D D m W i e /000689.0017.0019.040002.0015.0019.020*********︒⋅⋅=⨯+⨯=⨯+⨯=λδαα 故C h m kcal e ︒⋅⋅=2/925.1450α管外沸腾侧膜传质系数可用Mostinski 计算，甲苯的临界压2510186.4104.4-⋅⨯==m kg MPa Pc 对比压力06.04104165.245===Pc P R()272.5)06.01006.0406.08.1(1010186.41.01048.11010.033.3102.117.069.04533.3102.117.069.04=⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⨯+⨯+⨯⨯⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯=⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡++⎪⎭⎫ ⎝⎛=R R R Pc Z假定蒸汽覆盖的校正系数58.02=φ沸腾温度范围的校正系数F 2可从下式估算()[]647.0))6.1107.126(027.0ex p(027.0ex p 02=-⨯-=--=bi b T T F 其中T b0为再沸器被蒸发的蒸汽温度，T bi 为再沸器入口液体的沸腾温度 ()1.1633.322=∆+∆⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⋅⋅=∆t t Z F T e αφ 试差可求得C t ︒>=∆55.11由此可见自然对流的影响可忽略不计。
再沸器设计
再沸器设计再沸器是一种常用的家用电器，主要用于加热水。
它的设计要求安全、高效、环保，并且要能够修复故障。
在设计再沸器时，需要考虑以下几个方面：一、安全性：1.使用防电击材料：再沸器的外壳和加热元件应采用防电击材料，以确保用户的安全。
2.防干烧保护：再沸器应配备干烧保护装置，当水温过高或水量不足时，应能自动切断电源，以避免发生火灾和烫伤事故。
3.过热保护：再沸器内部应设置过热保护装置，当温度过高时，应自动切断电源，以防止水烧开后继续加热，避免水溢出和爆炸的危险。
二、高效性：1.快速加热功能：再沸器应具备快速加热功能，能够在较短的时间内将水加热至设定温度，以满足用户迅速使用的需求。
2.高能效：再沸器在加热过程中应尽量减少能量的损耗，采用高效的加热元件和隔热材料，以提高能源利用效率。
三、环保：1.低能耗：再沸器应采用节能设计，降低能耗，减少对环境的污染。
2.无污染材料：再沸器的所有材料应符合环保要求，不含有害物质，并且在使用和废弃后不会对环境造成污染。
四、容易修复：1.模块化设计：再沸器的内部结构应模块化设计，方便维修人员对故障部件进行更换和修复。
2.易损件可更换：再沸器的易损部件，如加热元件、保护装置等，应采用可更换的设计，以便于用户进行维修和更换。
3.提供维修手册：再沸器应提供维修手册，包括故障诊断和修复流程等，方便用户和维修人员进行维修。
常见再沸器故障有水温不够高、加热不均匀、无法启动等。
对于水温不够高的故障，可以检查加热元件是否工作正常，是否有漏电现象；对于加热不均匀的问题，可以检查加热元件是否均匀分布在水箱内部；对于无法启动的故障，可以检查电源是否正常供电，保护装置是否触发等。
在设计再沸器时，需要充分考虑这些故障可能的原因，并提供相应的维修措施和配件，以确保用户在遇到故障时能够方便地进行修复。
同时，设计时应遵循工业设计的原则，注重使用者的体验和人机工程学，提供简洁明了的操作界面和指示灯，以使用户能够轻松使用和维护再沸器。
再沸器毕业设计说明书
2.4.6传热系数的校核和阻力降的计算……………………………12
2.5设计结果汇总…………………………………………………19
第三章再沸器的机械设计…………………………………21
3.1壳体和管箱壁厚计算………………………………………21
3.1.1壳体壁厚的计算……………………………………………21
3.1.2管箱壁厚的计算……………………………………………21
Alcohol Fermentation reboiler is a heat exchanger,it isalso a tube-type heat exchanger.In the manufacturerindustry it plays a very important role, for it hasdirect impact ontheproduct quality and yield .
化工原理再沸器设计
化工原理再沸器设计在化工生产过程中，再沸器是一种重要的设备，用于将过热蒸汽与液体进行有效的传热和质量传递。
再沸器的设计对设备的运行效率和产量具有重要影响，因此需要综合考虑传热原理、流体动力学和操作工艺等因素进行设计。
再沸器设计的基本原则是传热面积要足够大，以便有效传热，同时保证流体在设备中的停留时间足够长，以利于质量传递。
以下是再沸器设计的一般步骤：1.确定热负荷：热负荷是再沸器设计的基础，通常用过热后蒸汽的热功率来表示。
根据生产工艺和需要的蒸汽量确定热负荷。
2.确定传热面积：传热面积的大小决定了再沸器的传热效果。
传热面积可以通过计算方法或经验公式来确定。
常见的方法包括表面积计算法和热阻计算法。
3.确定传热介质：传热介质通常是热水、冷却水或其他液体。
选择合适的传热介质是再沸器设计的关键。
要考虑传热介质的温度、压力、流量和化学性质等因素。
4.确定设计参数：设计参数包括液体进口温度、蒸汽进口温度、液体出口温度、蒸汽出口温度、液体进口流量和蒸汽进口流量等。
这些参数的选择对于再沸器的有效运行非常重要。
5.进行传热和质量传递计算：根据传热原理和质量传递原理进行传热和质量传递计算，以确定各个参数的具体数值。
这些计算可以使用理论模型、实验数据或模拟软件进行。
6.设计传热表面：根据计算结果，确定再沸器的传热表面形式，可以是管壳式、板式、换热管等。
同时，还需考虑传热表面的布置形式，如平行流、逆流或交叉流等。
7.进行结构设计：再沸器的结构设计包括材料选择、壳体和管束的尺寸、支撑方式、布置形式等。
要保证设备的结构强度、密封性和可靠性。
8.总结和评估：在完成再沸器设计后，需要对设计结果进行总结和评估。
包括对设计参数和设计结果的合理性进行分析，并评估设备的传热效果、质量传递效果和经济性。
总之，再沸器的设计需要综合考虑传热原理、流体动力学和操作工艺等因素。
通过合理的设计和选择，可以使再沸器达到预期的传热效果和质量传递效果，进而提高设备的运行效率和产量。
再沸器工艺设计解读
△Pf=△P1 + △P2 + △P3 + △P4 + △P5
① 管程进出口阻力△P1 ② 传热管显热段阻力△P2 ③ 传热管蒸发段阻力△P3 ④ 管内动能变化产生阻力△P4 ⑤ 管程出口段阻力△P5
①管程进出口阻力△P1
Li G 2 P1 i Di 2 b
Li：进口管长度和当量 长度之和，m
b-boiling, c-condensation
T:壳程水蒸气冷凝温度 Td:混合蒸汽露点
t m T tb
(Td t b ) (Tb t b ) Tb:混合蒸汽泡点 t m Td t b t:釜液泡点 ln Tb t b
3. 假定传热系数K
查表3-15（p.91）
再沸器工艺设计
一. 再沸器的类型和选择 立式 ： 热虹吸式 强制循环式 卧式： 热虹吸式 强制循环式 釜式再沸器 内置式再沸器
立式热虹吸：
▲循环推动力：釜 液和换热器传热管 气液混合物的密度 差。 ▲结构紧凑、占地 面积小、传热系数 高。 ▲壳程不能机械清 洗，不适宜高粘度、 或脏的传热介质。 ▲塔釜提供气液分 离空间和缓冲区。
（2）回流液管径DR
冷凝器安装在塔顶时，冷凝液靠重力回流，一 般流速为0.2～0.5m/s，速度太大，则冷凝器的 高度也相应增加。用泵回流时，速度可取1.5～ 2.5m/s。
（3）进料管径dF
料液由高位槽进塔时，料液流速取0.4～ 0.8m/s。由泵输送时，流速取为1.5～2.5 m/s。
（4）釜液排除管径dW
汽相阻力
PV 3
2 LCD GV V di 2 V
V 0.01227
GV xG
Re d i GV
化工原理课程设计再沸器的设计
再沸器的设计一、设计条件以在五个大气压下（）的饱和水蒸汽作为热源。
设计条件如下：（1）管程压力、、管程压力(以塔底压力计算)：MPa KPa P w 12.0120217.03.105==⨯+=（2）将釜液视为纯氯苯，在釜底压力下，其沸点：根据安托因公式：tB CA p +-=log 查资料得：A= B= C= 则有： 69.22504.1516)1012.0log(b 6+-⨯t⇒ b t =℃（3）再沸器的蒸发量由于该塔满足恒摩尔流假设，则再沸器的蒸发量：h kg VM D b /61.1086461.11242.282=⨯==（4）氯苯的汽化潜热常压沸点下的汽化潜热为×103KJ/Kmol （即为kg ）.纯组分的汽化潜热与温度的关系可用下式表示：38.01238.012⎪⎪⎭⎫⎝⎛--=t t t t rr c c (t c=℃)其中8.1372==b t t ℃,8.1311=t ℃,KJ/kg 5.3131=r ,则：KJ/kg 3.3105.3138.1312.3598.1372.35938.038.02=⎪⎭⎫⎝⎛--=r二、工艺结构尺寸的估算 （1）、计算传热速率QW 103647.93600/10003.31061.108645⨯=⨯⨯==b b r D Q(2)、计算传热温差△t m △t m =T -t b =、假定传热系数K依据壳程及管程中介质的种类，按竖直管式查表，从中选取K =800W/（）(4)、计算传热面积A p25p m 84=9.138********.9tm ⨯⨯=∆⋅=K Q A （5）、传热管规格选为Φ25mm ×2mm,L =4000mm,按正三角形排列，则传热管的根数为（根）2684025.014.384=⨯⨯=L d A N o Tπ （6）、壳体直径按节中介绍的方法求取壳体直径。
由2681)1(3=++=a a N T 解得9=a (另外一负值舍去)则1912=+=a b 。
再沸器设计
壳程水蒸气冷凝温度70℃潜热r c2334kJ/kg热导率λc 黏度 μc0.4061mPa*s 密度ρc管程釜液温度 6.03℃潜热r b279.23kJ/kg 液相热导率λb 液相黏度 μb0.0566mPa*s 液相密度ρb 液相比定压热容C pb 3.428kJ/(kg*K)表面张力σb 汽相黏度μv0.0005mPa*s 汽相密度ρv 蒸汽压曲线斜率(△t/△p)s0.000181m 2*K/kg 蒸发质量流量D b传热温差△t m 63.97℃传热系数K 再沸器热流量Q 2019195.899W传热面积A p 传热管规格(外径d 0)38mm厚度δ传热管数N T 127.1174897132管心距t壳径Ds652.1007966600L/Ds=5 (4-6)进口管直径Di 200mm 出口管直径D 0300mm传热管出口处汽化率x e 0.22循环流量Wt 1传热管内质量流速G291.1400861kg/(m 2*s)雷诺数Re2蒸汽冷凝的质量流量Dc 0.865122493kg/s 冷凝液膜的Re 0540.750843<21006007.9163453污垢热阻及管壁热阻沸腾侧Ri0.000176m 2*K/W4显热段传热系数 K L 660.1406047W/(m 2*K)1传热管内釜液质量流速G h 1.04810431kg/(m 2*h)x e =0.22时 1/X tt 0.772602763查图 3-29αE 0.2x=0.4x e =0.8472时 1/X tt0.294238865查图 3-29α'0.82泡核沸腾压抑因数α0.5泡核表面传热系数αnb 15794.9169W/(m 2*K)31215.5047174对流沸腾因子F tp1.898532618两相对流表面传热系tp再沸器的选用立式热虹吸式再沸器传热管外单位润湿周以液体单独存在为基准的对流表面传热系数αi估算设备尺寸传热系数校核显热段传热系数K L显热段传热管内表面传热系数 αi 管外冷凝表面传热系数 α0蒸发段传热系数K E沸腾表面传热系数αv 10205.13385沸腾传热系数K E 1337.59124910.0156326382显热段的长度L BC 0.040644858m 蒸发段L CD 长度1传热系数Kc1327.0009092实际需要传热面积Ac 23.786518673传热面积裕度H0.658751136>30%1x=x e /3=0.07时 Xtt 4.0625518492x=x e =0.21时 Xtt 1.2943262023查表3-19根据焊接需要取l0.94循环系统的推动力△p D5175.340892Pa11046.270127kg/(m 2*s)23.55570394m 2102.784766Pa 2291.140091kg/(m 2*s)0.020036412.324197827Pa3G=291.14009142.70054668kg/(m 2*s)0.01494025535.21196314Pa 248.4395443kg/(m 2*s)0.020*********.136314Pa 1032.1886324 2.519754033474.6239639Pa5465.0089534kg/(m 2*s)35.0425463861381181.8517.57914722Pa 液相流动阻力△p L5的计算管程出口管中汽相质量流动雷诺数Re v 管程出口管汽相流动阻力△p V5汽相流动阻力△p V5的计算管程出口管中汽液相总质量流速G 管程出口管的长度与局部阻力的当量长度之和l'汽相在传热管内的质量流速G v 液相流动阻力△p L3的计算液相在传热管内的质量流速G L 蒸发段程管内因动量变化引起的阻力△p 4传热管内液相流动的摩擦系数λL 传热管内液相流动阻力△p L3传热管内两相流动阻力△p 3蒸发段管内因动量变化引起的阻力系数M传热面积裕度循环流量校核传热管内汽相流动的摩擦系数λv 传热管内汽相流动阻力△p v3两相流的液相分率R L进口管内流体流动的摩擦系数λ传热管显热段阻力△p 2汽相流动阻力△p V3的计算显热段L BC 和蒸发段L CD 的长度显热段的长度L BC 与传热管总长L 的比值L BC /L 釜液在传热管内的质量流速G 循环系统的推动两相流的液相分率R L 管程进口管阻力△p 1循环阻力釜液在管程进口管内的质量流速G 进口管长度与局部阻力当量长度Li362.7069836kg/(m 2*s)0.015357998 262.2275623Pa 1359.093186Pa4971.014746Pa 1.0411035081.01---1.05管程出口管中液相质量流速G L 管程出口管液相流动摩擦系数λL 管程出口液相流动阻力△p L5管程出口管中两相流动阻力△p 5系统阻力△p f 循环推动力与循环阻力的比值△p D /△p f0.668W/(m*K)P1933000997.81kg/m30.0907W/(m*K)450kg/m30.0027N/m30kg/m37.2313kg/s80039.45591486m22.5mm长度L 2.6m47.5mm b12.63803784.232.86954545kg/s管内流通截面积Si0.112899415 169745.9866普朗特数Pr 2.1391931308.460986W/(m2*K)0.05491/(m*s)W/(m2*K)冷凝侧R00.00021m2*K/W管壁热阻R W0.000052m2*K/W1.2943262023.398599293W/(m2*K)2307.675353W/(m2*K )传热系数αtp润湿周边上凝液质量流量M2.5593551420.400649419198.27280.23687923129.4893雷诺数Re i 3697067.587摩擦系数λi 0.014678565雷诺数Re i169745.9895kg/(m 2*s)雷诺数Re v2818236.081雷诺数Re L144849.911102.30197kg/(m 2*s)m0.01309812管程出口管汽相流动摩擦系数λv管程出口管中汽相质量流速Gv 两相流平均密度ρtp 分率R L两相流平均密度ρtp分率R L管程出口管中液相质量流动雷诺数1922475.18Re L。
精馏塔强制循环再沸器的工艺系统设计
精馏塔强制循环再沸器的工艺系统设计1.工艺简介：精馏塔强制循环再沸器工艺系统是由一个精馏塔和一个再沸器组成的。
原料通过精馏塔，在塔内发生分馏，产生不同纯度的流体产物。
然后，部分产物进入再沸器，在再沸器中进行再沸和蒸汽分离，以提高产品的纯度。
再沸器中产生的蒸汽通过回流到精馏塔中进行再循环使用，减少了能源的浪费。
2.设计原则：在设计精馏塔强制循环再沸器工艺系统时，需要考虑以下几个原则：1）确定适当的塔数和塔段数，以达到所需产品纯度。
2）确定适当的操作压力和温度，以实现产品分离和蒸汽回流。
3）确定适当的再沸器设计和操作参数，以提高产品纯度。
4）确定适当的回流比例，以最大限度地节约能源和减少废料排放。
3.精馏塔设计：在精馏塔的设计中，需要考虑以下几个因素：1）确定塔的直径和高度，以满足所需的产品纯度和流量要求。
2）选择适当的填料或板式，以提高塔的分离效果。
3）确定塔的操作参数，如压力和温度。
4.再沸器设计：再沸器是精馏塔强制循环再沸器工艺系统中的关键组件之一，其设计要点如下：1）确定再沸器的操作参数，如压力和温度。
2）选择适当的加热方式，如蒸汽加热、导热油加热等。
3）确定再沸器的循环比例，以达到所需的产品纯度。
5.蒸汽回流系统设计：1）确定蒸汽回流的流量和压力，以满足精馏塔的操作要求。
2）选择适当的冷却方式，如空气冷却、冷水冷却等。
3）确保蒸汽回流系统的密封性和稳定性，以防止蒸汽的泄漏和能源的浪费。
6.控制系统设计：在精馏塔强制循环再沸器工艺系统中，需要设计一个可靠的控制系统来实现产品的分离和蒸汽回流。
控制系统的设计要点如下：1）确定适当的控制策略，如比例控制、反馈控制等。
2）选择适当的传感器和执行器，以实现对流体流量和温度等参数的监测和控制。
3）设计集散控制系统，以实现对整个工艺系统的远程监控和控制。
综上所述，精馏塔强制循环再沸器工艺系统设计需要考虑塔设计、再沸器设计、蒸汽回流系统设计和控制系统设计等方面的因素。
化工原理——再沸器设计
Re =
4M
m:蒸汽冷凝液质量流量，kg/s Q:冷凝热流量，W γc:蒸汽冷凝热，kJ/kg
µ
m M = πd 0 N T
Q m = rc
4M 适用于： ≤ 2100
µ
(4)计算显热段传热系数KL（式3-21，p71）
K=
1 d0 d0 d0 1 + Ri + Rw + RO + αi di di α0 dm
QR A= K ⋅ ∆t m
5.工艺结构设计 管规格，管长，管数，壳径，接管尺寸，管子排列 方式。
初选设备 • 管规格：参见p61表3-2 • 管长L：2000、3000、4500、6000mm---可自己定 • 计算管数：
A NT = πd 0 L
•壳径DS： •L/DS应合理—约4~6，不合理时要调整 卷制壳体内径以400mm为基数，以100mm为进档级。 •接管尺寸，参照p92页表3-16
再沸器工艺设计
一 再沸器类型 立式热虹吸 卧式热虹吸 强制循环式 釜式再沸器 内置式再沸器
立式热虹吸： 立式热虹吸：
循环推动力：釜 液和换热器传热 管气液混合物的 密度差。 结构紧凑、占地 面积小、传热系 数高。 壳程不能机械清 洗，不适宜高黏 度、或脏的传热 介质。 塔釜提供气液分 离空间和缓冲间。
估算设备尺寸 1.计算传热速率（不计热损）
QR = Vbγ b = Vcγ c QR = Vbγ b = qm c p ∆t
γ：物流相变热，kj/kg, D:相变质量流量，kg/s, b-boiling, c-condensation 加热介质：热水、蒸汽（视塔底温度确定） 使得 ∆tm=10-20 0C较为合适。
再沸器设计
PD [ LCD ( b tp ) l t p ]g
L ：蒸发段高度 , m
CD
：釜液密度 , kg / m ：蒸发段两相平均密度 , kg / m
3 b tp tp
3
：管程出口管内两相平 均密度 , kg / m
l 的参考值 见P98， 表3-19
3
l：再沸器上部管板到接 管入塔口间高度 , m
６.1显热段总传热系数的计算KL (1) 设传热管出口处气含率xe （＜25%），计算循环量
Db Wt xe
Db:釜液蒸发质量流量，kg/s
Wt:釜液循环质量流量，kg/s
i
（2) 计算显热段管内表面传热系数α
Wt G si
si:管内流通截面积，m2
si
4
di:传热管内径，m
NT:传热管数
或加热介质入口温度
(Td t b ) (Tb t b ) t m Td t b ln Tb t b
Tb：混合蒸汽泡点(壳程)
或加热介质出口温度
tb：釜液泡点
3. 假定总传热系数K
查表3-15（设计p.91）或手册
有机液体-水蒸汽
4. 估算传热面积
570-1140 W/（m2· K）
c:蒸汽冷凝热，kJ/kg
4M 适用于： 2100
无相变冷却：
0 0.36
o
de
Re 0.55 Pr 1/ 3
(4) 计算显热段总传热系数KL
KL
1 d0 d0 d0 1 Ri Rw RO i di di dm 0
管外和和管内污垢热阻Ro、Ri-- p74，表3-9或其它资料 管壁热阻Rw=b/λm 金属壁
再沸器工艺设计范文
再沸器工艺设计范文再沸器是化工装置中常见的一种设备，主要用于对原料进行再沸处理，以提高产品的纯度或改善产品的品质。
再沸器具有结构简单、操作方便、热效率高等优点，在化工工艺中得到广泛应用。
本文将对再沸器的工艺设计进行详细介绍。
一、再沸器的工艺要求1.再沸器设计的目标是提高产品纯度或改善产品品质，因此再沸器的设计应满足以下几个方面的要求：（1）要求高效，保证再沸器的热交换效果良好，减少能源消耗；（2）要求操作简便，保证操作人员在工作中能够方便地操作设备；（3）要求安全可靠，保证再沸器的工作过程中不发生事故；（4）要求成本低廉，保证再沸器的建设和维护成本较低。
2.再沸器的工艺设计需要根据具体的工艺要求进行，包括进料温度、进料流量、出料温度等。
这些参数将直接影响到再沸器的操作效果，需要合理设定。
二、再沸器的结构设计再沸器的结构设计是再沸器工艺设计中的重要环节。
通常再沸器的结构包括沸发管束、冷凝管束、进料管道、出料管道、过热器、回收器等组成。
1.沸发管束：沸发管束是再沸器中起到蒸发作用的部分，通常由许多蒸发管或蒸发板组成。
在沸发管束中，热交换介质与原料进行热交换，使原料蒸发。
2.冷凝管束：冷凝管束是再沸器中的冷凝部分，通常由许多冷凝管组成。
在冷凝管束中，热交换介质与蒸汽进行热交换，使蒸汽冷凝成液体。
3.进出料管道：再沸器的进出料管道是将原料输入再沸器，并将处理后的产品输出。
进出料管道的设计应考虑原料的流量、压力和温度等参数。
4.过热器：再沸器中的过热器通常用于将蒸汽加热至其过热温度，以提供充足的热量给沸发管束。
5.回收器：再沸器中的回收器是将蒸汽或废热回收利用的设备，可以提高整个工艺的热效率。
三、再沸器的热效率计算再沸器的热效率计算是再沸器工艺设计中的重要环节。
热效率是指再沸器中传导给原料的热量与再沸器所消耗的热量之比。
通常根据热力学原理，可以利用以下公式计算热效率：热效率=(传导给原料的热量/消耗的热量)×100%其中，传导给原料的热量可以通过再沸器的热交换面积、传热系数、平均温度差等参数计算。
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传热膜系数
A
8
三.立式热虹吸式再沸器 设计条件
?流体 管程—塔内釜液：蒸发量； 温度；压力 壳程—加热蒸汽：冷凝量（热衡 算）；温度；压力
—加热流体：流体流量、 进出口温度
?物性参数确定 蒸汽压曲线斜率的确定
A
9
四.设计步骤 ? 估算传热面积：根据热负荷、两侧流体温度变化， ? 进行再沸器的工艺结构设计 ? 核算热流量：假设再沸器的出口气含率 xe ? 计算釜液循环过程的推动力和流动阻力 →核算出口
气含率xe
A
10
（一）估算设备尺寸
1.计算传热速率 （不计热损）?：物流相变热， kJ/kg,
QR ? Vb?b ? QR ? Vc c (或mcP ? t)
2. 计算传热温差
? tm ? T ? tb
V:相变质量流量， kg/s, b-boiling, c-condensation
T：壳程水蒸气冷凝温度 Td：混合蒸汽露点 (壳程)
A估
?d0L
?正三角形排列： b ? 1.1 NT
?壳径DS
DS ? t(b ? 1) ? (2 ~ 3)d0
?计算出的Ds应取整。卷制壳体内径以 400mm为基数， 以100mm为进档级。
?L/DS应合理 —约4~6 ，不合理时要调整 ? 最大接管尺寸，参照 p92页表3-16
A
13
６.传热能力核算
６.1显热段总传热系数的计算 KL (1) 设传热管出口处气含率 xe （＜25%），计算循环量
Wt
?
Db xe
Db:釜液蒸发质量流量， kg/s Wt:釜液循环质量流量， kg/s
（2) 计算显热段管内表面传热系数 αi
G ? Wt si
si
?
?
4
di2 NT
si:管内流通截面积， m2 di:传热管内径， m NT:传热管数
再沸器工艺设计
一. 再沸器的类型和选择
立式： 立式热虹吸式
立式强制循环式
卧式：卧式热虹吸式
卧式强制循环式
釜式再沸器
内置式再沸器
A
1
立式热虹吸：
▲循环推动力：釜液 和换热器传热管气 液混合物的密度差。
▲结构紧凑、占地面 积小、传热系数高。
▲壳程不能机械清洗， 不适宜高粘度或较 脏的传热介质。
▲塔釜提供气液分离 空间和缓冲区。
R
d 0
?R
?
1
d
Vi
di
Ai
wd m
O
0
19
６.3 显热段及蒸发段长度
LBC ?
????
? ?
t p
????s
L
????
?t ?p
????s
?
?di NT KL? tm CPwL? LWt
????
?t ?p
????s
：沸腾物系蒸汽压曲线斜率
?P97 表3-18查取
?根据饱和蒸汽压和温度关系计算
A
?i
di
Re0.8
A
P 0.4 r
15
(3)壳程冷凝表面传热系数 或壳程无相变表面传热系数
的计算 αO ?纯蒸汽冷凝（竖管）：
ao
?
1.88Re
?1/
3
? ? ?
?
2 g?3 ?2
?1 / 3 ? ?
Re ? 4M
?
M? m
?d0 NT
?无相变冷却：
m:蒸汽冷凝液质量流量， kg/s Q:冷凝热流量， W ?c:蒸汽冷凝热， kJ/kg
适用于：4M
?
?
2100
?0
?
0.36
A
?o
de
Re 0.55
Pr 1/ 3
16
(4) 计算显热段总传热系数 KL
KL
?
d0
? idi
?
Ri
d0 di
?
1 Rw
d0 dm
?
RO
?
1
?0
?管外和和管内污垢热阻 Ro、Ri-- p74，表3-9或其它资料 ?管壁热阻Rw=b/λm 金属壁
A
17
６.2蒸发段传热系数K
A
14
管内Re和Pr数：
Re ? diG
?b
Pr
?
CPb ? b ?b
G? W si
? b : 管内流体粘度， Pa ?s
C pb : 管内流体比定压热容，J/(kg ?K)
?b：管内流体热导率， W /(m ?K)
Re >104, 0.6<Pr<160, L BC/di>50时：
?i
?
0.023
或加热介质入口温度
?tm
?
(Td
? tb ) ? (Tb ln Td ? tb
? tb )
Tb ? tb
Tb：混合蒸汽泡点 (壳程)
或加热介质出口温度
tb：釜液泡点
A
11
3. 假定总传热系数 K
查表 3-15 （设计 p.91 ）或手册
有机液体 -水蒸汽
570-1140 W/ （m2·K）
4. 估算传热面积
A估
?
QR K ?? tm
5.工艺结构设计
选定传热管规格、单程管长、管子排列方式
计算管数，壳径，接管尺寸
?管规格：φ38×3、φ38×2.5、φ25×2.5、φ25×2、φ19×2 ，
参见p61表3-2
?管长L：2000、3000、4500、A6000mm等
12
? 计算传热管数目（取整数）：
NT
?
计算
E
图１ 管内沸腾传热的流动 流型及其表面传热系数
I ——单相对流传热； II ——两相对流和饱和泡 核沸腾传热； III ——块状流沸腾传热； IV ——环状流沸腾传热； V ——雾状流沸腾传热。
鼓泡流、块状流、环状流（避免雾状流）
传热膜系数
A
18
?设计思路：一般 xe＜25% 控制在第二区：饱和泡核沸腾和两相对流传热
A
2
卧式热虹吸式：
▲循环推动力：釜 液和换热器传热管 外气液混合物的密 度差。
▲占地面积大，传 热系数中等，维护、 清理方便。
▲塔釜提供气液分 离空间和缓冲区。
A
3
强制循环式 ：
▲适于高粘度、 热敏性物料， 固体悬浮液和 长显热段和低 蒸发比的高阻 力系统。
A
4
釜式再沸器 ：
▲可靠性高， 维护、清理方便。 ▲传热系数小， 壳体容积大， 占地面积大， 造价高， 易结垢。
双机理模型 ：同时考虑两相对流传热机理和饱和泡
? ? ? 核沸腾传热机理。
V ? tP ? a nb
αv ：管内沸腾表面传热系数 αt p: 两相对流表面传热系数 P94-95 αn b: 泡核沸腾表面传热系数 式（3-69) a: 泡核沸腾压抑因数 式（3-70)
K?
1
E
? ? d 0
?
R
d 0
?20６.ຫໍສະໝຸດ 计算平均传热系数 KCA
5
内置式再沸器：
▲结构简单。 传热面积小， 传热效果不理想。
A
6
二、 立式热虹吸 式再沸器管内流 体的受热分析
?釜内液位与再沸 器上管板平齐
?管内分两段： ?LBC——显热段 ?LCD——蒸发段
A
7
I ——单相对流传热； II ——两相对流和饱和泡核沸
腾传热； III ——块状流沸腾传热；
IV ——环状流沸腾传热； V ——雾状流沸腾传热。