组合钢板桩码头施工过程受力特性的有限元分析

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高桩码头桩梁节点静动态力学性能有限元分析

高桩码头桩梁节点静动态力学性能有限元分析

高桩码头桩梁节点静动态力学性能有限元分析卓杨;吴锋【摘要】采用数值模拟方法,对高桩码头排架在静、动力荷载作用下的荷载传递进行对比分析.研究指出动态荷载作用下其轴力、弯矩的传递在一定时间范围内与静态荷裁作用情况相同,因此可根据动态测试数据对节点连接状态进行分析.研究成果可以为既有高桩码头桩梁节点性能的测试、评估提供依据.【期刊名称】《水运工程》【年(卷),期】2015(000)009【总页数】6页(P65-70)【关键词】高桩码头;节点性能;动态响应;有限元【作者】卓杨;吴锋【作者单位】中交上海三航科学研究院有限公司,上海200032;中交上海三航科学研究院有限公司,上海200032【正文语种】中文【中图分类】U656.1+13高桩码头的水平承载力主要来自于码头桩基提供的水平抗力,但是桩基水平抗力的发挥,在很大程度上取决于桩基与横梁之间的连接状态。

对于单根桩基,若桩基与横梁之间的连接状态为铰接,则其水平承载力特征值将小于桩基与横梁之间的连接状态为固接的情况;对于群桩基础,其桩梁节点的连接性能对于结构的水平受力状态也有较大的影响。

目前,对于高桩码头桩梁节点性能对其水平承载力影响的研究较少。

在相关研究中,陶桂兰等[1]针对全直桩码头的特点,推导得出了全直桩码头水平力分配的计算公式;吴海根[2]利用有限元方法对排架空间结构在水平力作用下的横向位移进行了研究;杨锡鎏等[3]提出把码头面板的弹性模量设成一极小值是忽略高桩梁板式码头面板作用较为简便可行的方法;王婷婷等[4]对高桩梁板码头结构设计中的空间计算模型提出了若干建议;董华钢[5]对高桩码头设计按空间与平面计算方法进行了比较。

本文采用数值模拟方法,对高桩码头排架在静、动力荷载作用下的荷载传递进行对比分析,寻找根据码头桩梁节点附近的内力分布情况分析节点连接状态的方法,为既有高桩码头桩梁节点性能的测试、评估提供依据。

建立有斜桩的梁板式高桩码头排架模型进行仿真计算,有限元模型如图1所示。

钢管桩∕AZ型钢板桩组合墙的受力性能分析

钢管桩∕AZ型钢板桩组合墙的受力性能分析

钢管桩∕AZ型钢板桩组合墙的受力性能分析郭喜亮;魏志平【摘要】钢管桩/AZ型钢板桩组合墙是一种新型板桩结构,具有构造简单、抗弯刚度大、变形量小以及经济等优点,应用前景广阔,但在国内大型深水码头中尚无工程实例,有待于对组合墙的性能进行深入研究.以某板桩码头工程为例,采用竖向弹性地基梁法,同时考虑桩土作用的影响,对组合墙的受力性能进行了研究.结果显示:组合钢板桩相比普通钢板桩具有更大的抗弯刚度;由于水平土拱作用结构受力分配合理,具有良好的经济性;组合墙位移变形较小,水平位移满足使用要求.【期刊名称】《水运工程》【年(卷),期】2018(000)0z1【总页数】5页(P105-109)【关键词】钢管桩/AZ型钢板桩组合墙;板桩码头;位移【作者】郭喜亮;魏志平【作者单位】中交(天津)生态环保设计研究院有限公司,天津300461;中交(天津)生态环保设计研究院有限公司,天津300461【正文语种】中文【中图分类】U656.1+12从20世纪开始,钢板桩作为一种新型建材,在港口码头、堤防护岸、挡土墙及临时围护等工程中发挥着重要的作用。

特别是在港口码头的建设中,钢板桩的应用非常广泛[1],它是一种可重复使用的环保材料,具有节能环保、安全可靠、施工简便[2]、对环境破坏小及占地少等优点。

但是对于水深较大的码头而言,由于钢板桩的抗弯刚度有限,单独使用钢板桩会使强度较低或者方案经济性不佳。

这时可以利用刚度较大的钢管桩与钢板桩组合成管板组合墙,由管桩作为主要受力构件承受水压力、土压力等侧向压力,管桩间的板桩墙作为辅桩承受主桩之间土拱范围内的土体压力。

这种新形式不仅具有钢板桩的优点,还通过利用大刚度的钢管桩来提高整体截面的刚度,使组合墙的变形量大大减小,且通过特殊的锁扣连接,具有良好的传力性和互锁性。

本文根据某码头项目,采用竖向弹性地基梁法,同时考虑桩土间相互作用以及土拱作用的影响,对钢管桩AZ型钢板桩组合墙的受力性能进行分析。

基于ABAQUS软件的静压钢板桩有限元模拟分析

基于ABAQUS软件的静压钢板桩有限元模拟分析

科学技术创新2021.10基于ABAQUS 软件的静压钢板桩有限元模拟分析李宇航(广东工业大学,广东广州510006)1概述桩基础是一种对土质环境适应性较强的建筑基础,其具有久远的历史及较高的承载力,被广泛地应用于高层、桥梁、码头等建筑物中。

近年来,随着国家经济的高速发展及城镇化步伐的加快,极大促进了钢板桩在我国的发展和应用。

钢板桩作为一种现代基础与地下工程领域的重要工程建设的施工材料,可满足传统水利、土木道路交通工程、环境污染整治及突发性灾害控制等众多工程领域的施工需求[1]。

近年来,随着静压桩技术的广泛应用,静压钢板桩这一施工优势逐渐显现出来。

目前,众多学者对静压桩的沉桩机理进行了数值模拟研究,如张吉坤等[2]用ABAQUS 软件建立了静压桩连续贯入土体的有限元模型,探讨了沉桩过程中桩周土体的应力与应变分布特征,得到了贯入阻力随深度变化的规律。

郝友超[3]利用ABAQUS 数值模拟软件,对沉桩过程中压桩力、桩端阻力以及桩侧摩阻力随沉桩深度的变化进行了分析,实现了模型桩在砂土内连续贯入的数值仿真。

辛翀[4]利用ABAQUS 软件对某工程静压桩进行了数值分析,并将软件处理的结果与实测结果进行了比较。

牛永昌[5]借助静压桩的沉桩阻力及承载力时效性的现场实验数据,用ABAQUS 有限元分析软件对静压桩的沉桩阻力、桩端阻力等进行了系统分析研究。

本文结合实际情况,在ABAQUS 平台上,采用Coupled Eulerian-Lagrangian (CEL)方法,对钢板桩的沉桩过程进行了模拟分析,研究了钢板桩在沉桩过程中沉桩阻力随深度的变化规律,同时,研究了选用不同本构模型对钢板桩沉桩阻力的影响,研究成果对于静压钢板桩的实际施工具有理论指导意义。

2有限元模型的建立及参数设置本文在ABAQUS 平台上,采用CEL 法对钢板桩单桩沉桩的过程进行模拟分析。

模拟采用总应力法;模拟过程中假定土体为均质连续的弹塑性土体,桩为刚性体;考虑土体初始应力的影响。

091.桩基础施工的有限元分析和校核

091.桩基础施工的有限元分析和校核

科桩基础施工的有限元分析和校核口于雯雯范洪浩陈会芳摘要:对泵段地基进行有限元计算分析,明确地基的 受力情况和底板及桩的应力和位移情况,并对底板和桩进 行强度和稳定性校核。

关键词:桩基强度稳定校核有限元分析1引言某港泵闸工程位于上海市杨浦区境内杨树浦港河道 原杨树浦港水闸外侧,靠近黄浦江的河口处,距河口约 130砠,是杨树浦港~虹江水系整治工程的重要组成部 分。

节制闸的主要功能为挡潮、引潮、排涝、维持内河水位 等,无通航要求。

节制闸闸首采用钢筋混凝土整体坞式结构。

消力池 为复式断面,池底高程4.0瓜,护坦为钢筋混凝土结构,护岸为高桩承台挡土结构。

海漫段高程-1.0瓜,护底为浆砌 石,并在纵横向间隔10瓜左右设置了素混凝土埂,护岸为 高桩承台挡土结构。

防冲槽采用抛石结构。

由于现有河 床表面有厚4瓜左右的淤泥,内外河防冲槽之间,采用挖 除后换填的地基处理方法。

防冲槽以外,淤泥不挖除,采 用先铺一层软体排,再平抛一层石的保护方法,保护范围 为防冲槽以外20瓜。

内外河底高程0.0叫由于在该泵闸基础桩施工过程中,浇入基础的桩大部 分在不同程度上彳倾斜,超出原先设计的要求。

此时的桩基 础在各种工况荷载作用下,沉降位移是否满足稳定要求,部分桩所受的拉压应力是否超过允许值。

因此对底板和 桩进行有限元分析计算,确定在现有情形下的桩基础是否 满足强度和稳定性要求,为确保泵闸的下一步施工和以后 的安全运行,是十分必要和重要的。

2计算分析方法有限元计算时底板和混凝土桩采用强化假定应变单 元,地基土层采用平面四节点等参单元。

对强化假定应变 戊八8〕单元模式,这里仅作简单介绍。

用有限元进行结构分析时一般采用低次单元,其主要 原因是这类单元能较好地适应边界条件且计算效率高,但圃珠江水运2009/7是这类单元不能较好地描述结构的弯曲性能和正确求解 包含近似不可压缩材料的问题。

为了解决这类问题,人们 提出了各种不协调单元,而以西穆〖5^0;!等提出的强化假 定应变单元最为有效。

码头面板的有限元分析

码头面板的有限元分析

码头面板的有限元分析摘要:介绍高桩梁板式码头中梁板结构的特点,探讨影响码头面板内力的主要因素,计算分析节点偏置对单元特性的影响并讨论如何设置节点偏置,针对高桩梁板式码头的特点,在有限元分析软件ANSYS中选择SHELL181单元模拟面板,并对某码头进行整体计算分析关键词:码头;面板;ANSYS;结点偏置;纵梁Abstract: this paper introduces the high piled beam-slab wharf ZhongLiang board structure characteristics, this paper discusses the influence of the main factors of internal force of the dock panel, calculation and analysis node deflection to the unit and discuss the influence of the characteristics on how to set node deflection, in view of the high piled beam-slab wharf the features in finite element analysis software ANSYS simulation SHELL181 unit selection panel, and for a harbor for overall calculation and analysisKeywords: terminal; Panel; ANSYS; Node bias; longitudinal引言:高桩梁板式码头是一种广泛应用的码头形式,其上部结构主要由面板、纵梁、横梁构成,下部结构为桩基,各构件受力明确。

码头的纵、横梁垂直交错形成梁格,横梁为主梁,纵梁为次梁,面板搭接在梁格上。

高桩码头设计中有限元分析软件的应用

高桩码头设计中有限元分析软件的应用

高桩码头设计中有限元分析软件的应用发表时间:2018-12-27T14:59:24.840Z 来源:《建筑学研究前沿》2018年第28期作者:苏计奖刘祚秋[导读] 高桩码头是国内外港口工程中应用最为普遍的码头结构形式之一。

中山大学应用力学与工程系广东广州 510270摘要:根据工程实例,运用MIDAS/Civil有限元分析软件和上海易工工程结构集成软件,对高桩梁板式码头结构进行有限元分析计算并复核高桩码头的结构安全性。

关键词:高桩码头、结构安全、有限元高桩码头是国内外港口工程中应用最为普遍的码头结构形式之一。

高桩码头采用系列长桩打入地基形成桩基础,以承受上部结构传来的荷载,因此,安全可靠的下部桩基础是确保码头主体结构安全稳定的首要前提,在高桩码头工程设计时应特别重视对下部桩基础的验算分析。

本文根据工程实例,运用MIDAS/Civil有限元分析软件和上海易工工程结构集成软件,对高桩梁板式码头结构进行验算分析,简要介绍高桩梁板式码头工程设计有限元分析应用。

一、工程概况中山港某工程拟建设舾装码头一座,总长285m,布置5000吨级舾装泊位3个。

舾装码头长285m,宽15m。

码头典型结构段长度为30.6m,排架间距7m,考虑工程处地质起伏变化较大,淤泥层较厚,码头采用灌注桩基础,码头每榀排架由3根灌注桩组成,其中前后轨道梁下各设一根Ф1200mm灌注桩,中间设一根Ф1000mm灌注桩。

码头上部结构由现浇梁板组成,其中横梁高2m,纵梁高1.2m,面板厚0.4m。

码头结构断面见下图:图1 码头结构断面图码头系缆设施选用550kN和650kN系船柱;防撞设施选用SA400H-1500L标准橡胶护舷,变形50%,吸能量69kJ,反力413kN。

二、设计条件1、设计荷载(1)均布荷载q=20kPa;(2)25t门座起重机荷载,工作轮压:250kN/轮,8个轮子每组,轮距765mm,轨距10.5m,基距10.5m;(3)流动机械荷载:8t叉车;(4)船舶荷载:按靠泊5000吨级船设计。

大刚度板桩码头有限元分析

大刚度板桩码头有限元分析

s e c t i o n s o f t h e f r o n t wa l l a r e c a l c u l a t e d u s i n g t h e c a l c u l a t i o n me t h o d o f s h e e t — p i l e i n t e r n a l f o r c e a n d d e p t h o f p e n e t r a t i o n i n t h e s p e c i ic f a t i o n , a n d a r e o p t i mi z e d f r o m t h e a s p e c t s o f r e i n f o r c e me n t r a t i o a n d c o s t A c o n c l u s i o n

o mi z e d. The o pt i mi z e d s e c t i o n a n d s t uc r ur t e whi c h a r e s ui t a b l e or f l a r g e s h e e tp i l e wha r f
大 刚 度 板 桩 码 头 有 限元 分 析
孙 楠 ,李 超 ,别社安 2
( 1 . 中交 第一 航 务工程 勘察 设计 院有 限公 司 ,天 津 3 0 0 2 2 2 ;2 . 天 津大 学 建筑 _ 丁程 学 院

天津 3 0 0 0 7 2 )
摘要 :本 文针对大 型饭桩码 头的截面形式 和结 构进 行优 化研 究。运用规范 中关于板桩 内力及入土深度的计算方法对矩形

T i a n j i n U n i v e r s i t y , T i a n j i n 3 0 0 0 7 2 , C h i n a )

Plaxis在板桩码头分析中的应用

Plaxis在板桩码头分析中的应用

Plaxis在板桩码头分析中的应用汤子扬;牛志国;陈春燕【摘要】现行规范中关于板桩码头的受力计算分析方法均有一定的局限性,且都不能模拟桩土之间的相互作用,为此,运用有限元软件Plaxis对板桩结构的受力特性进行非线性有限元分析,并与竖向弹性地基梁法的计算结果进行对比.结果表明:现行板桩规范中关于墙后主动土压力的假定与Plaxis计算结果不一致;土体硬化(HS)模型能更真实地反映土体的非线性特性;HS模型的土体参数中,内摩擦角最敏感,黏聚力和压缩模量次之,参数M最不敏感.【期刊名称】《水利水运工程学报》【年(卷),期】2013(000)001【总页数】5页(P81-85)【关键词】Plaxis;土压力分布;土体硬化模型;敏感性分析【作者】汤子扬;牛志国;陈春燕【作者单位】中交第四航务工程勘察设计院有限公司,广东广州 510230;南京水利科学研究院,江苏南京210029;珠江水文水资源研究所,广东广州510370【正文语种】中文【中图分类】TU432;U656.1+12板桩墙是港口、游艇码头、船坞和其他水运工程中最常见的结构.而钢板桩是板桩墙码头建设中最常用的结构之一,广泛应用于集装箱码头、干散货码头以及海堤及陆域回填工程.板桩结构受力复杂,许多学者在分析和预测板桩墙承载力方面做了研究.B.Rymsza等[1-2]把板桩看作柔性结构来分析其变形和受力特性.C.Don等[3]运用有限单元法分析研究板桩结构的受力特性和破坏机理.J.L.Briaud等[4]用现场试验的方法分析板桩结构.A.D.Barley[5]根据现场观测结果得出了板桩破坏的机理.近年来,随着岩土本构模型的逐渐完善,有限单元法在岩土工程中得到了广泛应用,这为进一步研究板桩的受力特性提供了有力工具.目前国内外常用的板桩内力计算主要有3种方法[6-9]:自由支承法、基于古典理论的弹性线法和竖向弹性地基梁法.其中竖向弹性地基梁法不仅适用于不同刚度、不同支承条件和边界条件的板桩墙,也适用于多锚和单锚板桩墙的任何工作状态,因此得到了广泛应用.当前在港口工程板桩码头设计中主要采用弹性地基梁法中的m法.该法虽应用广泛但也存在以下几个方面的问题:(1)现行规范中的弹性地基梁法采用土体的m值来确定水平地基反力系数K(K=mZ,Z为计算点距计算水底的深度),认为K随深度线性变化.而港口工程中的桩,尤其是钢板桩,由于承受了一定的水平力,一般在计算水底处的水平位移都超过了10 mm,属非线性状态,此时采用m法就会产生比较大的误差.虽然规范明确了当板桩墙在计算水底处的水平变位大于10 mm时的m值的取值建议,但与采用Plaxis软件的计算结果仍有较大偏差.(2)板桩的稳定性由作用在其表面上的压力决定.作用于板桩上的压力主要包括墙后主动土压力、剩余水压力,以及计算水底以下的墙前被动土压力.因此,土压力的假定是决定板桩墙稳定的关键性因素.按现行板桩规范[10]的规定,计算水底以下的墙后主动土压力考虑由计算水底以上地面荷载加土体重产生的土压力,严格地说,这与Plaxis有限元模拟以及物理模型试验分析的结果不一致[11].(3)现行板桩规范[10]中的弹性地基梁法不考虑墙后被动土压力,当入土深度较大时,Plaxis有限元分析的结果表明此时墙后会产生被动土压力.随着板桩码头的应用越来越广泛,且向大型深水化发展,有必要进一步研究板桩码头的计算模型,以适应板桩码头大型化发展的要求.基于此,本文采用岩土工程有限元软件Plaxis对上述几个问题进行分析研究,并对土体参数进行敏感性分析.1 有限元分析模型安哥拉某沥青码头采用单锚板桩结构,板桩墙采用Φ1020钢管桩和AZ14-770的组合结构,钢管桩的底标高为-18.0 m;锚定桩墙采用AZ12-770板桩;拉杆为直径Φ90的Q235钢拉杆,间距2.6 m(见图1).土的材料参数见表1,前墙、后墙和拉杆的每延米抗压刚度EA分别为4.36×106,2.40×106和4.86×105 kN/m,前墙和后墙的每延米抗弯刚度EI分别为4.36×105和4.29×104 kPa/m.为方便比较,计算中忽略剩余水压力和船舶荷载,仅考虑码头面上的2 t均载.图1 码头结构示意图(单位:高程:m,其他:mm)Fig.1 Sketch of quaystructure(unit:height in m,others in mm)表1 土体参数Tab.1 Soil parameters土层压缩模量(100 kPa)/(kPa)密度/(t·m -3)黏聚力/kPa内摩擦角/°剪胀角/°界面参数m回填砂 2.0×1041.7 0 30 0 0.65黏土 1.2×104 1.4 59.2 14.7 0 0.5硬黏土 1.4×104 1.35 82.7 14.8 0 0.5坚硬黏土 3.0×104 1.36 95.1 18.0 0 0.5在Plaxis计算中,板桩码头可以简化为平面应变问题,前墙和后墙用梁单元模拟,土体用15节点的三角形单元模拟,用点对点锚杆单元模拟拉杆.为了研究桩土的相互作用机理,用界面单元模拟桩与土之间的相互作用.通过试算确定对内力无影响的土体计算范围,并简单归纳如图2所示,相应的有限元网格如图3所示.图2 土体计算范围的选取 Fig.2 Calculation range for quay structure图3 有限元模型Fig.3 Finite element model generated by Plaxis2 计算结果分析2.1 弹性地基梁法与Plaxis有限元法比较为了对比弹性地基梁法和Plaxis有限元解法的差别,就以上的码头结构分别用弹性地基梁法和Plaxis进行分析计算.主要计算结果见表2.表2 计算结果对比Tab.2 Calculated results generated by different methods计算方法前墙计算水底处水平位移/mm最大弯矩/(kN·m/m)最大弯矩所在位置/m拉杆拉力/(kN·m-1)19.3 365 -5.28 392 Plaxis有限元计算方法弹性地基梁法77 466 -5.21 246由表2可以看出,2种方法计算的前墙计算水底处的水平位移均大于10 mm,说明土体已处于非线性状态;但是2种方法计算得到的水平位移和最大弯矩差别较大,这是由于2种方法的土压力假定不同造成的.图4 墙后主动土压力分布Fig.4 Active earth pressure distribution behind sheet pile wall2种方案计算得出的墙前主动土压力如图4所示.可见,2种方法在前墙计算水底处以上的主动土压力值相差不大,但是计算水底处以下的主动土压力相差很大.Plaxis计算的土压力基本上呈R型分布,这与模型试验的结果一致[11].这说明了弹性地基梁法中关于入土段墙后主动土压力考虑由计算水底以上地面荷载加土体自重的假定与Plaxis有限元软件模拟的结果不一致,与物理模型试验分析得到的土压力分布规律也不一致[11].因此,从严格意义上说,规范中关于板桩墙的墙后土压力的假定有待进一步研究.2.2 Plaxis软件参数敏感性分析2.2.1 土体本构模型的选取为了选择合理的土体本构模型,选择M-C(摩尔库伦模型)和HS(土体硬化模型)进行计算比较,结果见表3,前墙弯矩见图5.计算结果表明,MC模型的前墙弯矩小很多.这是由于摩尔-库伦模型只有1个刚度模量,刚度不会随着应力水平的改变而改变,荷载-沉降曲线呈线性关系所致.而HS模型的刚度随着应力水平的增加而增加,这符合实际土体的非线性特性.因此,采用HS模型更能模拟实际土体的变形,特别是在模拟开挖和回填的过程中,由于HS模型考虑了卸载模量,其结果也更真实地反映结构的受力情况.图5 不同本构模型时的前墙弯矩Fig.5 Moment of forward wall based on different constitutive models表3 不同本构模型时的计算结果Tab.3 Results obtained from different constitutive models本构模型前墙最大水平位移/mm最大负弯矩/(kN·m/m)最大负弯矩高程/m最大正弯矩/(kN·m/m)最大正弯矩高程/m拉杆拉力/(kN·m-1)M-C模型105 312.4 -4.79 63.9 0 192.4 HS模型92 466.8 -5.21 235.9 -13.0 246.42.2.2 不同入土深度对前墙弯矩的影响以入土10,15和20 m分别进行计算,计算结果见表4,前墙弯矩变化见图6.可见,前墙位移随着入土深度的增加而减小,前墙的负弯矩随着入土深度的增大而减小,前墙的正弯矩随着入土深度的增大而增大,拉杆拉力随着入土深度的增大而减小.当入土深度等于20 m时,墙后出现被动土压力,这与规范中的弹性地基梁法的假定不一致.2.2.3 土体参数对前墙弯矩的影响 HS模型中土体的参数主要有内摩擦角φ,黏聚力C,压缩模量E,以及与刚度应力相关性的幂率参数M.为了分析这些参数对前墙弯矩的敏感性,将土体的上述参数增加一定的百分比分别进行计算,计算得到的前墙弯矩见图7(a)~(d),各个参数对前墙弯矩的敏感性见图7(e).可见,内摩擦角对前墙弯矩的敏感度最高,黏聚力和压缩模量次之,参数M的敏感度最低.图6 不同入土深度时的前墙弯矩Fig.6 Forward wall moment for different embedded length表4 不同入土深度时的计算结果Tab.4 Results based on differentembedded lengths入土深度/m前墙最大水平位移/mm最大负弯矩/(kN·m/m)最大负弯矩高程/m最大正弯矩/(kN·m/m)最大正弯矩高程/m拉杆拉力/(kN·m-1)10 92 -466.8 -5.21 235.9 -13.0 246.4 15 88.3 -385.3 -5.14 321.3 -13.3 225.2 20 87 -364.9 -5.0 337.0 -13.3 219.5图7 不同参数对应的前墙弯矩Fig.7 Moment of forward wall corresponding with different parameters3 结语本文通过Plaxis软件研究了土体的不同本构模型、前墙入土深度对板桩结构受力性能的影响,分析了前墙主动土压力分布,并对HS模型的土体参数进行敏感性分析,得出以下结论:(1)在计算水底以上部分,对于前墙墙后主动土压力分布,Plaxis软件计算结果与现行规范方法计算结果基本一致,但计算水底以下部分,两者结果相差较大,但Plaxis计算的土压力分布与物理模型试验的结果一致,因此现行规范中关于计算水底下以下部分的墙后主动土压力的假定有待进一步研究.(2)现行板桩规范中弹性地基梁法不考虑墙后被动土压力,通过Plaxis软件分析发现,当入土深度较大时,前墙底部出现向后的位移,即墙后出现被动土压力.(3)在Plaxis软件中应用不同的土体本构模型分析板桩结构受力后发现,HS模型(土体硬化模型)能更真实地模拟土体的非线性状态,因此在用Plaxis软件进行板桩结构分析中,建议采用HS模型.(4)前墙位移随着入土深度的增加而减小,前墙的负弯矩随着入土深度的增大而减小,前墙的正弯矩随着入土深度的增大而增大,拉杆拉力随着入土深度的增大而减小.(5)通过对HS模型的土体参数敏感性分析后发现,内摩擦角的敏感度最高,黏聚力和压缩模量次之,参数M的敏感度最低.参考文献:[1]RYMSZA B,SAHAJDA K.Static analysis of restrained sheet-pile walls [C]∥RYMSZA B,SAHAJDA K.Geotechnics in Maritime Engineering.Poland,2008:1-8.[2]MCNAB 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Jiaotong University,1983(4):53-63.(in Chinese))[9]裴张兵,王云秋.板桩码头计算方法的分析比较[J].水运工程,1998(11):6-9.(PEI Zhang-bing,WANG Yun-qiu.Analysis and comparison of the calculation method for sheet pile wharves[J].Port&Waterway Engineering,1998(11):6-9.(in Chinese))[10]JTS 167-3-2009,板桩码头设计与施工规范[S].(JTS 167-3-2009,Code for design and construction for quay wall of sheet wall [S].(in Chinese))[11]李士林,徐光明.单锚板桩结构码头离心模型试验研究[J].水利水运工程学报,2008(1):67-72.(LI Shi-lin,XU Guang-ming.Centrifuge modeling tests for sheet-pile bulkhead anchored by single layer of tie-rods [J].Hydro-Science and Engineering,2008(1):67-72.(in Chinese))。

板桩码头的ANSYS有限元分析

板桩码头的ANSYS有限元分析

第09卷 第9期 中 国 水 运 Vol.9 No.9 2009年 9月 China Water Transport September 2009收稿日期:2009-07-13作者简介:蒋国栋(1982-),男,大连理工大学硕士研究生,主要从事港口工程研究。

板桩码头的ANSYS 有限元分析蒋国栋,张日向,姜 萌(大连理工大学 土木水利学院,辽宁 大连 116024)摘 要:本文利用ANSYS 有限元软件对板桩码头进行了三维实体模拟,对板桩码头的板桩、拉杆、锚定墙与土之间的相互作用进行了分析研究。

通过ANSYS 有限元软件的后处理,得到了板桩码头各构件的位移、剪力、等效应力等。

计算结果符合实际情况,这为板桩码头的结构设计校核提供了可靠的参考数据。

关键词:ANSYS;板桩码头;三维实体中图分类号:U656.1 文献标识码:A 文章编号:1006-7973(2009)09-0081-03板桩码头是港口工程码头建筑物的一种重要结构型式,在国内外都得到广泛的应用。

板桩码头的计算理论和方法至今仍处于不完全成熟阶段。

对典型板桩码头结构,大致有弹性线法、竖向弹性地基梁法和自由支承法等3种[1]。

竖向弹性地基梁法是一种较好的计算方法,其中“m”法应用较广,但是仍有许多有待研究的地方。

本文则采用ANSYS 有限元软件对板桩码头进行三维分析。

ANSYS 作为一款强大的数值计算软件,目前已经逐步在水运工程中得到应用。

该软件可对结构在各种外荷载条件下的受力、变形、稳定性以及结构动力特性做全面分析[2]。

利用ANSYS 有限元软件对板桩码头进行三维有限元模型分析,可以更好的对板桩码头进行整体把握,更准确的掌握各构件的位移、应力、剪力等情况,为板桩码头设计或施工提供了很好的校核参考数据。

一、ANSYS 分析过程本文的板桩码头结构如图1所示。

ANSYS 模型的计算宽度为拉杆间距(1.5m),即以拉杆为中心,向两侧扩展0.75m。

桩基-重力式复合结构码头的有限元分析

桩基-重力式复合结构码头的有限元分析
h l-s c de af pa e mo l
船 舶 的 大 型化 以及 近 岸 优 良深 水 港 址 的开 发 殆 尽 ,使 得 越 来 越 多 的 大 型 码 头 建设 在离 岸 开 敞
海 域 。与 近 岸 海 域 相 比 ,离 岸 开 敞海 域 一般 无 掩
沉箱式码头 和高桩码头两者 的优点 ,其下部采用
sr n t n i h s p a e te ghe n t i l c .
Ke y wor s i — rvt y ec mpe h r; d :p l — a i tp o lx w a ANS ; nt lme t n lss Wi ke o n ain mo e; eg y f YS f i ee n ay i; n lrfu d t d l i e a o
沉 箱 结构 与基 床 相 接 ,沉 箱 上 部 为 高 桩 码 头 ,高 桩码 头 的上 部 荷 载 通 过 桩 传 递 到 下 部 沉 箱 ,再 由 沉 箱 传 递 到 基床 上 。 目前 国 内对 于 这 种 新 的 码 头 结 构 形 式 还未 采 用 ,荷 载 作 用 下 的结 构 内力 还 未
21 0 2年 Βιβλιοθήκη 月 水 运 工 程 Po t & W ae wa Eng n e i r tr y i e rng
M a . 0l r2 2 No Se ilNo 64 .3 ra .4
第 3期
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Abs r c :Fn t lme tp o e u e ANS a sd t n lss itra oc f a pl - rvt y e t a t ii ee n rc d r e YS w s u e o a ay i nen lfre o i ga i tp e y

码头工程项目中的组合钢板桩结构特点及应用

码头工程项目中的组合钢板桩结构特点及应用

码头工程项目中的组合钢板桩结构特点及应用◎ 姚承泉 中交第三航务工程局有限公司厦门分公司摘 要:水运工程项目施工建设使用组合钢板桩施工时,由于组合钢板桩具有良好性能,其在不同地质条件和荷载下都能发挥出良好的作用。

组合钢板桩的稳定性能良好,并具备较强的刚度和强度,以多种基础形式运用到水运工程项目建设中。

在工程项目施工建设以前,结合工程项目的具体情况来制定钢板桩的组合方式,使其达到最佳使用效果。

本文综合分析组合钢板桩的特征和性能,以实际工程项目为研究对象,全面论述了使用组合钢板桩的优越性能。

关键词:码头工程;HZ主桩;AZ主桩;钢板1.引言安赛乐米塔尔集团是最早研发出H Z/A Z型组合钢板桩技术的企业,该组合钢板桩按照事先设定好的顺序完成HZ型桩、A Z型钢板桩、连接锁口的组合施工,在挡土结构中得到了普遍的使用。

HZ/AZ型组合钢板桩的优势体现为具有较强的经济性,其刚度和强度都比较高,因此在深基坑工程项目、护岸和深水码头工程项目建设时,HZ/AZ型组合钢板桩的使用频率最高。

在H Z/A Z型组合钢板桩施工时,其施工难度系数比较高,其中任何一个环节出现差错都会导致严重的施工质量问题,给整个工程项目的施工进度造成巨大的影响,所以在制定该施工方案以前,需要对整个工程项目开展全面而透彻的分析工作,确保该钢板桩施工能够取得最理想的施工效果。

2.组合钢板桩及其发展趋势组合钢板桩是由不同断面形式的钢板或钢管桩等组合而成的。

这种桩的设计是为了长而重的主桩与短而轻的辅桩交替设置,以达到更好的承载力和稳定性。

组合钢板桩在欧洲应用较早,一些著名的港口,如德国不来梅港(CT3A、CT4泊位)、汉堡港7#集装箱泊位、荷兰鹿特丹港等,都采用了这种桩来加强港口的承载能力。

除了欧洲的应用,组合钢板桩在巴基斯坦卡西姆港集装箱泊位二期扩建工程中也得到了成功应用。

这一项目的成功表明,组合钢板桩是一种可靠、高效的港口建设桩基方式,可以为港口提供更加稳固的基础。

大刚度板桩码头有限元分析

大刚度板桩码头有限元分析

大刚度板桩码头有限元分析孙楠;李超;别社安【摘要】The sections of large sheet-pile wharf are studied in the paper. The Rectangular, T-shaped and I shaped sections of the front wall are calculated using the calculation method of sheet-pile internal force and depth of penetration in the specification, and are optimized from the aspects of reinforcement ratio and cost. A conclusion that, for large stiffness sheet-pile wharf, the front wall and the anchor structure of the T-shaped section is more economical, and the construction quality is reliable. On this basis, the factors which influence the displacement and internal force of sheet-pile wall of T-shaped section are analyzed using finite element model, and the structure of sheet-pile wharf is optimized. The optimized section and structure which are suitable for large sheet-pile wharf are got. The results have reference value on the design of large deepwater sheet-pile wharf.%本文针对大型板桩码头的截面形式和结构进行优化研究。

高桩梁板式码头有限元分析

高桩梁板式码头有限元分析
5 96 KN。
1 前 言 高桩码头主要是 由上部 结构 、下部结构和码头设备组成 , 是最 主要 的码 头形 式之一 。其 中高桩 梁板 式码头 各构件 受力 明确 ,横 向排 架跨度 大 ,桩基 承载能 力充 分发挥 ,施工速 度 快 ,能适用 于大水位 差河 流 。上部结 构主要 由桩 帽、横梁 、
纵 梁 、面板和 靠船构 件组 成与 下部 的桩 基形 成一个 完整 的受 力体 系,有很好的整体性 。 对 于高桩梁板式码头的受力分析 ,尤其是在各种 组合荷载 作 用 下,对码 头 的设计和 使用 都有着 极大 的帮助 。本文 以某 港1 5 0 0 0 吨级 的煤 炭专用码头 为例 ,利用有 限元分析探讨 了高 桩 梁板 式码头 在单个 荷载 以及各 种荷 载组合 下 的受 力情况 , 得 到 了最 危险 的荷载 组合 情况 ,确保 设计和使 用 的安全可 靠
3 结ห้องสมุดไป่ตู้语
通过有限元分析 ,得到 了在 以撞击 力为主导的低 水撞击力 + 堆货 l 这个荷 载组 合的之后 结构承 受的弯矩 最大 ,而在 以门 机力为 主导 的门机 1 + 高水系缆 + 堆 货3 这个荷 载组合 下结构所 承受 的剪力最 大 ,在这 两种荷 载组合 下结构 是最危 险的 。在 结构 的配 筋和 相关材料 的选取 和考虑 结构在 受力后位 移 的情 况 以及 结 构 在 荷 载 作 用 下 的单 桩 承 载 力 都 应 该 以此 时 的 结 果 为参考 依据 。它们对 结构 的整 体稳定 性有着 显著的影 响 ,在 设计和施工的时候要引起注 意。 参考 文 献 [ 1 ] 韩理安 . 港 口水工建筑物 [ M M ] . 人 民交通 出版社 , 2 0 0 8 [ 2 】 舒 宁 .高桩 梁板 式结构码 头设 计 中空间有限元方法的研究 与应 用 [ D ] .天津 大学 , 2 0 0 4 [ 3 】 王婷婷 , 陈振名 , 何 文钦 .高桩 梁板 式码 头结构设 计 中的空 间有 限元分析 [ J ] .水运工程, 2 0 0 9 [ 4 ] 杨锡鎏 , 陈振名 .高桩 梁板 式 卯兔空 间结构 计算 中忽略面 板作用 的方 法 [ J ] .水运 工程 , 2 0 1 2 作 者简介 :何伟 ( 1 9 8 9 . 1 2 一 ),男 ,硕士 ,主要从事港 口、航 道 及 近 海 工程 设 计 。

“航工2号”桩架改造方案的有限元分析

“航工2号”桩架改造方案的有限元分析

上的栏杆等作为作用在主体上的荷载加在结构上。 () 2 对于桩体、 台视为线弹性体 , 平 符合广义胡
克定 律 。 ‘ ’
后倾 7 。 6
后支承螺母( 为倒架及起架提供推力 , 吊重 、 为
吊桩 、 幅提供 拉力 ) 载 15。 变 承 7t
() 3 同一种材料视为均质 、 各向同性体。
以上码 头 , 水 码 头所 需 的桩 也 越 来 越 长 。 以往 的 深 打桩船的功能已不能满足现代工程 的需要 , 改造或
一 i 巴 _ i
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换新已成必然。基于经济性 的考虑 , 不少企业采取
旧打桩船加 固改造 的做 法 。由此带 来桩 架 的设计 计 算 与强度 校核 的 新 问题 。根 据规 范 , 桩架 的设 计 计 算 采用静 强度 加动 载 系数 的方法 。这 种传统 的设 计
维普资讯
第2 3卷
第 6期
江苏船 舶
JANG U S P I S HI
V 12 No 6 o. 3 .
De . 0 6 c 2o
20 0 6年 1 2月
“ 工 2号 ’ 架改 造 方 案 的 有 限 元分 析 航 ’ 桩
汪 宏 曾宪邦 李志明
中包括 了主桩架 、 架 、 辅 主桩架 顶架 平 台 、 平 台 、 辅架
龙 口、 前后支座等结构。依据桩架的实际结构特点, 分别采用了 5 种不 同的单元 : 管单元 、 杆单元 、 板单 元、 型材单元与实体单元 。对于主桩架 中的主支柱 , 采用了管单元 , 其长度 、 直径与管壁厚度依据设计图 中的实 际尺 寸决 定 ; 于龙 口, 用板 单 元 , 长 度 对 采 其

板状码头的ANSYS有限元分析

板状码头的ANSYS有限元分析
于D-P材料的介绍: 关于D 材料的介绍:
岩石、混凝土和土壤等材料都属于颗粒状材料, 此类材料受压屈服强度远大于受拉屈服强度,且 材料受剪时颗粒会膨胀,常用的Von-Mise屈服准 材料受剪时颗粒会膨胀,常用的Von-Mise屈服准 则准则不适合这类材料。在土力学中,常用的屈 服准则有Mohr服准则有Mohr-coulomb 准则,另一更能准确描 述这类材料的强度准则为Drucker述这类材料的强度准则为Drucker-Prager 屈服 准则,使用Drucker准则,使用Drucker-prager 屈服准则的材料简 称为DP 称为DP 材料。
施加荷载求解
边界条件为:左右两侧均无水平位移, 土体底边完全固定,前后界面均对称约束;荷载条件: 加载重力加速度g 加载重力加速度g。
研究方法
5.结果分析 5.结果分析
通过ANSYS 通过ANSYS 的计算及后处理我们可以得到板桩 码头的计算结果。本文得到板桩码头模型的整体 沉降等值线图、整体水平位移等值线图,土层的 剪力等值线图、等效应力等值线图,各构件的等 效应力等值线图。
板桩码头的ANSYS 板桩码头的ANSYS 有限 元分析
研究背景
板桩码头是港口工程码头建筑物的一种重要结 构型式,在国内外都得到广泛的应用。板桩码头 的计算理论和方法至今仍处于不完全成熟阶段。 对典型板桩码头结构,大致有弹性线法、竖向弹 性地基梁法和自由支承法等3 性地基梁法和自由支承法等3 种。 用ANSYS 有限元软件对板桩码头进行三维有限 元模型分析,可以更好的对板桩码头进行整体把 握,更准确的掌握各构件的位移、应力、剪力等 情况,为板桩码头设计或施工提供了很好的校核 参考数据。
研究方法
3.模型建立 3.模型建立
实体建模的层次从低到高:关键点→ 实体建模的层次从低到高:关键点→线→面→体。

上混下钢组合桩竖向承载性能有限元分析

上混下钢组合桩竖向承载性能有限元分析

响规律。研究表明,组合桩侧摩阻分布及承载力主要受桩径影响,随桩径增加承载力增加,且比同条件
下 PHC桩承载力略微降低;不同桩径比下组合桩侧摩阻力及桩轴力在接桩位置处产生突变,且突变随
桩径比减小而加剧。工程设计中选用内接型式上混下钢组合桩时,应根据工程地质条件从沉桩性能、竖
向承载性能以及经济性综合确定组合桩桩径、桩径比及钢管段长度。
钢管桩 2.06×105 7850 0.30 — PHCA桩 3.80×104 2500 0.20 —




粉砂 53.04 1900 0.32 32.6 4.2 16.3
2 桩径影响
分别取 PHC段桩径 DPHC为 600mm、700mm、 800mm、1000mm、1200mm、1300mm和 1400mm 共七组模型进行计算采用分级加载,加载时每级荷 载级差取预计最大荷载 1/10,桩径为 600mm ~1 400mm 的 组 合 桩 预 估 极 限 荷 载 为 6000kN ~ 14000kN,每级荷载取 600kN~1400kN。
Abstract:Inordertoanalyzetheverticalbearingperformanceofsteelconcretecompositepile,thefiniteelementmod elofthecompositepilewasestablishedwithfactorsofthepilediameter,pilediameterratioandthelengthofsteelpipe byanalysingtheinfluenceofthesurroundingresistanceandaxialforceofthecompositepile.Theresultsshowthatthe lateralfrictiondistributionandbearingcapacityofcompositepilearemainlyaffectedbypilediameter,andthevertical bearingcapacityincreaseswiththeincreasingofpilediameter,butslightlylowerthanthatofthePHCpileunderthe samecondition.Thesurroundingresistanceandpileaxialforceofthecompositepilessuddenlychangeattheconnect ingpositionunderdifferentpilediameterratio,andthechangebecomesworsewiththedecreaseofpilediameterratio. Designingthepilediameter,pilediameterratioandthelengthofsteelpipeofthesteelconcretecompositepileshould bedeterminedfrompiledrivingperformance,verticalbearingcapacityandeconomyaccordingtogeologicalconditions. Keywords:steelconcretecompositepile;verticalbearingcapacity;finiteelementanalysis;pilediameterratio

钢板桩码头施工过程受力分析

钢板桩码头施工过程受力分析

钢板桩码头施工过程受力分析李侃;赵利平;井阳;卢陈【摘要】运用大型有限元软件建立三维有限元模型,模拟钢板桩码头施工过程中板桩的桩身侧向位移、桩身土压力以及桩身弯矩的变化规律,从而了解施工过程中钢板桩的受力情况.研究结果表明:随着抛填施工的进行,板桩墙的侧向位移逐渐增大,呈两头小、中间大的侧移趋势;板桩墙侧土压力沿深度方向均呈缓慢的增大趋势,最大土压力为激活板桩墙及后侧回填土工序墙底部的152.1 kPa;板桩墙由于上端受拉杆约束、下端受土体嵌固作用,弯矩大体呈“S”.【期刊名称】《水运工程》【年(卷),期】2016(000)006【总页数】5页(P169-173)【关键词】港口工程;钢板桩码头;有限元;位移;土压力;弯矩【作者】李侃;赵利平;井阳;卢陈【作者单位】长沙理工大学,湖南长沙 410076;中交天航滨海环保浚航工程有限公司,天津 300450;长沙理工大学,湖南长沙 410076;中交第四航务工程局有限公司,广东广州 510000;珠江水利科学研究院,广东广州 510611【正文语种】中文【中图分类】U656.1+12板桩码头作为码头的主要结构形式之一,已经在我国沿海和内河地区得了广泛的应用[1-3]。

板桩码头的特点是依靠板桩或板桩墙下端嵌入地基达到工作状态,其上端来用锚碇结构。

板桩结构不仅应用于码头工程,更广泛应用于其他挡土和挡水工程[4-5]。

该结构的优点主要有结构简单、造价低、施工方便,可先打板桩后挖港池,以减少挖填土方量。

应用较多的板桩材料有钢筋混凝土板桩和钢板桩两种。

钢筋混凝土板桩的耐久性较好,造价相对较低;钢板桩造价较高,但其质量小、强度高、锁口紧密、止水性好、沉桩容易,且具有环保、节能、高效和可重复利用性能,因此在港口水工工程和其他工程中有着广泛的应用前景。

20世纪20年代,钢板桩就逐步在欧洲、日本等国家和地区的各类工程中得到了应用[6-8],如岸壁、防波堤、码头、船闸、挡土墙、基坑围护等。

高桩码头加固改造模板式钢套箱受力有限元分析

高桩码头加固改造模板式钢套箱受力有限元分析

高桩码头加固改造模板式钢套箱受力有限元分析郭春玲;王娜;邹一波【摘要】模板式钢套箱既可作混凝土模板,又能兼作止水围堰.结合高桩码头加固改造工程实例,以钢套箱在封仓混凝土浇注前后的两种受力状况为关键控制工况,采用有限元方法分析了模板式钢套箱结构的应力和内力.%Template-type steel box can be used to be not only a concrete formwork, but also a water-stop cofferdam. Based on a high-pile wharf reinforced reconstruction project, the stress and internal force of the template-based steel box are analyzed by using finite element method subject to two stress states before and after concreting as key control work conditions.【期刊名称】《港工技术》【年(卷),期】2016(053)005【总页数】5页(P41-45)【关键词】钢套箱;高桩码头;加固改造;有限元分析【作者】郭春玲;王娜;邹一波【作者单位】中交第一航务工程勘察设计院有限公司,天津 300222;中交天津港湾工程研究院有限公司,天津 300222;中交天津港湾工程研究院有限公司,天津300222【正文语种】中文【中图分类】U656.108;O241.82随着经济建设和对外贸易的快速发展,部分高桩码头通过能力不足、泊位等级偏低的问题越来越突出。

在沿海岸线资源日益减少的情况下,在役高桩码头结构的加固改造、靠泊能力提升,成为港口建设的重要组成部分。

自20世纪80年代后期,天津港和上海港已陆续开展对在役高桩码头的加固改造,2013年天津港北疆港区启动老码头加固改造工程,其中1961年竣工投产的16~18号泊位采用分离式墩台加固改造方案,在墩台施工中以钢套箱结构作混凝土模板,兼作止水围堰。

钢管桩组合板桩码头结构施工期特性

钢管桩组合板桩码头结构施工期特性

钢管桩组合板桩码头结构施工期特性
周鑫;程泽坤;郝嘉凌
【期刊名称】《中国港湾建设》
【年(卷),期】2017(037)005
【摘要】钢管桩组合板桩码头结构是一种新型结构,准确把握该结构施工期的变位特性是保障结构设计安全、适用的前提.文中利用有限元分析方法对该结构施工的主要工况进行数值模拟,得到施工期最大沉降为9.23 cm,结构最大位移-4.44 cm发生在泥面附近,最大弯矩值为7525 kN·m;对回填块石的参数进行敏感性分析,敏感度块石最高,泊松比次之,弹性模量最小.对于沉降而言,弹性模量和泊松比增加会引起沉降减小,重度相反,对于位移和弯矩而言,弹性模量增加会引起其减小,重度和泊松比相反.研究成果可为了解把握该新型结构的特性提供参考.
【总页数】5页(P23-27)
【作者】周鑫;程泽坤;郝嘉凌
【作者单位】河海大学港口海岸与近海工程学院,江苏南京 210098;中交第三航务工程勘察设计院有限公司,上海 200032;河海大学港口海岸与近海工程学院,江苏南京 210098
【正文语种】中文
【中图分类】U656.112
【相关文献】
1.板桩码头前板桩组合桩基结构设计计算 [J], 高羽末;胡亚洲;赵宏元
2.组合钢板桩码头施工过程受力特性的有限元分析 [J], 金帅;薛楚渤
3.不同地基处理方式下组合式板桩码头结构的受力变形分析 [J], 秦网根; 蔡正银; 关云飞; 侯伟
4.组合钢管板桩码头结构设计及耐腐蚀分析 [J], 李小烜
5.淤泥地质组合式板桩码头结构受力和变形特性分析 [J], 关云飞;吴志强;韩迅因版权原因,仅展示原文概要,查看原文内容请购买。

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( ) 施 工 安 全 。料 场 开 采 的施 工 安全 主 要 是爆 破 安全 。 4

用 q2 mm 的乳化炸药 ,采 用不耦合空气 间隔装药结构 ,预 )5 裂爆破起 爆网络采用导爆索传爆 ,先于梯段 爆破孔起爆 。料
场 岩 石 主 要 为 灰 岩 、 灰 质 自云 岩 组 成 , 平均 饱 和 湿 抗 压 强 度 为 8 Mp 8 a, 预 裂 孔 距 为 8  ̄ 0 c 时 , 线 装 药 密 度 为 0 10 m 4 0 4 0 / ,底 部 l 范 围 内装 药 为 上 述 值 的 2 3 倍 。 0  ̄ 5 gm m - 线 装 药 密 度 需 根 据 爆 破 试 验 情 况 作 调 整 ,见表 2 。③ 超 径 石 和 底 坎处 理 。超 径 石 是 指 块 度 大 于 10 0 ,0 mm 的毛 料 。超 径 石 必 须 经 过 二 次 爆 破 后 才 能 作 为有 用料 运往 粗 碎 车 间 。二 次 爆破 的技 术 要 求 为 :采 用 手 风 钻钻 孔 ,炮 孔 深 度 要 能 使 炸 药 放 置 在 超 径 石 的 重 心 位 置 ,一 般 炮 孔 的 深 度 为 超 径 石 厚 度 的 五 分 之 三 ;当一 个 超 径 石 有 几 个 炮 孔 时 , 用 10Z 10 的 采 . .m
设有排水 孔以消除或减小墙体后面 的剩余 水压力 ,排水 孔后
设 混 合 倒 滤 棱 体 , 以 防墙 后 回填 土 流 失 。
图 3 整 体 模 型 、 钢板 桩模 型 图 2 .材 料 参 数 选 取
各材料相应物理 力学参数根据工程地质资料及有关规范 图 1 板 桩 码 头 断面 示 意 图
然后水平位移 略有减小 , 至桩顶处水平位移值为 8 7 .mm ; 工
此 时桩 顶 水 平位 移 达 到 最大 值 ,最 大 值 为 319 m , 由桩 顶 .r a 移 减 值 最 小 ,桩 尖基 本未 出现 水 平位 移 。
位 移 ( m∞ )
; :
一 }. \誊 . . ; \ ; . ;
二 、 分 析 模 型
图 2 组 合 钢 板 桩 断 面 示 计 算 参 数 如 表 1所 示 。
表 1 材 料物 理 力 学 参 数
收稿 日期 :2 2 0 . 5 01 — 3 1
作者简介 :金
帅 ( 9 9 )女 ,长沙理工大学水利工程学 院。 17 一
某 钢 板 桩 码 头 工 程 长 3 38 m , 头 面 高 程 + .m , 6 .9 码 55 采 用 单 锚 板 桩 结 构 。板 桩 主 要 采 用 Hz 7 B一 2 A 8组 合 型 g 5 1 / Z1
钢板桩 ,用低合金 钢高强拉杆与钢筋混 凝土锚碇墙连接 。码
头 上 部 采 用现 浇胸 墙 结 构 ,胸 墙 与 帽梁 合 二 为 一 。板 桩 墙 上
值 模 拟 ,分 析 了 不 同 工 况 下 钢 板 桩 水 平 位 移 与 结 构 应 力 变 化 规 律 ,为 类 似板 桩 码 头 工程 的设 计 与施 工 提 供 一 些 的参 考依据 。 关 键 词 :钢 板 桩 ;施 工 ;有 限元 ;位 移 ;应 力
中 图分 类号 :U 5 . 1 6613 文献标识码:A 文 章编 号 : 10 — 9 3 ( 0 2 5 0 1 - 3 0 6 7 7 2 1 )0 — 2 50
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中 国 水 运
第1 2卷
3 分 析 工 况 .
该板 桩码头主要施 工流程为首先采用水上施打钢板桩 ,
然 后 分 层 进 行 板 桩 墙 前 后 回 填 施 工 ,现 浇 锚 碇 结 构 , 安装 钢 拉 杆 ,最 后 现 浇 形 成 码 头 上 部 结 构 。本 文 结 合 施 工 过 程 选 取 码 头 钢 板 桩 沉 桩 结 束 后 ,锚 碇 结 构 未 施 工 前 这 一 施 工 期 ,在 此 期 间钢 板 桩 在 回填 土 的作 用 下 ,结 构 受 力 处 于 不 利 状 态 。 根 据 现 场 实 际情 况 ,将 回填 施 工 过 程 主 要 划 分 为 三 个 施 工 工 况 ,工 况 说 明 如表 2,计 算 工 况 见 图 4 。
水平位 移 ( 单位 :m ) b)应力云 图 ( 单位 :P ) a 图 6 工 况 2钢板 桩 水 平位 移 、 应 力 云 图
增加至 21 MP ,最大压力发生位置及变 ( 6 a 下转第 21 8页 )
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中 国 水 运
第1 2卷
偏 差 ,确 保 开 挖 后 的岩 石 不 平 整 度 小 于 1 c 。② 装 药 。选 5m
施工顺序均会 给钢 板桩带来不 同的作 用 ,复杂 的工程条件对
钢 板 桩 的影 响将 更 加 难 以 预 计 。本 文 结 合 工 程 实 际应 用 ,采 用 有 限元 方法 对 其 钢 板 桩 码 头 施 工 过 程 进 行 数 值 模 拟 ,分 析 钢板 桩 结 构 在 施 工 过 程 中 的受 力 、变 形 特 征 。
体应 力处于一 7 1 a 49 MP 之间 ,钢板桩最大拉应 力 1 .MP  ̄ .7 a 为 49 MP ,最大压应力为 6 . MP .7 a 13 a,最 大压应力 发生在 桩 尖附近很小 区域 内,然后应力迅速 降低至较小值 ;工 况 2 时 ,钢板 桩整体应力处于一 33 a 5 3 MP 之 间 ,钢 板 3 .MP  ̄ .9 a 桩最 大拉应力为 2 .MP 47 a,最大 压应 力为 1 9 a,最大 4 MP 压应力发生位置区域及变化规律基本与工况 1 同,而最大 相
1 .有 限元 模 型 建 立
板 桩 结 构 具 有 结 构 简 单 ,造 价 便 宜 ,施 工 方 便 、 快速 等
优 点 ,作 为码 头 的 主 要 结 构 型 式之 一 , 已在 我 国沿 海 和 内 河
组 合 钢 板 桩 、 回填 抛 石 及 土 体 均 采 用 8节 点 s l 4 oi d 5实
开始沿深度 向下 ,桩体水平位移 逐渐减小 ,至桩尖处水平 位
水 平 位 移 ( 位 :m ) 单
b)应 力 云 图 ( 位 :P ) 单 a
图 8 各 工 况钢 板桩 水 平位 移 曲线 图
2 矗 力分 析 .
图 5 工 况 1 板 桩 水 平位 移 、应 力 云 图 钢
由图 5 图 7钢 板 桩 应 力 云 图 可 知 , 况 1时 , 板 桩 整 一 工 钢
表 2 工 况 说 明
a )水 平 位 移 ( 位 :m ) 单
四 、结 果 分 析
1 水 平位 移 分析 .

/ 、 、 L \ i
b )应 力云 图 ( 位 :P ) 单 a
图 7 工 况 3钢 板 桩 水 平 位 移 、应 力 云 图
由图 5 图 7钢板桩水平位移 等值线 图可 以看 出, 一 钢板桩


工 程 概 况
地基深度为 2 0倍板桩 入土深度 。地基基础底面施加 x、Y . 、
z 三 向约 束 , 四个 侧 面 施 加 法 向约 束 。模 型 建 立 过 程 中根 据 结 构 几 何 特 征 进 行 了适 当 的 概 化 , 限元 模 型 图 如 图 3所 示 。 有
^忖
第 1 2卷 第 5期
2 2芷 01
中 国


Vo1 12 . M ay
No. 5 2 2 01
5月
Ohi a n Wa ter Tr ans or p t
组合钢板桩码头施工过程 受力特性的有限元分析
金 帅 , 薛楚 渤
( 1长 沙 理 工 大 学 水 利 工 程 学 院 ,湖 南 长 沙 4 0 1 , 2 州 港股 份 有 限公 司 ,辽 宁 锦 州 1 1 0 114 锦 2 00) 摘 要 :针 对 组 合 钢 板 桩 码 头 ,采 用 有 限 元 软件 A Y 建 立 了三 维 实 体 模 型 ,进 行 了板 桩 墙 前 后 回填 施 工 过 程 数 NS S
图 7所 示 。
对 称 土 压 力 作 用之 下 ;工 况 2 时 , 随着 锚 地 结 构 基 础 回填 施 工 的进 行 ,钢 板 桩 逐 渐 向海 侧 发 生位 移 变 形 ,桩 尖 处 基 本 未 发 生 水 平 位 移 , 由桩 尖 开 始 沿 深 度 向 上 ,桩 体 水 平 位 移 值 逐 渐 增 加 , 距 桩 尖 1 m 处 水 平 位 移 最 大 , 大 值 为 1 .mm , 在 0 最 01 况 3时 , 桩 墙 后 土体 回填 完 成 , 板 钢板 桩 受 墙 后 土 压 力 作 用 ,
般 爆 破 安全 包 括 爆 破 震 动 、 爆 破 飞 石 和 安全 防 护 措 施 。爆
破震 动与 最大单响药量有关 ,爆破对邻近建筑 物质点振动速
度 按 按 V:K( “ / 计 算 ,K 取 值 范 围 为 5  ̄ 5 Q R) 0 1 0,Q 取 值 范 围为 13 15 .— . ,大 爆 破 单 响不 超 过 15 ,二 次 解 炮 单 响 .t 不超 过 2 k 。 降低 爆 破 震 动 对 采 场 边 坡 和 竖 井 的破 坏 , 0g 为 根 据 现 场 爆 破 震 动 情 况 进 行 调 整 , 以取 得 更 为 合 理 的 单 响 药 量 值 ,保证 料 场 内及 周 边 的建 筑 物 的 安 全 ;边 坡 预 裂 爆 破 时为 减 小 爆 破 作 业 对 边 坡 和 马道 的破 坏 ,预 裂 爆 块 长 度 规 模 不 大 于 5 m ,预 裂 单 响 药 量 不 大 于 8 k 。施 工 中严 格 执 行 爆 0 0g 破 安 全 规 程 有 关 警 戒 距离 的规 定 ,同 时 针 对 本 工 程 的一 些 特殊 情 况 ,要 求警 戒 范 围最 小 直 线 距 离不 得 小 于 4 0 ,主 0m 爆 破 方 向 不得 小于 6 0 ,同 时料 场 底 部 公 路 需 封 闭禁 止 通 0m 行 。 施 工 中要 严 把 质 量 关 ,严 格 按照 爆 破 设 计 放 样 、 施 工 , 杜 绝 小 抵 抗 线 或 无 抵 抗 线 爆 破 和 无堵 塞 、 小 堵 塞 或 堵 塞 块 石
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