沥青胶结材料试验报告

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沥青配合比验证报告

第一篇、沥青,配合比试验沥青配合比验证报告集料常规性能试验根据JTG E42-2005公路工程集料试验规程，四种碎石粗、细集料原材料常规性能试验结果：1碎石采用宝腾碎石厂沥青试验配合比优化与混合料性能试验结果宝腾碎石场AC-25宝腾碎石AC-25级配原材料组成为：宝腾碎石粗、细集料、矿粉、改性沥青，掺%的3#沥青抗剥离剂。

碎石AC-25筛分结果与矿料合成情况见下表2矿料级配合成曲线图如下图所示。

碎石AC-25合成级配曲线矿料级配优选根据各档集料的密度、吸水率及相应的用量比例，可计算出各合成集料的性质，并由Superpave集料结构设计软件获得各初试级配推荐的初试油石比，如表：矿料合成级配混合集料的密度及初试油石比最佳油石比优选在矿料级配优化的基础上，以程序软件推荐的最佳油石比为起点，增加+%、+%三个油石比进行马歇尔击实试验，根据马歇尔试验结果进行最佳油石比的优选，AC-25的马歇尔击实试验结果见下表所示3从图中可以得出：击实密度最大时油石比a1=；稳定度最大时油石比4a2=；设计空隙率%时油石比a3=；设计饱和度范围中值a4=； OAC1=（a1+a2+a3+a4）/4=；满足技术指标要求的：设计空隙率最大值6％时取得OACmin=；设计饱和度取上限70%时取得OACmax=；OAC2= (OACmin+OACmax)/2=计算得：最佳油石比为 OAC＝（OAC1 +OAC2）＝；取整得OAC＝%；换算成沥青用量为%。

最佳油石比验证通过不同油石比条件下沥青混合料性能，确定最佳油石比为%，在该油混合料性能验证志宏AC-25配合比设计根据取样的集料、矿粉、沥青等原材料，按照沥青混合料级配设计方法和沥青混合料评价标准进行室内混合料配合比设计，其最佳油石比为%（沥青用量％）；各档集料的比例为：经沥青混合料的马歇尔试验、浸水马歇尔试验验证，各项指标试验结果均满足设计要求，可用于工地目标配合比设计，并为生产配合比提供设计依据。

T315-04 用动态剪切流变仪(DSR)测量沥青胶结料的流变性质标准试验方法

注 4——鉴于此目的，建议采用满足 DIN 43760（级别 A）标准或等同要求的铂电阻温度计 PRTDs。应分别对具有仪表或电子电路集成装置的 PRTD 进行标定。
6.1.3 加载装置——加载装置以（10±0.1）rad/s 频率向试件施加正弦式振荡荷载。如果使用不同于 10rad/s 的频率，频率可以精确到 1%。加载装置应能提供应力控制荷载或应变控制荷载。如果是应变控制荷载，加载装置应提供一个周期扭矩以足够让指定应变的角度旋转应变精度小于 100μrad。如果是应力控制荷载，加载装置应提供一个精度不大于 10mN.m 指定扭矩的的周期扭矩。在 100N·m 扭矩的整个系统的柔量（compliance）应小于 2 mrad/N·m。仪器制造商应提供关于频率、应力和应变测量精密度在 1%以内的校验证书。
5 意义和应用
5.1 这个试验方法中的试验温度与该地区所使用的沥青胶结料道路的温度经历有关。 5.2 复数剪切模量是在荷载作用下沥青胶结料的劲度或形变阻力的一个指标。复数剪切模量和相位角定义了在线性黏弹性区沥青胶结料对剪切形变的阻力。 5.3 根据 M320，复数剪切模量和仪（DSR）试验系统——动态剪切流变仪试验系统由平行金属板、环境室、加载设备、控制和数据采集系统组成。 6.1.1 试验板——金属试验板由不锈钢或铝合金制成，并具有抛光的光滑表面。一种直径为（8.00±0.02）mm，另一种直径为（25.00±0.05）mm（图 1）。在某些流变仪中底板是平的
℃，温度计应是部分浸入式温度计，具有冰点温度并按 ASTM E563 标定的。
6.8 光学观察装置——当使用玻璃管液体基准温度计读数时，光学读数装置能增强读数可读性和减少视差。
6.9 电子温度计——带有电阻传感器（注 4）的电子温度计，精密度为±0.05℃,分辨力为 0.01℃,电子温度计应由商业标定服务机构用 ASTM E77 试验方法每年至少用 NIST 溯源的基准标准标定一次。

广东省市政工程资料统表目录

广东省市政工程资料统表目录.doc 广东省市政工程资料统表目录施工组织管理：开工报告停工报告复工报告竣工报告中间交接验收记录施工组织设计（方案）审批表施工图会审记录施工图交底记录施工组织设计（方案）交底记录施工技术交底记录工程洽商记录汇总表工程洽商记录设计变更通知单汇总表设计变更通知单设计变更审查记录质量事故报告质量事故调查处理表测量交接桩记录施工总结其他施工管理文件清单工程施工：测量复核记录工程测量记录基坑开挖施工记录灌注桩施工汇总表钻孔桩钻进记录冲孔桩冲进记录挖孔桩施工记录锤击桩施工记录静压桩施工记录粉喷桩施工记录深层搅拌桩施工记录袋装砂井施工记录碎石（砂）桩（干法）施工记录碎石（砂）桩（湿法）施工记录塑料排水板施工记录地下连续墙成槽施工记录沉井（箱）下沉施工记录水下混凝土灌注记录混凝土浇注记录沥青混合料摊铺记录箱涵顶进记录顶管工程顶进记录预应力张拉控制数据表预应力张拉施工记录预应力张拉施工记录（续表）预应力张拉孔道灌浆记录钢管混凝土灌注记录构件吊装施工记录钢构件涂装施工记录桥梁伸缩缝安装记录沉降观测记录052-063施工日记记录了市政施工的各个环节，包括补偿器安装、混凝土测温、管道安装和试压、管道冲洗消毒等等。

这些记录对于后期的质量检验和评定非常重要。

在质量检验评定方面，市政质检记录了多份表格，包括压实度检验评定汇总表、混凝土/砂浆试块强度检验汇总表、砌筑砂浆试块抗压强度检验评定表等等。

这些表格记录了各个工序的质量检验结果，对于发现问题、改进工艺都有很大的帮助。

此外，市政质检还记录了隐蔽工程质量检验记录、路基土方质量检查评定表、路床质量检验评定表、基层质量检验评定表等等。

这些记录可以帮助施工单位发现和改正问题，确保施工质量符合要求。

总之，这些记录和评定表格对于市政施工的质量管理非常重要，能够帮助施工单位及时发现和改正问题，确保施工质量。

170.市政质检－86预检工程质量检查记录171.市政质检－87钻（冲）孔灌注桩隐蔽验收记录172.市政质检－88挖孔灌注桩隐蔽验收记录173.市政质检－89闭水质量检验评定表174.市政质检－90喷锚支护工程质量检验评定表四、试验与检验报告175.市政试－1水泥试验报告176.市政试－2沥青试验报告177.市政试－3-1钢筋试验报告178.市政试－3-2钢型材试验报告179.市政试－3-3钢板试验报告180.市政试－4-1预应力混凝土用钢丝试验报告181.市政试－4-2预应力混凝土用钢绞线试验报告182.市政试－5钢材焊接力学性能试验报告183.市政试－6钢筋机械接头试验报告184.市政试－7-1砂子试验报告185.市政试－7-2沥青混凝土用细集料试验报告186.市政试－7-3沥青混凝土用矿粉试验报告187.市政试－8-1粗集料（石子）试验报告188.市政试－8-2沥青混凝土用粗集料试验报告189.市政试－9混凝土拌合用水质量检验报告190.市政试－10岩石抗压强度试验报告191.市政试－11（删除）192.市政试－12-1烧结普通砖试验报告193.市政试－12-2砼路面砖试验报告194.市政试－13蒸压灰砂砖试验报告195.市政试－14粉煤灰试验报告196.市政试－15外加剂试验报告197.市政试－16材料试验报告198.市政试－17金属洛氏硬度试验报告199.市政试－18预应力锚固组具锚固性能试验报告200.市政试－19小型预制混凝土构件质量试验报告201.市政试－20大型预制混凝土构件结构性能试验报告202.市政试－21预制混凝土排水管结构性能试验报告203.市政试－22环氧煤沥青涂料性能试验报告204.市政试－23阀门试验报告205.市政试－24防水卷材试验报告206.市政试－25防水涂料试验报告207.市政试－26混凝土配合比试验报告208.市政试－27沥青混凝土配合比试验报告209.市政试－28砌筑砂浆配合比试验报告210.市政试－29混凝土试块极限抗压强度试验报告211.市政试－30混凝土小梁试件抗折（弯拉）强度试验报告212.市政试－31（删除）213.市政试－32（删除）214.市政试－33（删除）215.市政试－34（删除）216.市政试－35（删除）217.市政试－36（删除）218.市政试－37（删除）219.市政试－38（删除）220.市政试－39（删除）170.预检工程质量检查记录171.钻（冲）孔灌注桩隐蔽验收记录172.挖孔灌注桩隐蔽验收记录173.闭水质量检验评定表174.喷锚支护工程质量检验评定表四、试验与检验报告175.水泥试验报告176.沥青试验报告177.钢筋试验报告178.钢型材试验报告179.钢板试验报告180.预应力混凝土用钢丝试验报告181.预应力混凝土用钢绞线试验报告182.钢材焊接力学性能试验报告183.钢筋机械接头试验报告184.砂子试验报告185.沥青混凝土用细集料试验报告186.沥青混凝土用矿粉试验报告187.粗集料（石子）试验报告188.沥青混凝土用粗集料试验报告189.混凝土拌合用水质量检验报告190.岩石抗压强度试验报告192.烧结普通砖试验报告193.砼路面砖试验报告194.蒸压灰砂砖试验报告195.粉煤灰试验报告196.外加剂试验报告197.材料试验报告198.金属洛氏硬度试验报告199.预应力锚固组具锚固性能试验报告200.小型预制混凝土构件质量试验报告201.大型预制混凝土构件结构性能试验报告202.预制混凝土排水管结构性能试验报告203.环氧煤沥青涂料性能试验报告204.阀门试验报告205.防水卷材试验报告206.防水涂料试验报告207.混凝土配合比试验报告208.沥青混凝土配合比试验报告209.砌筑砂浆配合比试验报告210.混凝土试块极限抗压强度试验报告211.混凝土小梁试件抗折（弯拉）强度试验报告混凝土抗渗性能试验报告本试验旨在评估混凝土的抗渗性能。

公路工程沥青路面试验

第三章公路工程沥青路面试验第一节沥青结合料试验检测沥青作为粘结矿质集料的结合料，当满足一定的技术性质时才可以用于道路路面工程。

在使用前，对其进行一定的性质试验检测，如针入度试验、延度试验、软化点试验、粘度试验、密度试验、溶解度试验、含蜡量试验、热老化试验等等。

一、针入度试验针入度试验是一种用于量测沥青胶结料稠度的经验性试验。

通常在25 ℃温度测针入度，该温度大约为热拌沥青混凝土路面的平均服务温度。

虽然粘度是最好的量测形式，但现在是在该温度量测以粘度为依据的沥青结合料稠度的简单方法。

针入度指数PI 用来描述沥青的温度敏感性，宜在15 ℃、25 ℃、30 ℃等3 个或3 个以上的温度条件下，测定针入度后，按规定的计算方法得到。

如果30 ℃的针入度值过大，可采用5 ℃代替。

当量软化点T800 是相当于沥青针入度为800 时的温度，用以评价沥青的高温稳定性。

当量脆点T1．2 是相当于沥青针入度为1．2 时的温度，用以评价沥青的低温抗裂性能。

1．试验方法在试验前，将试样放入盛样皿，试样高度应超过预计针入度值10 m m ，并盖上盛样皿，以防落入灰尘。

将盛有沥青试样的盛样皿在室温中（15 ℃～30 ℃）冷却一段规定的时间后，移入保持规定试样温度0．1 ℃的恒温水浴中一段时间。

将沥青胶结料容器置入温控水浴，达到标准试验温度（通常25 ℃），试样表面以上的水层深度不少于10 m m 。

将试样置于规定质量规定尺寸的试针之下，将试样皿放置在针入度仪的平台上，慢慢放下针连杆，用适当位置的反光镜或灯光反射观察，使针尖刚好与试样表面接触。

拉下刻度盘的拉杆，使与针连杆顶端轻轻接触，调节刻度盘或深度（— 1591 —）指示器的指标指示为0 。

开动秒表，在指针正指5s 的瞬间，用手紧压按钮，使标准针自动下落贯入试样，经规定时间，停压按钮，使针停止移动。

当采用自动针入度仪时，计时与标准针落下试样同时开始，至5s 时自动停止。

拉下刻度盘拉杆与针连杆顶端接触，读取刻度盘指针或深度指示器的读数，精确至0．5 。

M320-03 沥青胶结料性能分级标准规范

3
性能等级 10 平均 7d 最高路面设计温度 a，（ ℃）最低路面设计温度 a，（℃）闪点温度，T48：最小（℃）黏度，T316：b 最大，3Pa•s，试验温度，（℃）动态剪切，T315：c G*/sinδd，最小，1.00kPa 试验温度@10rad/s，（℃） >-10 >-16 16 22
M320-03 沥青胶结料性能分级标准规范
1 适用范围
本规范适用于沥青胶结料性能分级，分级与平均 7d 路面最高设计温度和路面最低设计温度有关。注 1.――黏稠沥青以 25℃针入度分级，见《沥青胶结料针入度分级规范》（M20）；黏稠沥青以 60 ℃黏度分级，见《沥青胶结料黏度分级规范》（M226）。注 2.――《沥青胶结料性能的分级和验证》（R29）指南提供了关于沥青胶结料性能分级的测定方法的资料。
PG70 28 <70 >-22 >-28 >-34 >-40 >-10 >-16 34 40 10 16
PG76 22 28 <76 >-22 >-28 >-34 >-10 >-16 原样胶结料 34 10 16
PG82 22 <82 >-22 >-28 >-34 28 34
70 旋转薄膜烘箱残留物（T240）
6
6 取样
按 T40 方法进行材料取样。
7 试验方法
在 5.3、5.4 和 5.6 中列出的性质要根据下列试验方法确定： R28、T44 或 ASTM D5546、T48、T55、T240、 T313、T314、T315 和 T316。
8 监理和认证
材料的监理和认证应符合采购者和销售者之间的协议，销售商应给采购商提供认证的沥青胶结料等级的材料处治和贮存方法，特别要求将此作为采购合同的一部分。

T313-04 用弯曲梁流变仪测量沥青胶结料的弯曲蠕变劲度的标准试验方法

T313-04用弯曲梁流变仪测量沥青胶结料的弯曲蠕变劲度的标准试验方法1适用范围1.1本试验方法用弯曲梁流变仪测量沥青胶结料的挠曲蠕变劲度或柔量。

本方法适用于挠曲劲度范围为20MPa～1G（蠕变柔量值的范围为50nPa–1～1nPa–1）的材料，被测材料是未老化的沥青或T240(RTFOT)和/或R28(PAV)得到的老化沥青。

试验设备的操作温度范围为（-36～22）℃。

1.2当根据本试验方法进行试验时，若试验样品的挠曲大于4mm或小于0.08mm时试验结果无效。

1.3本标准可能包含危险材料、操作和设备。

本标准并不能强调关于使用时的所有安全问题。

在使用本标准之前，使用者有责任采用合适的安全和健康实践，并确定其使用的规则限制。

2参考文件2.1AASHTO标准M320沥青胶结料性能分级R28用压力老化容器加速沥青胶结料老化T40沥青材料取样T240加热和空气对沥青旋转薄膜的影响（旋转薄膜烘箱试验）2.2ASTM标准C802进行试验室间试验项目以确定建筑材料试验方法精密度的方法E77温度计的检查和校验E220用比对技术标定热电偶的方法2.3DIN标准43760铂电阻温度计3名词术语3.1定义3.1.1沥青胶结料(asphalt binder)——以石油渣油生产的沥青为基础，添加或未添加非颗粒有机改性剂的胶结材料。

3.1.2物理硬化(physical hardening)——沥青胶结料物理硬化是由当沥青在低温贮藏条件下时，发生的随时间增加的劲度，由这个增加的劲度而导致的物理硬化可随温度L高而发生可逆。

3.2本标准的特殊术语的定义3.2.1弯曲蠕变(flexural creep)——在一个沥青胶结料棱柱形简支梁上，在梁中点作用一恒定荷载，测量梁中点随加载时间而发生的变形。

3.2.2测量的挠曲蠕变劲度(measured flexural creep stiffness),S m(t)——测量的最大弯曲应力除以测量的最大弯曲应变所得到的比率。

沥青胶结材料试验记录

沥青胶结材料试验记录一、试验目的：本次试验旨在了解沥青胶结材料的物理性能和机械性能，为该材料的使用和工程应用提供依据。

二、试验材料和设备：1.试验材料：a.沥青b.矿物粉料c.骨料d.水2.试验设备：a.搅拌机b.试验机c.称重仪三、试验步骤：1.样品制备a.沥青和矿物粉料按照一定比例混合，在搅拌机中搅拌均匀；b.骨料加入搅拌机中，与沥青和矿物粉料混合搅拌，直到成为均匀的胶结材料；c.胶结材料倒入模具中，并用手轻轻敲击模具，确保胶结材料填充密实；d.将模具放置在试验机上，进行压缩试验。

2.物理性能测试a.密度测试：使用称重仪测量胶结材料的质量和体积，计算出其密度；b.吸水性测试：将胶结材料浸泡在水中一定时间后，取出并测量质量变化，计算吸水率；c.热胀冷缩性测试：将胶结材料放入高温和低温环境中，记录其尺寸变化。

3.机械性能测试a.抗压强度测试：在试验机上施加均匀的压力，记录达到破坏时的最大压力；b.弯曲强度测试：在试验机上施加一个单点荷载，记录达到破坏时的最大荷载；c.疲劳性能测试：在试验机上施加交变载荷，记录材料疲劳寿命。

四、试验结果：1.物理性能：a. 密度：胶结材料的密度为X kg/m3；b.吸水性：胶结材料的吸水率为X%；c.热胀冷缩性：在高温下胶结材料膨胀X%，在低温下收缩X%。

2.机械性能：a.抗压强度：胶结材料的抗压强度为XMPa；b.弯曲强度：胶结材料的弯曲强度为XMPa；c.疲劳性能：胶结材料的疲劳寿命为X次。

五、试验结论：通过以上试验，可以得出如下结论：1.该沥青胶结材料具有较好的物理性能，具有较高的密度和吸水性能；2.该沥青胶结材料在高温下会膨胀，而在低温下会收缩；3.该沥青胶结材料具有较高的抗压强度和弯曲强度，适用于承受较大压力和弯曲的工程应用；4.该沥青胶结材料具有较好的疲劳性能，具有较长的使用寿命。

六、改进建议：针对本次试验，可以进一步改进的地方有：1.在制备过程中，可以尝试不同比例的沥青、矿物粉料和骨料，以得到更优质的胶结材料；2.可以进一步研究沥青胶结材料的机理和微观结构，以提高其物理性能和机械性能；3.可以扩大样本量和试验范围，收集更多的数据，以提高试验结果的精确性。

Sup-25型沥青混合料目标配合比设计报告

下面层Sup-25型沥青混合料目标配合比设计报告下面层Sup-25型沥青混合料目标配合比设计报告注意事项：1.本报告未加盖检测单位报告专用章、缺页、添页或涂改均无效；无相关人员及签发人签字无效；未经检测单位许可复印无效；2.对检测报告有异议者，请于收到报告之日起十五日内向检测单位提出；3.试验检测按国家标准、行业标准和企业标准执行，无标准的按双方协议执行。

设计报告1.0 概述受XXXXXX委托，XXXXX检测中心承担XXX路下面层Sup-25型沥青混合料的目标配合比设计工作。

本次Sup-25型沥青混合料的室内配合比设计方法依据美国Superpave沥青混合料设计标准进行设计，并依据《公路沥青路面施工技术规范》（JTG F40—2004）的要求进行马歇尔试验验证。

2.0 设计依据下面层Sup-25型沥青混合料目标配合比设计依据以下规范、规程及意见执行：1、《公路沥青路面施工技术规范》（JTG F40-2004）；2、《公路工程集料试验规程》（JTG E42-2005）；3、《公路工程沥青及沥青混合料试验规程》（JTG E20-2011）；4、《高性能沥青路面（Superpave）基础参考手册》；3.0 原材料试验本次试验所用集料、矿粉、SBS改性沥青均为施工单位送样，各原材规格及产地如下：1、沥青：XXXXXSBS改性沥青；2、粗集料：XXXXX石灰岩碎石，即1#（16~31.5）mm、2#（16~26.5）mm、3#（9.5~16）mm、4#（4.75~9.5）mm、5#（2.36~4.75）mm；3、细集料：XXXXX石灰岩，即6#（0~2.36）mm；4、矿粉：XXXXX水泥厂产；SBS改性沥青、矿粉、细集料、粗集料试验结果如表3.0-1至表3.0-4所示。

4.0 设计集料结构的选择4.1 矿料的级配范围Sup-25型混合料矿料级配限制区界限见表4.1-1，级配控制点见表4.1-2。

4.2 初选级配依据Superpave设计的一般方法，在选择集料结构时，首先调试选出粗、中、细三组级配，根据集料的性质（密度和吸水率）计算并结合工程经验得出三组级配的初始用油量为3.9%。

3沥青与沥青混合料(SMA)

(%)
稳定度 (kN) 6.6 6.9 6.6
流值 (mm) 2.5 2.6 3.1
41.9 41.7 41.5
通过作图可以看出，当取设计空隙率为4%是，对应的油石比6.1%，且饱和度(VFA)为77.5%(要求75~85%)，矿料间隙率(VMA)17.8%(要求大于17%)，混合料粗集料间隙率(VCAmix)41.6%(小于矿料粗集料间隙率41.8%)，各项体积指标均满足要求，所以6.1%沥青用量是合适的.
21
SMA配合比设计流程图
材料选择粗、细集料、矿粉纤维稳定剂材料试验选择初试级配以4.75mm通过率为关键筛孔，选用中值及中值±3%三个档次，设计三组级配测定各级配粗集料相应VCADRC 沥青或改性沥青
选择初试沥青用量，制备马歇尔试件
分析VMA、VCAmix，确定落实设计级配组成不合格
18
SMA组成设计
二是SMA混合料中要控制混合料空隙率，因
为过小的空隙率在高温季节易于造成塑性变形，而过高的空隙率则易造成水损害；通常空隙率要求控制在3~4%，北方寒冷地区为3.5%，对高温稳定性有较高要求的地区为 4%，甚至可达到4.5%；空隙率合适与否的评定方法是：是否偏低用车辙试验评定，是否偏高采用室内渗水试验评定.
SMA特点、组成材料与设计
1
一、SMA综述
2
SMA路面特点
SMA是一种以沥青结合料与适量纤维稳定剂、以及少量细集料和较多矿粉组成的沥青玛蹄脂，填充于间断级配的粗集料骨架空隙中组成的沥青混合料。
3
SMA路面特点
——京秦高速公路路况对比
AC
SMA
AC
SMA
4
—— 持久的表面功能 —— 优良的水稳性和耐久性 —— 良好的低温抗开裂能力 ——显著的高温抗车辙形成能力

沥青混合料动态模量试验研究

Dynamic mo dul u s / MPa
P ha se angle / (°)
Dyna mic mo dul u s
/ MPa
Phase angle / (°)
Dyna mic mo dul u s
/ MPa
P ha se angle / (°)
4. 4
0. 01
9 195
15. 9
8 440
4 878
21. 0
3 852
29. 7
21. 1
1. 00
7 211
19. 2
6 524
25. 5
5 474
19. 8
4 704
27. 9
21. 1
5. 00
9 521
15. 6
9 369
21. 7
6 711
17. 3
5 830
25. 2
4. 4
0. 10
12 490
11. 7
12 678
15. 6
9 114
13. 2
8 988
18. 8
4. 4
0. 50
14 872
9. 5
15 674
12. 0
10 972
10. 9
11 681
14. 8
4. 4
1. 00
15 907
8. 7
16 971
2. 550 7. 1 15. 4 54. 2
P G64 - 22
2. 590 15. 1 20. 3 25. 9 P G76 - 16
FL - 13 2. 627 2. 680
6. 2 2. 351 2. 438
3. 6 16. 1 77. 8 P G64 - 22

公路工程沥青材料试验

公路工程沥青材料试验一、沥青材料的试验项目沥青是一种在常温下呈固体、半固体或液体状的、黑褐色的有机胶结剂，它由极其复杂的碳氢化合物所组成。

沥青具有良好的粘结性、不透水性、耐化学腐蚀性及气候稳定性，用沥青铺筑的路面具有良好的力学性能，广泛应用于公路与桥梁工程中。

为保证沥青在使用中的性质，应当对沥青的三大技术指标（针入度、延度、软化点）进行检验。

二、沥青材料的取样方法在生产厂、储存或交货验收地点为检查沥青产品质量应当采集具有代表性的样品。

（1）沥青性质常规检验取样数量规定为：粘稠或固体沥青不少于1．5kg ，液体沥青不少于1l ，沥青乳液不少于4l 。

进行沥青性质的非常规检验及沥青混合料性质试验所需沥青的数量，根据实际需要确定。

（2）从无搅拌设备的储油罐中取样1）液体沥青或经加热变成流体的粘稠沥青取样时，应先关闭进油阀和出油阀，然后取样。

2）用取样器按液面上、中、下位置（液面高各为1／3 等分处，但距罐底不得低于总液面高度的1／6）各取规定数量样品。

每层取样后，取样器应尽可能倒净。

当储油罐过深时，亦可在流出口按不同流出深度分三次取样。

3）将取出的三个样品充分混合后取规定数量样品作为试样，样品也可分别进行检验。

（3）从有搅拌设备的储油罐中取样时，应将液体沥青或经加热已变成流体的粘稠沥青充分搅拌后，用取样器从沥青层的中部取规定数量试样。

（4）从槽车、罐车、沥青洒布车中取样1）设有取样阀时，可旋开取样阀，待流出至少4kg 或4l 后再取样。

2）仅有放样阀时，待放出全部沥青的一半时再取样。

3）从顶盖处取样，可用取样器从中部取样。

（5）在装料或卸料过程中取样时，要按时间间隔均匀地取至少3 个规定数量样品，然后将这些样品充分混合后取规定数量样品作为试样。

样品也可分别进行检验。

（6）从沥青储存池中取样时，沥青应加热熔化后经管道或沥青泵流至沥青加热锅之后取样。

分间隔每锅至少取 3 个样品，然后将这些样品充分混允后再取规定数量作为试样，样品也可分别进行检验。

添加抗车辙剂的沥青混合料性能试验研究

第 30卷第 2期 2010年 4 月
苏州大学学报 (工科版)
JOURNAL OF SUZHOU UN I V ERS ITY ( ENGI NEER I N G SC I ENCE E D ITI ON )
Vol130 No. 2 Ap r . 2010
文章编号 : 1673 - 047X (2010) - 02 - 0024 - 03
�
1 沥青混合料的配合比设计
采用的沥青混合料级配类型为 S U P2 13、 SUP 225, 沥青为改性沥青 , 其各项指标如表 1 所示 , 石料为石灰岩。采用 Supe rpave 方法对混合料进行设计 , 确定 SUP 213所用油石比为 5. 2% , SUP 225所用油石比为 3. 9% , 级配如表 2、表 3 所示。路孚 8000 呈黑色颗粒状 , 与混合料拌和时 , 能够较好地分散开来。室内试验过程因此路孚 8000 应与高温石料充分拌和 , 温度不宜过低 ,应有足够的拌和时间 , 后加入沥青 , 混合料拌和温度约为 180 ℃, 拌和时间延长 1m in。
0 引言
沥青路面抗车辙问题一直是国内公路行业研究的热点。特别是道路交叉口在夏季高温情况下 ,车辆频繁刹车 ,路面材料受到大量的剪切作用更容易产生车辙。为此人们采用改性沥青及聚合物改性沥青来提高混合料的抗车辙性能。路孚 8000� 是一种由多种聚合物和其他成分组成的功能强大、储存性能稳定的沥青混凝土添加剂。它具有卓越的融合能力 , 能极大地改善沥青胶体的结构 ,通过沥青和矿料之间特别的物理、化学作用来发挥功效 , 使沥青混凝土高温稳定性和低温抗裂性提高数倍甚至数十倍。单个路孚 8000 微粒具有独特的空腔状表面结构 ,不同于其他沥青添加剂 ,这使它对沥青混凝土性能的改善超过了用工艺性聚合物改性沥青加工的沥青混凝土。在搅拌沥青混凝土过程中加入路孚 8000� ,添加剂中正在融化的高聚物成分会在沥青中有一个稳定的分散过程 ,直到沥青凝固为止 ,形成一种高强度的固化结构 , 这种固化结构同时也增强了沥青的弹性。路孚 � 8000 使用工艺简单 (与普通沥青混合料没有大的区别 ) ,存储运输方便 , 不需要额外增加设备。为了更好地使用这种高性能材料 ,本文对其性能进行详细研究。

沥青胶结料疲劳特性研究

沥青胶结料疲劳特性研究发表时间：2019-08-15T17:08:13.577Z 来源：《建筑实践》2019年第09期作者：常志慧[导读] 阐述了沥青胶结料的疲劳特性，其主要包括沥青胶结料的疲劳损伤机理以及疲劳过程中的自愈与触变现象，对自愈合机理、自愈合评价方法以及自愈合影响因素进行了总结。

山东建筑大学交通工程学院山东济南 250100摘要：疲劳破坏是沥青路面结构基础理论与设计的本源性问题，因此沥青及沥青混合料的疲劳损伤特性多年来一直倍受研究者们的关注和重视。

沥青的疲劳一般按照应力控制和应变控制两种模式进行室内试验和分析，本文系统阐述了沥青胶结料的疲劳特性，其主要包括沥青胶结料的疲劳损伤机理以及疲劳过程中的自愈与触变现象，对自愈合机理、自愈合评价方法以及自愈合影响因素进行了总结，疲劳的评价指标：初始模量的50%-50%G*、疲劳因子G*sinδ、耗散能变化率DR、累积耗散能比DER。

关键词：沥青胶结料；疲劳评价方法；疲劳评价指标引言近年来，随着交通运输事业的快速发展，交通量迅速增加，车辆轴载不断增大，重载交通日益严重，沥青路面的设计、养护和维修面临越来越严峻的考验。

路面在使用过程中，不仅受到车辆荷载的重复作用，还受到环境温度变化所产生的温度应力影响。

在应力应变反复作用下，路面材料的强度逐渐衰减。

当荷载作用次数达到一定数值后，路面发生疲劳开裂，其特点为路面无明显的永久变形，在裂缝形成初期大都是形成细而短的横向开裂，然后逐渐发展为网状裂缝，裂缝的宽度和范围持续扩大。

因此有必要加深对沥青材料疲劳性能的认识。

1 疲劳评价方法沥青材料疲劳性能的研究主要采取应力和应变两种控制模式，当路面较薄时，在荷载作用下，其变形变化较小，因此在进行疲劳试验时采用应变控制模式；当路面较厚时，荷载作用下的应力变化较小，因此采用应力控制模式进行疲劳性能试验，路面薄厚的界限通常为12.7cm。

此厚度的界定是依据经验的，是一个粗略的界定。

评价沥青胶结料疲劳性能的试验方法

及两种方法的试验原理和过程，并分析了ＧｉＳ８与ＤＲ指标在评价疲劳性能方面的有效ｎＥ
性。
关键词沥青胶结料
疲劳性能
试验方法
有效性
沥青路面的疲劳破坏是路面开裂的最常见的
形式之一。疲劳开裂主要是由于路面承受重复荷载及沥青长期老化造成的。在沥青胶结料的路用性能
在欧洲一些国家早就开始对沥青的疲劳性能进
行研究，例如壳牌公司研究所、国ＴＲ很早就采英ＲＬ用沥青动态剪切试验方法研究沥青的复数劲度模量
和相位角，在澳大利亚的资料中对沥青胶结料的疲劳Ｉ能也有不少这方面的论述。美国ＳＲ计划提生ＨＰ出了与路用性能相关的沥青胶结料规范，中论述其了用动态剪切流变仪ＤＲ评价沥青疲劳性能的方Ｓ法，如图１所示。
式中：ｉ，ｒ ——周期ｉ时的应力振幅；周期ｉ时的应变振幅；８ — 应力和应变间的相位角。ｉ —
ｉ — —
（）２计算前ｉ个周期的消散能之和（）３计算消散能的变化率ＤＲＥ：
∑Ｗ；
美国的研究人员在认识到ＧＳ８ｉ指标在评价ｎ
施应二＝加力二：的｝ｆ剪一兰；
产生的剪应变叩ｓＲ
图１动态剪切仪疲劳试验示意图
在ＳＲＨＰ的沥青胶结料规范中，沥青胶结料抗
疲劳性能是用动态剪切流变仪ＤＲ测定的。ＤＲＳＳ属于平板式的流变仪，用中８的平行板，们采ｍｍ它
影响程度。
提出的消散能变化率（Ｅ）ＤＲ指标。本文主要对这两项指标的测试原理和方法作详细的介绍和对比分析。

沥青混合料抗裂性能评价指标的试验研究

沥青混合料抗裂性能评价指标的试验研究刘栋;李立寒【摘要】Based on the crack growing behavior of asphalt pavement, the fatigue test of asphalt mixture notched beam was designed to simulate the mixed mode fracture, and the fatigue life was taken as an index for anti-cracking performance of asphalt mixture. 4 kinds of asphalt binder with significantly different low temperature performance were selected, conventional low temperature bending test and fracture mechanics J-integral test were performed. By determining the identified levels of these indexes on testing mixtures, correlations between the low temperature critical temperature of asphalt, the index of low temperature bending test, the index of J-integral test and the fatigue life of notched beam were examined. It is suggested that the orders of anti-cracking performance based on fatigue property of asphalt mixture are consistent with the order of asphalt critical temperature, and it is also consistent with the energy indexes of low temperature bending test and J-integral test.%基于沥青路面裂纹扩展行为,设计预切口小梁试件的疲劳试验,以模拟其复合裂纹扩展模式;以疲劳寿命指标来评价沥青混合料的抗裂性能,同时进行沥青混合料的低温弯曲试验和J 积分试验,试验混合料采用4种低温性能差异显著的沥青胶结料.判别各项评价指标对试验混合料抗裂性能的鉴别程度,并分析沥青低温临界温度指标、低温弯曲试验指标、J积分试验指标与预切口小梁疲劳寿命的相关性.结果表明:以混合料疲劳性能为基准的混合料抗裂性能排序与沥青胶结料临界温度的排序一致,也与沥青混合料低温弯曲试验和J积分试验中能量指标的排序一致.【期刊名称】《建筑材料学报》【年(卷),期】2012(015)004【总页数】5页(P503-507)【关键词】道路工程;沥青混合料;抗裂性能;预切口小梁试件;疲劳寿命;断裂应变能;断裂韧度【作者】刘栋;李立寒【作者单位】同济大学道路与交通工程教育部重点实验室,上海201804;同济大学道路与交通工程教育部重点实验室,上海201804【正文语种】中文【中图分类】U414半刚性基层沥青路面结构裂缝主要源自气温骤降或温度循环引起的温缩裂缝或温度疲劳裂缝，以及半刚性基层开裂后引发的反射裂缝[1].断裂力学将材料受荷载作用及裂纹扩展模式分为3种（见图1）[2]，其中，Ⅰ型为在拉应力作用下的张开型，当气温降低时，沥青面层结构收缩而产生的温度应力，或者半刚性基层收缩对沥青面层产生的拉伸作用，将引发路面结构产生Ⅰ型裂纹扩展模式；当车辆在驶近裂缝或跨缝行驶时，路面结构可能受到温度变化与荷载的综合作用，分别引发路面结构产生Ⅰ型和Ⅱ型裂纹，此时将产生Ⅰ＋Ⅱ型的复合裂纹扩展模式；Ⅲ型裂纹扩展模式在路面结构中较少发生.用于研究和评价沥青混合料抗裂性能的试验方法可以分为3类：预估沥青混合料的开裂温度；评价沥青混合料的低温变形能力或应力松弛能力；评价沥青混合料断裂能.我国采用低温弯曲试验的破坏应变指标来评价沥青混合料的低温抗裂性能，然而有研究者指出这一指标较难全面地反映混合料的抗裂性能[3]，并已有学者对此提出基于能量的评价指标[4]；在另一常用方法低温弯曲蠕变试验中，较难确定改性沥青混合料的应力水平[5].美国SHRP提出以约束试件温度应力试验和J积分试验来评价沥青混合料低温抗裂性能[6]，前者对试验设备要求较高，后者可在一定程度上模拟路面Ⅰ型裂纹扩展模式.罗辉等[7]通过在小梁试件上预制偏离荷载中心的裂纹来模拟复合裂纹模式，并对AC－13F和AC－5混合料进行了三点弯曲预切口小梁试件的疲劳试验，但未使用此方法来评价混合料的抗裂性能.图1 裂纹扩展模式Fig.1 Models of fracture progress[2]本文选择4种低温抗裂性能差异显著的沥青来配制试验混合料及成型试件.设计切口小梁试件来模拟路面裂纹的不同扩展模式，以常温弯曲疲劳试验的疲劳寿命来评价沥青混合料的抗裂性能.另外采用低温小梁弯曲试验和J积分试验，以多项指标来评价沥青混合料的低温抗裂性能.基于上述试验，判别各项评价指标对试验混合料抗裂性能的鉴别程度，分析试验指标之间的相关性，进而探讨沥青及其混合料低温抗裂性能与沥青混合料疲劳开裂性能之间的关联程度.1 试验材料与试验设计1.1 试验材料和试件沥青：A－70＃基质沥青、高黏度改性沥青、SBS改性沥青及复合改性沥青，其中复合改性沥青是由SBS改性沥青与特立尼达湖沥青（TLA）以质量比80︰20配制而成.为比较沥青的低温性能，分别进行弯曲蠕变劲度（BBR）试验，得到临界温度（同时满足蠕变劲度模量S≤300MPa，蠕变曲线斜率m≥0.3要求的最低温度），并确定其低温分级.4种试验沥青的基本性质见表1.由表1可见，当以临界温度为评价指标时，4种沥青低温抗裂性能的排序为：SBS改性沥青＞高黏度改性沥青＞复合改性沥青＞A－70＃沥青.石料：江苏茅迪石灰岩，其性能满足规范要求.沥青混合料：AC－20C型，其合成级配组成见表2，设计沥青用量4.3%（质量分数）.按照规范[8]，用轮碾仪将沥青混合料制成30cm×30cm×5cm板，再切制成规定尺寸的小梁试件.表1 沥青的技术指标Table1 Technical indexes of asphaltType of asphalt Penetration（25℃）／（0.1mm）Softening point／℃Ductility（5℃）／cm Elastic restitution（25℃）／%Critical temperature／℃Low temperature grade／℃A－70＃ 68.0 47.5 8.6 －20 －16 High viscosity modified asphalt 41.4 89.3 43.9 96.5 －25 －22 SBS modified asphalt 63.6 85.8 37.7 91.8 －28 －28 Compound modified asphalt 43.9 86.5 22.0 86.0 －22 －22表2 试验混合料的合成级配组成Table2 Gradation of mixturesSieve size／mm 26.5 19 16 13.2 9.5 4.75 2.36 1.18 0.6 0.3 0.15 0.075 Passing ratio（by mass）／%100 98.6 88.3 71.0 58.9 44.1 33.8 21.2 14.4 8.9 5.3 5.11.2 预切口小梁的弯曲疲劳试验1.2.1 试件制作用于弯曲疲劳试验的预切口小梁试件尺寸为50mm×50mm×250mm.分别在试件的跨中或非跨中处预切口，见图2.图2（a）模拟I型裂纹的扩展模式；图2（b）模拟Ⅰ＋Ⅱ复合型裂纹的扩展模式，通过探索试验确定预切口位于试件1／4跨径处.切口尺寸为：宽度2mm，深度7mm，裂纹尖端呈V形.图2 预切口小梁试件示意图Fig.2 Diagram of notched beam1.2.2 疲劳试验条件首先进行20℃下小梁弯曲破坏试验，以确定其破坏荷载，得到破坏荷载范围为2.5～3.5kN.为缩短试验时间并能够观察到试件裂纹的扩展过程，取疲劳试验的应力水平为破坏荷载的0.2倍左右.预切口小梁试件的疲劳试验模式为应力控制，疲劳破坏以试件完全断裂为标志.加载频率10Hz，正弦波形；应力峰值统一取0.6kN.1.3 小梁低温弯曲试验低温弯曲试验按照我国现行技术规程[8]进行，试件尺寸为50mm×50mm×250mm，试验温度为－10℃，加载速率为50mm／min.在试验过程中，记录试件的应力－应变（σ－ε）曲线，见图3.评价指标为弯拉强度、极限弯拉应变和弯曲应变能密度临界值（图3所示曲线下方阴影部分的面积，其值越大，混合料抗裂性能越好[4]）.1.4 断裂力学J积分试验J积分试验采用预切口小梁试件，见图4.试件尺寸为40mm×40mm×250mm，跨径L为200mm，切口深度a为21.5mm，试验温度为0℃，加载速率为1mm ／min.试验中记录图3所示的荷载－位移（p－δ）曲线.切口试件加载后，裂纹深度由a扩展为a＋Δa，试件加载曲线包围的面积就是2个应变能之差，即曲线下方阴影部分面积为试件破坏时所吸收的总应变能UT（N·mm）.在J积分试验中，临界断裂韧度指标JIC用于评价材料的断裂能或应变能释放率，可作为材料抗裂性能的评价指标.当高跨比W／L小于1／4，切口深度与梁高的比值a／W 为0.5～0.7时，临界断裂韧度JIC可采用公式（1）计算.该值越大表明沥青混合料的抗裂性能越好[9－10].2 试验结果与分析2.1 预切口小梁的弯曲疲劳试验结果预切口小梁的弯曲疲劳试验结果见表3.由表3可见，不同沥青混合料的疲劳寿命差异显著；无论是以跨中切口试件还是以1／4跨径切口试件的疲劳寿命作为评价指标，4种沥青混合料的抗裂性能排序均为：SBS改性AC＞高黏度改性AC＞复合改性AC＞A－70＃AC.这个排序与表1中沥青低温临界温度的排序相一致.表3中跨中切口试件的疲劳次数均小于1／4跨径切口试件的疲劳次数.这个结果并非表明Ⅰ型裂纹扩展模式对路面结构的影响程度大于Ⅰ＋Ⅱ型复合裂纹扩展模式，而是由于跨中切口试件裂纹上方直接承受荷载，在1／4跨径切口试件裂纹上方所承受的荷载则要小得多.试验结果表明，沥青混合料承受Ⅰ型裂纹扩展模式与承受Ⅰ＋Ⅱ型复合裂纹扩展模式时的抗裂性能是一致的.表3 沥青混合料试件弯曲疲劳试验结果Table3 Results of fatigue test of asphalt mixturesType of asphalt Failure load／kN times Notched beam at mid－span Fatigue life／Notched beam at 1／4of the sp Ordering an A－70＃ 2.62 1 826 1 964 4 High viscosity modified asphalt 3.50 3 615 6 859 2 SBS modified asphalt 3.35 4 444 7 352 1 Compound modified asphalt 2.82 2 083 4 271 32.2 小梁低温弯曲试验结果在低温弯曲试验中，4种沥青混合料的σ－ε曲线如图5所示，各项评价指标见表4.由图5可见，4种沥青混合料的σ－ε曲线形状相似，但3种改性沥青混合料的弯拉强度、极限弯拉应变以及曲线下方的面积均明显大于基质沥青混合料.图5 低温弯曲试验中的σ－ε曲线Fig.5 σ－εcurves of bending test at low temperature分析表4数据可见，当分别以弯拉强度或极限弯拉应变作为评价指标时，沥青混合料低温抗裂性能的排序并不一致.当以弯曲应变能作为评价指标时，4种沥青混合料的抗裂性能排序为：SBS改性AC＞高黏度改性AC＞复合改性AC＞A－70＃AC，这个排序与疲劳寿命的排序（见表3）一致.表4 沥青混合料试件低温弯曲试验结果Table4 Results of bending test of asphalt mixturesNote：The numbers in the brackets are the ordering of anti－cracking performance of asphalt mixtures based on different indexes.Type of asphaltFlexural tensile strength／MPa Flexural tensile strain×106 Curvature strain energy／（kJ·m－3）A－70＃ 7.90（4） 3 335（4） 12.6（4）High viscosity modified asphalt 11.51（2） 5 947（3） 29.8（2）SBS modified asphalt 12.15（1） 5 990（2） 30.4（1）Compound modified asphalt 9.62（3） 6 405（1） 23.0（3）2.3 低温J积分试验结果J积分试验结果见表5.由表5可见，以临界断裂韧度作为评价指标时，4组沥青混合料的抗裂性能排序为：SBS改性AC＞高黏度改性AC＞复合改性AC＞A－70＃AC，这个结果既与弯曲应变能指标排序一致，又与疲劳寿命指标排序一致.表5 沥青混合料试件J积分试验结果Table5 Results of J－integral test of asphalt mixtureskJ／m2 A－70＃ High viscositySBS modifiedCompound modified asphaltasphaltmodified asphalt 1.89 2.86 3.50 2.013 评价指标之间的相关性分析3.1 沥青混合料疲劳寿命与沥青临界温度指标的相关性图6给出了试验沥青的临界温度与沥青混合料疲劳寿命间的回归曲线和相关程度.由图6可见，无论是跨中切口试件还是1／4跨径切口试件，其疲劳寿命均与沥青的临界温度呈较好的线性关系，即以混合料疲劳性能为基准的混合料抗裂性能与胶结料低温性能关系密切.3.2 沥青混合料疲劳寿命与其低温性能指标的关系图7，8分别给出了沥青混合料疲劳寿命与弯曲应变能指标、断裂韧度指标间的回归曲线和相关程度.由图7可见，弯曲应变能指标与1／4跨径切口试件疲劳寿命的相关性较好，可用于评价沥青混合料承受Ⅰ＋Ⅱ型复合裂纹扩展模式时的抗裂性能；由图8可见，断裂韧度指标与跨中切口试件疲劳寿命的相关性较好，可用于评价沥青混合料承受Ⅰ型裂纹扩展模式时的抗裂性能.4 结语（1）低温弯曲试验过程模拟了无损沥青混合料的低温力学行为，J积分试验模拟了已开裂沥青混合料的低温力学行为，预切口小梁的疲劳试验模拟了沥青路面中已开裂的混合料在重复荷载作用下的力学行为.3个试验分别从不同温度、不同荷载作用模式、不同破坏形式等方面评价了沥青混合料的抗裂性能.（2）以混合料疲劳性能为基准的混合料抗裂性能排序与沥青胶结料临界温度的排序一致，也与沥青混合料低温弯曲破坏应变能、J积分断裂韧度指标的排序一致，在一定程度上表明，可以采用沥青或沥青混合料的低温抗裂性能指标来鉴别沥青混合料的常温抗疲劳开裂性能.（3）统计分析结果表明，弯曲应变能指标可用于代替1／4跨径切口小梁试验，来评价沥青混合料承受Ⅰ＋Ⅱ型复合裂纹扩展模式时的抗裂性能；断裂韧度指标可用于代替跨中切口小梁试验，来评价沥青混合料承受Ⅰ型裂纹扩展模式时的抗裂性能.（4）本文试验仅局限于1种混合料类型，尚需进一步拓展混合料级配类型进行试验，对上述分析结果进行验证.参考文献：[1]沈金安.沥青及沥青混合料路用性能[M].北京：人民交通出版社，2006：271.SHEN Jin－an.Road property of bitumen and bituminousmixtures[M].Beijing：China Communications Press，2006：271.（in Chinese）[2]郑健龙，周志刚，张起森.沥青路面抗裂设计理论与方法[M].北京：人民交通出版社，2003：15.ZHENG Jian－long，ZHOU Zhi－gang，ZHANG Qi－sen.The anti－cracking theory and method of asphalt pavement[M].Beijing：China Communications Press，2003：15.（in Chinese）[3]王刚，王秉纲，马骉.沥青稳定碎石低温抗裂性能综合评价方法[J].公路，2008（4）：55－59.WANG Gang，WANG Bing－gang，MAprehensive evolution method for anti－cracking performance of ATB[J].Highway，2008（4）：55－59.（in Chinese）[4]葛折圣，黄晓明，徐国光.用弯曲应变能方法评价沥青混合料的低温抗裂性能[J].东南大学学报：自然科学版，2002，32（4）：653－655.GE Zhe－sheng，HUANG Xiao－ming，XU Guo－guang.Evaluation of asphalt－mixture's low －temperature anti－cracking performance by curvature strain energy method[J].Journal of Southeast University：Natural Science，2002，32（4）：653－655.（in Chinese）[5]郝培文，张登良，胡西宁.沥青混合料低温抗裂性能评价指标[J].西安公路交通大学学报，2000，20（3）：1－4.HAO Pei－wen，ZHANG Deng－liang，HUXi－ning.Evaluation method for low temperature anti－cracking performance of asphalt mixture[J].Journal of Xi'an Highway University，2000，20（3）：1－4.（in Chinese）[6]KANERVA H K，VINSON T S，ZENG H.Low temperature cracking：Fieldvalidation of the thermal stress restrained specimen test[R].Washington DC：SHRP－A－401，Strategic Highway Research Program，National Research Council，1994.[7]罗辉，朱宏平，陈传尧.预切口沥青混合料小梁疲劳试验研究[J].华中科技大学学报：城市科学版，2008，25（1）：47－50.LUO Hui，ZHU Hong－ping，CHEN Chuan－yao.Fatigue test study on pre－sawed bituminous mixtures beams[J].Journal of Huazhong University of Science Technology：Urban Science，2008，25（1）：47－50.（in Chinese）[8]JTJ 052—2000 公路工程沥青及沥青混合料试验规程[S].JTJ 052—2000 Standard test method of bitumen and bituminous mixtures for highway engineering[S].（in Chinese）[9]贾丽巍，张南鹭.沥青混合料低温性能J－积分的研究[J].同济大学学报，1995，23（2）：158－162.JIA Li－wei，ZHANG Nan－lu.Research on the cracking J－integral of asphalt mixes at low temperature[J].Journal of Tongji University，1995，23（2）：158－162.（in Chinese）[10]LITTLE D N，MAHBOUB K.Engineering properties of first generation plasticized sulfur binders and low temperature fracture evaluation of plasticized sulfur paving mixtures[C]／64th Annual Meeting ofTRB.Washington DC：Transportation Research Board，1985：103－111.。

R28-02 用压力老化容器(PAV)加速沥青胶结料老化的标准实践

R28-02用压力老化容器（PAV）加速沥青胶结料老化的标准实践1适用范围1.1本标准实践叙述了用加压的空气和高温的方式对沥青胶结料进行加速老化（氧化）的方法。

目的是使用从T240(RTFOT)旋转薄膜烘箱老化残留物来模拟沥青胶结料在道路使用过程中发生的氧化老化。

1.2在道路的使用期间，沥青胶结料的老化受混合料体积性质、混合料渗透性、集料性质和其他与混合料相关的多种变量因素的影响。

本试验目的是评价不同混合料变量在选定的老化温度和压力条件下不同沥青胶结料氧化老化的相对抗力。

1.3本标准可能包含危险材料、操作和设备。

本标准并不能强调关于使用时的所有安全问题。

在使用本标准之前，使用者有责任采用合适的安全和健康实践，并确定其使用的规则限制。

2.参考文件2.1.AASHTO标准M231用于材料测试的称量设备M320沥青胶结料性能分级规范T179加热和空气对沥青材料的影响（薄膜烘箱试验）T240加热和空气对沥青旋转薄膜的影响（旋转薄膜烘箱试验）2.2.ASTM标准E220通过比较技术标定热电偶的方法2.3.德国工业标准DIN标准43760热电偶标定标准化3名词术语定义3.1沥青胶结料(asphalt binder）——以石油渣油生产的沥青为基础，添加或未添加非颗粒有机改性剂的胶结材料。

3.2现场使用(in-service)——指路面中的沥青胶结料受时间、交通量和环境综合影响的一种老化结果。

4方法概要首先用T240(RTFOT)试验方法对沥青胶结料进行老化试验。

将RTFOT得到的残留物放在具有规定厚度的标准TFOT(T179)不锈钢盘中，在2.1MPa空气压力的压力容器中在规定的老化温度下老化20h。

根据沥青胶结料等级选择老化温度。

最后将残留物进行抽真空清除气泡。

5意义和用途5.1设计的此试验方法是用来模拟道路在使用过程中沥青胶结料的氧化老化。

这个条件方法得到的残留物可用来估计使用5～10年在现场使用后沥青胶结料的物理或化学性质。