低回缩预应力锚具锚下混凝土应力的试验研究
锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩引起的预应力损失数值模拟与试验研究
摘
要： 先 张 法 和 后 张 法 预 应 力 混 凝 土 构 件 预应 力 损 失 均 含 有 锚 具 变 形 、 钢 筋 回 缩 和 接缝 压 缩 损 失 ， 该 项 预 应
力 损 失 是 张 拉 锚 固 阶段 主要 预 应 力 损 失 。利 用 《 公 路 钢 筋 混凝 土 及 预应 力 混 凝 土桥 涵 设 计 规 范 》 （ Ｊ Ｔ Ｇ Ｄ６ ２ ～ ２ ０ ０ ４ ） 中计 算 锚 具 变形 、 钢 筋 回缩 和接 缝 压 缩 损 失 方 法 和 ＡＮＳ Ｙ Ｓ有 限元 分 析 软 件 中单 元 特 点 ， 提 出 了一 种 在 有 限 元 中模 拟 该 项 预 应 力 损 失 的 方 法 ， 并 推 导 了该 项 预应 力 损 失 的 数 值 计 算 公 式 。通 过 有 限 元 模 型 的 分 析 现
锚具变形 、 钢 筋 回缩 和 接 缝 压 缩 引起 的 预 应力损失数值模拟 与试验研究
秦延 召 ， 杨 肖肖 张士彩。
（ １ ． 中铁 三 局 集 团第 二 工 程 有 限公 司 ， 河北 石家庄 ０ ５ ０ ３ １ ２ ； 河 北 外 国语 学 院 涉 外 建 筑 工 程 学 院 ， 河北 石 家 庄 ０ ５ ０ ０ ９ １ ；
素， １ ９ ７ ５年 美 国公 路 桥 梁 规 范 （ ＡＡｓ ＨＴＯ） 对 预 应
力钢 筋 总损失 值做 了近 似规 定 。近年 来 国 内外 对构
件预 应 力 损 失 做 了 大 量 的 研 究 ， 并 取 得 了一 些 成
果 ６利用 有 限元 软件 （ ＡＮＳ Ｙ Ｓ ） 模拟 预 应 力混 凝土 结构 的线 弹性 和 非 线性 分 析 已 比较 成熟 ； 但是 现有研 究 中利用 有 限元软 件模 拟预 应力 构件 通 常不 考虑 各种 预应 力 损 失 ， 分 析 结 果过 于保 守 且 仅
预应力张拉时锚下应力的研究与分析
预应力张拉时锚下应力的研究与分析作者：王碧锋来源：《建筑与装饰》2020年第24期摘要在我国长期的桥梁建设与发展制造的过程当中，桥梁的设计与建造向着跨度不断增大的方向迈进，在此过程中预应力式桥梁的设计由此问世，本文对其锚下应力的检测技术进行了研究与分析。
关键词预应力张拉;锚下应力;研究分析1 预应力张拉概述我国在预应力桥梁建设领域虽然起步较晚，但是发展速度较为迅速，已经建成了一大批基于预应力的大跨径桥梁，如表1所示：在实际的建设过程中还可能存在不同的建设工况，如表2所示：在实际的预应力张拉桥梁建设的过程中对结构的固定[1]如图1所示：对锚垫板的设计如下图所示：2 锚下应力检测技术研究目前，常用的锚下应力检测方法主要有油压表测试法、锚索计测试法以及磁通量法。
预应力张拉情况下箱梁桥表面应力测量点的分布[2]。
在油压表测试的过程当中，通常是采用液壓千斤顶完成张拉的工作，千斤顶精度的波动也会对结果造成影响，检测装置如图3所示：锚索计测量法时通过在预应力结构的螺母与垫板之间放置用于测量锚下应力的锚索计，品质优良的锚索计能够实现对锚下预应力数据的长期稳定精确获取，但是传感器的安装成本较高，并且对于数字化的信息技术设备需求也明显高于油压测试方法，使得其进行大范围的使用在目前来看困难较大，在科研过程中运用较多[3]。
3 结束语综上所述，在我国桥梁建设的发展过程中，大跨度桥梁的设计中共广泛采用了预应力箱梁桥的设计模式，在该模式下通过锚具实现桥梁施工过程中应力的平衡，所以对预应力张拉时，锚下应力的精准测量对保证工程的完成质量具有直接的影响，对测量锚下应力的方法进行创新迫在眉睫。
参考文献[1] 徐学斌.PC箱梁竖向预应力张拉工艺优化及锚下应力控制标准研究[D].西安：长安大学，2016.[2] 朱光业.后张法预应力钢绞线张拉锚下应力的准确控制[J].科技信息，2011（1）：704-705.[3] 肜辉.二次张拉低回缩预应力锚具及锚下应力分析[D].长沙：湖南大学，2010.。
低回缩预应力锚具锚下混凝土应力的试验研究
ｎ ｗ ｅ ＬＲＰＡＳ． Ａ ｃ ｌｄ ｔ ｓ ｓ ｃｍ ｅ ｉ ｇ ｌ ｗ ｅ ｒ ｃ ｉ ｅ ｓ ｒ ｓ ｔ ａ ｅ ｉ ｇｌ ｎｃ ｒ ｇ ｓ ｃ ｎ— ｓ ａｅ ｅ ｔ ｐｅ ｉ ｎ ｕｓｎ ｏ ｒ ｔ ａ ｔｎｇ ｐｒ — ｔ ｅ ｓ ｓ ｒ ｎｄ ｄ ｓ ｎ ｅ ａ ｈｏ ａ ｅ ｗａ ｏ ｓｒ ｃｅ ｎ ｅ ｔｄ ｔ ｕ ｔ ｄ ａ ｄ ｔ ｓ ｅ ．Ｂａ ｅ ｎ ｔ ｅ ｓ ｒ ｉ ｅ ｓ ｒ ｍｅ ｓ。ｔ ｅ ｓ ｒ ｓ ｉ ｌ ｄｅ ｈｅ ｔ ａ ｔｏ ｌａ ｈｏ ａ ｅ ａ ｄ ｓ ｄ ｏ ｈ ｔａ ｎ ｍ ａ ｕ ｅ ｎｔ ｈ ｔ ｅ ｓ ｆｅ ｄ ｕｎ ｒｔ ｒ ｄｉｉ ｎａ ｎｃ ｒ ｇ ｎ ｔ ｅ ｎｅ ＬＲＰＡＳ ｗｅ ｅ ｏ ａ ｎｅ ｈ ｗ ｒ ｂｔ ｉ ｄ，ａ ｈｅ ｔ ｓ ｅ ｕ ｔ ｒ ｏ ｉ ｔ ｎ ｔ ｈｅ ｔ ｏ ｅ ｉａ ａ ｃ ｌ ｔｏ ｅ ． ｎｄ ｔ ｅ ｔｒ ｓ ｌｓ ｗｅ ｅ ｃ ｎｓｓ ｅ ｔ ｗｉｈ ｔ ｈｅ ｒ ｔｃ ｌｃ ｌ ｕ ａ ｉ ｎ ｏｎ ｓ Ｗ ｈｅ ｈｅ ｓ ｍｅ ｔ ｐｅ ｏ ｔ ｅ ａ ｅ ｕ ｄｅ ｈｅａ ｈｏ ａ ｅ ｗａ ｓ ｄ，ｔ ａ ｉ ｎ ｔ ａ ｙ ｆｓ ｅ ｌｐｌｔ ｎ ｒ ｔ ｎｃ ｒ ｇ ｓ ｕ ｅ ｈｅｍ ｘ ｍｕｍ ｔｅ ｓｏｆｔ ｒ ｓ — ｅ ｔｏ ｓ ｒ ｓ ｈｅ ｃ ｏ ｓ ｓ ｃ ｉ ｎ ｗａ ｉ ｉ ｒ，ａ ｄ ｎ ｘｃ ｅ ｈｅ ｓ ｒ ｎ ｈ ｏ ｏｎ ｒ ｔ ．Ｔｈ ｒ ｆ ｒ ｓ ｓｍ ｌ ａ ｎｄ ｄｉ ｏｔｅ ｅ ｄ ｔ ｔ ｅ ｇｔ ｆｃ ｃ ｅ ｅ ｅ ｅ ｏ ｅ，ｃ ｍｐａ ｅ ｔ ｈｅ ｔ ａ ｔｏ ｌａ ｈｏ — ｏ ｒ ｄ ｗｉｈ ｔ ｒ ｄｉｉ ｎａ ｎｃ ｒ ａ ｅ，ｔ ｏ ｒ ｔ ａ ｔｎ ｅ ｓ ｒ ｓ ｔａ ｅ ｉ ｇｌ ｎｃ ｏｒ ｇ ｓｔ ａ ｅ ｃ ｎｓ ｒ ｃ ｉ ｎ ｕｎ ｒ ｔ ｅ ａ ｈｏ ． ｇ ｈｅ ｌ ｗ ｅ ｒ ｃ ｉ ｇ ｐｒ — ｔ ｅ ｓ ｓ ｒ ｎｄ ｄ ｓｎ ｅ ａ ｈ ａ ｅ ｈａ ｈｅ ｓ ｍ ｏ ｔ ｕ ｔｏ ｄｅ ｈ ｎｃ ｒ Ｋｅ ｒ ： ｅ ｔ ｓ ｃｍ ｅ ｙ ｗｏ ｄｓ ｔ ｓ ｐｅ ｉ ｎｓ；ｓ ｒ ｓ ｎａ ｙ ｅ ｔ ｅ ｓ ａ ｌ ｓ ｓ；ｌ ｗ ｅ ｒ ｃ ｉ ｇ ｐ ｅ ｓ ｒ ｓ ｉ ｎｃ ｒ ｇ ｙ ｔ ｍ ； ｏ ｔ ｕｃ ｏ ｒ ｔ ａ ｔｎ ｒ ～ ｔ ｅ ｓｎｇ ａ ｈｏ ａ ｅ ｓ ｓ ｅ ｃ ｎｓ ｒ —
短预应力钢束锚具变形及钢束回缩预应力损失试验研究
短预应力钢束锚具变形及钢束回缩预应力损失试验研究摘要：预应力混凝土结构中，有时需要配置较短的预应力钢束。
由于钢束短，锚具变形、钢束回缩引起的预应力损失较大。
本文通过理论计算，并考虑钢束回缩时引起的反摩擦预应力损失，再和试验测试的锚具变形、钢束回缩引起的预应力损失进行对比分析。
关键词：短预应力钢束、钢束回缩、预应力损失1提出问题从上世纪50年代到现在，预应力混凝土结构在我国已经得到了长足发展，在公路桥梁、铁路桥梁、各种屋架、飞机跑道、港口码头、压力管道、预应力混凝土船体结构、以及原子能反应堆等混凝土结构中得到广泛应用。
在实际的工程结构当中，有时截面尺寸又比较小的结构要承受较大的荷载，因此需要布设较短的预应力钢束，譬如斜拉桥混凝土索塔锚固段布设的水平预应力钢束即为此类。
但是，由于预应力钢束较短，锚具变形、钢束回缩引起的预应力损失较大，实际施工当中有时仅这项预应力损失就达到控制应力的45%左右。
下面以井字形布置的某斜拉桥索塔拉索锚固段的水平预应力钢束为例，通过理论计算和试验测试来研究短钢束的锚具变形、钢束回缩引起的预应力损失。
2理论计算选用的实例工程为2010年元月完工的某斜拉桥，该斜拉桥为菱形混凝土索塔，混凝土强度等级为C50，斜拉索拉索的最大拉力达到800吨，索塔拉索锚固段的水平预应力钢束采用井字形布置，钢束采用915.2，抗拉强度标准值为1860MPa，张拉控制应力为=1395 MPa，一端张拉。
一般来说，井字形钢束比环形和U形相对更短些，索塔拉索锚固段的截面中空矩形，尺寸见图2-1，试验图中1#钢束为研究对象，长度l=4.520m，转角θ=16.52°。
图2-1截面尺寸及钢束布置图（单位：mm）根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004），计算锚具变形、钢束回缩和接缝压缩引起的预应力损失。
对于曲线钢束，应计算锚固后锚具变形、钢束回缩等引起的反向摩擦的预应力损失。
预应力混凝土桥梁锚下有效应力检测方法研究
预应力混凝土桥梁锚下有效应力检测方法研究
文开荣
【期刊名称】《四川水泥》
【年(卷),期】2024()3
【摘要】为了提高预应力混凝土桥梁施工质量控制效果,针对预应力混凝土桥梁锚下有效预应力检测方法进行研究。
根据预应力混凝土桥梁施工质量控制需求,运用多元线性回归函数准确获得预应力混凝土桥梁锚下有效预应力检测数据,并计算混凝土桥梁的有效预应力偏差、同束不均匀度以及同断面不均匀度,根据计算结果对预应力混凝土桥梁进行调整。
试验检测结果表明:所研究方法能够准确预测预应力混凝土桥梁的锚下有效预应力检测结果,降低检测数据的偏差结果,使预应力混凝土桥梁预应力施工质量符合相关控制指标。
【总页数】4页(P182-185)
【作者】文开荣
【作者单位】四川路桥华东建设有限责任公司
【正文语种】中文
【中图分类】U446.3
【相关文献】
1.预应力梁锚下有效预应力的快速检测方法研究
2.预应力混凝土T梁桥锚下有效预应力检测方法
3.预应力锚拉式支挡结构锚下有效预应力检测方法探讨
4.预应力混
凝土T梁锚下有效预应力的检测与分析5.预应力混凝土T梁锚下有效预应力的检测与分析
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预应力混凝土梁锚下预应力质量检测
预应力混凝土梁锚下预应力质量检测摘要：分析阐述混凝土预应力梁锚下应力检测原理和检测方法，采用现场拉拔法对A0大桥7-2号预制箱梁的锚下有效应力进行专项质量检测，检测结果符合地方标准要求。
关键词：锚下有效预应力；检测；混凝土；质量前言预应力施工技术在当今桥梁建设中占有重要的地位，已经成为了桥梁施工中的关键课题。
如果预制混凝土梁的有效预应力过大，可能会导致梁的变形过大，如果预制梁的有效预应力过小，容易导致梁体出现下挠。
预应力筋的应力大小与不均匀度将影响梁体的线性和预应力筋自身的使用寿命。
1检测原理预制梁的施工分为三个阶段：第一阶段为钢筋的绑扎、立模，混凝土的浇筑、养护；第二阶段为预应力筋的安装、张拉；第三阶段为孔道灌浆、预应力筋的切割、封锚等。
对预制梁锚下预应力检测，采用现场反张拉法进行检测。
为了达到高精度检测，一般采用在第二阶段，预应力筋张拉后，且未割断钢绞线和灌浆前，采用反张拉法进行检测。
反张拉法检测预应力筋锚下应力的原理：拉拔试验是一次对预应力筋进行再次张拉的过程，对已张拉未灌浆的预应力筋进行张拉，从而确定并计算预应力筋的锚下有效应力。
预应力筋在张拉后若不尽快灌浆，可能会发生锈蚀，且预应力筋可能会松弛，而现场反张拉法锚下应力自动检测试验一般只能在张拉后灌浆前进行检测。
现场反张拉法锚下应力自动检测对已经张拉的预应力筋进行再次张拉，当锚下真实预应力（启动点A）、补偿孔道反向摩阻影响段内正向摩阻和克服孔道反向摩阻的力值和试验的张拉力达到平衡后，即预应力筋所受预应力即恢复到施工张拉锚固前，即达到检测张拉松动点，如图1 所示B点的状态。
对预应力筋施加张拉力，预应力筋的受力状态恢复到施工时的张拉锚固状态，继续张拉，达到图1所示的BC段，此时，施工（或理论计算）的P-S曲线的斜率和检测过程中BC的斜率相同。
再根据此斜率，寻找检测过程中的张拉松动点B，即可对预应力筋的锚下预应力标准值进行计算[1]。
图1 预应筋梁锚下应力检测原理图图1中的反张拉法锚下预应力检测的张拉应变P-S曲线，可以分为以下过程： 1）张拉力应变P-S曲线OA段，即当反张拉法检测张拉力Pj小于检测张拉启动张拉力PA时，而SA为检测张拉系统受力后的变形；2）张拉力应变P-S曲线AB段，即当反张拉法检测张拉力Pj在PA、PB之间时，表示锚固损失，即SB-SA表示预应力筋在张拉力作用下克服钢铰线和孔道间反向摩阻的变形量。
Q028低回缩量锚具-07-04doc
Q/OVM预应力筋用低回缩量锚具柳州欧维姆机械股份有限公司发布前言为了保证企业制造预应力筋用低回缩量锚具质量，参照GB/T14370-2000《预应力筋用锚具、夹具和连接器》的有关规定，编制本企业标准作为产品组织生产制造及验收依据。
本标准的编写格式按GB/T1.1-2000的规定。
本标准由柳州欧维姆机械股份有限公司提出。
本标准由柳州欧维姆机械股份有限公司负责起草。
本标准主要起草人：黄颖、陈小莲、苏强本标准审核人：朱万旭本标准批准人：龙跃预应力筋用低回缩量锚具1 范围本标准规定了预应力筋用低回缩量锚具的技术要求、制造要求、试验方法、检验规则、标志、包装、运输和贮存的规定。
本标准适用于预应力混凝土结构中使用的低回缩量锚具的制造。
2 规范性引用文件下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。
凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。
凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。
GB/T 197 普通螺纹公差GB/T 699 优质碳素结构钢GB/T 1804 一般公差未注公差的线性和角度尺寸的公差GB/T 2828.1 计数抽样检验程序第1部分：按接收质量限（AQL）检索的逐批检验抽样计划GB/T 3077 合金结构钢GB/T 14370 预应力筋用锚具、夹具和连接器JG/T 5011.8 建筑机械与设备锻件通用技术条件JG/T 5011.9 建筑机械与设备热处理通用技术条件JG/T 5011.10 建筑机械与设备切削加工通用技术条件QJ/OVM 003 铸铁、铸钢、铸铜件验收规则QJ/OVM 009 镀覆件通用技术条件QJ/OVM 017 包装通用技术条件QJ/OVM 033 磁粉探伤FIP：1993 后张预应力体系验收建议33.1图13.2 低回缩量锚具代号M 15 DHS —预应筋根数（孔数）低回缩量预应力筋直径（mm）如13、15、18、22、28锚具代号3.3 低回缩量锚具规格尺寸系列(见表1)注：根据用户需求可制造M13、M18、M22、M28规格的低回缩量锚具。
二次张拉低回缩预应力锚具及锚下应力分析
二次张拉低回缩预应力锚具及锚下应力分析目前,我国对大跨径预应力混凝土箱梁桥腹板中的竖向预应力通常是采用张拉精轧螺纹钢的方式来实现,但精轧螺纹钢YGM锚固体系都存在锚具实际回缩损失大、安装的精度要求高、精轧螺纹钢筋易被拉断和压浆质量不够好等等缺陷。
为此,湖南大学桥梁工程研究所和湖南湘潭欧之姆预应力锚具有限公司共同研制出一种“二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统”,使之得到有效的改善。
为了验证这种新型锚具的工作性能,本文进行了以下几个方面的研究：1.从受力、施工现场的条件以及可靠度等方面考虑,本文确定螺母的最佳长度为25mm。
2.单孔二次张拉低回缩预应力锚具螺母外侧最大应力位于与垫板相接触的受压端,往自由端逐渐减小,在自由端轴向应力转为拉应力、环向应力转为压应力。
3.设计了采用二次张拉低回缩预应力锚具的矩形梁试验,将理论计算结果分别与传统夹片式锚具锚下应力场、新型二次张拉低回缩预应力锚具锚下应力场进行对比,发现在张拉过程中三者锚下应力场的变化规律一致,因此单孔二次张拉
低回缩预应力锚具锚下构造可完全与传统夹片式锚具相同。
4.通过实桥测试对低回缩二次张拉预应力锚具应用于腹板竖向预应力的预应力损失进行了测试,重点测试了其由于接缝压缩、锚具变形及回缩引起的预应力损失值、弹性压缩值、松弛损失值、收缩徐变损失值,并对影响预应力损失的因素进行了分析。
在本文的最后,对新型二次张拉低回缩预应力锚具的发展和进一步研究提出了建议和注意的问题。
二次张拉低回缩预应力锚具及锚下应力分析的开题报告
二次张拉低回缩预应力锚具及锚下应力分析的开题报告一、研究背景与意义随着现代建筑工程所采用的钢筋混凝土构造技术的不断发展和完善，其中的预应力技术越来越受到工程师和研究人员的关注和重视。
预应力技术是一种将钢筋或钢丝所承受的张力提前施加到混凝土构件上，以减少混凝土在使用过程中的一些不利影响，从而提高混凝土的承载能力，延长其使用寿命。
而预应力锚具则是一个非常关键的部件，它通过对预应力钢筋进行固定作用，确保混凝土构建能够得到预期的优势。
然而，随着时间的推移，预应力锚具所固定的预应力钢筋会因为混凝土的收缩和水灰比的改变等原因而出现一定的低回缩现象。
这就需要对预应力锚具进行二次张拉来调整和纠正钢筋预应力力值，以便可以保证建筑物在使用中的稳定性和安全性。
因此，如何设计和运用适当的二次张拉低回缩预应力锚具，成为了本研究的重点和关注点。
二、研究目的与内容本研究的主要目的是探讨设计和研发一种针对混凝土中的低回缩问题，同时能够实现二次张拉的低回缩预应力锚具，以满足日益增长的预应力施工需求。
具体内容如下：1、分析当前常见的预应力锚具的设计结构体型，以及它们在实际建筑工程中出现的问题和限制。
2、探讨钢筋预应力力值的调整和预应力锚具的二次张拉原理，以及对混凝土结构稳定性的影响。
3、针对低回缩问题，设计一款适用于混凝土结构的低回缩预应力锚具，包括其结构设计和材料选择等。
4、通过仿真模拟和实验验证，优化和验证所设计的低回缩预应力锚具在实际工程应用中的性能和效果。
三、研究方法与技术路线本研究将采用以下研究方法和技术路线：1、文献资料调查法：对各种现有的预应力锚具设计及应用的相关文献、技术资料进行深入了解和研究，分析其设计原理及实际应用效果。
2、数值仿真模拟法：针对设计的低回缩预应力锚具，采用有限元分析软件进行力学模拟和计算，探究其结构和材料在预应力调整和二次张拉效果上的影响。
3、实验方法：结合理论分析和数值模拟结果，设计和制作新型的低回缩预应力锚具，开展适用于混凝土结构的实验研究，验证其在预应力调整和二次张拉效果上的可行性和实用性。
混凝土预制梁锚下预应力检测
2、人工伸长量测量有误差。管道不顺直，没有进行摩阻试验从而 会使伸长量不足，有的没有使用智能张拉设备更加不准确。每批次的钢 绞线伸长率弹性模量不一样，我们施工计算过程中没有按照试验结果来 。大部分工地试验室没有钢绞线检测资质，都是外委检测，外委检测周 期长没等到结果出来施工过程中钢绞线可能已用完。使用的千斤顶没有 按桥梁施工技术规范中要求的频率进行检定人工操作误差大，不同的人 操作起来也是不一样的结果。
**省预应力混凝土桥锚下预应力检测控制指标按照《**省交通质监站关于进一 步加强桥梁预应力张拉施工质量管理的通知》一文的标准执行。该文对检测 控制指标做出明确规定： 检测控制指标见下表 ：
***高速***合同段共计预制梁***6片，现已1#号梁场生产的***特大桥**-**箱梁 为检测对象，锚下预应力检测检测数据如下：
列举1#梁场一片箱梁的检测结果，但通过统计现场大量检测数据和 个人的检测经验。经分析得出我们张拉过程中存在的主要问题：
1、张拉计算控制不准确。我们现场施工中预应力都是通过设计规 范等理论值来确定控制力的大小，还有一些通过自己的施工经验来计算 。孔道摩阻也基本是按理论值来计算，没有实际进行检测，对于长孔道 与短孔道都会是不一样的结果。
目前全世界预应力桥梁比例已占绝大多数，预应力桥梁的结构能够大大提 高抗裂性和耐久性。实际施工中预应力损失也是有很多复杂的影响因素，我 们目前需要对检测中遇到的问题一一进行解决，找出精准的计算方法，来提 高我们的锚下预应力检测合格率。经济较发达的广东、重庆、浙江等省份已 经开展采用反拉法原理对张拉后的锚下预应力进行检测。以检验我们施工后 的张拉应力值是否满足要求。通过抽检结果我们可以随时采取纠偏措施，增 加或减少张拉系数来调整张拉力值。经验得知实测值要高于理论值10kn左右 时，预应力损失总体趋势以及衰减规律上预应力实测值和理论值是大体相同 的，但是实测值都高于理论值，然而在后期预应力损失上再者基本相符。
预应力梁锚下有效预应力的快速检测方法分析
预应力梁锚下有效预应力的快速检测方法分析在现代建筑和桥梁工程中，预应力梁因其能够提高结构的承载能力、减小裂缝和变形等优点而得到广泛应用。
然而，要确保预应力梁的安全性和可靠性，准确检测锚下有效预应力至关重要。
锚下有效预应力不足可能导致结构性能下降，甚至引发安全事故；而过大的预应力则可能造成材料浪费和结构的不利影响。
因此，寻找快速、准确且可靠的检测方法成为了工程领域的重要研究课题。
目前，常见的预应力梁锚下有效预应力检测方法主要包括：一、油压表法油压表法是一种传统且较为直接的检测方法。
在预应力施加过程中，通过安装在千斤顶油路中的油压表测量压力，并结合千斤顶的活塞面积计算出施加的预应力大小。
这种方法操作相对简单，但精度容易受到油压表精度、千斤顶摩阻以及油路泄漏等因素的影响。
而且，油压表法只能在施工过程中进行检测，对于已经建成的预应力梁难以实施。
二、应变片法应变片法是通过在预应力筋或混凝土表面粘贴应变片，测量其在预应力作用下的应变，然后根据材料的力学性能计算出预应力大小。
该方法具有较高的精度，但安装应变片的过程较为复杂，需要专业人员操作，且应变片容易受到外界环境的干扰，影响测量结果的准确性。
三、超声波法超声波法是利用超声波在预应力筋中的传播速度与预应力大小之间的关系来进行检测。
当预应力筋受到拉伸时，其内部的微观结构发生变化，从而导致超声波传播速度的改变。
通过测量超声波的传播速度，可以推算出锚下有效预应力。
这种方法具有无损检测的优点，但检测结果的准确性受到多种因素的影响，如预应力筋的材质、直径、混凝土的质量等。
四、磁弹法磁弹法是基于铁磁性材料在磁场中磁导率随应力变化的特性来检测预应力。
预应力筋通常为钢绞线，具有铁磁性。
通过在预应力筋表面施加磁场，并测量磁导率的变化，可以间接得到预应力的大小。
磁弹法具有快速、非接触测量的优点，但对于复杂的现场环境和多根预应力筋的情况，测量结果可能会受到干扰。
近年来，一些新的快速检测方法也逐渐崭露头角：一、光纤光栅法光纤光栅传感器具有体积小、精度高、抗干扰能力强等优点。
锚具夹片回缩引起预应力损失的研究
５０
６０
钢绞线长度／ｍ
７０
８０
图２预应力损失率随钢绞线长度变化曲线
４结语 通过本文的研究工作，可以得到以下结论。 （１）锚塞回缩引起预应力损失不容忽视，后张法预
万方数据
应力混凝土工程的设计、施工需要慎重考虑到这一点。 （２）在同一类型锚具同一回缩量的情况下，钢绞
线长度是预应力损失大小的重要影响因素之一，钢 绞线越短，损失越大。
损失率为ｏ．８５７％。
幽一错‘
锚塞回缩引起的预应力损失计算
（３）３’２ 锚塞回缩量计算：
式中：△ｚ。为锚塞回缩量；Ｐ珊为试验时锚塞回
Ｐ郴＝Ｆ１一Ｆ２—２ ３４１．９９２—１ ９１６．１１２一
缩引起的预应力损失；Ａ为钢绞线的有效截面积；ｚ。
４２５．８８ ｋＮ
（１０）．
为试验时钢绞线的有效长度，本试验取３．１ ｍ。
名称
塞重量廑
ｍ
一端计算伸长量 Ｃｍ
亟查盔塑叁
ｋＮ
损失率 ％
Ⅳ１
１８．０３
表３锚塞回缩对不同长度钢较线的预应力损失
Ⅳ２
Ⅳ３
Ⅳ４
Ⅳ５
Ⅳ６
２４．０５
３０．０７
３８．０９
４６．１１
５４ｊ１３
６．００６
８．１１５
１０．２１３
１２．９９９
１５．７６８
１８．５２０
１５７．０４５
１１６．１５８
、
６：７
４．９６
９２．２２７ ３．９３
关键词：锚塞回缩；预应力损失；后张法；张拉控制力
１问题的提出 预应力混凝土连续箱梁桥具有线条流畅，造型
美观，结构刚度大，动力特性好，行车舒适，施工技术 成熟，不受通航影响，养护简易等突出优点，使用越 来越广泛。但是，预应力混凝土连续箱梁桥在旋工阶 段和运营过程中往往发现有不同程度的质量问题， 例如，不同程度的裂缝、灌浆不满、有效预应力不能 很好地建立等。因此，预应力混凝土连续箱梁桥的设 计、施工仍存在一些问题，值得我们土木科技工作者 做深一步的探讨。
预应力锚具下混凝土局部受压基本问题试验研究
预应力锚具下混凝土局部受压基本问题试验研究局部受压承载力计算是预应力混凝土结构设计中的关键问题之一。
我国在上个世纪八十年代对局部受压问题进行了一系列的研究,其研究成果已写入我国相关设计规范。
近些年来的工程实践和科学研究表明,我国现行的《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)(以下简称现行规范)中局部受压承载力计算方法存在一些问题有待完善。
围绕这些问题,论文开展了五个方面的研究工作。
(1)针对现行规范公式中没有考虑预留孔道及孔道直径大小对混凝土局部受压强度提高系数的影响这一问题,完成了12个带预留孔道的素混凝土棱柱体试件的局部受压试验。
研究了预留孔道直径和局部受压的计算底面积与混凝土局部受压面积的比值Ab/Al(以下简称局压面积比)的变化对素混凝土试件局部受压性能的影响,获得了试件破坏形态、楔形体特征、荷载位移曲线及裂缝开展特点等第一手试验资料。
研究表明,预留孔道的存在将使混凝土局部受压强度提高系数降低,其降低幅度随孔道直径的增大而增大,不同局压面积比下的降低规律大体相同。
提出了考虑预留孔道大小影响的局部受压承载力计算公式,即在现行规范局部受压承载力计算公式中引入了预留孔道影响系数λ_d。
λ_d随预留孔道直径与承压板边长的比值和预留孔道直径与试件边长的比值的增大而线性降低,其中后一个比值的变化对λ_d影响显著。
(2)针对现行规范公式中没有反映出间接钢筋内表面范围内混凝土核心面积对局部受压承载力的影响这一问题,完成了29个配置间接钢筋的混凝土棱柱体试件轴心局部受压试验。
研究了间接钢筋型式、混凝土核心面积、局压面积比等参数变化对混凝土局部受压性能的影响,获得了试件破坏形态、楔形体特征、荷载位移曲线、裂缝开展特点及间接钢筋应变分布等第一手试验资料。
研究表明,混凝土核心面积对局部受压承载力影响显著,当网片式间接钢筋的种类、直径、根数、网片间距不变或螺旋式间接钢筋的种类、直径及螺旋间距不变时,混凝土核心面积越大,间接钢筋对局部受压承载力的贡献越大。
(完整版)预应力钢绞线低回缩量锚固体系工作机理锚具附图及参数
OVM 钢绞线低回缩量锚固体系柳州欧维姆机械股份有限公司寸录一、概要二、主要技术性能指标三、标志TK例四、结构及参数五、施工工艺概要OVM 低回缩量锚具是针对短预应力束锚具张拉放张回缩量过大，导致其有效永久预应力损失大而专门研究开发的一种低回缩高效率的预应力锚具。
OVM 低回缩量锚具广泛应用于大跨度预应力混凝土连续梁、连续钢构等桥梁竖向预应力结构，铁路梁横向预应力结构，斜拉桥塔身周向、横向预应力结构，边坡锚固预应力结构及其它各种较短预应力筋结构中。
我公司为专业的锚、机具生产企业，开发的低回缩量锚具锚固效率系数高，锚固性能稳定、可靠，张拉操作简便。
产品执行GB/T14370-2007 《预应力筋用锚具、夹具和连接器》标准和铁路产品认证用技术规范TB/T3193-2008 《铁路工程预应力筋用夹片式锚具、夹具和连接器技术条件》。
主要技术性能指标1、锚具效率系数：ηA≥0.952、破断总应变: εapu≥ 2.0%3、锚具二次放张回缩量: λ≤ 1mm4、满足试验应力上限取0.65f ptk ，应力幅度100MPa，循环200 万次的疲劳性能要求。
5、满足试验应力上限取0.80f ptk，下限应力取0.40f ptk，循环50 次的周期荷载性能要求。
6、锚具满足分级张拉、补张拉和放松钢绞线的要求。
7、锚具的锚口摩阻损失和喇叭口摩阻损失合计不大于6%。
三、标记示例OVM .M 15 DHS - □□ □(mm)，15 为φ 15.24mm钢绞线示例:锚固 3 根直径为φ15.24mm预应力混凝土用钢绞线铁路工程用OVM低回缩量锚具型号标记：OVM.M15DHS-3T四、结构及参数1、OVM.M15DHS 低回缩量锚具（张拉端）结构及尺寸参数图 1 低回缩量锚具结构图（张拉端）低回缩量锚具（张拉端）由工作夹片、工作锚板、螺母、锚垫板和螺旋筋组成，见图1。
螺母通过内螺纹与工作锚板外螺纹相连。
锚垫板和螺旋筋做为锚下承载件，在预制结构时埋入混凝土中。
混凝土梁桥预应力张拉质量控制及锚下有效预应力检测技术探讨
混凝土梁桥预应力张拉质量控制及锚下有效预应力检测技术探讨摘要：在我国经济的快速发展下，人们的出行方式和出行次数开始逐渐增多，交通运输业不仅得到了迅速发展，同时也成为了我国国民经济的重要组成。
在现代土木工程中，桥梁工程的核心离不开预应力，所以直接决定了相关工程的稳定性与使用寿命。
同时，在桥梁工程中，预应力施工难度较大，有着较多的施工步骤，施工专业性较强。
因此，为了进一步控制混凝土桥梁施工质量，规避安全隐患，制定相关的质量控制策略以及分析常见检测技术就显得尤为重要了。
关键词：混凝土梁桥；预应力张拉；锚下预应力检测引言我国交通运输业在近几年来得到了快速发展，各地区陆续开展了桥梁工程，规模与数量正在不断上升。
值得注意的是，在预应力桥梁应用较长时间以后，可能会受到内部、外部因素的影响，导致出现梁体下挠、开裂等一系列情况。
结合业内专家的研究显示，出现梁体开裂、下挠等一系列问题的主要原因来自于预应力损失过大。
为此，对混凝土梁桥工程的预应力张拉预应力检测技术的应用，以及质量的控制进行深入研究有着巨大的现实意义。
1混凝土梁桥预应力张拉质量控制措施1.1做好波纹管施工管理在混凝土梁桥张拉施工中，金属波纹管的镀锌壁厚需要保证超过0.3mm，如果是先简支，后连续的预应力结构，则选择塑料波纹管。
在塑料波纹管的应用过程当中，可以选择专业的焊接设备，对塑料结构进行连接，不能采用简单的胶带纸，或者绳子绑扎进行连接。
在管道方面，可以采用井型钢筋进行固定，施工时要控制好钢筋间距，曲线则不能超过50cm，直线则不能超过80cm，管道在安装时应该平整、平顺，并按照工程设计要求进行拉筋。
1.2规范钢绞线穿束质量在混凝土梁桥工程中，预应力钢绞线、钢丝在进行穿孔时，必须要按照工程要求规范来进行，避免钢绞线、钢丝出现缠绕的现象，并把钢丝或钢绞线顺直，扎牢。
在过往时期的混凝土梁桥预应力张拉施工过程中，钢绞线穿束不标准是一种较为常见的缺陷，很容易出现受力不均匀的情况[1]。
锚具及锚下混凝土应力分析
锚具及锚下混凝土应力分析
朱万旭;郑晓龙;王守海
【期刊名称】《预应力技术》
【年(卷),期】2001(000)01X
【摘要】本文介绍应用有限元技术,仿真分析预应力锚固体系中夹片、锚板、锚垫板、螺旋筋、连接器等构件的应力状态及锚下混凝土的应力状态。
【总页数】4页(P16-19)
【作者】朱万旭;郑晓龙;王守海
【作者单位】柳州欧维姆建筑机械有限公司;柳州欧维姆建筑机械有限公司;副总工;高级工程师;工程师;副总工;教授级高工
【正文语种】中文
【中图分类】TU757
【相关文献】
1.箱梁桥大吨位预应力锚具锚下局部应力分析 [J], 罗新才
2.锚下混凝土的应力分析 [J], 刑立强;赵通
3.预应力混凝土箱梁锚下局部应力分析 [J], 项敬辉;李荣达
4.预应力混凝土箱梁锚下局部应力分析 [J], 王勇
5.低回缩预应力锚具锚下混凝土应力的试验研究 [J], 邵旭东;肜辉;张阳;曾田胜因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
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龙源期刊网 低回缩预应力锚具锚下混凝土应力的试验研究
作者：邵旭东肜辉张阳曾田胜
来源：《湖南大学学报·自然科学版》2010年第02期
摘要:低回缩预应力钢绞线体系是一种新型预应力体系.为了研究新型二次张拉低回缩预应力锚具的锚下构造,设计了采用二次张拉单孔预应力钢绞线锚具的预应力矩形梁试验,将理论计算结果分别与传统夹片式锚具锚下应力场、新型二次张拉低回缩预应力锚具锚下应力场进行对比,发现在张拉过程中三者锚下应力场的变化规律一致.当采用相同型号的锚下垫板时,各截面应力峰值相差很小,且均未超过试验混凝土的强度.因此,二次张拉单孔预应力钢绞线锚具锚下构造可与传统夹片式锚具完全相同.
关键词:矩形板试验;应力分析;低回缩预应力锚具;锚下构造;峰值应力
中图分类号:U448.35;U441.5文献标识码:A
Experimental Study of Concrete Stress under Low Retracting Pre-stress Stranded Anchorage
SHAO Xu-dong,RONG Hui,ZHANG Yang,ZENG Tian-sheng
(College of Civil Engineering, Hunan Univ, Changsha, Hunan 410082, China)
Abstract:Low retracting pre-stressing anchorage system (LRPAS) is a new type of post-tensioned prestressing system. An experimental study was carried out to investigate the structural behavior under the new LRPAS. A scaled test specimen using low retracting pre-stress stranded single anchorage was constructed and tested. Based on the strain measurements, the stress field under the traditional anchorage and the new LRPAS were obtained, and the test results were consistent with the theoretical calculation ones. When the same type of steel plate under the anchorage was used, the maximum stress of the cross-section was similar, and did not exceed the strength of concrete. Therefore, compared with the traditional anchorage, the low retracting pre-stress stranded single anchorage has the same construction under the anchor.
Key words:test specimens; stress analyses; low retracting pre-stressing anchorage
system;construction under anchorage; maximums stress。