墩身模板计算书

墩身模板计算书1.面板计算：根据墩身施工确定以下数据：混泥土自重2.5t/m3，混泥土的浇注速度为1.5米每小时，混泥土的初凝时间为8小时，外加剂影响系数为1.0，混泥土塌落度为18—20，小于30mm，取0.85。

故根据公式得P=0.22rt0β1β2v1/2=0.22x2.5x8x1.0x0.85x1.51/2=4.6 t/m3混泥土在倾斜过程时的冲击载荷为0.2 t/m3在施工过程中的振捣产生压力为0.4 t/m3故整体侧压力为三者之和5.2 t/m31.面板计算面板厚度为h=0.008m，两槽钢开档间距为b=0.3m.看做300mm的面板两点简支梁计算。

q300b=300mm, h=8mm, E=200GPa,[σ]=215Mpa , l即是b∵F=5.2t=52000N b=0.3m∴q=52000x0.3=15600N/mI z =bh3/12=0.3x(0.008)3/12=12.8 x10-6m4∴W z =bh2/6 =0.3x(0.008)2/6=3.2x10-6m3∵M max =ql2/8=15600x0.32/8=176N.m∵σ=∣M max∣/ W z =176/3.2x10-6 =55 Mpa∴σ﹤[σ]扰度计算∵扰度f=5ql4/384EI z E=200Gpa I z=12.8 m4 ∴f=5ql4/384EI z=5x15600x0.34/384x200x109x12.8 x10-6=6.4x10-6m ∵l=0.3m∴l/300=1x10-3 mf﹤l/300∴面板符合要求。

2.纵肋型钢（槽钢）计算。

型钢为[10a，后面背带间距为1000mm。

看为两点简支。

q1000∵F=15600N l=1m∴q=15600N/m∵M max =ql2/8=15600x0.82/8=1248 N.m∵查型钢截面系数表得:I z=198.3 x10-6m4W z=39.7 x10-6m3∵σ=∣M max∣/ W z =1248/39.7x10-6 =32 Mpa∴σ﹤[σ]∵扰度f=5ql4/384EI zE=200Gpa I z=198.3 x10-6m4∴f=5ql4/384EI z=5x15600x0.84/384x200x109x198.3 x10-6=8x10-6m ∵l=1m∴l/300=3.3x10-3 m∴f﹤l/3003.背带计算。

Midas civil墩身模板计算书共8页word资料

墩身模板复核计算书计算：复核：审核：日期：目录第一章工程简介........................................................................ 错误！未定义书签。

一、工程概况 (1)二、墩身模板结构介绍 (1)第二章计算验算相关参数选定................................................ 错误！未定义书签。

一、参考资料 (1)二、技术参数及相关荷载大小选定 (1)⑴设计荷载 (1)⑵材料性能 (2)⑶符号规定 (3)⑷荷载组合 (3)第三章墩身模板结构验算 (4)一、模型建立及分析 (4)⑴模型建立 (4)⑵荷载加载 (4)⑶边界约束 (4)二、墩身模板验算 (4)⑴面板强度验算 (4)⑵面板刚度验算 (4)⑶横、竖肋强度验算 (4)⑷横、竖肋刚度验算 (5)⑸横楞强度验算.......................................................... 错误！未定义书签。

⑹横楞刚度验算.......................................................... 错误！未定义书签。

⑺对拉拉杆验算 (5)第四章模板计算成果汇总及结论 (5)一、计算成果汇总 (5)二、计算结论 (6)第一章工程简介一、工程概况本标段起讫里程范围XXXXXXXXXXXX。

墩身高度12m以下采用整体钢模一次灌注成型，高度12m以上墩身采用整体钢模分次浇筑。

模板验算取高度12m 1:0墩身模板进行验算，墩身截面如下图1.1:0墩身横断面图二、墩身模板结构介绍墩身截面见图1，为圆端形。

墩身最大浇筑高度12m，采取大块钢模组拼进行模板浇筑完成。

模板规格为：高度为200cm模板、100cm模板、80mm模板、50mm模板、2000mm。

详见模板图纸。

水中墩墩身模板计算书

水中墩墩身模板计算书一、设计简介水中墩是指PM25#、PM26#及PM29#墩。

墩身为空心薄壁墩，墩身高度在31.67m ～36.28m 之间。

二、模板设计参数根据施工计划，水中墩墩身的单节浇筑高度最大按10m 控制。

墩身砼采用泵送砼，要求墩身砼浇筑速度v 控制在2m/h 以内；墩身砼坍落度按照满足泵送要求下限即可，一般要求泵送砼坍落度控制在12cm 左右，根据规范要求，砼坍落度影响修整系数K 2取为1.15；砼中需要掺加具有缓凝作用的外加剂，外加剂影响修整系数K 1取为1.2；砼的初凝时间t 0为6h 。

模板面板采用δ＝6mm 钢板；竖向龙骨为[8槽钢，间距25cm ；横向龙骨为双肢[14a 槽钢，间距最大为90cm ；拉杆采用φ28mm 的45号钢，横向间距按1.5m 控制。

三、模板面板验算1、面板强度验算⑴混凝土侧压力P ＝0.22γt 0K 1K 221v＝0.22×25×6×1.15×1.2×212＝64.41KN/m 2⑵计算荷载q ＝1×64.41×1.2＋1×2×1.4＝80.092KN/m ＝80.092N/mm由于竖向龙骨的间距为25cm,则均布荷载产生的弯矩：M ＝2101ql ＝101×80.092×2502＝500575N ·mm 面板为δ6mm 钢板，其抗弯截面模量：W ＝261bh ＝61×1000×62＝6000mm 3 σ＝WM ＝83.43MPa ＜188.5MPa 2、面板挠度验算ωmax ＝EIql 1284＝34610001051.212812250092.80⨯⨯⨯⨯⨯⨯ ＝0.65mm ＜1.5mm以上验算表明，面板采用6mm 厚钢板，外背25cm 的竖向龙骨，面板的弯矩和挠度均满足规范要求，竖向龙骨间距布置合理。

墩身模板设计方案计算书

墩身模板设计方案计算书一､设计依据1. 杭州湾跨海大桥“南引桥陆地区下部结构”施工图2. 《建筑工程大模板技术规范》(JGJ74—2003)3. 《钢结构设计规范》(GB50017—2003)4. 现行公路桥涵设计､施工技术规范二､墩身设计情况简介杭州湾跨海大桥南引桥陆地区G02~G08桥墩设计均为矩形(圆端)截面,圆角半径50cm｡其中G02､G03､G04､G08截面尺寸为6x2.5m,截面面积14.785m2;G05~G07截面尺寸6x2.0m,截面面积11.785m2｡墩身高度G03最低,为6.366m;G04墩最高,为9.041m｡三､模板构造说明考虑到墩身模板的通用性,以尺寸最大的G04墩为对象进行模板设计,模板沿竖向分成5节,螺栓连接,以适应不同高度桥墩｡每节横向模板2块;每侧端头模板分成3块,中间直线部分长50cm,使端头模板可用于厚度2.0m桥墩的施工;模板块与块之间通过螺栓连接｡模型面板采用6mm厚钢板,竖向加劲为10#槽钢,间距30cm;横向加劲为6mm 厚钢板,间距为53cm｡加劲桁架结构:内侧横向加劲双槽钢采用的是热轧普通双12#槽钢,外侧采用采用双8号槽钢,里面弦杆为双50x5角钢,加劲桁架竖向间距为0.53m｡四､模板结构检算1. 侧压力计算倾倒混凝土时产生的荷载p1:标准值:2KPa新浇筑混凝土对模板侧面产生的荷载① p1=0.22rt0k1k2v1/2;② p2=rh,取两者的最小值｡r——混凝土的体密度,取24KN/m3;t0——新浇混凝土的初凝时间,暂取24h;k1——外加剂影响修正系数,取1.2;k 2——混凝土坍落度影响修正系数,取1.15;T ——混凝土入模时的温度,200｡V ——混凝土浇筑速度,取值:混凝土分层浇筑厚度30cm,墩身截面积14.785m 2,即每层混凝土为4.4m 3,每层混凝土浇筑､振捣约需25分钟,搅拌､运输混凝土设备配置足够,因此混凝土浇筑速度为0.72m/h ｡V/T=0.72/20=0.036>0.035h=1.53+3.8V/T=1.53+3.8x0.72/20=1.667m将以上各值代入上述公式①､②中p 1=0.22x24x24x1.2x1.15x0.721/2=148KPap 2=24x1.667=40KPa因此取p 2=40KPa,取1.2安全系数,即Pmax=40x1.2+2=50KPa2. 面板弯矩和挠度计算外侧模面板计算弯矩和挠度时,应考虑其连续梁性质,用近似公式计算:均布荷载时:M=0.1 qL 2,EI ql f 1284竖向加劲间距L=0. 3m弯矩:M=qL 2/10=50x0. 32/10=0.45KN*m截面抵抗矩:W=1/6x1x0.0062=6x10-6m 3惯性矩:I=1/12x1x0.0063=1.8x10-8m 4弯曲应力:σ=M/W=0.45x103/(6x10-6)=75x106Pa=75MPa<[σ]=135MPa(强度合格)挠度:f=qL 4/(128EI)=50x103x0.34/(128x210x109x1.8x10-8)=0.84x10-3m=0.84mm (刚度合格)3. 竖向加劲检算模板竖向加劲采用10#槽钢,间距30cm,外侧加劲桁架的竖向间距0.53cm,即10#槽钢的跨度为53cm ｡计算时也可按上述简化公式, 即: M=0.1 qL 2,EI ql f 1284= m KN q /153.050=⨯=M=0.1x15x0.532=0.421KN* m Q=0.5x15x0.53=3.975KNMPa MPa W M 135][7.10394001000421=<=⨯==σσ(结构安全) 85MPa ][9MPa .8103.9813.52350039754=<=⨯⨯⨯==ττIb QS (结构安全) mm EI ql f 022.0103.198101.2128530151284544=⨯⨯⨯⨯⨯==(满足要求)4. 加劲桁架计算G04与其它墩比较尺寸最大,受力最不利,以此墩为例,采用ANSYS软件进行计算｡在模板的设计中,刚度将起到控制作用(相对于强度),这里将对模板外面的加劲桁架的刚度进行计算｡加劲桁架计算模型如下图所示:计算中混凝土对模板的最大压力取2KNP ,然后根据加劲桁架的间距50m/换算成施加在桁架上的线荷载｡加劲桁架模型计算参数:横向加劲双槽钢采用的是热轧普通双12#槽钢(beam188单元),外侧采用采用双8号槽钢,里面弦杆为双50x5角钢(beam188单元)｡两边的约束采用固结约束,加劲桁架竖向间距为0.53m｡计算图形结果如下:最大变形图(图中单位:m)应力图(图中单位:Mpa) 结果分析:从上面的图形结果中可以看出,最大应力为80.7MPa,考虑0.7的受压折减系数,最大应力为:80.7/0.7=115.3MPa〈[σ]=135MPa｡最大变形为2.38mm,符合要求｡结论:根据上述计算表明,墩身外模的强度､刚度均满足使用要求｡。

墩身模板计算书

墩身模板计算书一．计算总说明：本计算书是验算墩身模板的面板与肋的规格及间距，保证模板具有足够的刚度及强度。

本模板由面板（δ=6mm ），加筋板（δ=8）竖肋(∠80×8)组成；面板被竖肋和加筋板分成最大区格500×300mm ，在墩身模板的横桥向设桁架。

根据客货共线铁路桥涵工程施工技术指南9.2.8条，钢模板面板变形不宜大于1.5mm,结构表面外露的模板挠度不大于模板构件跨度的L/400.二．数据准备：墩身模板受水平力的作用，所以只考虑新浇筑砼产生的侧压力与浇筑产生的倾倒荷载：1. 砼供应量V=30m ³/h ，取5#模板底部截面，砼浇筑速度为22303030 2.65/0.577 4.82+(3.14 1.883 3.14 1.306)5.5392 5.777711.32V m h====⨯⨯⨯-⨯+侧压力P 1=2121022.0νγk k t ⨯ γ—砼的容重,3/24mKN =γ.t 0—新浇筑砼的初凝时间,t 0=360/60=6hK 1—外加剂影响修正系数，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2 K 2—坍落度影响修正系数，当其110-150mm 时，取1.15所以：P 1=2121022.0νγk k t ⨯=0.22×24×6×1.2×1.15×2.650.5=71.17kp a2.因为砼的浇筑速度快，所以倾倒时产生的冲击荷载可以不与新浇筑砼对模板的侧压力相叠加。

三.面板验算：（1）强度验算面板简化为一边简支三边固定计算。

取宽度为1cm 的面板分析，那么单位长度面板上作用的力为：q=p ×0.01=71.17×0.01=0.7117KN/m3000.6500x yl l == 查表得系数0.0814M max =2230.0814ql 0.08140.71170.3 5.21410kN m-⨯=⨯⨯=⨯截面抵抗矩：W=bh ²/6=1×10-2×(6×10-3)²/6=6×10-8m 3σ=M max /W=5.214/6×10-8=86.9Mpa<[σ]=215Mpa 强度满足要求！（2）挠度验算3000.6500x yl l == 查表得系数0.00249311333222.110(610)4.151012(1)12(10.3)c E hB N mυ-⨯⨯⨯===⨯-⨯-4m ax 0.00249cq lf B =⨯34m ax 371.17100.30.002490.3464.1510f m m⨯⨯=⨯=⨯<1.5mm四．竖肋计算：q =21.35N /m桁架间距为1000mm，竖肋可以简化，为跨度为1000mm和悬臂500mm的伸臂梁计算。

墩身模板计算书

瓯海大道东延及枢纽集散系统工程（滨海大道高架桥梁工程）墩身模板、支架计算书中交一公局瓯海大道东延及枢纽集散系统工程项目经理部2014年6月目录一、本标段墩身结构形式 (3)二、设计依据 (4)三、计算参数 (4)一）结构参数 (4)二）荷载参数 (6)四、墩身模板设计 (6)一）墩身模板设计 (6)二）、墩身模板验算 (7)（一）荷载计算 (9)（二）检算标准 (9)（三）面板验算 (9)（四）内肋验算 (10)（五）外肋验算 (10)（六）边角对拉螺杆计算 (14)（七）对拉角件计算 (14)三）墩身模板验算结论 (15)五、墩身横梁模板、支架设计 (15)一）横梁结构尺寸 (15)二）横梁支架设计 (15)三）横梁模板验算 (15)（一）荷载计算 (15)（二）底、侧模板面板验算 (16)（三）侧模板内肋验算 (17)（四）侧模外肋验算 (17)（五）对拉螺杆计算 (18)（六）横梁支架模板验算 (18)（七）立杆稳定性计算 (20)四）横梁模板支架验算结论 (22)一、本标段墩身结构形式本工程主线采用双柱花瓶式墩，单柱花瓶墩，根据高度和截面形式的控制要求，挑选共14种形式墩柱，墩柱形式如下。

从表中可知，墩高为12m以下采用一次浇筑，12.5～20m以下两次浇筑。

本计算书墩身模板按以下最不利形式计算并确定模板结构形式：立柱模板验算汇总表二、设计依据1、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011；2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86；3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008；4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001；5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011；6、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008；7、《简明施工计算手册》；8、《实用建筑结构静力计算手册》；9、《路桥施工常用数据手册》； 10、《建筑施工计算手册》； 11、《路桥施工计算手册》；12、《瓯海大道东向延伸及枢纽集散系统（瓯海大道东延立交及立交以南段）工程》两阶段施工图设计三、计算参数一）结构参数1、混凝土容重3/25m KN c =γ，钢筋混凝土容重3/26m KN =γ;2、混凝土浇筑速度h m v /0.3=（按最小断面1.7m×1.7m ，每罐车9m 3计算）混凝土初凝时间()()h T t .51525200152000=+=+=外加剂修整系数0.11=β[不掺加具有缓凝作用的外加剂]，混凝土坍落度影响修正系数15.12=β【《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008】P143、6mm 厚钢板截面模量（每延米）W=6.0cm 3，惯性距（每延米）I=1.8cm 4，弹性模量E=2.1×105 MPa ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，允许抗拉、抗压和抗弯强度2/215m KN f =，允许抗剪强度2/125m KN f V =，重力密度78.5KN/m 3（取1米宽计算重力密度0.47KN/m 2）；4、［8型钢腹板厚度d=5mm ，截面模量W=25.3cm 3，惯性距I=101.3cm 4，半截面面积距S z =15.1cm 3，截面积A=10.24cm 2，弹性模量E=2.1×105 MPa ，自重q=0.0804KN/m ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，允许抗拉、抗压和抗弯强度2/205m KN f =，允许抗剪强度2/120m KN f V =；5、［16b 型钢腹板厚度d=8.5mm ，截面模量W=116.8cm 3，惯性距I=934.5cm 4，半截面面积距S z =70.3cm 3，截面积A=25.15cm 2，弹性模量E=2.1×105 MPa ，自重q=0.1975KN/m ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，允许抗拉、抗压和抗弯强度2/205m KN f =，允许抗剪强度2/120m KN f V =；6、[20b 型钢腹板厚度d=9mm ，截面模量W=191.4cm 3，惯性距I=1913.7cm 4，半截面面积距S z =114.7cm 3，截面积A=32.83cm 2，弹性模量E=2.1×105 MPa ，自重q=0.258KN/m ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，允许抗拉、抗压和抗弯强度2/205m KN f =，允许抗剪强度2/120m KN f V =；7、[22a 型钢腹板厚度d=7mm ，截面模量W=218cm 3，惯性距I=2394cm 4，半截面面积距S z =127.6cm 3，截面积A=31.8cm 2，弹性模量E=2.1×105 MPa ，自重q=0.25KN/m ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，允许抗拉、抗压和抗弯强度2/205m KN f =，允许抗剪强度2/120m KN f V =；8、[25b 型钢腹板厚度t=12mm ，截面模量W=289.6cm 3，惯性距I=3619.5cm 4，半截面面积距S z =173.5cm 3，截面积A=39.91cm 2，弹性模量E=2.1×105 MPa ，自重q=0.3133KN/m ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，允许抗拉、抗压和抗弯强度2/205m KN f =，允许抗剪强度2/120m KN f V =；9、螺杆ф30截面积S=706.9mm 2，容许应力[σ]=140Mpa ，允许抗拉强度2/205m KN f bt =。

墩身模板计算书

钢模板验算书一、工程概况1、主墩为单曲线墩，墩身最小截面尺寸为3m*11m,最大截面尺寸为15m*3m,为了计算方便取值，墩身截面取最小值11m*3m 。

2、因墩高较低，故采用一次性拼装模板到顶，整体浇筑方式。

3、本计算书只针对砼对模板的侧压力分析，不包含施工时托架计算。

4、混凝土为C50混凝土，浇筑时温度约25摄氏度，混凝土浇筑速度为603m/h。

二、模板设计1、模板按高度分为2m、1m,其中1m为墩顶模板。

2、块件组合:1节模板包括6块正面模板、2块侧面模板，共计8 块模板组成。

3、模板构造:面板采用6mm钢板，边框法兰设置竖肋(t12*100），竖肋为10#槽钢，间距0.3m，模板最外侧采用2[20#槽钢作横向背杠，平向间距1m。

对拉杆采用PSB830精扎螺纹钢，直径为Φ25。

详见构造设计图。

墩身模板截面构造图三、模板验算依据1、计算依据:(1)、《公路桥涵施工规范》对模板的相关要求;(2)、《路桥施工计算手册》>对模板计算的相关说明。

2、荷载组合:(1)、强度校核:新浇砼对侧模板的压力+振捣砼产生的荷载(2)、挠度验算:新浇砼对侧模板的压力(3)、Q235钢材许用应力(新模板是提高系数1.25): 轴向应力: 140Mpa ，新模板计算采用175Mpa . 弯曲应力: 145Mpa ，新模板计算采用181Mpa . 剪应力: 85Mpa ，新模板计算采用106Mpa .弹性模童: Mpa E 5101.2⨯=.(4)、PCB830精轧螺纹钢许用应力为1030Mpa.3、变形里控制值:结构外露模板，其挠度值为≤L/400钢模面板变形≤1.5mm钢模板的钢棱、柱箍变形≤L/5004、计算范围：因墩身截面尺寸不固定，墩身下部截面较小，在固定砼输入的情况下，墩身部分有效压头高度最大，墩顶有效压头高度最小。

因此计算时只计算最不利的施工情况（最大混泥土浇筑速度，墩身下部模板所受混凝土侧压力最大时模板变形）。

墩身模板计算书

1#、2#墩身翻模计算书1．计算分析根据施工设计，分别对翻模结构进行整体建模计算，计算采用MIDAS civil 有限元分析软件进行计算。

计算标准参见《钢结构设计规范》、《路桥施工计算手册》。

2. 计算说明通过迈达斯计算软件对现浇托架进行整体建模计算，计算内容为构件的轴向应力，剪切应力，弯曲应力，变形量等，主要计算构件为：侧模板模板：竖肋[10槽钢；横肋10mm钢板；纵向连接板12mm钢板；外拉杆锚固梁2[16；内拉杆锚固梁2[12；面板：厚度5mm，；拉杆φ30mmQ235钢：[]Mpa140=轴σ，[]Mpa145=σ，[]Mpa85=τ边界条件介绍连接：各种连接均采用弹性连接中的刚性连接。

荷载：砼重按砼24kN/m3计，模板托架结构自重由软件自动计算。

工况：设置一个工况：第一个工况：浇筑状态，浇筑上两层4.5m混凝土，最底下一层最为承重结构，主要由拉杆承重，上两层拉杆承受侧压力荷载。

3.工况1：3.1计算模型图3.1-1 midas模型图边界3.2砼荷载取值计算4.5m高砼浇筑侧向压力荷载+模板托架自重（软件自动计算）+人员机具荷载（1）根据混凝土浇筑速度以及浇筑温度，计算按下图对侧面模板施加水平荷载。

荷载值单位：kN/m2。

60.060.04-3 midas 腹板侧模荷载布载荷载值(kN/m2)（2）、人员机具施工荷载：2.5kN/m23.3.计算分析3.3.1侧面模板计算分析侧面模板最大位移挠度变形1mm＜1.5mm，满足要求。

图3.3.1-1 侧面模板最大位移挠度变形计算3.3.2竖横肋计算分析计算竖肋最大组合应力63MPa，满足要求。

图3.3.2-1 竖横肋最大组合应力计算计算竖肋最大位移挠度变形0.75mm＜L/400=1MM，满足要求。

图3.3.2-2 竖横肋最大位移挠度变形计算3.3.3拉杆锚固梁计算分析计算拉杆锚固梁最大组合应力30MPa，满足要求。

图3.3.3-1 拉杆锚固梁最大组合应力计算计算拉杆锚固梁最大位移挠度变形0.2mm＜l/400=1mm，满足要求。

墩身模板计算书

墩身模板计算书一、模板设计概况墩身钢模面板采用6mm钢板，尺寸为H×L=2000mm×2000mm，纵肋采用[8槽钢，间距s=260 mm，圆角处采用扁钢-100mm×8mm布置，每处圆角设两道。

横肋采用[14a 双拼槽钢，间距h=500mm，采用φ20螺纹钢对拉拉杆。

根据以上资料验算大块钢模的强度与刚度。

模板图见下：∠100×10L=120mmM20×770斜拉杆图1 模板二维图图2模板三维立体图二、墩身模板承受荷载计算砼采用拌和站集中拌和，罐车运输，根据其供应能力每小时能供应20m3，墩身断面积S为：S = 2×2-（4-3.14）×0.32=3.923m2故砼浇筑速度V为：V = 20÷(3.923)=5.10 m/h混凝土容重：25kN/m3；浇注温度：25℃；混凝土塌落度：16～18cm；混凝土外加剂影响系数取1.2；最大墩高10m；设计风力：8级风；分段浇筑，每段不超过十米。

1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。

侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。

新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。

图3 新浇混凝土对模板侧向压力分布图在《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：Pmax=0.22γt 0K 1K 2V 1/2Pmax =γh式中：Pmax ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） γ------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）； V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取5m/h h------有效压头高度；H------混凝土浇筑层(在水泥初凝时间以内)的厚度(m)； K1------外加剂影响修正系数，掺外加剂时取1.2；K2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时，取1；110～150mm 时，取1.15。

桥墩模板计算

3#墩墩身模板计算书一、基本资料：1.桥墩模板的基本尺寸桥墩浇筑时采用全钢模板，模板由平面模板和平面模板带半弧模板对接组成，单块模板设计高度为2250mm，面板为h=6㎜厚钢板；竖肋[10#，水平间距为L1=300mm；横肋为10mm厚钢板，高100mm，竖向间距L2=500mm；背楞：平面模板为双根[20#槽钢、平面模板带半弧模板为双根[14#槽钢，纵向间距为：800mm；2.材料的性能根据《公路桥涵施工技术规范JTG/T F50-2011》和《钢结构焊接规范GB 5066-2011》的规定，暂取：砼的重力密度：26 kN/m3；砼浇筑时温度：10℃；砼浇筑速度：2m/h；不掺外加剂。

钢材取Q235钢，重力密度：78.5kN/m3；容许应力为215MPa，不考虑提高系数；弹性模量为206GPa。

3.计算荷载对模板产生侧压力的荷载主要有三种：1)振动器产生的荷载：4.0 kN/m2；或倾倒混凝土产生的冲击荷载：4.0km/m2；二者不同时计算。

2)新浇混凝土对模板的侧压力；荷载组合为：强度检算：1+2；刚度检算：2 (不乘荷载分项系数)当采用内部振捣器，混凝土的浇筑速度在6m/h以下时，新浇的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按下式计算（《桥梁施工工程师手册》P171杨文渊）：Pγ=（1）kh当v/T<0.035时，h=0.22+24.9v/T;当v/T>0.035时，h=1.53+3.8v/T;式中：P－新浇混凝土对模板产生的最大侧压力（kPa）；h－有效压头高度（m）；v－混凝土浇筑速度（m/h）；T－混凝土入模时的温度（℃）；γ－混凝土的容重（kN/m3）；k－外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取k=1.0，掺缓凝作用的外加剂时k=1.2；根据前述已知条件：因为：v/T=2.0/10=0.2>0.035，所以h＝1.53+3.8v/T=1.53+3.8×0.2＝2.29m最大侧压力为：h=＝26×2.29＝59.54kN/㎡Pγk检算强度时荷载设计值为：='q 1.2×59.54+1.4×4.0＝77 kN/m2；检算刚度时荷载标准值为：=''q59.54 kN/m2；4.检算标准1)强度要求满足钢结构设计规范；2)结构表面外露的模板，挠度为模板结构跨度的1/400；3)钢模板面板的变形为1.5mm；4) 钢面板的钢楞的变形为3.0mm ；二、面板的检算1. 计算简图面板支承于横肋和竖肋之间，横肋间距为50cm ，竖肋间距为30cm ，取横竖肋间的面板为一个计算单元，简化为四边嵌固的板，受均布荷载q ；则长边跨中支承处的负弯矩为最大，可按下式计算：y x l l Aq M 2'= （2）式中：A －弯矩计算系数，与y x l l /有关，可查《建筑结构静力计算实用手册（第二版）》（中国建筑工业出版社2014）P154表5.2-4得A=0.0367；y x l l 、－分别为板的短边和长边；'q －作用在模板上的侧压力。

墩身模板计算书

瓯海大道东延及枢纽集散系统工程（滨海大道高架桥梁工程）墩身模板、支架计算书中交一公局瓯海大道东延及枢纽集散系统工程项目经理部2014年6月目录一、本标段墩身结构形式 (3)二、设计依据 (4)三、计算参数 (4)一）结构参数 (4)二）荷载参数 (6)四、墩身模板设计 (6)一）墩身模板设计 (6)二）、墩身模板验算 (7)（一）荷载计算 (9)（二）检算标准 (9)（三）面板验算 (9)（四）内肋验算 (10)（五）外肋验算 (10)（六）边角对拉螺杆计算 (14)（七）对拉角件计算 (14)三）墩身模板验算结论 (15)五、墩身横梁模板、支架设计 (15)一）横梁结构尺寸 (15)二）横梁支架设计 (15)三）横梁模板验算 (15)（一）荷载计算 (15)（二）底、侧模板面板验算 (16)（三）侧模板内肋验算 (17)（四）侧模外肋验算 (17)（五）对拉螺杆计算 (18)（六）横梁支架模板验算 (18)（七）立杆稳定性计算 (20)四）横梁模板支架验算结论 (22)一、本标段墩身结构形式本工程主线采用双柱花瓶式墩，单柱花瓶墩，根据高度和截面形式的控制要求，挑选共14种形式墩柱，墩柱形式如下。

从表中可知，墩高为12m以下采用一次浇筑，12.5～20m以下两次浇筑。

本计算书墩身模板按以下最不利形式计算并确定模板结构形式：立柱模板验算汇总表二、设计依据1、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011；2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86；3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008；4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001；5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011；6、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008；7、《简明施工计算手册》；8、《实用建筑结构静力计算手册》；9、《路桥施工常用数据手册》； 10、《建筑施工计算手册》； 11、《路桥施工计算手册》；12、《瓯海大道东向延伸及枢纽集散系统（瓯海大道东延立交及立交以南段）工程》两阶段施工图设计三、计算参数一）结构参数1、混凝土容重3/25m KN c =γ，钢筋混凝土容重3/26m KN =γ;2、混凝土浇筑速度h m v /0.3=（按最小断面1.7m×1.7m ，每罐车9m 3计算）混凝土初凝时间()()h T t .51525200152000=+=+=外加剂修整系数0.11=β[不掺加具有缓凝作用的外加剂]，混凝土坍落度影响修正系数15.12=β【《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008】P143、6mm 厚钢板截面模量（每延米）W=6.0cm 3，惯性距（每延米）I=1.8cm 4，弹性模量E=2.1×105 MPa ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，允许抗拉、抗压和抗弯强度2/215m KN f =，允许抗剪强度2/125m KN f V =，重力密度78.5KN/m 3（取1米宽计算重力密度0.47KN/m 2）；4、［8型钢腹板厚度d=5mm ，截面模量W=25.3cm 3，惯性距I=101.3cm 4，半截面面积距S z =15.1cm 3，截面积A=10.24cm 2，弹性模量E=2.1×105 MPa ，自重q=0.0804KN/m ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，允许抗拉、抗压和抗弯强度2/205m KN f =，允许抗剪强度2/120m KN f V =；5、［16b 型钢腹板厚度d=8.5mm ，截面模量W=116.8cm 3，惯性距I=934.5cm 4，半截面面积距S z =70.3cm 3，截面积A=25.15cm 2，弹性模量E=2.1×105 MPa ，自重q=0.1975KN/m ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，允许抗拉、抗压和抗弯强度2/205m KN f =，允许抗剪强度2/120m KN f V =；6、[20b 型钢腹板厚度d=9mm ，截面模量W=191.4cm 3，惯性距I=1913.7cm 4，半截面面积距S z =114.7cm 3，截面积A=32.83cm 2，弹性模量E=2.1×105 MPa ，自重q=0.258KN/m ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，允许抗拉、抗压和抗弯强度2/205m KN f =，允许抗剪强度2/120m KN f V =；7、[22a 型钢腹板厚度d=7mm ，截面模量W=218cm 3，惯性距I=2394cm 4，半截面面积距S z =127.6cm 3，截面积A=31.8cm 2，弹性模量E=2.1×105 MPa ，自重q=0.25KN/m ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，允许抗拉、抗压和抗弯强度2/205m KN f =，允许抗剪强度2/120m KN f V =；8、[25b 型钢腹板厚度t=12mm ，截面模量W=289.6cm 3，惯性距I=3619.5cm 4，半截面面积距S z =173.5cm 3，截面积A=39.91cm 2，弹性模量E=2.1×105 MPa ，自重q=0.3133KN/m ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，允许抗拉、抗压和抗弯强度2/205m KN f =，允许抗剪强度2/120m KN f V =；9、螺杆ф30截面积S=706.9mm 2，容许应力[σ]=140Mpa ，允许抗拉强度2/205m KN f bt =。

某特大桥墩身模板设计计算书

墩身模板设计计算书一、荷载计算1、新浇筑混凝土对模板侧压力根据《建筑工程模板施工手册第二版》（中国建筑工业出版社）P448 如下公式：F a=0.22r c t oβ1β2V1/2 (5-3-1)F b=r c H (5-3-2)r c_____ 混凝土的容重取26kN/m3 ,t o_____新浇混凝土初凝时间，由砼配合比知，t o 取10h,V___砼浇筑速度，取1.5m/h,H___新浇筑混凝土总高度，H =10m,β1___外加剂影响系数，β1=1.2，β2___坍落度影响系数，β2=1.2；（桥规规定坍落度为110～150mm时，影响系数取1.15,墩身施工砼为泵送混凝土，坍落度为180～220mm，规范无规定取值，影响系数取1.2）。

根据公式(5-3-1) ：F a=0.22r c t oβ1β2V1/22/1⨯.0⨯⨯=⨯⨯105.1222.1262.1=100.9kN/m2根据公式(5-3-2) ：F b=r c H=25×10=250kN/m2新浇筑的混凝土最大侧压力标准值取最小值100.9kN/m22、活荷载水平活荷载主要为混凝土倾倒时产生的荷载，取6kN/m2新浇混凝土侧压力设计值：F1 =100.9×1.2=121.1kN/m2倾倒混凝土时荷载标准值,查表5-3-2《建筑工程模板施工手册》F2 =6×1.3=7.8kN/m2(对于标准值大于4 N/m2的活荷载取1.3)二、钢面板取6mm 厚，验算其强度及刚度墩身模板结构图选取面板方格中最不利情况，四边固定最大尺寸为：mm b a 375450⨯=⨯,由于83.0=Lb La ，按双向板计算，查表得最大弯矩系数：K m =0.06412 (位于固定边中点处)；最大挠度系数：K f =0.0017（位于板中心处）。

(一)、强度验算取1mm 宽的板条为计算单元，荷载为：F 3= F 1+ F 2=121.1+7.8=128.9 kN/m 2=0.1289N/mm 2mm N mm mm N q /1289.01/1289.02=⨯=，根据规范乘以0.85荷载调整系数，故q=0.85×0.1289=0.1096N/mm ；M max = K m qL x 2=0.06412×0.1096×3752=988N·mm ；W x =1/6bh 2=1/6×1×62=6mm 3；σmax =M max /W x =988N·mm/6mm 3=164.7N/mm 2 <[σ]=215N/mm 2故满足强度要求。

高速铁路双线空心墩墩身模板计算书.

北引桥N66～N105#墩墩身模板计算书（Ⅰ）一、模板设计概况：墩身钢模构造为：面板采用6mm 钢板（最小值），边框连接采用12mm×100mm 钢板，竖肋用[10#槽钢，间距L=300mm，横背楞采用双[25a槽钢，间距L max =850mm,Lmin =400mm,采用φ25精轧螺纹作对拉拉杆。

根据以上资料验算大块钢模的强度与刚度（选择横背楞间距跨度850mm ）。

12m 的模板配置详见附图。

二、墩身模板承受荷载计算：1、模板计算执行规范和工作条件参数⑴建筑施工模板安全技术规范--JGJ162-2008。

⑵混凝土为泵送砼。

⑶混凝土掺外加剂，但无缓凝剂，塌落度16～20cm 。

⑷新浇砼的密度为26千牛/立方米。

⑸模板板面和肋刚度变形控制值：l/400。

⑹砼初凝时间10.3h 。

⑺一次浇筑高度按12米控制。

⑻入模混凝土温度一般取为5℃—30℃。

⑼浇筑速度：每小时2m ，即2m/h。

在浇注混凝土时浇筑速度要严格控制。

2、模板上最大侧压力计算根据JGJ162-2008规范，相关条文得出：F 1：γH=26×12=312KN/㎡F 2：0. 22γ0t 0β1β2v其中在根据JGJ162-2008规范，采用内部振捣器时，新混凝土作用于模板的最大侧压力，可按F1，F2两个公式计算，并取两者较小的值选用。

F 2=0. 22γ0t 0β1β2v ，公式中各个参数取值为：γ0=26KN/m3，β1=1.0（无缓凝作用外加剂），β2=1.15(塌落度16-20cm,t 0=10.3，V=2带入计算得到F 2=0. 22γ0t 0β1β2=0. 22⨯26⨯10. 3⨯1⨯1. 15⨯2=96KN /m 2根据JGJ162-2008大体积结构、柱（变长大于300mm ）、墙（厚度大于100mm ）的侧面模板计算承载能力时荷载组合为新浇混凝土对模板的侧压力标准值和倾倒混凝土时产生的荷载标准值。

引桥墩身模板计算书

目录一.计算总说明-----------------------2二.数据准备-----------------------2三.荷载计算-------------------------2四.面板验算-------------------------3五.刻槽处加劲板计算-----------------4六.小肋验算-------------------------5七.大肋验算-------------------------6八.围檩验算-------------------------8九.拉杆验算------------------------12 十．模板总挠度---------------------13 十一. 附图-------------------------14一．计算总说明：本计算书是验算墩身模板的面板与肋的规格及间距，保证模板具有足够的刚度及强度。

本模板由面板（δ=6mm ），小肋（d=54mm ，δ=6mm ），大肋(［6.3),围檩(2［20b)组成；面板被大肋和小肋分成最大区格400×350mm ，围檩间距为1000mm.在墩身模板的横桥向设拉杆（Φ24圆钢）。

二．数据准备：钢材弹性模量 Mpa E 5101.2⨯= 泊松比 3.0=u 容许应力 []Mpa 170=σ大肋［6.3 245.8cm A = 42.51cm =I 33.16cm W =围檩2［20b 266.65cm A = 44.3827cm =I 374.382cm W = 三．荷载计算：墩身模板受水平力的作用，所以只考虑新浇筑砼产生的侧压力与浇筑产生的倾倒荷载：1. 砼供应量V=19m 3/h,砼浇筑速度为v=h m /6.35.15.319=⨯，查<公路桥涵施工技术规范> P 309 侧压力P 1=2121022.0νγk k t ⨯γ—砼的容重 ,3/24m KN =γ. t 0—新浇筑砼的初凝时间,h t 50=.K 1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时为1.0. K 2—坍落度影响修正系数，当其50～90mm 时，取1.0. 所以：P 1=2121022.0νγk k t ⨯=216.310.152422.0⨯⨯⨯⨯⨯50=kPa2.自<公路桥涵施工技术规范>P 310附表D ，可以查到倾倒砼所产生的水平荷载，但因为砼的浇筑速度很快，所以倾倒时产生的冲击荷载可以不与新浇筑砼对模板的侧压力相叠加。

墩身模板计算书

墩身6.75m X 2.0m模板计算书墩身截面尺寸为2000 mm X 6750mm。

墩身模板为大块钢模，面板采用S = 6mm钢板，模板最大块为6750 mm X 3000mm，竖向小肋采用[10，间距为250mm，四周设10X 120mm钢板，横向大肋采用2根槽钢组合2[20，间距500mm,平面相邻模板间采用© 20 精轧螺纹钢拉杆固定，肋间满焊，面板与肋双面焊如下图所示：说明：2.本图尺F T】•1.龙骨采用・^0"心^H f ■* »i »■ *1墩身模板图1模板计算参数1.1计算目的确定模板所用材料、规格、尺寸，在新浇砼和施工操作等荷载的作用下，具有足够的强度、刚度。

1.2确定荷载根据《建筑施工计算手册》，新浇筑混凝土对模板产生的最大侧压力可按照下式进行计算，并取二式中的较小值：1F =0.22 c t °「2V 2式中：F------- 新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/mb ;c――混凝土的重力密度（kN/mb ;t 0 ――新浇筑混凝土的初凝时间，可根据试验确定，当无试验资料时，可按T ――混凝土的温度（°）取 20;照t 0200 (T 15)hll T 4说明：1. 本图尺寸均为毫米为单位。

2. 面板采用6m 钢板，肋板采用12*100钢板，龙骨采用10#槽钢，围檩采用20#槽钢。

混凝土的浇筑速度（m/h ）,取2；'■1——外加剂影响修正系数，本计算中取1.0 ;二一一混凝土坍落度影响修正系数，本计算中取1.150 52F=0.22*25*5.7*1.0*1.15*2.=51.1KN/mPmax=k 丫 h其中k 为外加剂修正系数，有缓凝剂时取1.2,无缓凝剂时取1.0;丫为混凝土容重，取25KN/m 3;h 为有效压头高度，其计算如下：v 为混凝土浇注速度，取v=2m/h , t 为混凝土入模温度，取20C, v/t=0.1>0.035 h=1.53+3.8v/t=1.53+3.8X 0.1= 1.91m大模板的最大侧压力 P MAX = 1.2X 25X 1.91=57.3KN 取 51.1kN/m 21.3模板规格编号模板尺寸cm 数量肋板规格cm龙骨型号围檩型号模板连接螺栓规格对拉螺栓规格备注1 650*300 4 10*1 [10槽钢2[20 槽钢M20精轧螺栓长50cm M20螺栓长 200cm2300*200410*1[10槽钢 2[20 槽钢M20精轧螺栓长50cm M20螺栓长 200cm龙骨竖向布置，间距25cm,围檩横向布置，间距50cm,模板连接螺栓间距50cm,对拉螺栓竖向间距150cm,横向间距75cm,中、下层布置7道，上层布置3道，具体位置见布置图。

墩身模板设计计算书

墩身模板设计计算书1、设计依据⑴《公路工程技术标准》（JTJ001-97）；⑵《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）；⑶《公路桥涵钢结构木结构设计规范》（JTJ025-86）。

2、设计要求混凝土施工时，模板强度和刚度满足《公路桥涵钢结构木结构设计规范》（JTJ025-86）。

主要采用拉杆平衡混凝土内部膨胀压力。

3、墩柱混凝土施工基本情况假设墩柱混凝土施工基本情况假设：⑴、墩身高度在3-60m ，最小截面面积1.33m 2；⑵、混凝土初凝时间t 0＝12个小时；⑶、混凝土浇筑采用混凝土地泵进行，混凝土浇筑速度V ＝25m 3/小时。

⑷、混凝土坍落度取为150mm 。

4、模板的基本受力情况4.1、混凝土的最大侧压力采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列二式计算，并取二式中的较小值：12120.22c o F r t V ββ= ⑴H r F c = ⑵参数取值如下：F —新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/㎡）c r —混凝土的自重密度（KN/3m ）,t o —新浇混凝土的初凝时间（h ）,V —混凝土的浇筑速度（m/h ）,1β—外加剂影响系数，不掺外加剂时取为1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取为1.22β—混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm 时，取为0.85；50－90mm 时，取为1.10；110－150mm 时，取为1.3。

H —混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面总高度取H=6.75m 12120.22c o F r t V ββ==0.22*25*12*1.2*1.3*2.611/2=166.34KN/㎡H r F c ==25*6.75=168.75KN/㎡按取最小值，故最大侧压力为166.34KN/㎡。

考虑到安全及动载的影响，还要乘以综合系数1.3。

所以最大侧压力为：F Max =1.3F=1.3*166.34=216.24KN/m2=0.22N/mm2。

墩柱模板计算书

墩柱模板计算书一、计算依据1、《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005)2、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005)3、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)4、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83)5、《铁路组合钢模板技术规则》(TBJ211-86)6、《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005)7、《铁路桥涵施工规范》(TB10203-2002)8、《京沪高速铁路设计暂行规定》(铁建设[2004])9、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)二、设计参数取值及要求1、混凝土容重：25kN/m3；2、混凝土浇注速度：2m/h；3、浇注温度：15℃；4、混凝土塌落度：16～18cm；5、混凝土外加剂影响系数取1.2；6、最大墩高17.5m；7、设计风力：8级风；8、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。

三、荷载计算1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。

侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。

新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。

图1新浇混凝土对模板侧向压力分布图在《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：在《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： Pmax=0.22γt 0K 1K 2V 1/2 Pmax =γh 式中：Pmax ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） γ------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）； V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2m/h h------有效压头高度；H------混凝土浇筑层(在水泥初凝时间以内)的厚度(m)； K1------外加剂影响修正系数，掺外加剂时取1.2；K2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时，取1；110～150mm 时，取1.15。

墩身模板计算书(正本)

墩身模板计算书一、模板概述模板面板采用δ=6mm厚的钢板，[8作为横肋，纵肋采用[16。

二、计算假定选用板区格中三面固结、一面简支的最不利受力情况进行计算。

三、荷载计算：1、新浇混凝土自重:砼容重γ=24kN/m32、混凝土振捣时产生的荷载q2=4 kN/ m 2四、强度验算1、面板验算面板采用6mm厚的钢板，其下用[16作为肋，横肋与纵肋最大间距分别为450，452mm。

荷载计算：浇注速度为v=3m/h，砼入模温度为T=15℃，v/T=0.2>0.035时，有效压头高度h=1.53+3.8v/T=2.29，P m=K〃r〃h=1.2×24×2.29=66KPaK-外加剂影响修正系数1.2L Y /LX=452/450=1.0取板宽1mm，按连续梁计算q=Pm〃1=0.066N/mm弯矩最大值MmAX =KMX0〃q〃LX=-0.06×0.066×4502=-801.9N.mm查附表2-18得MXO=-0.06钢板抗弯刚度W=1/6*B*H2=6mm3面板抗弯强度σ=MmAX/W=133MPa<[σ]=215MPa2、小肋（横向加劲肋）计算小肋采用80mm×100mm的方木，其抗弯刚度为W=1/6*B*H2=133333mm3小肋按三跨连续梁计算，其计算跨度与立杆纵距相同，为0.9米。

Ⅱ区q=43.62*0.3=13.09kN/m m=0.1*q*0.92=1.06kN.mⅢ区q=10.05kN/m m=0.81kN.mⅣ区q=10.41kN/m m=0.94kN.m/W=7.95MPaσ=mmAX3、大肋（横桥向分配梁）计算大肋采用100mm×120mm的方木，其抗弯刚度为W=1/6*B*H2=24000mm3弯矩最大值m=1.26kN.m=1260000n.mmmAX/W=5.25Paσ=mmAX4、支架计算碗扣式脚手架钢管为φ48钢管，δ=3.5mm，考虑到制造负公差，按δ=3.0mm 计算。

墩身模板计算书

目录一、模板制作 (2)2、设计计算依据 (3)3、主要技术参数 (3)4、侧压力计算 (3)5、面板计算 (4)(1)强度验算 (4)(2)挠度验算............................................................................................................................ 错误！未定义书签。

6、竖向槽钢计算 (5)(1)强度验算 (5)(2)挠度验算 (5)7、槽钢背坊计算 (6)(1)强度验算 (6)(2)挠度验算 (6)8、拉杆计算 (7)墩身模板计算书一、模板制作模板由面板、竖向加强槽钢、横向加强筋、槽钢背枋以及精扎螺纹钢拉杆几个主要构件组成。

面板为6mm钢板；竖向加强槽钢采用槽钢[10，间距Ll≯310mm；横向加强筋采用10mm的钢带，间距L2≯340mm；槽钢背枋采用双拼槽钢[18a，间距L3≯1000mm；拉杆采用υ25的精扎螺纹钢；模板分节为：以2m节为标准节，根据墩柱高度调整模板节数。

墩身模板立面布置图墩身模板平面布置图2、设计计算依据a、上海交通大学出版社《材料力学》；b、人民交通出版社《路桥施工计算手册》；c、中国建筑工业出版社《建筑工程大模板技术规程》d、中人民共和国建设部《钢结构设计规范》e、人民交通出版社《公路桥涵施工技术规范》3、主要技术参数①、砼自重G＝26kN/m3；②、钢材的弹性模量E＝210GPa；③、钢材容许应力：容许材料应力提高系数：1.25钢材计算采用：4、侧压力计算新浇注混凝土对模板的侧压力：墩身浇注时的振捣方式为内部振捣，浇注速度考虑为2m/h；作用于模板的最大侧压力：Pm=K.γ.hh=1.53+3.8t/T注：式中Pm---新浇注混凝土对模板的最大侧压力，kPa;h---有效压头高度，m ； T---混凝土入模时的温度，℃；K---外加剂影响修正系数，不加时，K=1；掺缓凝外加剂时，K=1.2； t---混凝土的浇注速度，m/h ； γ---混凝土的容重，kN/m ³Pm=1.2×25×（1.53+3.8×2÷10）=68.7kPa考虑振捣混凝土时产生的荷载2kPa ，以及倾倒混凝土时产生的冲击荷载4kPa ；则模板所受到的最大侧压力p=68.7+2+4=74.7kPa 5、面板计算 (1)强度验算5.02000310<=y x l l ，所以按简支梁计算：均布荷载q ＝74.7×0.31＝23.157kPa ；计算跨度L ＝0.31m ，面板厚度h ＝6mm ，则：所受最大弯矩（考虑模板的连续性） M max ＝m ql .kN 22253877.031.0157.2310110122＝⨯⨯= 面板的截面系数:抵抗距 W ＝61bh 2=61×310×62＝1860mm 3＝1.86×10-6 m 3惯性距 I x = 433mm 558012631012=⨯=bh应力为:σmax ＝W M max =＝631086.1102225.0-⨯⨯119.6MPa ＜175 MPa 满足要求 (2)挠度验算考虑模板的连续性，挠度：ω=EI ql 1284=5580101.2128310157.2354⨯⨯⨯⨯=1.4mm<1.5mm 满足要求。