给水回热系统
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4.3.5 F(P)/F(W)与外置 的计算 与外置SC的计算 与外置
F(W)型加热器的热平衡计算（h'wc未知） αz=[Az*(hwz-hwc)-Bz*(hdz-1-hwc)]/(hz-hwc) （推导如下） ∵ h'wc=hwc+(Bz+αz)*(hdz-hwc)/Az ∵ αz=[Az*(hwz-h'wc)-Bz*(hdz-1-hdz)]/(hz-hdz) ∴ αz=[Az*(hwz-hwc)-Bz*(hdz-1-hwc)]/(hz-hwc)（视作C型）
2011-8-25 11
4.3.5 回热效果的完善化 回热效果的完善化1
回热效果的标志
回热由于作功能力相对增长故能够提高循环效率 效率增长的程度取决于动力系数和朗肯循环效率 动力系数Ar＝Wr/ Wc为回热汽流功与凝汽流功比 回热汽流功：Wr＝∑[αr(h0-hr)] 对于非再热机组 W ∑[α 凝汽流作功：Wc＝αc(h0-hc) 对于非再热机组
2011-8-25
16
4.3.5 回热效果的完善化 回热效果的完善化6
疏水冷却器的作用 Drainage Cooler
进口凝(给)水在DC中对疏水冷却降温
疏水冷却器内部传热过程
加热器被分成主凝结段与疏水冷却段 DC为壳侧(饱和－过冷)水－管侧凝(给)水换热 DC单相工质换热, 疏水温度得以降低
疏水温度的确定
2011-8-25 14
4.3.5 回热效果的完善化 回热效果的完善化4
蒸汽冷却器的作用
利用抽汽过热度可以提高出口水温度从而达 到降低加热器传热端差的目的
蒸汽冷却器内部传热过程
加热器被分成蒸汽冷却段与主凝结段 抽汽进 蒸汽冷却段而上一级疏水进主凝结段 在加热器的蒸汽冷却段中壳侧（管外）为过 热蒸汽对流换热 管侧为给水对流换热 由于蒸汽冷却器的壳侧是单相工质对流换热 抽汽过热度可用于提高出水温度
2011-8-25
2Βιβλιοθήκη Baidu
4.3.1 计算目的及基本公式
计算的目的
确定某工况时机组的经济指标和汽水流量分布 确定最大工况下的汽水流量选择辅助设备和管道 确定热力系统不同连接方式的经济性选择技改方案
计算方法
定功率计算：已知功率 计算进汽量和各级抽汽量 定流量计算：已知进汽量 计算功率和各级抽汽量 简捷热平衡：单位进汽下计算各级抽汽份额和指标
8
4.3.4 简捷热平衡计算 简捷热平衡计算2
初终再热参数
h0=f(p0,t0);hr=f(pr,tr) △H=hr-hct=f(pr,tr,pc) hc=hr-△H*ηri (已知效率) hc＝f(pc,xc) (已知干度)
抽汽参数
hj=f(pj,tj) ( j=1,2,3)
加热器参数
tsj=f(p'j)其中p'j=pj-δpj twj=tsj-θj其中θj取为常数 tdj=tsj 无疏水冷却器 tdj=twj+1+ψj ψj取为常数 hwj=twj*4.18 hdj=tdj*4.18
22
4.3.5 F(P)/F(W)与外置 的计算 与外置SC的计算 与外置
外置并联SC的热平衡计算（如上图） 按照常规计算α1、α 2（各加热器的出水份额为1-x） 计算α3(用SC出口汽焓h'3代替抽汽焓h3，出水份额为1)
利用SC的热平衡关系计算给水焓 hfw=hw1+ α3 X(h3-h'3)-x (hw1-hw3)
热力系的取定
热力系可以是一个或数个相邻加热器（加热器组） 对带疏水泵的加热器 常将混合点划入该加热器单元 当末级加热器疏水至热井时连同热井视作加热器单元
加热器的散热损失
两种热平衡计算方法
吸热量＝放热量×ηh；吸（放）热量为流量与焓升（降）的积 ηh加热器热效率（0.98-0.99） 流入热量＝流出热量；流入热量为流量、焓以及η'h的积
热平衡计算方法
并联计算：联立求解z＋1个独立的方程组 串联计算：依由高到低的顺序计算z个抽汽流量和机组经济指标
计算步骤
整理或取用数据（加热器参数制约关系详见后述） 用加热器的热平衡求抽汽份额；用功率方程求功率（或进汽流量） 对计算结果进行校核；并计算经济指标
2011-8-25 4
4.3.2 计算方法和步骤 计算方法和步骤2
tdj=twj+1+ ψ 其中ψ疏水端差与DC传热状况有关 其中twj+1是j+1级加热器的出口水温 在热力计算中ψ ＝8～12℃
出水焓与疏水焓
2011-8-25
精确计算：hwj＝f(pwj,twj) 近似计算：hwj＝4.18*twj
hdj=f(p'j,tdj) hdj=4.18*tdj5
4.3.3 热平衡式的拟定
18
4.3.5 回热效果的完善化 回热效果的完善化8
末级疏水热量的利用 末级疏水排放至热井，疏水热量为本级加热器回收利用 疏水热量回收效果为进水温度提高和无疏水排放凝汽器 因而不增加 冷源排放损失 热力计算 末级疏水回收热井的热力过程可以等效为混合式加热器（第一定律） 进水温度提高幅度与截流的疏水流量和末级疏水焓有关 热力计算中按照混合式加热器的定义计算各种吸放热量
疏水自流进入低压级造成高压热能用于低压级 疏水损失热量决定于疏水温度和疏水流量
疏水热量利用的途径
尽可能在本级充分利用
使用疏水冷却器可降低疏水温度减少热量损失 使用疏水泵可切断排放疏水从而避免热量损失
疏水冷却器的使用
因无转动设备疏水冷却器可用于高低压加热器 虽然疏水泵节能效果好但消耗厂用电 增加维修量 常用 于低压加热器，而且一般不超过两台
第八讲
第四章、给水回热加热系统 4.3 回热系统的计算与分析 4.4 回热加热器的运行
2011-8-25
1
4.3 回热系统的计算与分析
4.3.1 4.3.2 4.3.3 4.3.4 4.3.5 4.3.6 计算目的及基本公式 计算方法和步骤 热平衡式的拟定 简捷热平衡计算 回热效果的完善化 F(P)/F(W)与外置SC的计算
影响出水温度的因素
出水温twj ＝f (pj,δpj, K) ∵ θ取决于传热效果 机组负荷高，抽汽压力高，加热器出水温度高 加热器抽汽管道短、阀门阀位正常抽汽压降小 加热器空气聚积少、管内外表面清洁则端差小
2011-8-25 13
4.3.5 回热效果的完善化 回热效果的完善化3
表面式加热器疏水热量损失
循环放热量
循环放热量：qc＝αc(hc-hwc)+α3(hd3-hwc) 式中凝汽份额αc=1-α1-α2-α3
循环作功量
作功量：wi＝q0－qc 作功量：wi＝(h0-hc+σ)-α1(h1+σ-hc)-α2(h2-hc) –α3(h3-hc)
绝对内效率
绝对内效率：ηi＝ wi/q0 绝对电效率：ηe＝ηiηmηg 热耗率：HRt＝3600/ηe
2011-8-25
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4.3.5 F(P)/F(W)与外置 的计算 与外置SC的计算 与外置
F(P)型加热器的热平衡计算（h'wj未知时的迭代格式）
(1) (2) (3) (4)
2011-8-25
h'wj=hwj+△hwj 其中，△hwj取用1～2 kJ/kg aaj-1=[Aj*(hwj-1-h'wj)-Bj-1*(hdj-2-hdj-1)]/(hj-1-hdj-1) aaj=[Aj*(h'wj-hwj+1)-Bj*(hdj-1-hwj+1)]/(hj-hwj+1) h'wj=hwj+(Bj+aaj)*(hdj-hwj)/Aj 若与(1)误差大，则转(2)
影响回热效果的因素
热力系统FmCFn中F型居多其中m, n为高低加个数 F 型存在端差和疏水排挤低压抽汽双重消极影响 C型加热器工作压力决定其位置及高低加的个数
2011-8-25 12
4.3.5 回热效果的完善化 回热效果的完善化2
加热器的出口水温
定义：θ＝tsj－twj，则twj＝tsj－θ 其中tsj是壳侧压力(p'j)饱和温度而p'j＝pj(1-δpj) 在热力计算中θ＝2～3(高加)； θ＝3～5(低加)
经济指标计算
单位进汽的循环吸热量、循环放热量、循环作功量 汽轮机内效率、汽轮发电机组热耗率、机组热效率
功率或进汽量计算
定功率计算：已知功率 定流量计算：已知流量 2011-8-25 D0＝3600Pel/wiηmg Pel＝ D0wiηmg/3600
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4.3.4 简捷热平衡计算 简捷热平衡计算1
2011-8-25
广义冷源损失
2011-8-25
η'h蒸汽焓利用系数（0.985-0.995）
6
吸、放热量方式，冷源损失＝∑放热量×（1－ηh） 进、出热量方式，冷源损失＝∑放热流量×焓×（1－η'h）
4.3.4 简捷热平衡计算
以单位进汽为计算基准 各计算节点汽水焓值计算（参数制约关系） 加热器的热平衡
抽汽放热量、疏水放热量、给凝水吸热量(C型、F型) 抽汽份额计算（需要j－1加热器流量平衡的支持）
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4.3.5 F(P)/F(W)与外置 的计算 与外置SC的计算 与外置
外置串连SC的热平衡计算（如上图） 按照常规计算α1、α 2 计算α3(用SC出口汽焓h'3代替抽汽焓h3) 取值h'3应保持过热度
15～20℃ 利用SC的热平衡关系计算给水焓
2011-8-25
hfw=hw1+α3 X (h3-h'3)
截断疏水的自流排放，疏水热量全为本级加热器回收利用 疏水热量回收的效果表现为出水温度提高和无疏水排放 其热经济性比混合式加热器稍差
热力计算
含疏水泵的加热器的热力过程可以近似为混合式加热器 出水温度提高幅度与截流的疏水流量和加热器端差有关 热力计算中按照混合式加热器的定义计算各种吸放热量
2011-8-25
＃3加热器的热平衡计算
吸放热量：q3=h3-hd3； γ3=0； τ3=hw3-hwc 进出水量：A3=1-α1-α2；B3=0； X=1-α1-α2 -α3 抽汽份额：α3=(A3τ3)/ q3
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4.3.4 简捷热平衡计算 简捷热平衡计算4
循环吸热量
循环吸热量：q0=h0-hw1+(1-α1)(hr-h1)
基本公式
2011-8-25
汽轮机内效率ηi＝Wi/Q0=wi/q0 汽轮机功率平衡3600Pel＝Wiηmηg＝D0wiηmηg
3
4.3.2 计算方法和步骤 计算方法和步骤1
热平衡计算的实质
对于含有z级抽汽的汽轮机 热平衡计算涉及z＋2变量 需要已知电功率、进汽量中的1个 则含z＋1个未知量 共可列出z个加热器的热平衡以及1个功率方程（或物质平衡）
2011-8-25 9
4.3.4 简捷热平衡计算 简捷热平衡计算3
＃1加热器的热平衡计算
吸放热量：q1=h1-hd1；γ1=0；τ1=hw1-hw2 进出水量：A1=1； B1=0 抽汽份额：α1=τ1/ q1
＃2加热器的热平衡计算
吸放热量：q2=h2-hw3；γ2=hd1-hw3；τ2=hw2-hw3 进出水量：A2=1； B2=α1 ； X=1-α1-α2 抽汽份额：α2=(τ2-B2γ2)/ q2
蒸汽冷却器的使用
常用于抽汽过热度较高的F 型加热器
2011-8-25 15
4.3.5 回热效果的完善化 回热效果的完善化5
外置式 Steam Cooler
外置式蒸汽冷却器 是充分利用抽汽过 热度的装置。它可 以实现抽汽过热度 的跨级利用。形式 有外置串联和外置 并联两种。前者稳 定但过热度利用少； 后者过热度利用充 分但不稳定
疏水端差：ψ=tdj-twj+1,则tdj=twj+1+ ψ 其中twj+1是j+1级加热器的出口水温 在热力计算中ψ ＝8～12℃ 注意：只有含DC疏水冷却器才需要考虑疏水 端差ψ 对于无疏水冷却器的加热器tdj=tsj
2011-8-25 17
4.3.5 回热效果的完善化 回热效果的完善化7
疏水泵的作用
2011-8-25 23
本章小结1 本章小结
给水回热的目的
提高给水温度，减少锅炉传热温差，提高经济性 在等功率条件下，进汽量增加排汽量减少，型线合理 给水回热有利于克服初压力提高带来的负面影响
加热器的分类
混合式加热器
结构简单，热量利用充分 连成系统需要配置给水泵，防止给泵汽蚀需要高位水箱
表面式加热器参数制约关系
加热器出水温度及疏水温度与壳侧压力的关系
出水温度与壳侧压力
twj＝tsj－θ 其中θ取决于传热效果 tsj是壳侧压力(p‘j)饱和温度 p'j＝pj-δpj δpj=(3%～8%)pj 在热力计算中θ＝2～3(高加)； θ 3 5( θ 2 3( ) θ＝3～5(低加) )
疏水温度与壳侧压力
4.3.5 F(P)/F(W)与外置 的计算 与外置SC的计算 与外置
F(W)型加热器的热平衡计算（h'wc未知） αz=[Az*(hwz-hwc)-Bz*(hdz-1-hwc)]/(hz-hwc) （推导如下） ∵ h'wc=hwc+(Bz+αz)*(hdz-hwc)/Az ∵ αz=[Az*(hwz-h'wc)-Bz*(hdz-1-hdz)]/(hz-hdz) ∴ αz=[Az*(hwz-hwc)-Bz*(hdz-1-hwc)]/(hz-hwc)（视作C型）
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4.3.5 回热效果的完善化 回热效果的完善化1
回热效果的标志
回热由于作功能力相对增长故能够提高循环效率 效率增长的程度取决于动力系数和朗肯循环效率 动力系数Ar＝Wr/ Wc为回热汽流功与凝汽流功比 回热汽流功：Wr＝∑[αr(h0-hr)] 对于非再热机组 W ∑[α 凝汽流作功：Wc＝αc(h0-hc) 对于非再热机组
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4.3.5 回热效果的完善化 回热效果的完善化6
疏水冷却器的作用 Drainage Cooler
进口凝(给)水在DC中对疏水冷却降温
疏水冷却器内部传热过程
加热器被分成主凝结段与疏水冷却段 DC为壳侧(饱和－过冷)水－管侧凝(给)水换热 DC单相工质换热, 疏水温度得以降低
疏水温度的确定
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4.3.5 回热效果的完善化 回热效果的完善化4
蒸汽冷却器的作用
利用抽汽过热度可以提高出口水温度从而达 到降低加热器传热端差的目的
蒸汽冷却器内部传热过程
加热器被分成蒸汽冷却段与主凝结段 抽汽进 蒸汽冷却段而上一级疏水进主凝结段 在加热器的蒸汽冷却段中壳侧（管外）为过 热蒸汽对流换热 管侧为给水对流换热 由于蒸汽冷却器的壳侧是单相工质对流换热 抽汽过热度可用于提高出水温度
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4.3.1 计算目的及基本公式
计算的目的
确定某工况时机组的经济指标和汽水流量分布 确定最大工况下的汽水流量选择辅助设备和管道 确定热力系统不同连接方式的经济性选择技改方案
计算方法
定功率计算：已知功率 计算进汽量和各级抽汽量 定流量计算：已知进汽量 计算功率和各级抽汽量 简捷热平衡：单位进汽下计算各级抽汽份额和指标
8
4.3.4 简捷热平衡计算 简捷热平衡计算2
初终再热参数
h0=f(p0,t0);hr=f(pr,tr) △H=hr-hct=f(pr,tr,pc) hc=hr-△H*ηri (已知效率) hc＝f(pc,xc) (已知干度)
抽汽参数
hj=f(pj,tj) ( j=1,2,3)
加热器参数
tsj=f(p'j)其中p'j=pj-δpj twj=tsj-θj其中θj取为常数 tdj=tsj 无疏水冷却器 tdj=twj+1+ψj ψj取为常数 hwj=twj*4.18 hdj=tdj*4.18
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4.3.5 F(P)/F(W)与外置 的计算 与外置SC的计算 与外置
外置并联SC的热平衡计算（如上图） 按照常规计算α1、α 2（各加热器的出水份额为1-x） 计算α3(用SC出口汽焓h'3代替抽汽焓h3，出水份额为1)
利用SC的热平衡关系计算给水焓 hfw=hw1+ α3 X(h3-h'3)-x (hw1-hw3)
热力系的取定
热力系可以是一个或数个相邻加热器（加热器组） 对带疏水泵的加热器 常将混合点划入该加热器单元 当末级加热器疏水至热井时连同热井视作加热器单元
加热器的散热损失
两种热平衡计算方法
吸热量＝放热量×ηh；吸（放）热量为流量与焓升（降）的积 ηh加热器热效率（0.98-0.99） 流入热量＝流出热量；流入热量为流量、焓以及η'h的积
热平衡计算方法
并联计算：联立求解z＋1个独立的方程组 串联计算：依由高到低的顺序计算z个抽汽流量和机组经济指标
计算步骤
整理或取用数据（加热器参数制约关系详见后述） 用加热器的热平衡求抽汽份额；用功率方程求功率（或进汽流量） 对计算结果进行校核；并计算经济指标
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4.3.2 计算方法和步骤 计算方法和步骤2
tdj=twj+1+ ψ 其中ψ疏水端差与DC传热状况有关 其中twj+1是j+1级加热器的出口水温 在热力计算中ψ ＝8～12℃
出水焓与疏水焓
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精确计算：hwj＝f(pwj,twj) 近似计算：hwj＝4.18*twj
hdj=f(p'j,tdj) hdj=4.18*tdj5
4.3.3 热平衡式的拟定
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4.3.5 回热效果的完善化 回热效果的完善化8
末级疏水热量的利用 末级疏水排放至热井，疏水热量为本级加热器回收利用 疏水热量回收效果为进水温度提高和无疏水排放凝汽器 因而不增加 冷源排放损失 热力计算 末级疏水回收热井的热力过程可以等效为混合式加热器（第一定律） 进水温度提高幅度与截流的疏水流量和末级疏水焓有关 热力计算中按照混合式加热器的定义计算各种吸放热量
疏水自流进入低压级造成高压热能用于低压级 疏水损失热量决定于疏水温度和疏水流量
疏水热量利用的途径
尽可能在本级充分利用
使用疏水冷却器可降低疏水温度减少热量损失 使用疏水泵可切断排放疏水从而避免热量损失
疏水冷却器的使用
因无转动设备疏水冷却器可用于高低压加热器 虽然疏水泵节能效果好但消耗厂用电 增加维修量 常用 于低压加热器，而且一般不超过两台
第八讲
第四章、给水回热加热系统 4.3 回热系统的计算与分析 4.4 回热加热器的运行
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4.3 回热系统的计算与分析
4.3.1 4.3.2 4.3.3 4.3.4 4.3.5 4.3.6 计算目的及基本公式 计算方法和步骤 热平衡式的拟定 简捷热平衡计算 回热效果的完善化 F(P)/F(W)与外置SC的计算
影响出水温度的因素
出水温twj ＝f (pj,δpj, K) ∵ θ取决于传热效果 机组负荷高，抽汽压力高，加热器出水温度高 加热器抽汽管道短、阀门阀位正常抽汽压降小 加热器空气聚积少、管内外表面清洁则端差小
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4.3.5 回热效果的完善化 回热效果的完善化3
表面式加热器疏水热量损失
循环放热量
循环放热量：qc＝αc(hc-hwc)+α3(hd3-hwc) 式中凝汽份额αc=1-α1-α2-α3
循环作功量
作功量：wi＝q0－qc 作功量：wi＝(h0-hc+σ)-α1(h1+σ-hc)-α2(h2-hc) –α3(h3-hc)
绝对内效率
绝对内效率：ηi＝ wi/q0 绝对电效率：ηe＝ηiηmηg 热耗率：HRt＝3600/ηe
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4.3.5 F(P)/F(W)与外置 的计算 与外置SC的计算 与外置
F(P)型加热器的热平衡计算（h'wj未知时的迭代格式）
(1) (2) (3) (4)
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h'wj=hwj+△hwj 其中，△hwj取用1～2 kJ/kg aaj-1=[Aj*(hwj-1-h'wj)-Bj-1*(hdj-2-hdj-1)]/(hj-1-hdj-1) aaj=[Aj*(h'wj-hwj+1)-Bj*(hdj-1-hwj+1)]/(hj-hwj+1) h'wj=hwj+(Bj+aaj)*(hdj-hwj)/Aj 若与(1)误差大，则转(2)
影响回热效果的因素
热力系统FmCFn中F型居多其中m, n为高低加个数 F 型存在端差和疏水排挤低压抽汽双重消极影响 C型加热器工作压力决定其位置及高低加的个数
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4.3.5 回热效果的完善化 回热效果的完善化2
加热器的出口水温
定义：θ＝tsj－twj，则twj＝tsj－θ 其中tsj是壳侧压力(p'j)饱和温度而p'j＝pj(1-δpj) 在热力计算中θ＝2～3(高加)； θ＝3～5(低加)
经济指标计算
单位进汽的循环吸热量、循环放热量、循环作功量 汽轮机内效率、汽轮发电机组热耗率、机组热效率
功率或进汽量计算
定功率计算：已知功率 定流量计算：已知流量 2011-8-25 D0＝3600Pel/wiηmg Pel＝ D0wiηmg/3600
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4.3.4 简捷热平衡计算 简捷热平衡计算1
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广义冷源损失
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η'h蒸汽焓利用系数（0.985-0.995）
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吸、放热量方式，冷源损失＝∑放热量×（1－ηh） 进、出热量方式，冷源损失＝∑放热流量×焓×（1－η'h）
4.3.4 简捷热平衡计算
以单位进汽为计算基准 各计算节点汽水焓值计算（参数制约关系） 加热器的热平衡
抽汽放热量、疏水放热量、给凝水吸热量(C型、F型) 抽汽份额计算（需要j－1加热器流量平衡的支持）
2011-8-25 21
4.3.5 F(P)/F(W)与外置 的计算 与外置SC的计算 与外置
外置串连SC的热平衡计算（如上图） 按照常规计算α1、α 2 计算α3(用SC出口汽焓h'3代替抽汽焓h3) 取值h'3应保持过热度
15～20℃ 利用SC的热平衡关系计算给水焓
2011-8-25
hfw=hw1+α3 X (h3-h'3)
截断疏水的自流排放，疏水热量全为本级加热器回收利用 疏水热量回收的效果表现为出水温度提高和无疏水排放 其热经济性比混合式加热器稍差
热力计算
含疏水泵的加热器的热力过程可以近似为混合式加热器 出水温度提高幅度与截流的疏水流量和加热器端差有关 热力计算中按照混合式加热器的定义计算各种吸放热量
2011-8-25
＃3加热器的热平衡计算
吸放热量：q3=h3-hd3； γ3=0； τ3=hw3-hwc 进出水量：A3=1-α1-α2；B3=0； X=1-α1-α2 -α3 抽汽份额：α3=(A3τ3)/ q3
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4.3.4 简捷热平衡计算 简捷热平衡计算4
循环吸热量
循环吸热量：q0=h0-hw1+(1-α1)(hr-h1)
基本公式
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汽轮机内效率ηi＝Wi/Q0=wi/q0 汽轮机功率平衡3600Pel＝Wiηmηg＝D0wiηmηg
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4.3.2 计算方法和步骤 计算方法和步骤1
热平衡计算的实质
对于含有z级抽汽的汽轮机 热平衡计算涉及z＋2变量 需要已知电功率、进汽量中的1个 则含z＋1个未知量 共可列出z个加热器的热平衡以及1个功率方程（或物质平衡）
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4.3.4 简捷热平衡计算 简捷热平衡计算3
＃1加热器的热平衡计算
吸放热量：q1=h1-hd1；γ1=0；τ1=hw1-hw2 进出水量：A1=1； B1=0 抽汽份额：α1=τ1/ q1
＃2加热器的热平衡计算
吸放热量：q2=h2-hw3；γ2=hd1-hw3；τ2=hw2-hw3 进出水量：A2=1； B2=α1 ； X=1-α1-α2 抽汽份额：α2=(τ2-B2γ2)/ q2
蒸汽冷却器的使用
常用于抽汽过热度较高的F 型加热器
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4.3.5 回热效果的完善化 回热效果的完善化5
外置式 Steam Cooler
外置式蒸汽冷却器 是充分利用抽汽过 热度的装置。它可 以实现抽汽过热度 的跨级利用。形式 有外置串联和外置 并联两种。前者稳 定但过热度利用少； 后者过热度利用充 分但不稳定
疏水端差：ψ=tdj-twj+1,则tdj=twj+1+ ψ 其中twj+1是j+1级加热器的出口水温 在热力计算中ψ ＝8～12℃ 注意：只有含DC疏水冷却器才需要考虑疏水 端差ψ 对于无疏水冷却器的加热器tdj=tsj
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4.3.5 回热效果的完善化 回热效果的完善化7
疏水泵的作用
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本章小结1 本章小结
给水回热的目的
提高给水温度，减少锅炉传热温差，提高经济性 在等功率条件下，进汽量增加排汽量减少，型线合理 给水回热有利于克服初压力提高带来的负面影响
加热器的分类
混合式加热器
结构简单，热量利用充分 连成系统需要配置给水泵，防止给泵汽蚀需要高位水箱
表面式加热器参数制约关系
加热器出水温度及疏水温度与壳侧压力的关系
出水温度与壳侧压力
twj＝tsj－θ 其中θ取决于传热效果 tsj是壳侧压力(p‘j)饱和温度 p'j＝pj-δpj δpj=(3%～8%)pj 在热力计算中θ＝2～3(高加)； θ 3 5( θ 2 3( ) θ＝3～5(低加) )
疏水温度与壳侧压力