门式支架计算书
门式钢管脚手架计算书
门式钢管脚手架计算书一、基本参数:脚手架用途结构脚手架脚手架搭设高度H = 8.5 m脚手架距墙体距离b2 = 2000 mm连墙件布置形式 2 步3 跨同时施工层数n = 1 层施工均布荷载Qk = 3 kN/m2门架型号MF1219门架立(横)杆钢管φ42×2.5门架加强杆钢管φ26.8×2.5门架步距h = 1950 mm门架跨距l = 1500 mm地基承载力标准值fgk = 200 N/mm2基础底面面积 A = 40 m2二、荷载计算(1) 静荷载标准值门架自重NG1=0.115 kN/m交叉支撑自重NG2=0.021 kN/m连接棒自重NG3=0.003 kN/m锁臂自重NG4=0.004 kN/m水平架自重NG5=0.169 kN/m扣件自重NG6=0 kN/m静荷载标准值NG=0.115 + 0.021 + 0.003 + 0.004 + 0.169 + 0=0.143 kN/m(2) 活荷载标准值NQ = (1500÷1000)×(1219÷1000)×3 = 5.49 kN(3) 风荷载标准值计算其中：wo 基本风压，wo=0.3 kN/m2μz 风荷载高度变化系数μz=0.74μs 风荷载体型系数μs=0.25经计算得到：风荷载标准值wk=0.7×0.74×0.25×0.3=0.04 kN/m2。
三、立杆的稳定性计算1、作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式(不组合风荷载)其中: NG 静荷载标准值，NG=0 kN/mNQ 活荷载标准值，NQ=5.49 kNH 脚手架的搭设高度，H=8.5 m。
经计算得到N=1.2÷0×8.5+1.4×5.49=7.69 kN2、作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式(组合风荷载)其中：wk 风荷载标准值，wk=0.04（kN/m）；H1 连墙件的竖向间距，H1=3.9m；b 门架的宽度b = 1219 mml 门架跨距l = 1500 mmH 脚手架搭设高度H = 8.5 mNG 静荷载标准值NG = 0.143 kN/mNQ 活荷载标准值NQ = 5.49 kN经计算N=1.2×0.143×8.5+0.85×1.4×(5.49+2×0.04×1500×3.9^2÷(10×(1219÷1000)))=8.17 kN3、作用于一榀门架的轴向力设计值取上面计算中的大值N=8.17 kN。
门式支架承载力计算书
门式支架承载力计算书戴港互通现浇箱梁支架计算书一、HR型可调重型门式支架稳定承载力计算根据JGJ128-2000《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（以下简称规范）5.2.1之规定，现计算一榀HR100A型重型门架稳定承载力设计值如下：N d----门架稳定承载力设计值i-----门架立杆换算截面回转半径I-----门架立杆换算截面惯性矩h0----门架高度，ho=1900mmI0、A1----分别为门架立杆的毛截面惯性矩与毛截面积h1、I1----分别为门架加强杆的高度及毛截面惯性矩，h1=1700mmA——门架立杆的毛截面积，A=2A1=2×428=856mm2 f——门架钢材强度设计值，Q235钢材用205N/mm2D1、d1——分别为门架立杆的外径和内径D1=57mm，d1=52mmD2、d2——分别为门架加强杆的外径和内径D2=27mm.d2=24mmφ-------门架立杆稳定系数，按λ查规范表B.0.6λ-------门架立杆在门架平面外的长细比λ=Kh/iK--------门架高度调整系数，查规范表5.2.15当支架高度≤30米时，K=1.13I0=π（D14-d41）/64=15.92*104mm4I1=π（D24-d42）/64=0.98*104mm4I=I0+I1×h1/h=15.92×104+0.98×104×1700/1900=16.8*104mm4i=√I/A1=√16.8×104/428=19.8mmλ=Kh/i=1.13×1900/19.8=108.43按λ查规范表B.0.6，φ=0.53N=φ×A×f=0.53×856×205=93 KN根据规范9.1.4要求，当可调底座调节螺杆伸出长度超过200～300mm时，N d要乘以修正系数，一般情况下取修正系数0.85，即N d=0.85×93=79KN。
3d3s门式刚架结构计算书
第2工况轴力N图(单位：kN)
第2工况剪力Q2图(单位：kN)
第2工况弯距M3图(单位：kN.m)
第3工况轴力N图(单位：kN)
第3工况剪力Q2图(单位：kN)
第3工况弯距M3图(单位：kN.m)
2.组合内力
(1).数值显示
组合内力表
组合号
单元号
小节点N(kN)
小节点Q2(kN)
8700
6
30000
0
√
√
√
√
7
39000
8100
8
51000
7300
9
60000
6700
10
60000
0
√
√
√
√
11
63025
6500
12
63025
0
√
√
√
√
13
60000
3300
14
63025
3300
各单元信息如下表：
单元号
截面名称
长度(mm)
面积(mm2)
绕2轴惯性矩(x104mm4)
绕3轴惯性矩(x104mm4)
44.5
30.7
-53.5
406.2
5
121.6
3.7
32.1
121.6
3.7
0.0
6
33.2
71.2
437.7
33.2
30.0
-18.9
3
7
33.2
30.8
-18.9
33.2
-24.2
-58.7
8
33.2
-23.6
120mm厚楼板门式钢管脚手架支撑计算书及方案
楼面模板支撑计算书工程名称：000编制单位：1.计算参数结构板厚120mm，层高 3.60m, 结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度f m=13.00N/mm2 ,顺纹抗剪强度f v=1.40N/mm2.门式钢管脚手架间横向间距600mm, 门式钢管脚手架架间纵向间距900mm。
2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位计算宽度(m) 板厚(m) 系数设计值①底模自重 0.30 kN/m2× 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m②砼自重 24.00 kN/m3× 1.0 × 0.12 × 1.2 = 3.46 kN/m③钢筋荷载 1.10 kN/m3× 1.0 × 0.12 × 1.2 = 0.16 kN/m④施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2× 1.0 × 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 7.47 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③ q2 = 3.97 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=400mm,计算跨数5跨。
底模厚度18mm,板模宽度1000mmW=bh2 /6=1000×182/6=54000mm3；I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。
1）内力及挠度计算a.①＋②＋③＋④荷载支座弯矩系数K M=-0.107，M1=K M q1L2 =-0.107×7.47×4002=-127886N·mm剪力系数K V=0.606，V1=K V q1L=0.606×7.47×400=1811Nb.①＋②＋③荷载支座弯矩系数K M=-0.107，M2=K M q2L2=-0.107×3.97×4002=-67966N·mm跨中弯矩系数K M=0.077，M3=K M q2L2=0.077×3.97×4002=48910N·mm剪力系数K V=0.606，V2=K V q2L=0.606×3.97×400=962N挠度系数Kυ=0.644，υ2=Kυq,2L4/(100EI)=0.644×(3.97/1.2)×4004/(100×6000×486000)=0.19mmc.施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN ，计算简图如下跨中弯矩系数K M=0.200，M4=K M×PL=0.200×3.50×1000×400=280000N·mm支座弯矩系数K M=-0.100，M5=K M×PL=-0.100×3.50×1000×400=-140000N·mm剪力系数K V=0.600，V3=K V P=0.600×3.50=2.10kN挠度系数Kυ=1.456，υ3=KυP,L3/(100EI)=1.456×(3.50/1.4)×1000×4003/(100×6000×486000)=0.80mm 2）抗弯强度验算M1=-127886N·mm，M2＋M5=-207966N·mm，M3＋M4=328910N·mm比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。
门式脚手架计算书
门式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003、基本参数、荷载参数三、设计简图1 一立托2-討F加强讯3-橫托4—横杆加强杆& H销门架简图落地门架门架简图四、门架稳定性计算门架型号MF1219 水平架设置2步1设脚手板设置1步1设剪刀撑设置4步4跨剪刀撑钢管类型①48X3水平加固杆设置4步1设水平加固杆类型①48X3每米高度脚手架构配件自重产生的轴向力标准值:N Gk1= (G kl+ G k2 ^2+ G k3X l/2+ G k4^2 X1/1+ G k5 ^2+ G k6^2) /h =(0.224+ 0.040 2-K0.165 叙2+ 0.184 2X1/1+ 0.006 2+ 0.0085 2)/1.950 =0.402 kN/ m 1/2表示水平架设置2步1设1/1表示脚手板设置1步1设落地门架门架平面图14每米高度脚手架附件重产生的轴向力标准值：N Gk2= (G k7X |/COS aX 2/4+<lG1/4+ G k9/4+ G k10 ^4/4+ G k11 X+ G k12 X 枸/h=(0.038 <830/0.684 2/4+ 0.038 1830 14+ 0.014/4+ 0.015 4/4+0.015 <830+0.050 1.830 1.950)/1.950=0.15 kN/ m1/4表示水平加固杆4步1设各施工层施工荷载产生的轴向力标准值：N Qk=n X Q k X b X=2 <3 <1.219 1.83=13.385 kN门架宽度b,见门架型号编辑风荷载标准值：2cck=庠X s< ©=0.74 0.8 <0.3=0.178 kN/ mq k= © X l=0.178 1^3=0.325 kN/ m风荷载产生的弯矩标准值：2 2M k= q k H12/10=0.325 3.92/10=0.494 kN . m2、作用于门架的轴向力设计值不组合风荷载时：N=1.2(N Gk1+ N Gk2)H+1.4 N Qk =1.2 (0.402+0.15) 33.6+1.4 13.385=40.975 kN 组合风荷载时：N w=1.2(N Gk1+ N Gk2)H+0.9 1.4 (N Qk+2M k/b)=1.2 >(0.402+0.15) 336+0.9 14 >(13.385+2 0494/1.219)=40.123 kN门架轴向力设计值：N=max[N, Nw]=40.975 kN4 l=l o+l ih i/h o=1O78OO+1O78OO为536/1930=193593 mmO 5 O 5i=(l/A i) . =(193593/424). =21.37 mm入=kh/i=1.22 1930/21.37=110.19由:查规范表B.0.6, 得© =0.516N d=©・A - f=0.516 X 424 X 2 疋=09J7ID得，N < N门架的稳定性，满足要求！五、钢丝绳卸荷计算钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。
梁模板(门式)-计算书
门架式支撑梁模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-20036、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013二、计算参数二、计算简图（图1）剖面图1（图2）剖面图2三、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况，面板的跨度为梁底次楞的间距，故面板的跨度为l mb=b/m=350/(4-1)/1000=0.117。
故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。
（图3）面板强度计算简图W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3，I=bh3/12=1000×123/12=144000mm41、强度验算荷载基本组合：q=0.9×{1.2×[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q3k b}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×1+1.4×2×1)=19.584k N/m（图4）面板弯矩图M max=0.033kN·mσ＝M max/W＝0.033×106/24000=1.388N/mm2≤[f]＝31N/mm2满足要求2、挠度验算q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×600/1000)×1=15.8kN/m（图5）面板挠度计算简图ν＝0.023mm≤[ν]＝250/400=0.625mm满足要求（图6）面板挠度图(mm)四、次楞验算根据实际工况次楞的验算可按有悬挑的四跨连续梁进行计算，次楞计算简图：（图7）次楞强度计算简图荷载控制基本组合：q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q3k a}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×350/((4-1)×1000)+1.4×2×350/((4-1)×1000))= 2.285kN/mq1静=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×350/((4-1)×1000))=1.991kN/mq1活=0.9×1.4Q3k a=0.9×1.4×2×350/((4-1)×1000)=0.294kN/m取活荷载最不利布置进行计算最大弯矩、剪力、挠度。
门式满堂支架计算书
本工程满堂支架采用 HR 重型门式支架，门式支架一榀架高 1.9m，宽 1.0m， 立柱钢管采用 Φ54×2.5mm 钢管，钢材材质为 Q235。 0#块(14m)区段内横桥向间距为（5×90+54×45+5×90）cm，底板、腹板位置 为 45cm，翼缘板区为 90cm 组合，底板、腹板高度取 3.2m，翼缘板高度取 0.5m； 其他区段支架布置横桥向间距为 （5×90+3×45+3×90+3×45+4×90+3×45+4×90+3×45+4×90+3×45+3×90+3×45+5×90 ）cm，即腹板区和横梁位置为 45cm，底板、翼缘板区为 90cm 组合，腹板高度 取 2.4m，翼缘板高度取 0.5m，底板高度取 0.6m。 门式支架布置纵桥向间距：0#块区段及实心段纵距为 30cm，其他区段纵距 为 60cm；
组合风荷载时，根据《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规程》 （JGJ128-2010） 公式 5.5.3-2、 公式 5.5.3-2 作用于一榀门架轴向力取计算公式 5-2 与计算公式 5-3 最大值：
n
N j 1.35[( N G1K N G 2 K ) H N GiK ] 1.4(0.7 N Q1K 0.6 N wn )
i 3
（5-2）
式中： N j ——模板支架作用于一榀门架的轴向力设计值； N G1K 、 N G 2 K ——每米高度架体构件、附件产生的轴向力标准值；
n
N
i 3
GiK
——除去 N G1K 、N G 2 K 外作用于架体上的永久荷载标准值之和；
N Qik ——作用在一榀门架上的可变荷载标准值之和；
门式钢架设计实例计算书
门式钢架设计实例计算书设计说明：本设计为门式钢架结构，用作工业厂房，设计荷载包括自重荷载、活荷载和风荷载。
本文将详细介绍该结构的设计计算。
一、荷载计算1.1 自重荷载本结构的自重荷载为每平方米40kg。
1.2 活荷载根据工业厂房的使用情况，本结构的活荷载为每平方米300kg。
1.3 风荷载根据当地的气象情况和设计规范，本结构的基本风压为0.6kN/m2，按照结构类别为3类，结构重要性系数为1，地面粗糙度系数为B，风向系数为1.2计算得出风荷载为每平方米1.44kN。
二、结构计算2.1 稳定性分析首先进行稳定性分析，根据工业厂房的结构特点，本结构采用门式结构，悬臂梁的跨度为12米。
采用单跨分析的方法，分析单跨悬臂梁的稳定性。
按照设计规范，门式结构各构件轴力应在允许范围内，轴力比不得大于0.7。
通过计算，单跨悬臂梁的极限状态下轴力比为0.6，因此结构的稳定性满足设计要求。
2.2 强度计算其次进行强度计算，采用配筋设计的方法，根据结构荷载和构件的截面性质计算每个构件所需的钢材强度和配筋。
按照设计规范，各构件的强度应在允许范围内，杆件的屈曲和轴心受拉受压强度比不得小于0.9。
通过计算得出，本结构各构件满足设计要求。
2.3 钢材选型根据结构荷载和强度要求，选用Q345钢材，柱截面为H150×150×7×10，梁截面为H250×125×6×9。
三、结构检验采用有限元分析软件进行结构检验，确认结构的合理性。
通过有限元分析，检验结果满足设计要求。
四、总结本设计采用门式钢架结构，荷载包括自重荷载、活荷载和风荷载，通过稳定性分析、强度计算和钢材选型等步骤，最终得出一个合理而可靠的工业厂房门式钢架设计方案。
门支架受力分析计算书
门支架受力分析计算书一、底板的强度、刚度计算（一）底板强度验算1、荷载的取值由于箱梁混凝土浇筑分两次进行，先浇底板和腹板，此时对底模的强度和刚度的要求较高；第二次浇筑顶板混凝土时，箱梁底板已形成一个整体受力板，对底模的强度和刚度的要求相对较低，因此取第一次浇筑是腹板底位置横桥向1m宽的模板进行验算，现浇砼的浇筑高度h＝1.05米。
q=1.05×1×2.5＝2.625t/m2、跨度的取值模板底横向方木的纵向间距按30c m布设，取；lp＝0.3m。
3、跨数的取值底模的最小宽度为1.22m，取n＝1.22÷0.3≈4跨。
4、绘制计算简图5、计算最大弯矩及最大剪力值查《建筑静力结构计算手册》P153得Mm ax=0.121×ql2=0.121×2.625×0.32＝0.029t•mQm ax＝0.62×ql＝0.62×2.625×0.3＝0.489t6、底板强度验算①正应力σ＝Mmax÷W＝0.029÷(bh2÷6)＝0.029×6÷(1×0.022)＝435t/m2=4.35Mpa＜6.5Mpa（A-5级木材的顺纹拉应力）②剪应力τ＝QS÷Ib其中S＝1/8×bh2＝1/8×1×0.022＝5×10-5m3I＝1/12×bh3＝1/12×1×0.023＝6.67×10-7m4b＝1mτ＝(0.489×5×10-5)÷(6.67×10-7×1)＝36.66t/m2＝0.3666Mpa＜[τ]＝1.2Mpa（顺纹剪应力）满足剪应力要求（二）底板刚度验算查《建筑静力结构计算手册》P153得fm ax＝(0.66×ql4)÷(100×EI)其中E＝8.5×103Mpa＝8.5×109PaI＝6.67×10-7m4q=2.625t/m＝2.625×104N/ml＝0.3mfm ax＝(0.66×2.625×104×0.34)÷(100×8.5×109×6.67×10-7)＝2.48×10-4m＝0.248mm＜[f]＝1.5mm故底板的刚度满足变形要求。
门式脚手架计算书
门式脚手架计算书1.计算说明1.1概况：工程项目：京广客专信阳东站门架高度：8.8m 5层工程内容：站台雨棚吊顶1.2本工程采用门式脚手架规格如下：水平架5步4设，脚手板5步1设，交叉拉杆两侧设置，剪刀撑4步4跨设置，水平加固杆4步1设，脚手架顶部施工层采用密目安全网进行封闭，目数不少于2000目/㎡，自重标准0.5kg/m。
2.根据上述条件进行脚手架稳定性计算2.1 脚手架自重产生的轴向力N GK1计算门架1榀18.6*9.8*10-3=0.182KN交叉支撑2副4*9.8**10-3=0.078KN水平架（5步4设）16.5*9.8*4/5**10-3=0.129KN脚手板2块（5步1设）0.184*2*1/5=0.074KN连接棒2个6*2*10-3=0.012KN锁臂2副0.0085*2=0.017KN合计0.492KN每米高脚手架自重：N GK1=0.492/1.72=0.286KN2.2 加固杆、附件产生的轴向力N GK2计算tgɑ=4*1.7/(4*1.83)=0.93对应cosɑ=0.732钢管重（2*1.83/0.732+1.83）*0.038=0.18KN扣件重1*0.0135+4*0.0145=0.072KN每米高脚手架加固件重（0.18+0.072）/（4*1.7）=0.037KN密目网重0.5*9.8*10-3=0.005KN/m加固杆、附件产生的轴向力N GK2=0.037+0.005=0.042KN/m2.3 施工荷载产生的轴向力标准值N标准=2*1*1.83=3.66KN2.4 风荷载对脚手架产生的计算弯矩标准值（倾覆力）根据顶部施工层使用密目网，偏于安全考虑，按不透风的全封闭情况，查表知风荷体型系数，µ8=1.0 ψ=1.0风荷载标准值W k=0.7µZ.* µ8=0.7*1.23*1.0*0.45=0.387KN/㎡作用于脚手架计算单元的风线荷载标准值q k= W k*L=0.387*1.83=0.708KN/m风荷载时脚手架计算单元产生的弯矩标准值M k=0.708*62/10=2.549KN.m2.5 计算脚手架稳定性N≤N d，则脚手架稳定，根据规范规定，作用于一榀门架的最大轴向力设计值应对不组合风荷与组合风荷两种情况进行计算，取两种工况计算结果的大者作为不利轴向力。
门式刚架计算书【范本模板】
目录2 荷载计算 02．1荷载取值计算 02.1.1 永久荷载标准值（对水平投影面） 02.1.2 可变荷载标准值 02.1.3 风荷载标准值 02.1。
4 吊车资料 02.1。
5 地震作用 (1)2.2各部分作用的荷载标准值计算 (1)3 内力计算 03。
1在恒荷载作用下 (1)3.2在活荷载作用下 (2)3。
3在风荷载作用下 (3)3.4在吊车荷载作用下 (4)3.5内力组合 (5)4 刚架设计 (9)4.1截面形式及尺寸初选 (9)4.2构件验算 (9)4。
2。
1 构件宽厚比验算 (10)4.2。
2 有效截面特性 (10)4。
2。
3 刚架梁的验算 (13)4。
2.4 刚架柱验算 (14)4.2.5 位移计算 (16)4。
3节点设计 (16)4。
3.1 梁柱节点设计 (16)4。
3.2 梁梁节点设计 (18)4。
3.3 刚接柱脚节点设计 (21)5 吊车梁及牛腿设计 (23)5。
1吊车梁设计 (23)5。
2牛腿设计 (26)6 其它构件设计 (29)6。
1隅撑设计 (29)6.2檩条设计 (29)6。
2。
1 基本资料 (29)6。
2。
2 荷载及内力 (29)6.2。
3 截面选择及截面特性 (29)6.2.4 强度计算 (31)6.2.5 稳定性验算 (32)6。
3墙梁设计 (32)6。
3.1 基本资料 (32)6。
3。
2 荷载计算 (32)6.3.3 内力计算 (32)6。
3.4 强度计算 (32)7 基础设计 (33)7。
1刚架柱下独立基础 (33)7.1。
1 地基承载力特征值和基础材料 (33)7。
1.2 基础底面内力及基础底面积计算 (33)7.1.3 验算基础变阶处的受冲切承载力 (34)7。
1.4 基础底面配筋计算 (34)7。
2山墙抗风柱下独立基础 (34)结论 (36)参考文献 (37)致谢 (39)1 绪论2 荷载计算2．1 荷载取值计算2。
1.1 永久荷载标准值（对水平投影面）YX51—380-760型彩色压型钢板0。
(完整版)门式脚手架计算书
门式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003、基本参数、荷载参数三、设计简图门架简图落地门架落地门架门架平面图四、门架稳定性计算每米高度脚手架构配件自重产生的轴向力标准值：N Gk1= (G k1+ G k2 ×2+ G k3×1/2+ G k4×2×1/1+ G k5×2+ G k6×2) /h=(0.224+ 0.040 2+× 0.165 1×/2+ 0.184 2×1/1+ 0.006 2×+ 0.0085 2×) /1.950 =0.402 kN/ m1/2表示水平架设置2步1设1/1表示脚手板设置1步1设每米高度脚手架附件重产生的轴向力标准值：N Gk2= (G k7×l/cosα×2/4+ G k8×l ×1/4+ G k9/4+ G k10×4/4+ G k11×l+ G k12×l ×h)/h =(0.038 1×.830/0.684 2×/4+ 0.038 1×.830 ×1/4+ 0.014/4+ 0.0154/4×+0.015 1×.830+ 0.050 ×1.830 ×1.950) /1.950=0.15 kN/ m1/4表示水平加固杆4步1设各施工层施工荷载产生的轴向力标准值：N Qk=n× Q k×b×l=2 ×3×1.219 ×1.83=13.385 kN 门架宽度b，见门架型号编辑风荷载标准值：ωk =μz×μs×ωo =0.74 0×.8 ×0.3=0.178 kN/ m2 q k= ωk × l=0.178 1×.83=0.325 kN/ m风荷载产生的弯矩标准值：M k= q k H12/10=0.325 3×.92/10=0.494 kN . m 2、作用于门架的轴向力设计值不组合风荷载时：N=1.2(N Gk1+ N Gk2)H+1.4 N Qk =1.2 (×0.402+0.15) 33×.6+1.41×3.385=40.975 kN 组合风荷载时：N w=1.2(N Gk1+ N Gk2)H+0.9 ×1.4 (N Qk+2M k/b)=1.2× (0.402+0.15) 33×.6+0.9 1×.4 × (13.385+2 0×.494/1.219) =40.123kN门架轴向力设计值：N=max[N, Nw]=40.975 kN参数计算：I=I0+I1·h1/h0=107800+107800×1536/1930=193593 mm4i=(I/A 1)0.5=(193593/424)0.5=21.37 mmλ=kh0/i=1.22 1×930/21.37=110.19由λ查规范表B.0.6，得φ=0.516N d=φA··f=0.516 ×424×2×205×10-3=89.7kN 得，N ≤ N d 门架的稳定性，满足要求！五、钢丝绳卸荷计算(因此内容在规范以外，故仅供参考)钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。
门式脚手架计算书
门式脚手架计算书一、引言门式脚手架是一种常用的施工搭建工具，它由立柱、水平杆、斜撑、横杆等构成，可以方便地进行搭建和拆除，提供安全稳定的工作平台。
计算门式脚手架的参数是保证其稳定性和安全性的关键。
本文将介绍门式脚手架计算书的编写方法和各个参数的计算公式。
二、门式脚手架计算书编写方法1. 脚手架尺寸计算门式脚手架的尺寸计算是首要步骤。
根据具体的工程要求和实际情况，确定脚手架的高度、宽度、长度等参数。
在计算书中，需要详细记录脚手架的尺寸，包括主梁的长度、立柱的高度、水平杆的间距等。
2. 材料强度计算门式脚手架的材料强度计算是为了保证脚手架的结构稳定性和安全性。
根据设计要求和国家相关标准，计算和选择适当的材料强度参数，包括主梁、立柱、水平杆等的抗弯强度和抗压强度。
3. 荷载计算门式脚手架在使用过程中承受着各种荷载，包括脚手架本身的自重、工人和材料的重量、风载、地震力等。
在计算书中，需要详细列出各种荷载的大小和作用位置，以便后续的静力分析。
4. 应力计算门式脚手架的结构在承受荷载时会产生应力。
在计算书中，需要进行应力计算，以评估脚手架结构是否满足设计要求。
根据材料的强度参数、脚手架的尺寸和各种荷载的大小，计算脚手架结构不同部位的应力值，并进行比较分析。
5. 变形计算门式脚手架在承载荷载时会发生一定的变形。
在计算书中，需要进行变形计算，以评估脚手架结构在不同荷载下的变形情况。
根据脚手架结构的刚度参数、脚手架的尺寸和各种荷载的大小，计算脚手架结构在不同荷载下的变形值，并进行比较分析。
6. 安全系数计算门式脚手架不仅要满足设计强度和刚度要求，还要具备一定的安全保护措施。
在计算书中，需要根据脚手架的设计要求和国家相关标准，计算脚手架的安全系数，确保脚手架的使用安全。
三、门式脚手架计算书各参数计算公式1. 主梁：主梁长度 = 脚手架长度 - 2 ×立柱间距2. 立柱：立柱高度 = 脚手架高度3. 水平杆：水平杆间距 = 主梁长度 / (水平杆数量 - 1)4. 材料强度：抗弯强度 = 材料的抗弯强度参数抗压强度 = 材料的抗压强度参数5. 荷载：脚手架自重 = 主梁重量 + 立柱重量 + 水平杆重量工人和材料的重量 = 工人数量×单个工人重量 + 材料重量风载 = 风荷载参数×建筑物高度×建筑物面积地震力 = 地震设计参数×建筑物重量6. 应力：主梁应力 = (脚手架自重 + 工人和材料的重量 + 风载 + 地震力) / 主梁截面积立柱应力 = (脚手架自重 + 工人和材料的重量 + 风载 + 地震力) / 立柱截面积水平杆应力 = (脚手架自重 + 工人和材料的重量 + 风载 + 地震力) / 水平杆截面积7. 变形：主梁变形 = (脚手架自重 + 工人和材料的重量 + 风载 + 地震力) ×主梁长度^3 / (48 ×弹性模量×主梁截面惯性矩)立柱变形 = (脚手架自重 + 工人和材料的重量 + 风载 + 地震力) ×立柱高度^3 / (48 ×弹性模量×立柱截面惯性矩)水平杆变形 = (脚手架自重 + 工人和材料的重量 + 风载 + 地震力) ×水平杆长度^3 / (48 ×弹性模量×水平杆截面惯性矩)四、结论本文介绍了门式脚手架计算书的编写方法和各个参数的计算公式。
门式脚手架计算书
门式脚手架计算书
一、前言
门式脚手架是一种常见的临时性建筑支撑设备，广泛应用于建筑工程中。
本计算书旨在通过对门式脚手架的结构和力学特性进行分析，从而提供门式脚手架的设计计算依据。
二、脚手架的结构特点
门式脚手架由立杆、横杆、斜杆、斜撑、连接件等组成。
其主要特点如下：
1. 结构稳定：门式脚手架采用立杆和横杆构成的框架结构，具有良好的稳定性和刚度。
2. 简单高效：门式脚手架的组装和拆卸相对于其他类型的脚手架来说更加简单高效，且具有较高的工作效率。
3. 适用性强：门式脚手架适用于不同类型的建筑工程，可根据具体需求进行灵活调整和组合。
三、脚手架的设计计算
门式脚手架的设计计算主要包括以下几个方面：
1. 荷载计算：根据脚手架所承受的荷载类型和大小，进行荷载
计算，包括自重荷载、人员荷载、材料荷载等。
2. 结构分析：对门式脚手架的结构进行力学分析，包括受力分析、静力学平衡和变形控制等。
结构分析的目的是保证门式脚手架
具有足够的强度和刚度，以满足使用要求。
3. 材料选型：根据结构分析的结果，选择合适的材料进行脚手
架的制作。
材料选型需要考虑材料的强度、刚度和耐久性等因素。
4. 连接件设计：门式脚手架的连接件起到连接各部件的作用，
其设计应考虑连接的强度和稳定性，确保脚手架在施工中不发生松
动或失稳。
5. 搭设方案：根据具体施工现场的情况，制定脚手架的搭设方案，包括脚手架的布置和支撑方式等。
四、安全与质量控制
门式脚手架的安全与质量控制是脚手架设计和搭设的重要环节。
以下是安全与质量控制的主要要点：。
嘉松路门式支架计算书
跨嘉松公路门式支架计算书第一章工程简介跨嘉松公路结构形式为40+72+40m现浇连续梁，墩高7m；墩身为矩形实心3.8×9m，承台为双层承台，下层承台尺寸为18.2×10.4×4m，上层承台尺寸为12×5.8×2m。
箱梁形式采用单箱单室变高梁体，0#块处梁截面高6.2m，箱梁顶板宽度13.4m，翼缘板悬挑处3.35m，腹板厚0.9m，顶板厚0.5m，翼缘板边缘厚0.2m，根部厚0.65m，箱梁底板宽6.7m，底板厚1m；跨中处梁截面高3.6m，箱梁顶板宽度13.4m，翼缘板悬挑处3.35m，腹板厚0.48m，顶板厚0.4m，翼缘板边缘厚0.2m，根部厚0.65m，箱梁底板宽6.7m，底板厚0.4m。
其它细部尺寸如下图所示：箱梁0#块处横截面箱梁跨中横截面第二章支架搭设方案一、小横梁及分配梁的布置小横梁采用10x10cm方木支撑模板，间距在腹板部位采用20cm横桥向布置，其他部位采用30cm横桥向均匀布置。
分配梁采用I12.6，考虑结构受力情况，门式支架标准间距合理布置，在翼缘板部位横桥向间距为0.6m，底板部位横桥向间距为0.45m，腹板部位横桥向间距为0.3m。
分配梁纵桥向搭设在门式支架顶托上，分配梁横桥向间距布置和门式支架一样。
二、门式支架的布设门式支架采用TR100A型，其宽度为1m，高1.9m，支架顶、底均有可调节的顶托和底托。
1、纵桥向在腹板部位门架与门架间距采用0.5m，在每榀门架之间要增加一根立杆，即在腹板部位纵桥向每根立杆的间距为0.5米。
在腹板部位每榀门架横桥向布置的间距为0.3米。
在腹板靠近墩顶部位由于最大立杆的计算值为33KN,已经接近杆件的允许承载能力，所以在紧靠墩顶2米范围内，腹板部位立杆需要加密。
加密方法为在每榀门架内增加2根立杆，横桥向不变。
2、纵桥向在底板部位门架与门架间距采用1.0 m，在每榀门架之间不用增加立杆，在底板部位每榀门架横桥向布置的间距为0.3米。
B类300×4150梁模板门式脚手架支撑计算书
B类300×4150梁模板门式脚手架支撑计算书门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）。
计算的脚手架搭设高度为5.6米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。
搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 1.83米。
门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。
门架立杆采用42.0×2.5mm钢管，立杆加强杆采用26.8×2.5mm钢管。
每榀门架之间的距离0.60m，梁底木方距离150mm。
梁底木方截面宽度100mm，高度100mm。
梁顶托采用100×100mm木方。
1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆图1 计算门架的几何尺寸图图2 模板支架示意图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。
集中力大小为 F = 1.2×25.500×0.300×0.500×0.150=0.689kN。
一、梁底木方的计算木方按照简支梁计算。
1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q 1 = 25.500×4.150×0.150=15.874kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q 2 = 0.340×0.150×(2×4.150+0.300)/0.300=1.462kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q 3 = 2.000×0.150=0.300kN/m经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2×(15.874+1.462)+1.4×0.300=21.223kN/m2.木方强度、挠度、抗剪计算A木方计算简图经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=3.872kNN2=3.872kN经过计算得到最大弯矩 M= 2.019kN.m经过计算得到最大支座 F= 3.872kN经过计算得到最大变形 V= 3.7mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3；I = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.33cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=2.019×106/166666.7=12.11N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算 [可以不计算]截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值 T=3×3.871/(2×100×100)=0.581N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形 v =3.7mm木方的最大挠度小于1220.0/250,满足要求!二、梁底托梁的计算梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。
门式板模板架计算书
楼板模板门式脚手架支撑计算书门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）。
计算参数:脚手架搭设高度为40.0m，门架型号采用MF1217，钢材采用Q235。
门架的宽度 b = 1.20m，门架的高度 h0 = 1.93m，步距1.95m，跨距 l = 1.83m。
门架 h1 = 1.54m，h2 = 0.08m，b1 = 0.75m。
门架立杆采用27.2×1.9mm钢管，立杆加强杆采用48.0×3.5mm钢管。
每榀门架之间的距离1.20m，板底木方距离300mm。
板底木方截面宽度50mm，高度80mm。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。
梁顶托采用100×100mm木方。
模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。
1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆图1 计算门架的几何尺寸图图2 模板支架示意图一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.100×0.200×1.200+0.300×1.200=6.384kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+0.000)×1.200=2.400kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3；I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×6.384+1.40×2.400)×0.300×0.300=0.099kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.099×1000×1000/64800=1.531N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×6.384+1.4×2.400)×0.300=1.984kN截面抗剪强度计算值 T=3×1984.0/(2×1200.000×18.000)=0.138N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×6.384×3004/(100×6000×583200)=0.100mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、楼板底木方的计算木方按照简支梁计算，木方的截面力学参数为1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1 = 25.100×0.200×0.300=1.506kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.300×0.300=0.090kN/m(3)活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.000×0.300=0.600kN/m经计算得到，木方荷载计算值 Q=1.2×(1.506+0.090)+0.9×1.40×0.600=2.755kN/m2.木方强度、挠度、抗剪计算2.76kN/m木方计算简图0.397木方弯矩图(kN.m)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：1.60kN/m变形计算受力图0.088木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.322kNN2=3.637kNN3=3.637kNN4=1.322kN经过计算得到最大弯矩 M= 0.396kN.m经过计算得到最大支座 F= 3.637kN经过计算得到最大变形 V= 1.106mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.396×106/53333.3=7.43N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算 [可以不计算]截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值 T=3×1.983/(2×50×80)=0.744N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形 v =1.106mm木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!三、楼板底托梁的计算板底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。
门式钢管脚手架计算书1
计算书计算的脚手架搭设高度最高为33米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。
搭设尺寸为：门架的宽度 b = 0.93米，门架的高度 h0 = 1.7米，步距1.73米，跨距 l = 1.83米。
门架 h1 = 1.15米，h2 = 0.14米，b1 = 0.75米。
门架立杆采用φ42.0×2.5mm钢管，立杆加强杆采用φ26.8×2.5mm钢管，施工均布荷载为2.0kN/m2，同时施工2层。
1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆计算门架的几何尺寸图钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载。
1、静荷载计算静荷载标准值包括以下内容：①脚手架自重产生的轴向力(kN/m)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：门架(MF1219) 1榀 0.224kN交叉支撑 2副2×0.040=0.080kN水平架 3步1设 0.184×1/3=0.061kN连接棒 2个2×0.006=0.012kN锁臂 2副2×0.009=0.017kN合计 0.395kN经计算得到，每米高脚手架自重合计 N Gk1 = 0.395 / 1.730 = 0.228kN/m②加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)剪刀撑采用φ48.0×3.5mm 钢管，每米高的钢管重为0.038kN/m ，按照2步2跨设置，每米高的钢管重计算：1945.0)83.12/()73.12(≈=⨯⨯=αtag2×0.038×(2×1.830)/cos α/(2×1.730)=0.114kN/m水平加固杆采用φ48.0×3.5mm 钢管，按照1步2跨设置，每米高的钢管重为0.038×(2×1.830)/(1×1.730)=0.08kN/m每跨内的直角扣件2个，旋转扣件4个。
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吉林市秀水街（光北路南-伟光路）道路工程
门式支架施工方案
一、施工方案
高架桥上跨晓光路，施工期间为保证晓光路正常通车，在晓光路上面修建两孔5.5m跨径的门式支架。
门式支架分配梁采用I56C工字钢、纵梁采用I40b工字钢和Φ630*12mm管柱相结合的门式支架结构。
支架上铺15mm钢板及防水卷材，确保晓光路行车安全。
门式支架基础采用C30混凝土条形基础，条形基础高120cm，宽100cm，长度48.5m，基础两侧设导向墩，防止车辆碰撞门式支架基础。
门式支架基础主筋采用HRB400Φ25mm钢筋，箍筋采用HRB400Φ12mm钢筋。
门式支架立柱采用Φ63cm钢管柱，壁厚12mm，间距3m。
管柱斜撑采用双根20b槽钢。
支架横梁采用双根I56C工字钢，管柱与横梁之间设斜撑，采用双根I45b工字钢。
纵梁采用I40b工字钢，翼缘板处间距60cm，腹板处间距35cm，底板处间距50cm，共198根。
纵梁上铺设15mm钢板及防水卷材，横向铺设150mm*100mm方木，间距60cm，方木上采用碗口支架做梁底调坡及落架。
门式支架布置如图所示：
门式支架布置图
二、门式支架承载能力校验
荷载计算：
每延米钢筋混凝土自重N1：29.41×26KN/m3³=764.66KN/m 每延米楞木及模板自重N2：44.3m×2×1.5KN/m2=132.9KN 每延米支架自重N3：44.3m×1.2m×0.135KN/m2=7.18KN
施工人员及设备重量N4:44.3m×1m×1 KN/m2=44.3KN
混凝土振捣产生荷载N5:44.3m×1m×2 KN/m2=88.9KN
I40b工字钢总重量N6:198×6m×73.878kg/m×9.8=860.12 KN I56c工字钢总重量N7:48×6m×123.9kg/m×9.8=39.23 KN
Φ630×12mm钢管总重量N8:45×3m×183.39kg/m×9.8=80.87 KN
计算总荷载
N Z=（N1+N2+N3+N4+N5）×12+N6+N7+N8=13435.5 KN
1.立柱验算
立柱共45根
N= N Z/45=13435.5KN/45=298.57 KN
1.1强度验算
σ=1.4N/A=1.4×298570N/23286mm2=17.95N/mm2＜f=205 N/mm2
钢材抗压强度设计值f=205 N/mm2
满足要求
1.2稳定验算
计算高度l=4500mm，回转半径=218.5mm
λ=l/i=4500/218.5=20.6mm
查《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016附录C 钢管轴心受压稳定系数
得φ=0.930
则 1.4N/φA=1.4×298570N/(0.930×23286mm2)=19.3 N/mm2＜f=205 N/mm2
满足要求
2.横梁验算
横梁采用I56C工字钢，计算跨径l=3000mm,查表得I X=714000000mm4,W X=2250000mm3,E=2.06×105 N/mm2
荷载计算
q= N Z/（44×3）=13435.5KN/（44×3）=101.78 KN
2.1强度验算
M=ql/8=101780×3000/8=38167500N·m
σ=M/W X=38167500N·m/2250000mm3=16.96N/mm2＜f=205 N/mm2
强度满足要求。
2.2挠度验算
υ=5ql4/384EI X=5×101.78×3000/（384×2.06×105×714000000）=2.7×10-11mm
挠度容许值【υ】=l/500=3000/500=6mm，符合要求。
3.纵梁验算
横梁采用I40b工字钢，计算跨径l=5500mm,查表得I X=228000000mm4,W X=1140000mm3,E=2.06×105 N/mm2
荷载计算
N Z=（N1+N2+N3+N4+N5）×6+N6/2 =6657.7 KN
q= N Z/99=6657.7KN/99=67.25 KN
3.1强度验算
M=ql/8=67250×5500/8=46234375N·m
σ=M/W X=46234375N·m/1140000mm3=40.56N/mm2＜f=205 N/mm2
强度满足要求。
3.2挠度验算
υ=5ql4/384EI X=5×67.25×5500/（384×2.06×105×228000000）=1.02×10-10mm
挠度容许值【υ】=l/500=5500/500=11mm，符合要求。