光伏玻璃采光顶强度计算(北京市为例)
光伏混凝土屋顶支架强度及屋面荷载计算方案简析
光伏混凝土屋顶支架强度及屋面荷载计算方案简析
一、首先简述工程概况，包括项目名称、工程地址、设计单位、建设单位、结构形式及支架高度。
二、参考规范：《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068—2001、《建筑结构荷载规范》GB50009—2001(2006年版)、《建筑抗震设计规范》GB50011—2010、《钢结构设计规范》GB50017—2003、《冷弯薄壁型钢结构设计规范》GB50018—2002、《不锈钢冷轧钢板和钢带》GB/T3280—2007。
三、设计参数：太阳能板规格、太阳能板重量、太阳能板安装数量、支架倾斜角度、风压(按《建筑结构荷载规范》表E.5取值)、雪压(按《建筑结构荷载规范》表E.5取值)、安装条件(屋面粗糙度)、屋面高度、设计产品年限。
四、型材强度计算：1、确定屋顶荷载，假设为一般地方中最大的荷重，采用固定荷重G和暴风雨产生的风压荷重W的短期复合荷重;2、查询结构材料的特性，如截面面积、形心主轴到腹板边缘的距离、形心主轴到翼缘尖的距离、惯性矩、回转半径、截面抵抗矩、截面抵抗矩等;3、计算假定荷重，包括固定荷重、风压荷重、雪压荷重、地震荷载、根据《建筑结构荷载规范》第3.2节荷载组合计算荷载基本组合，确定使用材料的允许应力及最大位移量。
五、屋面配重设计：1、描绘计算简图;2、计算荷载标准值，包括恒荷载、风荷载、雪荷载;3、确定最不利负载组合;4、通过校核基础确定需配置的基础个数。
六、屋面承重计算：1、计算太阳能板质量、支架总荷重、水泥墩荷重;2、屋顶单位面积受力;3、假设屋顶为上人屋面，根据GB50009-2001设计，混凝土屋面设计载荷为2kN/㎡，安装太阳能方阵后载荷小于设计载荷即满足要求。
玻璃采光顶计算书
采光顶结构计算第一章、荷载计算一、基本参数计算标高：11.5 m玻璃分格：B×H=1.577×2.500 mB：玻璃宽度H：玻璃长度设计地震烈度：7度地面粗糙度类别：C类二、荷载计算本工程按竖向荷载取值计算；玻璃自重荷载和活荷载的组合，取其中最不利组合。
1、玻璃重量荷载玻璃选用6+9A+6+1.52PVB+6钢化夹胶玻璃玻璃自重荷载标准值，取 G AK=0.4608 N/m2考虑零部件，玻璃自重荷载，取 G AK=0.50 KN/m2G A=1.2×G AK=1.2×0.50=0.60 KN/m22、活荷载作用q K：活荷载标准值，取0.50 KN/m2r q：活荷载作用效应的分项系数，取1.4q：活荷载设计值（KN/m2）q=r q×q K=1.4×0.50=0.70 KN/m23、风荷载作用（负风压）W K：作用在屋面上的风荷载标准值（KN/m2）βgz：瞬时风压的阵风系数，取2.067μs：风荷载体型系数，取-2.0μz：风荷载高度变化系数，取0.74上海市基本风压 W0=0.55 KN/m2(按50年一遇)W K=βgz×μs×μz×W0=2.067×（-2.0）×0.74×0.55=-1.683 KN/m2W：风荷载设计值（KN/m2r W：风荷载作用效应的分项系数，取1.4W=r W×W K=1.4×（-1.683）=-2.356KN/m25、荷载效应组合S由负风荷载效应控制的组合（向上） 标准值：q K =ψG ×G AK +ψW ×W K=1.0×0.50+1.0×(-1.683) =-1.183KN/m 2设计值：q=ψG ×r G ×G AK +ψW ×r W ×W K=1.0×1.0×0.50+1.0×1.4×（-1.683） =-1.856KN/m 2由自重荷载效应控制的组合（向下） 组合：恒＋活标准值：q K =ψG ×G AK +ψq ×q K=1.0×0.50+1.0×0.50 =1.0 KN/m 2设计值：q=ψG ×r G ×G AK +ψq ×r q ×q K=1.0×1.2×0.50+1.0×1.4×0.5 =1.30 KN/m2 所以最不利的荷载为： 向上:最不利荷载标准值为：q K =1.183KN/m 2最不利荷载设计值为：q=1.856KN/m 2第二章、玻璃面板校核一、玻璃强度计算玻璃选用6+9A+6+1.52PVB+6中空夹胶钢化玻璃 1、玻璃组合荷载下的强度校核：a ：玻璃板块的短边尺寸，1.577 mb ：玻璃板块的长边尺寸，2.500 m外片 玻璃自重标准值 25600012.01G t 1G K AK ⨯⨯=⨯⨯==307.2 N/m 2玻璃地震作用标准值 2.30708.05G q AK max E EK ⨯⨯=σβ==123 N/m 2 玻璃地震作用设计值 1233.1q 3.1q EK E ⨯===160 N/m 2中空玻璃的折算厚度 3336695.0te +==7.182mm 分配到外片玻璃上的风荷载标准值333323e e k 1K 6182.7182.716831.1t t t W 1.1W +⨯⨯=+⨯⨯==1169.44 N/m 2分配到外片玻璃上的荷载（作用）组合标准值1235.044.1169q 5.0W q 1EK 1K 1K ⨯+=+==1230.94 N/m 2分配到外片玻璃上的风荷载设计值333323e e 16182.7182.725361.1t t t W 1.1W +⨯⨯=+⨯⨯==1762.151 N/m 2分配到外片玻璃上的荷载（作用）组合设计值1605.0151.1762q 5.0W q 1E 11⨯+=+==1842.151 N/m 2分配到外片外（内）层玻璃上的荷载（作用）组合标准值333323131k k21k 1166694.1230t t t q q q +⨯=+==--=615.47 N/m 2 η：挠度折减系数由参数44K Et /a q =θ454361072.0/157710615.0⨯⨯⨯⨯=-=40.763 查表得：=η10.83分配到外片外（内）层玻璃上的荷载（作用）组合设计值3333231312111666151.1842t t t q q q +⨯=+==--=921.075N/m 2依据ηϕ=σ22t a q 6＜g f由b a =500.2577.1=0.631，查表得：弯矩系数ϕ=0.0836 分配到外片外（内）层玻璃截面设计最大应力值：12121t a q 6ηϕ=σ =83.06157710921.00836.06223⨯⨯⨯⨯⨯- =26.49 N/mm 2＜g f =84.0 N/mm 2玻璃强度符合设计要求。
采光顶(阳光房)钢结构计算书
[某大型采光顶（阳光房）钢结构计算书] [强度计算信息][采光顶]设计计算书计算:校核:审核:公司名称:克莱斯科北京门窗有限公司二〇一X年X月X日目录一、风荷载计算......................................................................................... 错误!未定义书签。
[强度计算信息][采光顶]设计计算书一、计算依据及说明1.工程概况说明工程名称:[工程名称]工程所在城市:北京公司地址：北京市通州区马驹桥镇姚辛庄工程所属建筑物地区类别:C类工程所在地区抗震设防烈度:9度工程基本风压:0.45kN/m2工程强度校核处标高:10m2.设计依据《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2001 (2006年版)《建筑设计防火规范》 GB50016-2006《建筑用不锈钢绞线》 JG/T 200-2007《建筑幕墙》 GB/T 21086-2007《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》 JGJ/T151-2008《不锈钢棒》 GB/T 1220-2007《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG 160-2004《铝合金结构设计规范》 GB50429-2007《建筑陶瓷薄板应用技术规程》 JGJ/T172-2009《建筑玻璃采光顶》 JG/T 231-2008《建筑抗震设计规范》 GB 50011-2001(2008年版)《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB 50068-2001《钢结构设计规范》 GB 50017-2003《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ 102-2003《塑料门窗工程技术规程》 JGJ103-2008《中空玻璃稳态U值（传热系数）的计算和测定》 GB/T22476-2008《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T 139-2001《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ 133-2001《建筑制图标准》 GB/T 50104-2001《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ 113-2009《全玻璃幕墙工程技术规程》 DBJ/CT 014-2001《点支式玻璃幕墙工程技术规程》 CECS 127:2001《点支式玻幕墙支承装置》 JC 1369-2001《吊挂式玻幕墙支承装置》 JC 1368-2001《建筑结构用冷弯矩形钢管》 JG/T178-2005《建筑用不锈钢绞线》 JG/T200-2007《铝合金建筑型材基材》 GB/T 5237.1-2008《铝合金建筑型材阳极氧化、着色型材》 GB/T 5237.2-2008《铝合金建筑型材电泳涂漆型材》 GB/T 5237.3-2008《铝合金建筑型材粉末喷涂型材》 GB/T 5237.4-2008《铝合金建筑型材氟碳漆喷涂型材》 GB/T 5237.5-2008《铝合金建筑型材隔热型材》 GB/T 5237.6-2008《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB/T 18250-2000《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T 18575-2001《铝型材截面几何参数算法及计算机程序要求》 YS/T437-2009《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB 3098.1-2000《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》 GB 3098.2-2000《紧固件机械性能螺母细牙螺纹》 GB 3098.4-2000《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB 3098.5-2000《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》 GB 3098.6-2000《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB 3098.15-2000《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》 GB/T 16823.1-1997《搪瓷用冷轧低碳钢板及钢带》 GB/T13790-2008《陶瓷板》 GB/T23266-2008《建筑幕墙用瓷板》 JG/T217-2007《干挂空心陶瓷板》 JC/T1080-2008《耐候结构钢》 GB/T4171-2008《平板玻璃》 GB11614-2009《浮法玻璃》 GB11614.2-2009《夹层玻璃》 GB15763.3-2009《中空玻璃》 GB/T11944 -2002《钢化玻璃》 GB15763.2-2005《半钢化玻璃》 GB/T17841-2008《铝及铝合金轧制板材》 GB/T 3880-1997《干挂饰面石材及其金属挂件》 JC830·1~830·2-2005《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》 JC 133-2000《建筑用安全玻璃防火玻璃》 GB 15763.1-2009《混凝土接缝用密封胶》 JC/T 881-2001《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T 882-2001《石材幕墙接缝用密封胶》 JC/T 883-2001《中空玻璃用弹性密封胶》 JC/T 486-2001《中空玻璃用复合密封胶条》 JC/T1022-2007《天然花岗石建筑板材》 GB/T18601-2009《铝合金门窗》 GB/T 8478-2008 《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ 145-2004《公共建筑节能设计标准》 GB 50189-2005《建筑用硬质塑料隔热条》 JG/T 174-2005《建筑用隔热铝合金型材穿条式》 JG/T 175-2005《民用建筑能耗数据采集标准》 JG/T154-2007《建筑外窗气密、水密、抗风压性能现场检测方法》 JGJ/T211-2007《不锈钢和耐热钢牌号及化学成份》 GB/T20878-2007《百页窗用铝合金带材》 YS/T621-2007《建筑物防雷检测技术规范》 GB/T21434-2008《混凝土加固设计规范》 GB50367-2006 《小单元建筑幕墙》 JG/T217-2008 《普通装饰用铝塑复板》 GB/T22412-2008 《冷弯型钢》 GB/T6725 -2008 《建筑抗震加固技术规程》 JGJ/T116-2009 《公共建筑节能改造技术规范》 JGJ176-2009 《热轧型钢》 GB/T706 -2008 《建筑外门窗保温性能分级及检测方法》 GB/T8484-2008 《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002 《中国地震烈度表》 GB/T17742-2008 《绿色建筑评价标准》 GB/T50378-20063. 基本计算公式(1).场地类别划分:根据地面粗糙度,场地可划分为以下类别: A 类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区;B 类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区;C 类指有密集建筑群的城市市区;D 类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区; [工程名称]按C 类地区计算风压 (2).风荷载计算:幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版) 7.1.1 采用风荷载计算公式: W k =β gz ×μ z ×μ sl ×W0 其中: Wk ---作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m 2)β gz ---瞬时风压的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)取定根据不同场地类型,按以下公式计算:βgz =K(1+2μf ) 其中K 为地区粗糙度调整系数，μf 为脉动系数A 类场地: β gz =0.92×(1+2μ f ) 其中：μf =0.387×(Z 10)(-0.12)B 类场地: β gz =0.89×(1+2μ f ) 其中：μf =0.5×(Z 10)(-0.16)C 类场地: β gz =0.85×(1+2μ f ) 其中：μf =0.734×(Z 10)(-0.22)D 类场地: β gz =0.80×(1+2μ f ) 其中：μf =1.2248×(Z 10)(-0.3)μz ---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定, 根据不同场地类型,按以下公式计算:A 类场地: μz =1.379×(Z 10)0.24B 类场地: μ z =(Z 10)0.32C 类场地: μz =0.616×(Z 10)0.44D 类场地: μz =0.318×(Z 10)0.60本工程属于C 类地区μsl ---风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)取定 W0---基本风压,按全国基本风压图,北京地区取为0.45kN/m 2(3).地震作用计算: q EAk =β E ×α max ×GAk其中: qEAk ---水平地震作用标准值 β E ---动力放大系数,按 5.0 取定αmax ---水平地震影响系数最大值,按相应设防烈度取定: 6度(0.05g): αmax =0.04 7度(0.1g): αmax =0.08 7度(0.15g): αmax =0.12 8度(0.2g): α max =0.16 8度(0.3g): α max =0.24 9度(0.4g): αmax =0.32北京地区设防烈度为9度,根据本地区的情况,故取αmax =0.16 GAk ---幕墙构件的自重(N/m 2)(4).荷载组合:结构设计时，根据构件受力特点，荷载或作用的情况和产生的应力(内力)作用方向，选用最不利的组合，荷载和效应组合设计值按下式采用： γ G SG +γw ψ w Sw +γE ψ E SE +γT ψ T ST各项分别为永久荷载：重力；可变荷载：风荷载、温度变化；偶然荷载：地震水平荷载标准值: qk =Wk+0.5×qEAk，维护结构荷载标准值不考虑地震组合水平荷载设计值: q=1.4×Wk +0.5×1.3×qEAk荷载和作用效应组合的分项系数,按以下规定采用:①对永久荷载采用标准值作为代表值，其分项系数满足：a.当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，取1.2；对有永久荷载效应控制的组合，取1.35b.当其效应对结构有利时：一般情况取1.0；对结构倾覆、滑移或是漂浮验算，取0.9②可变荷载根据设计要求选代表值，其分项系数一般情况取1.4二、单坡采光顶荷载计算1.风荷载标准值计算Wk: 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)z : 计算高度10mμz: 10m高处风压高度变化系数(按C类区计算): (GB50009-2001 7.2.1)μz=0.616×(z10)0.44=0.616 由于0.616<0.74,取μz=0.74μf: 脉动系数 : (GB50009-2001 7.4.2-8)μf=0.5×35(1.8×(0.22-0.16))×(z10)-0.22=0.734056βgz: 阵风系数 : (GB50009-2001 7.5.1-1)βgz=0.85×(1+2×μf) = 2.0979A: 单坡采光顶屋面坡面角度为30度当前坡面为封闭式落地单坡屋面μs: 风荷载体型系数,按照(GB50009-2001 7.3.1),按照风向不同分为2种情况,迎风面体型系数按照坡面角度查表7.3.1取0.2,背风面体型系数取-0.5正负向风荷载标准值计算如下Wk1: 迎风风荷载标准值Wk1=βgz×μz×μsl×W0 (JGJ102-2003 5.3.2)=2.0979×0.74×0.2×0.45=0.13972 kN/m2Wk2: 背风风荷载标准值Wk2=βgz×μz×μs2×W0 (JGJ102-2003 5.3.2)=2.0979×0.74×(-0.5)×0.45=-0.3493 kN/m22.风荷载设计值计算W: 风荷载设计值: kN/m2γw : 风荷载作用效应的分项系数：1.4按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-2003 5.1.6条规定采用W1=γw×Wk1=1.4×0.13972=0.195608kN/m2W2=γw×Wk2=1.4×(-0.3493)=-0.489019kN/m23.雪荷载标准值计算Sk: 雪荷载标准值(kN/m2)S0: 基本雪压,北京50年一遇最大积雪的自重: 0.4kN/m2根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001取值μr: 屋面积雪分布系数,根据GB50009-2001屋面积雪分布系数表6.2.1,按照坡面角度30度,取0.8根据<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001公式6.1.1屋面雪载荷按下式计算Sk=μr×S0=0.8×0.4=0.32kN/m24.雪荷载设计值计算S: 雪载荷设计值(kN/m2)γs: 雪载荷分项系数为 1.4S=γs×Sk=1.4×0.32=0.448kN/m25.自重荷载设计值G:构件自重荷载设计值(kN/m2)WGT:幕墙面板和构件平均平米重量取0.5 kN/m2GAK:构件自重荷载标准值(kN/m2)rg: 恒载荷分项系数为 1.2GAK=WGT=0.5kN/m2G=rg×GAK=1.2×0.5=0.6kN/m26.竖向均布地震作用计算GK:重力荷载代表值取结构自重值(kN/m2)GK=GAK=0.5kN/m2αvmax: 竖向地震影响系数最大值:0.104qEVk: 分布竖向地震作用标准值(kN/m2)qEVk=βE×αvmax×GK (JGJ102-2003 5.3.4)=5×0.104×0.5=0.26kN/m2rE: 地震作用分项系数: 1.3qEAV: 分布竖向地震作用设计值(kN/m2)qEAV=rE×qEVk=1.3×0.26=0.338kN/m27.荷载组合计算考虑三种工况1.风荷载为主要荷载,组合为(考虑正风荷载、地震荷载、雪荷载、重力荷载):分为两个方向进行组合:(1).重力方向Szkg=GAK=0.5kN/m2Szg =GAK×γG+Sk×γs×ψS+qEVk×γE×ψE=0.5×1.2+0.32×1.4×0.7+0.26×1.3×0.5=1.0826kN/m2(2).垂直于坡面方向正风荷载计算Szkp1=Wkp1=0.13972kN/m2Szp1 =Wkp1×γw=0.13972×1.4=0.195608kN/m22.风荷载为主要荷载,组合为(考虑负风荷载、地震荷载、雪荷载、重力荷载):分为两个方向进行组合:(1).重力方向Szkg=GAK=0.5kN/m2Szg =GAK×γG+Sk×γs×ψS+qEVk×γE×ψE=0.5×1.2+0.32×1.4×0.7+0.26×1.3×0.5=1.0826kN/m2(2).垂直于坡面方向负风荷载计算Szkp2=Wkp2=-0.3493kN/m2Szp2 =Wkp2×γw=-0.3493×1.4=-0.489019kN/m23.雪荷载为主要荷载,组合为(考虑地震荷载、雪荷载、重力荷载):由于没有风荷载,故只有一个方向的荷载进行组合:Szsk=GAK + Sk=0.5+0.32=0.82kN/m2Szs =GAK×γG+Sk×γs+qEVk×γE×ψE=0.5×1.2+0.32×1.4+0.26×1.3×0.5=1.217kN/m24.活荷载为主要荷载,组合为(考虑地震荷载、活荷载、重力荷载):由于没有风荷载,故只有一个方向的荷载进行组合:Szlk=GAK + Lk=0.5+0.5=1kN/m2Szl =GAK×γG+Lk×γl+qEVk×γE×ψE=0.5×1.2+0.5×1.4+0.26×1.3×0.5=1.469kN/m25.综合上面情况,计算最大面板荷载情况(1).在正风荷载为主要活荷载的情况下,面板所承受的荷载组合值为标准值Swka = Szkg ×cos(A)+ Szkp1 =0.572733kN/m 2设计值Swa = Szg ×cos(A)+ Szp1 =1.13317kN/m 2(2).在负风荷载为主要活荷载的情况下,面板所承受的荷载组合值为标准值Swkb = Szkg ×cos(A)+ Szkp2 =0.0837131kN/m 2设计值Swb = Szg ×cos(A)+ Szp2 =0.44854kN/m 2(3).在雪荷载为主要活荷载的情况下,面板所承受的荷载组合值为标准值:Ssk = Szsk ×cos(A)=0.710141kN/m 2设计值:Ss = Szs ×cos(A)=1.05395kN/m 2(4).在活荷载为主要荷载的情况下,面板所承受的荷载组合值为标准值:Slk = Szlk ×cos(A)=0.866025kN/m 2设计值:Sl = Szl ×cos(A)=1.27219kN/m 2综合上面计算可知,面板强度验算如下:采用荷载组合标准值为0.866025kN/m 2荷载组合设计值为1.27219kN/m 2三、 玻璃计算1. 玻璃面积B: 该处玻璃幕墙分格宽: 1.54m H: 该处玻璃幕墙分格高: 1.68m A: 该处玻璃板块面积: A=B ×H =1.54×1.68=2.5872m 22. 玻璃板块自重GSAk :中空夹胶玻璃板块平均自重(不包括铝框):玻璃的体积密度为: 25.6(kN/m 3) (JGJ102-2003 5.3.1) BL_w:中空夹胶玻璃外层玻璃厚度: 6mm BL_z:中空夹胶玻璃中间层玻璃厚度: 6mm BL_n:中空夹胶玻璃内层玻璃厚度: 6mm GSAk =25.6×BL_w+BL_z+BL_n 1000=25.6×6+6+61000=0.4608kN/m 23. 玻璃强度计算选定面板材料为:6(浮法)+12+6(浮法)+1.14+6(浮法)中空夹胶玻璃 校核依据: σ≤ｆgq: 玻璃所受组合荷载: 1.27219kN/m 2a: 玻璃短边边长: 1.54m b: 玻璃长边边长: 1.68mto:中空夹胶玻璃外侧玻璃板块厚度: 6mmtm:中空夹胶玻璃中间玻璃板块厚度: 6mm ti:中空夹胶玻璃内侧玻璃板块厚度: 6mmE:玻璃弹性模量 : 72000N/mm 2m:玻璃板面跨中弯曲系数,按边长比a/b 查表6.1.2-1得: 0.0513 η:折减系数,根据参数θ查表6.1.2-2 σw:玻璃所受应力:采用风荷载与地震荷载组合:q=1.27219kN/m 2荷载分配系数计算当前玻璃结构为6(浮法)+12+6(浮法)+1.14+6(浮法)中空夹胶玻璃,考虑内层夹胶先组合然后与外层中空再组合的原则 ten:内层夹胶组合等效厚度 ten=3tm 3+ti 3ren:内层夹胶组合分配系数 ren=ten3ten 3+to 3=tm 3+ti3tm 3+ti 3+to3ro,rm,ri:外层、中间层、内层玻璃荷载分配系数 ro =1.1×to3to 3+ten 3=1.1×to3to 3+tm 3+ti 3=1.1×6363+63+63=0.366667 rm =ren ×tm3tm 3+ti 3=tm 3+ti 3tm 3+ti 3+to 3×tm3tm 3+ti 3=6363+63+63=0.333333 ri =ren ×ti3tm 3+ti 3=ti3to 3+tm 3+ti 3=6363+63+63=0.333333面荷载设计值组合作用下各层玻璃所受的面荷载分别为: qo = ro × q= 0.46647kN/m 2qm = rm × q = 0.424063kN/m 2qi = ri × q = 0.424063kN/m 2面荷载标准值作用下各层玻璃所受的荷载分别为: qko = ro × qk= 0.317543kN/m 2qkm = rm × qk = 0.288675kN/m 2qki = ri × qk = 0.288675kN/m 2参数θ计算:风荷载标准值作用下θo=qko ×a 4×109E ×to 4(JGJ102-2003 6.1.2-3) =0.317543×1.544×10972000×64=19.1402查表6.1.2-2 得ηo = 0.923439θm=qkm ×a 4×109E ×tm 4(JGJ102-2003 6.1.2-3) =0.288675×1.544×10972000×64=17.4002查表6.1.2-2 得ηm = 0.930399θi=qki ×a 4×109E ×ti 4(JGJ102-2003 6.1.2-3) =0.288675×1.544×10972000×64=17.4002查表6.1.2-2 得ηi = 0.930399 各层玻璃应力计算:σwo=6×m ×qo ×a 2×1000to 2×ηo (JGJ102-2003 6.1.2-1) =6×0.0513×0.46647×1.542×100062×0.923439 =8.73452N/mm 2σwm=6×m ×qm ×a 2×1000tm 2×ηm (JGJ102-2003 6.1.2-1) =8.00032N/mm 2σwi=6×m ×qi ×a 2×1000ti 2×ηi (JGJ102-2003 6.1.2-1) =8.00032N/mm 28.73452N/mm 2≤ｆg=28N/mm 28.00032N/mm 2≤ｆg=28N/mm 28.00032N/mm 2≤ｆg=28N/mm 2玻璃的强度满足4. 玻璃跨中挠度计算校核依据: df ≤dflim=1.5460×1000=dflimmmD: 玻璃刚度(N ·mm) ν: 玻璃泊松比: 0.2E: 玻璃弹性模量 : 72000N/mm 2te:中空夹胶玻璃的等效厚度当前玻璃结构为6(浮法)+12+6(浮法)+1.14+6(浮法)中空夹胶玻璃,考虑内层夹胶先组合然后与外层中空再组合的原则 ten:内层夹胶组合等效厚度 ten=3tm 3+ti 3te =0.95×3to 3+ten 3=0.95×3to 3+tm 3+ti 3=0.95×363+63+63=8.22082mm D=E ×te312×(1-ν2)=72000×8.22082312×(1-0.22)=3.47237e+006N ·mmqk: 玻璃所受组合荷载标准值:0.866025kN/m 2μ: 挠度系数,按边长比a/b 查 表6.1.3得: 0.00480333 参数θ计算:θ=qk ×a 4E ×te 4 (JGJ102-2003 6.1.2-3)=0.866025×1.54472000×8.220824×109=14.8122η: 折减系数,根据参数θ查表6.1.2-2 得η = 0.940751 df: 玻璃组合荷载标准值作用下挠度最大值df=μ×qk ×a 4D ×η (JGJ102-2003 6.1.3-2)=0.00480333×0.866025×1.5443.47237e+006×0.940751×109=6.33877mm6.33877mm ≤dflim=25.6667mm 玻璃的挠度满足四、单坡面计算1.单坡面计算基本信息1)基本信息单坡面底部长度为6.8m,顶高1.82205m单坡杆件长度为7.03988m采用有限元进行分析计算单坡面计算距离:左边1.68m,右边1.68m2)杆件断面特性拱杆件截面材料特性如下:选定杆件材料类别: 钢-Q235选用杆件型材名称: I16型材强度设计值: 215N/mm2型材弹性模量: E=206000N/mm2X轴惯性矩: Ix=1126.9cm4Y轴惯性矩: Iy=93.0488cm4X轴上部抵抗矩: Wx1=140.862cm3X轴下部抵抗矩: Wx2=140.862cm3Y轴左部抵抗矩: Wy1=21.1475cm3Y轴右部抵抗矩: Wy2=21.1475cm3型材截面积: A=26.1131cm2型材计算校核处抗剪壁厚: t=6mm型材截面面积矩: Ss=80.8326cm3塑性发展系数: γ=1.05I163)计算说明根据荷载规范,由于单坡面特性,计算可以考虑三种工况:工况一:迎风风荷载为主要活荷载;工况二:背风风荷载为主要活荷载; 工况三:雪荷载为主要活荷载.以下则按照这三种工况分别进行计算. 4)节点编号图n1n2节点编号图5)单元编号图b 1单元编号图2. 单坡面工况一计算1)单坡面的荷载作用简图如下:-0.328621k N /m-1.81877k N /m 受力简图(工况一)2)经过有限元分析,得到相关信息如下:4)拱杆件的应力图如下:6)最大应力为87.3474N/mm2≤215N/mm2,满足要求7)最大位移校核Dfmax=Leng/250×1000=7.03988/250×1000=28.1595mm最大位移为14.412mm≤28.1595mm,满足要求3.单坡面工况二计算1)单坡面的荷载作用简图如下:0.821552k N /m -1.81877k N /m 受力简图(工况二)2)经过有限元分析,得到相关信息如下:3)相关受力信息表格如下:4)拱杆件的应力图如下:6)最大应力为39.1725N/mm 2≤215N/mm 2,满足要求 7)最大位移校核 Dfmax=Leng/250×1000 =7.03988/250×1000 =28.1595mm最大位移为3.09362mm ≤28.1595mm,满足要求4. 单坡面工况三计算1)单坡面的荷载作用简图如下:-2.46792k N /m受力简图(工况三)2)经过有限元分析,得到相关信息如下:4)拱杆件的应力图如下:6)最大应力为99.8463N/mm2≤215N/mm2,满足要求7)最大位移校核Dfmax=Leng/250×1000=7.03988/250×1000=28.1595mm最大位移为22.3563mm≤28.1595mm,满足要求。
02 玻璃计算-新(采光顶玻璃计算,含结构胶等计算)
2.4
ts: 定厚度
.4.
1.
面板所
受组合
q: 荷矩载形设分
a: 格q×短a边×
σ1= 02..51/8C6s×
= 0.800× 0.058
= N/mm^2
2.4
0.0
.4.
2.
玻璃面
板宽度
B: B玻=璃面
H: 板玻高璃度厚
t: 度γg×t H=
σ2=
×B× 25.6×
= 3.000× 0.009
= N/mm^2
15
XX大
酒店
2.4
.3.
硅
结构胶
粘结厚
ts:
度 (mm) 玻璃面
H: 板短高期度荷
θ: 载1/标55准0 =
θ= 0硅.0酮01结8
δ: 构密封
2. 标高 20.000米标
的 θ×H×
ts=
1000/ 0.0018
= ×3.000 10.58
取 = mm
2.4
6
.4.
胶
胶缝选
定宽度
Cs: :胶1缝5选mm
标准值 qk 0.410+1.0×0.500
设计值 q 0.492+1.0×0.700
= 0.910 kN/m^2
工 况
= 1.192 kN/m^2
标准值 qk
设计值 q
0.410+1.0×1.000
0.492+1.0×1.400
________________________________________________________________________________________________________
采光顶计算
采光顶单坡采光顶设计计算书设计：校对：审核：批准：二〇一二年七月十七日目录1 计算引用的规范、标准及资料 (1)1.1 幕墙及采光顶设计规范： (1)1.2 建筑设计规范： (1)1.3 铝材规范： (1)1.4 玻璃规范： (2)1.5 钢材规范： (2)1.6 胶类及密封材料规范： (3)1.7 五金件规范： (3)1.8 相关物理性能等级测试方法： (4)1.9 《建筑结构静力计算手册》(第二版) (4)1.10 土建图纸： (4)2 基本参数 (4)2.1 采光顶所在地区 (4)2.2 地面粗糙度分类等级 (4)3 采光顶荷载计算 (4)3.1 玻璃采光顶的荷载作用说明 (4)3.2 风荷载标准值计算 (5)3.3 风荷载设计值计算 (6)3.4 雪荷载标准值计算 (7)3.5 雪荷载设计值计算 (7)3.6 采光顶构件自重荷载设计值 (7)3.7 采光顶坡面活荷载设计值 (7)4 选取计算荷载组合 (7)4.1 风荷载标准为w k+情况下的荷载组合 (7)4.2 风荷载标准为w k-情况下的荷载组合 (8)4.3 极限状态的荷载确定 (8)5 单坡采光顶主龙骨计算 (8)5.1 主龙骨荷载计算 (9)5.2 主龙骨的强度计算 (10)5.3 主龙骨的挠度计算 (10)6 单坡采光顶副龙骨计算 (11)6.1 副龙骨受力分析 (11)6.2 副龙骨的抗弯强度计算 (12)6.3 副龙骨的挠度计算 (12)7 采光顶玻璃的计算 (13)7.1 玻璃板块荷载计算 (13)7.2 玻璃板块荷载组合 (16)7.3 玻璃的强度计算 (18)7.4 玻璃的挠度计算 (19)8 附录常用材料的力学及其它物理性能 (21)单坡采光顶设计计算书1 计算引用的规范、标准及资料1.1幕墙及采光顶设计规范：《铝合金结构设计规范》 GB50429-2007《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2009《建筑玻璃采光顶》 JG/T231-2007《坡屋面工程技术规范》 GB50693-20111.2建筑设计规范：《地震震级的规定》 GB/T17740-1999《钢结构设计规范》 GB50017-2003《高层建筑混凝土结构技术规程》 JGJ3-2010《高层民用建筑设计防火规范》 GB50045-95(2005年版)《高处作业吊蓝》 GB19155-2003《工程抗震术语标准》 JGJ/T97-2010《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ145-2004《混凝土结构加固设计规范》 GB50367-2006《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG160-2004《建筑材料放射性核素限量》 GB6566-2010《建筑防火封堵应用技术规程》 CECS154：2003《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002《建筑工程抗震设防分类标准》 GB50223-2008《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001(2006年版、局部修订) 《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2001《建筑抗震设计规范》 GB50011-2010《建筑设计防火规范》 GB50016-2006《建筑物防雷设计规范》 GB50057-2010《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 GB50018-2002《民用建筑设计通则》 GB50352-20051.3铝材规范：《变形铝及铝合金化学成份》 GB/T3190-2008《建筑用隔热铝合金型材》 JG175-2011《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》 JG/T133-2000《铝合金建筑型材第1部分基材》 GB5237.1-2008《铝合金建筑型材第2部分阳极氧化、着色型材》 GB5237.2-2008《铝合金建筑型材第3部分电泳涂漆型材》 GB5237.3-2008 《铝合金建筑型材第4部分粉末喷涂型材》 GB5237.4-2008 《铝合金建筑型材第5部分氟碳漆喷涂型材》 GB5237.5-2008 《铝合金建筑型材第6部分隔热型材》 GB5237.6-2004 《铝及铝合金彩色涂层板、带材》 YS/T431-2000《一般工业用铝及铝合金板、带材》 GB/T3880.1～3-2006 《铝型材截面几何参数算法及计算机程序要求》 YS/T437-2009《有色电泳涂漆铝合金建筑型材》 YS/T459-20031.4玻璃规范：《镀膜玻璃第1部分：阳光控制镀膜玻璃》 GB/T18915.1-2002 《镀膜玻璃第2部分：低辐射镀膜玻璃》 GB/T18915.2-2002 《防弹玻璃》 GB17840-1999《平板玻璃》 GB11614-2009《建筑用安全玻璃第3部分：夹层玻璃》 GB15763.3-2009 《建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃》 GB15763.2-2005 《建筑用安全玻璃防火玻璃》 GB15763.1-2009 《半钢化玻璃》 GB/T17841-2008 《热弯玻璃》 JC/T915-2003《压花玻璃》 JC/T511-2002《中空玻璃》 GB/T11944-2002 1.5钢材规范：《建筑结构用冷弯矩形钢管》 JG/T178-2005《不锈钢棒》 GB/T1220-2007《不锈钢冷加工钢棒》 GB/T4226-2009《不锈钢冷轧钢板及钢带》 GB/T3280-2007《不锈钢热轧钢板及钢带》 GB/T4237-2007《不锈钢丝》 GB/T4240-2009《建筑用不锈钢绞线》 JG/T200-2007《不锈钢小直径无缝钢管》 GB/T3090-2000《擦窗机》 GB19154-2003《彩色涂层钢板和钢带》 GB/T12754-2006 《低合金钢焊条》 GB/T5118-1995《低合金高强度结构钢》 GB/T1591-2008《建筑幕墙用钢索压管接头》 JG/T201-2007《耐候结构钢》 GB/T4171-2008《高碳铬不锈钢丝》 YB/T096—1997《合金结构钢》 GB/T3077-1999《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》 GB/T13912-2002 《冷拔异形钢管》 GB/T3094-2000《碳钢焊条》 GB/T5117-1995《碳素结构钢》 GB/T700-2006《碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》GB/T912-2008《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》GB/T3274-2007《优质碳素结构钢》 GB/T699-19991.6胶类及密封材料规范：《丙烯酸酯建筑密封膏》 JC484-2006《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T882-2001《彩色涂层钢板用建筑密封胶》 JC/T884-2001《丁基橡胶防水密封胶粘带》 JC/T942-2004《工业用橡胶板》 GB/T5574-2008《混凝土建筑接缝用密封胶》 JC/T881-2001《建筑窗用弹性密封剂》 JC485-2007《建筑密封材料试验方法》 GB/T13477.1～20-2002 《建筑用防霉密封胶》 JC/T885-2001《建筑用硅酮结构密封胶》 GB16776-2005《建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品》 GB/T19686-2005《建筑用硬质塑料隔热条》 JG/T174-2005《聚氨酯建筑密封胶》 JC/T482-2003《聚硫建筑密封胶》 JC/T483-2006《绝热用岩棉、矿棉及其制品》 GB/T11835-2007《硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定》 GB/T529-1999《橡胶袖珍硬度计压入硬度试验方法》 GB/T531-1999《修补用天然橡胶胶粘剂》 HG/T3318-2002《中空玻璃用弹性密封胶》 JC/T486-2001《中空玻璃用丁基热熔密封胶》 JC/T914-2003《钢结构防火涂料》 GB14907-2002《建筑表面用有机硅防水剂》 JC/T902-20021.7五金件规范：《封闭型沉头抽芯铆钉》 GB/T12616-2004《封闭型平圆头抽芯铆钉》 GB/T12615-2004《紧固件螺栓和螺钉》 GB/T5277-1985《紧固件公差螺栓、螺钉、螺柱和螺母》 GB/T3103.1-2002《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB/T3098.15-2000 《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》 GB/T3098.6-2000《紧固件机械性能抽芯铆钉》 GB/T3098.19-2004 《紧固件机械性能螺母、粗牙螺纹》 GB/T3098.2-2000《紧固件机械性能螺母、细牙螺纹》 GB/T3098.4-2000《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB/T3098.1-2010《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB/T3098.5-2000《紧固件术语盲铆钉》 GB/T3099.2-2004《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》 GB/T16823.1-1997 《十字槽盘头螺钉》 GB/T818-2000《地弹簧》 QB/T2697-2005《电动采光排烟窗》 JG189-20061.8相关物理性能等级测试方法：《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T139-2001《玻璃幕墙光学性能》 GB/T18091-2000《彩色涂层钢板和钢带试验方法》 GB/T13448-2006《钢结构工程施工质量验收规范》 GB50205-2001《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204-2002(2011版)《建筑防水材料老化试验方法》 GB/T18244-2000《建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法》 GB/T15227-2007《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T18575-2001《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB/T18250-2000《建筑装饰装修工程质量验收规范》 GB50210-2001《金属材料室温拉伸试验方法》 GB/T228-20021.9《建筑结构静力计算手册》(第二版)1.10土建图纸：2 基本参数2.1采光顶所在地区北京地区；2.2地面粗糙度分类等级按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按C类地形考虑。
建筑采光顶玻璃光学和热工性能分析_建筑光学
建筑采光顶玻璃光学和热工性能分析许海凤北京奥博泰科技有限公司据统计，以北京地区为例，透明围护结构能量损失占整个建筑围护结构的约40-45%，而围护结构占整个建筑能耗的约55%。
采光顶是建筑围护结构中较为特殊的一个部位，从太阳辐射方面来看，水平屋顶接受的日太阳辐射是西墙接受辐射量的2倍[1]，如果是透明的玻璃采光顶，强烈的阳光热辐射通过大面积玻璃采光顶，会导致明显的“温室效应”。
因此，作为建筑围护结构的特殊部位，采光顶玻璃的设计，除了需考虑透光、隔热等性能外，还需考虑保温、隔声、安全等多项性能。
一、采光顶玻璃的结构及尺寸由于采光顶的特殊位置，与立面幕墙玻璃相比，采光顶玻璃安全性要求更高。
常见结构如图1（a）中空+夹胶玻璃和（b）中空+真空+夹胶玻璃两种，两种结构的共同点是在最下方均有夹胶玻璃，主要是为防止玻璃破损时脱落，确保屋内人员的安全。
图1（a）中的中空玻璃起到保温隔热的作用，图1(b)中的真空玻璃能够起到更好的保温作用，最外侧上方的钢化单片玻璃，主要为了提高整体结构的承载力。
（a）中空+夹胶玻璃（b）中空+真空+夹胶玻璃图1采光顶玻璃结构采光顶玻璃的尺寸不宜做的太大，根据行业标准JGJ225的规定，采光顶玻璃面板面积不宜大于2.5m 2，长边边长不宜大于2m。
二、采光顶玻璃光学和热工参数表1不同结构采光顶玻璃光学和热工参数注1：A-空气,Ar-氩气，V-真空，如上数据为WINDOW 7.3软件计算所得，下同。
由表1我们可以得出如下规律：1.玻璃结构发生变化时，传热系数K 值发生显著变化，中空+夹胶玻璃的传热系数K 值为1.3～1.5，中空+真空+夹胶玻璃的传热系数K 值可降至0.36～0.58。
2.无论哪种结构，随着Low-E 的不同，可见光透射比t v 和光热比LSG 会发生明显变化，其中值得注意的是当使用三银Low-E 时，可见光透射比t v 和光热比LSG 最高。
由于光热比LSG=t v /g ,因此，光热比LSG 高意味着在太阳能总透射比g 相同的情况下t v 更高，室内采光更好。
采光顶玻璃计算
【八】玻璃采光顶设计计算书一、荷载计算1. 风荷载计算(按标高:30.000 m；地面粗糙度：B类计算):W k:作用在采光顶上的风荷载标准值 ( kN/m2 )W:作用在采光顶上的风荷载设计值 ( kN/m2 )W0:作用在采光顶上的基本风压值：0.750 kN/m^2βgz:阵风系数，由GB50009-2001表7.5.1得1.64μz:风压高度变化系数，由GB50009-2001表7.2.1得1.42μs:风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001，正风压时 μs =0.6负风压时 μs =0.8γw:风荷载作用分项系数: 1.4W k-正=βgz×μz×μs×W0 (GB50009-2001) =1.637×1.42×0.6×0.750 = 1.047 kN/m^2W k-负=βgz×μz×μs×W0 (GB50009-2001) =1.637×1.42×0.8×0.750 = 1.396 kN/m^2W-正=γw×W k=1.4×1.047 = 1.466 kN/m^2W-负=γw×W k=1.4×1.396 = 1.954 kN/m^22. 自重荷载计算:采用 10+1.52PVB+10 mm 夹胶玻璃G AK :采光顶玻璃的平均自重标准值 ( kN/m2 )G A :采光顶玻璃的平均自重设计值 ( kN/m2 )γg:玻璃重力密度: 25.6 kN/m^3γG :自重荷载作用分项系数: 1.35t1 :外片玻璃厚度 t1 = 10 mmt2 :内片玻璃厚度 t2 = 10 mmG AK =γg×(t1+t2)/1000=25.6×(10+10)/1000 = 0.512 kN/m^2G A =γG × G AK=1.35×0.512 = 0.691 kN/m^23. 雪荷载计算:S k:作用在幕墙上的雪荷载标准值 ( kN/m2 )S:作用在幕墙上的雪荷载设计值 ( kN/m2 )S0:基本雪压,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001，取为 0.00γS:雪荷载作用分项系数: 1.4μr:屋面积雪分布系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001，取为 2.0S k =μr×S0(GB50009-2001 6.1.1) =2.0×0.00 = 0.000 kN/m^2S=γS×S k=1.4×0.000 = 0.000 kN/m^24. 活荷载计算:q活k:作用在采光顶上的活荷载标准值：0.300 kN/m^2q活:作用在采光顶上的活荷载设计值 ( kN/m^2 )γ活 :活荷载作用分项系数: 1.4q活 =γ活×q活k:=1.4×0.300 = 0.420 kN/m^25. 荷载组合:工况一： 重力+1.0×活荷载工况二： 重力+1.0×雪荷载工况三： 重力+1.0×风荷载工况四： 重力+1.0×风荷载 + 0.7×雪荷载工况五： 重力+1.0×雪荷载+0.7×风荷载工况六： 风荷载 - 重力因此，工况三为最不利工况，选取工况三进行计算:q k :玻璃所受组合荷载标准值：1.559 kN/m^2q :玻璃所受组合荷载设计值：2.157 kN/m^2二、玻璃的计算1. 玻璃的强度计算采用 10+1.52PVB+10 mm 夹胶玻璃校核依据: σ外≤ fg = 42.0 N/mm^2 (钢化玻璃)(JGJ113-2003 8.2.7)σ内≤ fg = 42.0 N/mm^2 (钢化玻璃)(JGJ113-2003 8.2.7)q ik:分配到各单片玻璃的组合荷载标准值q i :分配到各单片玻璃的组合荷载设计值B :玻璃面板短边边长 B = 1.200 mH :玻璃面板长边边长 H = 2.050 mψ:玻璃板面跨中弯曲系数，按边长比a/b查JGJ102-2003表6.1.2-1得：0.089σi:各单片玻璃所受的应力E = 72000 N/mm^2E:玻璃的弹性θ:参数q1k =qk×t1^3/(t1^3 +t2^3)(JGJ102-2003 6.1.4-1) =1.559×10^3/(10^3+10^3)=0.779 kN/m^2q2k =q k×t2^3/(t1^3+t2^3)(JGJ102-2003 6.1.4-2) =1.559×10^3/(10^3+10^3)=0.779 kN/m^2q1 =q×t1^3/(t1^3+t2^3)(JGJ102-2003 6.1.4-1) =2.157×10^3/(10^3+10^3)=1.079 kN/m^2q2 =q×t2^3/(t1^3+t2^3)(JGJ102-2003 6.1.4-2) =2.157×10^3/(10^3+10^3)=1.079 kN/m^2θ1 =q1k×a4/(E×t14)( JGJ102-2003 6.1.2-3 ) =0.779 × 10^-3 × 1200^4 / ( 72000 × 10^4 )=2.24θ2 =q2k×a4/(E×t24)( JGJ102-2003 6.1.2-3 ) =0.779 × 10^-3 × 1200^4 / ( 72000 × 10^4 )=2.24η:折减系数，可由参数θ按JGJ102-2003表 6.1.2-2 查得η1=1.00η2 =1.0010mm 厚外片玻璃强度计算：σ1 =6×ψ×q×a2×η1/t12 ( JGJ102-2003 6.1.2-1 )1=6×0.089×1.079×1.200^2×1.00×1000/10^2=8.30 N/mm^2 < f g = 42.0 N/mm^210 mm 厚外片玻璃的强度可以满足10mm 厚内片玻璃强度计算：σ2 =6×ψ×q×a2×η2/t22 ( JGJ102-2003 6.1.2-1 )2=6×0.089×1.079×1.200^2×1.00×1000/10^2=8.30 N/mm^2 < f g = 42.0 N/mm^210 mm 厚内片玻璃的强度可以满足2. 玻璃的挠度计算玻璃最大挠度 u，小于玻璃短边尺寸的 1/60ν :泊松比，取为ν = 0.2μ :挠度系数，按边长比a/b查JGJ102-2003表 6.1.3 得：0.00888t e :夹胶玻璃的等效厚度t e =(t1^3+t2^3)^(1/3)=(10^3+10^3)^(1/3) = 12.60 mma :玻璃短边边长 a = 1200 mmq k:玻璃所受荷载标准值 qk = 1.559 kN/m^2θ:参数θ =W k×a4/(E×t e4)( JGJ102-2003 6.1.2-3 ) =1.559×10^(-3)×1200^4/(72000×12.60^4)=1.78η:折减系数，可由参数 θ 按表 6.1.2-2 查得 η =1.00D:玻璃弯曲刚度3/[12×(1-ν2)]( JGJ102-2003 6.1.3-1 )D =E×te=72000×12.60^3/[(12×(1-0.2^2)] = 12500000 Nmmu:玻璃跨中最大挠度u =μ×W×a4×η/D( JGJ102-2003 6.1.3-2 )k=0.00888×1.559×10^(-3)×1200^4×1.00/12500000=2.30 mm2.30 mm < 1200/60 = 20.00 mm玻璃挠度可以满足要求。
采光顶计算-520
0.5
钢筋层数影响系数 = 0.66
αv = 0.66 t := 10 mm αb := 0.6 + 0.25 Z := 100mm t = 0.81 d
锚筋受剪承载力系数 锚板厚度 锚板弯曲变形折减系数 外层锚筋中心线之间的距离
Vt Me Nt 2 As1 := + + = 97.74 mm αr αv fy 0.8αb fy 1.3αr αb fy Z Nt Me 2 As2 := + = 200.52 mm 0.8αb fy 0.4αr αb fy Z Ast := As1 if As1 > As2 As2 otherwise Ast = 200.52 mm A1 := 133mm ns := 4 Asr := A1 ns = 532 mm Asr > Ast 预埋件锚筋截面积满足设计要求!
应力分布云图如下图所示：
3
幕墙结构计算书
外片玻璃的最大应力为30.7MPa<84MPa 所以玻璃强度满足设计要求。 2、 玻璃挠度计算 采用组合1中玻璃采光顶荷载组合标准值计算 Wk1 = −2.05 kPa
1 3
玻璃受到的组合标准值
3⎞
te1 := 0.95 ⎛ ⎝ t1 + t2 + t3
3 3
2 3
最不利钢架截面面积 最不利钢架截面X-X轴抵抗矩 最不利钢架破坏应力值
W2x := 28820mm σ := σ < M2max W2x
= 32.76 MPa 强度满足要求
215 MPa
8
幕墙结构计算书
2、钢架挠度计算 主龙骨挠度
如上图所示最大挠度为U3=0.38mm <6480/400=16.2mm 挠度满足要求 次龙骨挠度
采光顶处玻璃计算20110831
目录一、幕墙点支式玻璃计算 (2)一、风荷载计算 (2)二、玻璃的选用与校核 (2)二、采光顶点支式玻璃计算 (7)一、风荷载计算 (7)二、玻璃的挠度计算 (9)一、幕墙点支式玻璃计算一、风荷载计算标高为18.4m 处风荷载计算 W 0:基本风压 W 0=0.60 kN/m 2βgz : 18.4m 高处阵风系数(按B 类区计算) βgz =0.89×[1+(Z/10)-0.16]=1.697μz : 18.4m 高处风压高度变化系数(按B 类区计算): (GB50009-2001)(2006年版) μz =(Z/10)0.32=(18.4/10)0.32=1.215 μsl :局部风压体型系数(墙面区) 该处从属面积为：5.10m 2μsl (A)=μsl (1)+[μsl (10)-μsl (1)]×log(A) =-{1.0+[0.8×1.0-1.0]×0.708} =-0.858μsl =-0.858+(-0.2)=-1.058 该处局部风压体型系数μsl =1.058 风荷载标准值:W k =βgz ×μz ×μsl ×W 0 (GB50009-2001)（2006年版） =1.697×1.215×1.058×0.600 =1.310 kN/m 2 风荷载设计值:W: 风荷载设计值(kN/m 2)γw : 风荷载作用效应的分项系数：1.4按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 3.2.5 规定采用 W=γw ×W k =1.4×1.310=1.834kN/m 2 二、玻璃的选用与校核本处选用玻璃种类为: 外片为钢化玻璃，内片为钢化玻璃 1. 本处采用中空玻璃玻璃的重力密度为: 25.6(KN/m 3)BT_w中空玻璃外侧玻璃厚度为: 12.0(mm)GAK =25.6×(Bt_L+Bt_w)/1000=25.6×(12.000+12.000)/1000=0.614kN/m22. 该处垂直于玻璃平面的分布水平地震作用:αmax: 水平地震影响系数最大值: 0.080qEAk: 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用(kN/m2)qEAk =5×αmax×GAK=5×0.080×0.614=0.246kN/m2γE: 地震作用分项系数: 1.3qEA: 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用设计值(kN/m2)qEA =rE×qEAk=1.3×qEAK=1.3×0.246=0.319kN/m23. 玻璃的强度计算:内侧玻璃校核依据: σ≤ｆg=84.000 N/mm2外侧玻璃校核依据: σ≤ｆg=84.000 N/mm2Wk: 垂直于玻璃平面的风荷载标准值(N/mm2)qEAk: 垂直于玻璃平面的地震作用标准值(N/mm2)σWk: 在垂直于玻璃平面的风荷载作用下玻璃截面的最大应力标准值(N/mm2)σEk: 在垂直于玻璃平面的地震作用下玻璃截面的最大应力标准值(N/mm2) θ: 参数η: 折减系数，可由参数θ按JGJ102-2003表6.1.2-2采用A: 玻璃面板短边边长: 1800.0mmB: 玻璃面板长边边长: 2835.0mma: 支承点间玻璃面板短边边长: 1550.0mmb: 支承点间玻璃面板长边边长: 2585.0mmBT_w中空玻璃外侧玻璃厚度为: 12.000(mm)m: 玻璃板的弯矩系数, 按边长比a/b查表6.1.2-1得: 0.1340Wk1中空玻璃分配到外侧玻璃的风荷载标准值 (N/mm2)Wk2中空玻璃分配到内侧玻璃的风荷载标准值 (N/mm2)qEk1中空玻璃分配到外侧玻璃的地震作用标准值 (N/mm2)qEk2中空玻璃分配到内侧玻璃的地震作用标准值 (N/mm2)Wk1=1.1×Wk×BT_w3/(BT_w3+BT_L3)=0.721 (kN/m2)Wk2=Wk×BT_L3/(BT_w3+BT_L3)=0.655 (kN/m2)qEk1=0.123 (kN/m2)qEk2=0.123 (kN/m2)在垂直于玻璃平面的风荷载和地震作用下玻璃截面的最大应力标准值计算(N/mm2)在风荷载作用下外侧玻璃参数θ=(Wk1+0.5×qEK1)×b4/(E×t4)=23.39 η: 折减系数，按θ=23.39查JGJ102-2003 6.1.2-2表得:η=0.91在风荷载作用下外侧玻璃最大应力标准值σWk =6×m×Wk1×b2×η/t2=24.366N/mm2在地震作用下外侧玻璃参数θ=(Wk1+0.5×qEK1)×b4/(E×t4)=23.39 η: 折减系数，按θ=23.39查6.1.2-2表得:0.91在地震作用下外侧玻璃最大应力标准值σEk =6×m×qEk1×b2×η/t2=4.155N/mm2σ: 外侧玻璃所受应力:采用SW +0.5SE组合:σ=1.4×σWK +0.5×1.3×σEK=1.4×24.366+0.5×1.3×4.155 =36.813N/mm2在风荷载作用下内侧玻璃参数θ=(W k2+0.5×q EK2)×b 4/(E ×t 4) =21.43 η: 折减系数，按θ=21.43查JGJ102-2003 6.1.2-2表得:η=0.91在风荷载作用下内侧玻璃最大应力标准值σWk =6×m ×W k2×b 2×η/t 2 =22.342N/mm 2 在地震作用下内侧玻璃参数θ=(W k2+0.5×q EK2)×b 4/(E ×t 4) =21.43 η: 折减系数，按θ=21.43 查6.1.2-2表得:η=0.91在地震作用下内侧玻璃最大应力标准值σEk =6×m ×q Ek2×b 2×η/t 2 =4.191N/mm 2 σ: 内侧玻璃所受应力: 采用S W +0.5S E 组合:σ=1.4×σWK +0.5×1.3×σEK =1.4×22.342+0.5×1.3×4.191 =34.003N/mm 2外侧玻璃最大应力设计值σ=36.813N/mm 2 < ｆg =84.000N/mm 2 内侧玻璃最大应力设计值σ=34.003N/mm 2 < ｆg =84.000N/mm 2 中空玻璃强度满足要求! 4. 玻璃的挠度计算:d f : 在风荷载标准值作用下挠度最大值(mm) D: 玻璃的刚度(N.mm)t e : 玻璃等效厚度 0.95×(B t_L 3+B t_w 3)^(1/3)=14.4mm ν: 泊松比，按JGJ 102-2003 5.2.9条采用，取值为 0.20 μ: 挠度系数:按JGJ102-2003表6.1.3采用 μ=0.01496 θ=W k ×b 4/(E ×t e 4) =19.09η: 折减系数，按θ=19.09查JGJ102-2003 6.1.2-2表得:η=0.92D=(E×te3)/12(1-ν2) =18519299.7 (N.mm)df =μ×Wk×b4×η/D=40.6 (mm)df/b < 1/60玻璃的挠度满足!二、采光顶点支式玻璃计算一、风荷载计算1.1、风荷载计算(1). 风荷载标准值标高为18.3m处风荷载计算W:基本风压W=0.60 kN/m2βgz: 18.3m高处阵风系数(按B类区计算)βgz=0.89×[1+(Z/10)-0.16]=1.707μz: 18.3m高处风压高度变化系数(按B类区计算): (GB50009-2001)(2006年版)μz=(Z/10)0.32=(18.3/10)0.32=1.187局部风荷载体型系数，负风压-0.8，考虑作为围护结构受室内空气流动的影响，体型系数按荷载规范±0.2，负风压体形系数取为μs1-=-1.00，荷载计算如下：Wk -=βgz×μz×μs1-×W(GB50009-2001<2006版>)=1.707×1.187×1.0×0.60=1.216 kN/m2(2). 风荷载设计值W: 风荷载设计值: kN/m2rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4W-=rw ×Wk-=1.4×1.216=1.702kN/m21.2、玻璃板块自重GAK: 玻璃板块平均自重(不包括铝框):玻璃的体积密度为: 25.6(kN/m3)BT_L1中空玻璃内侧内片玻璃厚度为: 8.000(mm)BT_L2中空玻璃内侧外片玻璃厚度为: 8.000(mm)BT_w1中空玻璃外侧玻璃厚度为: 8.000(mm)GAK =25.6×(Bt_L1+Bt_L2+Bt_w1+Bt_w2)/1000=25.6×(8.000+8.000+8.000)/1000 =0.614kN/m21.3. 活荷载天窗检修活荷载标准值按不上人屋面取为qsk =0.5kN/m2；设计值：qs=0.7kN/m2。
(整理)采光顶阳光房钢结构计算书
[某大型采光顶（阳光房）钢结构计算书] [强度计算信息][采光顶]设计计算书计算:校核:审核:公司名称:克莱斯科北京门窗有限公司二〇一X年X月X日目录一、风荷载计算....................................................................................... 错误！未定义书签。
[强度计算信息][采光顶]设计计算书一、计算依据及说明1.工程概况说明工程名称:[工程名称]工程所在城市:北京公司地址：北京市通州区马驹桥镇姚辛庄工程所属建筑物地区类别:C类工程所在地区抗震设防烈度:9度工程基本风压:0.45kN/m2工程强度校核处标高:10m2.设计依据《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2001 (2006年版)《建筑设计防火规范》 GB50016-2006《建筑用不锈钢绞线》 JG/T 200-2007《建筑幕墙》 GB/T 21086-2007《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》 JGJ/T151-2008《不锈钢棒》 GB/T 1220-2007《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG 160-2004《铝合金结构设计规范》 GB50429-2007《建筑陶瓷薄板应用技术规程》 JGJ/T172-2009《建筑玻璃采光顶》 JG/T 231-2008《建筑抗震设计规范》 GB 50011-2001(2008年版)《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB 50068-2001《钢结构设计规范》 GB 50017-2003《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ 102-2003《塑料门窗工程技术规程》 JGJ103-2008《中空玻璃稳态U值（传热系数）的计算和测定》 GB/T22476-2008《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T 139-2001《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ 133-2001《建筑制图标准》 GB/T 50104-2001《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ 113-2009《全玻璃幕墙工程技术规程》 DBJ/CT 014-2001《点支式玻璃幕墙工程技术规程》 CECS 127:2001《点支式玻幕墙支承装置》 JC 1369-2001《吊挂式玻幕墙支承装置》 JC 1368-2001《建筑结构用冷弯矩形钢管》 JG/T178-2005《建筑用不锈钢绞线》 JG/T200-2007《铝合金建筑型材基材》 GB/T 5237.1-2008《铝合金建筑型材阳极氧化、着色型材》 GB/T 5237.2-2008《铝合金建筑型材电泳涂漆型材》 GB/T 5237.3-2008《铝合金建筑型材粉末喷涂型材》 GB/T 5237.4-2008《铝合金建筑型材氟碳漆喷涂型材》 GB/T 5237.5-2008《铝合金建筑型材隔热型材》 GB/T 5237.6-2008《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB/T 18250-2000《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T 18575-2001《铝型材截面几何参数算法及计算机程序要求》 YS/T437-2009《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB 3098.1-2000《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》 GB 3098.2-2000《紧固件机械性能螺母细牙螺纹》 GB 3098.4-2000《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB 3098.5-2000《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》 GB 3098.6-2000《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB 3098.15-2000《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》 GB/T 16823.1-1997《搪瓷用冷轧低碳钢板及钢带》 GB/T13790-2008《陶瓷板》 GB/T23266-2008《建筑幕墙用瓷板》 JG/T217-2007《干挂空心陶瓷板》 JC/T1080-2008《耐候结构钢》 GB/T4171-2008《平板玻璃》 GB11614-2009《浮法玻璃》 GB11614.2-2009《夹层玻璃》 GB15763.3-2009《中空玻璃》 GB/T11944 -2002《钢化玻璃》 GB15763.2-2005《半钢化玻璃》 GB/T17841-2008《铝及铝合金轧制板材》 GB/T 3880-1997《干挂饰面石材及其金属挂件》 JC830·1~830·2-2005《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》 JC 133-2000《建筑用安全玻璃防火玻璃》 GB 15763.1-2009《混凝土接缝用密封胶》 JC/T 881-2001《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T 882-2001《石材幕墙接缝用密封胶》 JC/T 883-2001《中空玻璃用弹性密封胶》 JC/T 486-2001《中空玻璃用复合密封胶条》 JC/T1022-2007《天然花岗石建筑板材》 GB/T18601-2009《铝合金门窗》 GB/T 8478-2008 《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ 145-2004《公共建筑节能设计标准》 GB 50189-2005《建筑用硬质塑料隔热条》 JG/T 174-2005《建筑用隔热铝合金型材穿条式》 JG/T 175-2005《民用建筑能耗数据采集标准》 JG/T154-2007《建筑外窗气密、水密、抗风压性能现场检测方法》 JGJ/T211-2007《不锈钢和耐热钢牌号及化学成份》 GB/T20878-2007《百页窗用铝合金带材》 YS/T621-2007《建筑物防雷检测技术规范》 GB/T21434-2008《混凝土加固设计规范》 GB50367-2006 《小单元建筑幕墙》 JG/T217-2008 《普通装饰用铝塑复板》 GB/T22412-2008 《冷弯型钢》 GB/T6725 -2008 《建筑抗震加固技术规程》 JGJ/T116-2009 《公共建筑节能改造技术规范》 JGJ176-2009 《热轧型钢》 GB/T706 -2008 《建筑外门窗保温性能分级及检测方法》 GB/T8484-2008 《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002 《中国地震烈度表》 GB/T17742-2008 《绿色建筑评价标准》 GB/T50378-20063. 基本计算公式(1).场地类别划分:根据地面粗糙度,场地可划分为以下类别: A 类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区;B 类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区;C 类指有密集建筑群的城市市区;D 类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区; [工程名称]按C 类地区计算风压 (2).风荷载计算:幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版) 7.1.1 采用风荷载计算公式: W k =β gz ×μ z ×μ sl ×W0 其中: Wk ---作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m 2)β gz ---瞬时风压的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)取定根据不同场地类型,按以下公式计算:βgz =K(1+2μf ) 其中K 为地区粗糙度调整系数，μf 为脉动系数A 类场地: β gz =0.92×(1+2μ f ) 其中：μf =0.387×(Z 10)(-0.12)B 类场地: β gz =0.89×(1+2μ f ) 其中：μf =0.5×(Z 10)(-0.16)C 类场地: β gz =0.85×(1+2μ f ) 其中：μf =0.734×(Z 10)(-0.22)D 类场地: β gz =0.80×(1+2μ f ) 其中：μf =1.2248×(Z 10)(-0.3)μz ---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定, 根据不同场地类型,按以下公式计算:A 类场地: μz =1.379×(Z 10)0.24B 类场地: μ z =(Z 10)0.32C 类场地: μz =0.616×(Z 10)0.44D 类场地: μz =0.318×(Z 10)0.60本工程属于C 类地区μsl ---风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)取定 W0---基本风压,按全国基本风压图,北京地区取为0.45kN/m 2(3).地震作用计算: q EAk =β E ×α max ×GAk其中: qEAk ---水平地震作用标准值 β E ---动力放大系数,按 5.0 取定αmax ---水平地震影响系数最大值,按相应设防烈度取定: 6度(0.05g): αmax =0.04 7度(0.1g): αmax =0.08 7度(0.15g): αmax =0.12 8度(0.2g): α max =0.16 8度(0.3g): α max =0.24 9度(0.4g): αmax =0.32北京地区设防烈度为9度,根据本地区的情况,故取αmax =0.16 GAk ---幕墙构件的自重(N/m 2)(4).荷载组合:结构设计时，根据构件受力特点，荷载或作用的情况和产生的应力(内力)作用方向，选用最不利的组合，荷载和效应组合设计值按下式采用： γ G SG +γw ψ w Sw +γE ψ E SE +γT ψ T ST各项分别为永久荷载：重力；可变荷载：风荷载、温度变化；偶然荷载：地震水平荷载标准值: qk =Wk+0.5×qEAk，维护结构荷载标准值不考虑地震组合水平荷载设计值: q=1.4×Wk +0.5×1.3×qEAk荷载和作用效应组合的分项系数,按以下规定采用:①对永久荷载采用标准值作为代表值，其分项系数满足：a.当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，取1.2；对有永久荷载效应控制的组合，取1.35b.当其效应对结构有利时：一般情况取1.0；对结构倾覆、滑移或是漂浮验算，取0.9②可变荷载根据设计要求选代表值，其分项系数一般情况取1.4二、单坡采光顶荷载计算1.风荷载标准值计算Wk: 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)z : 计算高度10mμz: 10m高处风压高度变化系数(按C类区计算): (GB50009-2001 7.2.1)μz=0.616×(z10)0.44=0.616 由于0.616<0.74,取μz=0.74μf: 脉动系数 : (GB50009-2001 7.4.2-8)μf=0.5×35(1.8×(0.22-0.16))×(z10)-0.22=0.734056βgz: 阵风系数 : (GB50009-2001 7.5.1-1)βgz=0.85×(1+2×μf) = 2.0979A: 单坡采光顶屋面坡面角度为30度当前坡面为封闭式落地单坡屋面μs: 风荷载体型系数,按照(GB50009-2001 7.3.1),按照风向不同分为2种情况,迎风面体型系数按照坡面角度查表7.3.1取0.2,背风面体型系数取-0.5正负向风荷载标准值计算如下Wk1: 迎风风荷载标准值Wk1=βgz×μz×μsl×W0 (JGJ102-2003 5.3.2)=2.0979×0.74×0.2×0.45=0.13972 kN/m2Wk2: 背风风荷载标准值Wk2=βgz×μz×μs2×W0 (JGJ102-2003 5.3.2)=2.0979×0.74×(-0.5)×0.45=-0.3493 kN/m22.风荷载设计值计算W: 风荷载设计值: kN/m2γw : 风荷载作用效应的分项系数：1.4按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-2003 5.1.6条规定采用W1=γw×Wk1=1.4×0.13972=0.195608kN/m2W2=γw×Wk2=1.4×(-0.3493)=-0.489019kN/m23.雪荷载标准值计算Sk: 雪荷载标准值(kN/m2)S0: 基本雪压,北京50年一遇最大积雪的自重: 0.4kN/m2根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001取值μr: 屋面积雪分布系数,根据GB50009-2001屋面积雪分布系数表6.2.1,按照坡面角度30度,取0.8根据<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001公式6.1.1屋面雪载荷按下式计算Sk=μr×S0=0.8×0.4=0.32kN/m24.雪荷载设计值计算S: 雪载荷设计值(kN/m2)γs: 雪载荷分项系数为 1.4S=γs×Sk=1.4×0.32=0.448kN/m25.自重荷载设计值G:构件自重荷载设计值(kN/m2)WGT:幕墙面板和构件平均平米重量取0.5 kN/m2GAK:构件自重荷载标准值(kN/m2)rg: 恒载荷分项系数为 1.2GAK=WGT=0.5kN/m2G=rg×GAK=1.2×0.5=0.6kN/m26.竖向均布地震作用计算GK:重力荷载代表值取结构自重值(kN/m2)GK=GAK=0.5kN/m2αvmax: 竖向地震影响系数最大值:0.104qEVk: 分布竖向地震作用标准值(kN/m2)qEVk=βE×αvmax×GK (JGJ102-2003 5.3.4)=5×0.104×0.5=0.26kN/m2rE: 地震作用分项系数: 1.3qEAV: 分布竖向地震作用设计值(kN/m2)qEAV=rE×qEVk=1.3×0.26=0.338kN/m27.荷载组合计算考虑三种工况1.风荷载为主要荷载,组合为(考虑正风荷载、地震荷载、雪荷载、重力荷载):分为两个方向进行组合:(1).重力方向Szkg=GAK=0.5kN/m2Szg =GAK×γG+Sk×γs×ψS+qEVk×γE×ψE=0.5×1.2+0.32×1.4×0.7+0.26×1.3×0.5=1.0826kN/m2(2).垂直于坡面方向正风荷载计算Szkp1=Wkp1=0.13972kN/m2Szp1 =Wkp1×γw=0.13972×1.4=0.195608kN/m22.风荷载为主要荷载,组合为(考虑负风荷载、地震荷载、雪荷载、重力荷载):分为两个方向进行组合:(1).重力方向Szkg=GAK=0.5kN/m2Szg =GAK×γG+Sk×γs×ψS+qEVk×γE×ψE=0.5×1.2+0.32×1.4×0.7+0.26×1.3×0.5=1.0826kN/m2(2).垂直于坡面方向负风荷载计算Szkp2=Wkp2=-0.3493kN/m2Szp2 =Wkp2×γw=-0.3493×1.4=-0.489019kN/m23.雪荷载为主要荷载,组合为(考虑地震荷载、雪荷载、重力荷载):由于没有风荷载,故只有一个方向的荷载进行组合:Szsk=GAK + Sk=0.5+0.32=0.82kN/m2Szs =GAK×γG+Sk×γs+qEVk×γE×ψE=0.5×1.2+0.32×1.4+0.26×1.3×0.5=1.217kN/m24.活荷载为主要荷载,组合为(考虑地震荷载、活荷载、重力荷载):由于没有风荷载,故只有一个方向的荷载进行组合:Szlk=GAK + Lk=0.5+0.5=1kN/m2Szl =GAK×γG+Lk×γl+qEVk×γE×ψE=0.5×1.2+0.5×1.4+0.26×1.3×0.5=1.469kN/m25.综合上面情况,计算最大面板荷载情况(1).在正风荷载为主要活荷载的情况下,面板所承受的荷载组合值为标准值Swka = Szkg ×cos(A)+ Szkp1 =0.572733kN/m 2设计值Swa = Szg ×cos(A)+ Szp1 =1.13317kN/m 2(2).在负风荷载为主要活荷载的情况下,面板所承受的荷载组合值为标准值Swkb = Szkg ×cos(A)+ Szkp2 =0.0837131kN/m 2设计值Swb = Szg ×cos(A)+ Szp2 =0.44854kN/m 2(3).在雪荷载为主要活荷载的情况下,面板所承受的荷载组合值为标准值:Ssk = Szsk ×cos(A)=0.710141kN/m 2设计值:Ss = Szs ×cos(A)=1.05395kN/m 2(4).在活荷载为主要荷载的情况下,面板所承受的荷载组合值为标准值:Slk = Szlk ×cos(A)=0.866025kN/m 2设计值:Sl = Szl ×cos(A)=1.27219kN/m 2综合上面计算可知,面板强度验算如下:采用荷载组合标准值为0.866025kN/m 2荷载组合设计值为1.27219kN/m 2三、 玻璃计算1. 玻璃面积B: 该处玻璃幕墙分格宽: 1.54m H: 该处玻璃幕墙分格高: 1.68m A: 该处玻璃板块面积: A=B ×H =1.54×1.68=2.5872m 22. 玻璃板块自重GSAk :中空夹胶玻璃板块平均自重(不包括铝框):玻璃的体积密度为: 25.6(kN/m 3) (JGJ102-2003 5.3.1) BL_w:中空夹胶玻璃外层玻璃厚度: 6mm BL_z:中空夹胶玻璃中间层玻璃厚度: 6mm BL_n:中空夹胶玻璃内层玻璃厚度: 6mm GSAk =25.6×BL_w+BL_z+BL_n 1000=25.6×6+6+61000=0.4608kN/m 23. 玻璃强度计算选定面板材料为:6(浮法)+12+6(浮法)+1.14+6(浮法)中空夹胶玻璃 校核依据: σ≤ｆgq: 玻璃所受组合荷载: 1.27219kN/m 2a: 玻璃短边边长: 1.54m b: 玻璃长边边长: 1.68mto:中空夹胶玻璃外侧玻璃板块厚度: 6mmtm:中空夹胶玻璃中间玻璃板块厚度: 6mm ti:中空夹胶玻璃内侧玻璃板块厚度: 6mmE:玻璃弹性模量 : 72000N/mm 2m:玻璃板面跨中弯曲系数,按边长比a/b 查表6.1.2-1得: 0.0513 η:折减系数,根据参数θ查表6.1.2-2 σw:玻璃所受应力:采用风荷载与地震荷载组合:q=1.27219kN/m 2荷载分配系数计算当前玻璃结构为6(浮法)+12+6(浮法)+1.14+6(浮法)中空夹胶玻璃,考虑内层夹胶先组合然后与外层中空再组合的原则 ten:内层夹胶组合等效厚度 ten=3tm 3+ti 3ren:内层夹胶组合分配系数 ren=ten3ten 3+to 3=tm 3+ti3tm 3+ti 3+to3ro,rm,ri:外层、中间层、内层玻璃荷载分配系数 ro =1.1×to3to 3+ten 3=1.1×to3to 3+tm 3+ti 3=1.1×6363+63+63=0.366667 rm =ren ×tm3tm 3+ti 3=tm 3+ti 3tm 3+ti 3+to 3×tm3tm 3+ti 3=6363+63+63=0.333333 ri =ren ×ti3tm 3+ti 3=ti3to 3+tm 3+ti 3=6363+63+63=0.333333面荷载设计值组合作用下各层玻璃所受的面荷载分别为: qo = ro × q= 0.46647kN/m 2qm = rm × q = 0.424063kN/m 2qi = ri × q = 0.424063kN/m 2面荷载标准值作用下各层玻璃所受的荷载分别为: qko = ro × qk= 0.317543kN/m 2qkm = rm × qk = 0.288675kN/m 2qki = ri × qk = 0.288675kN/m 2参数θ计算:风荷载标准值作用下θo=qko ×a 4×109E ×to 4(JGJ102-2003 6.1.2-3) =0.317543×1.544×10972000×64=19.1402查表6.1.2-2 得ηo = 0.923439θm=qkm ×a 4×109E ×tm 4(JGJ102-2003 6.1.2-3) =0.288675×1.544×10972000×64=17.4002查表6.1.2-2 得ηm = 0.930399θi=qki ×a 4×109E ×ti 4(JGJ102-2003 6.1.2-3) =0.288675×1.544×10972000×64=17.4002查表6.1.2-2 得ηi = 0.930399 各层玻璃应力计算:σwo=6×m ×qo ×a 2×1000to 2×ηo (JGJ102-2003 6.1.2-1) =6×0.0513×0.46647×1.542×100062×0.923439 =8.73452N/mm 2σwm=6×m ×qm ×a 2×1000tm 2×ηm (JGJ102-2003 6.1.2-1) =8.00032N/mm 2σwi=6×m ×qi ×a 2×1000ti 2×ηi (JGJ102-2003 6.1.2-1) =8.00032N/mm 28.73452N/mm 2≤ｆg=28N/mm 28.00032N/mm 2≤ｆg=28N/mm 28.00032N/mm 2≤ｆg=28N/mm 2玻璃的强度满足4. 玻璃跨中挠度计算校核依据: df ≤dflim=1.5460×1000=dflimmmD: 玻璃刚度(N ·mm) ν: 玻璃泊松比: 0.2E: 玻璃弹性模量 : 72000N/mm 2te:中空夹胶玻璃的等效厚度当前玻璃结构为6(浮法)+12+6(浮法)+1.14+6(浮法)中空夹胶玻璃,考虑内层夹胶先组合然后与外层中空再组合的原则 ten:内层夹胶组合等效厚度 ten=3tm 3+ti 3te =0.95×3to 3+ten 3=0.95×3to 3+tm 3+ti 3=0.95×363+63+63=8.22082mm D=E ×te312×(1-ν2)=72000×8.22082312×(1-0.22)=3.47237e+006N ·mmqk: 玻璃所受组合荷载标准值:0.866025kN/m 2μ: 挠度系数,按边长比a/b 查 表6.1.3得: 0.00480333 参数θ计算:θ=qk ×a 4E ×te 4 (JGJ102-2003 6.1.2-3)=0.866025×1.54472000×8.220824×109=14.8122η: 折减系数,根据参数θ查表6.1.2-2 得η = 0.940751 df: 玻璃组合荷载标准值作用下挠度最大值df=μ×qk ×a 4D ×η (JGJ102-2003 6.1.3-2)=0.00480333×0.866025×1.5443.47237e+006×0.940751×109=6.33877mm6.33877mm ≤dflim=25.6667mm 玻璃的挠度满足四、单坡面计算1.单坡面计算基本信息1)基本信息单坡面底部长度为6.8m,顶高1.82205m单坡杆件长度为7.03988m采用有限元进行分析计算单坡面计算距离:左边1.68m,右边1.68m2)杆件断面特性拱杆件截面材料特性如下:选定杆件材料类别: 钢-Q235选用杆件型材名称: I16型材强度设计值: 215N/mm2型材弹性模量: E=206000N/mm2X轴惯性矩: Ix=1126.9cm4Y轴惯性矩: Iy=93.0488cm4X轴上部抵抗矩: Wx1=140.862cm3X轴下部抵抗矩: Wx2=140.862cm3Y轴左部抵抗矩: Wy1=21.1475cm3Y轴右部抵抗矩: Wy2=21.1475cm3型材截面积: A=26.1131cm2型材计算校核处抗剪壁厚: t=6mm型材截面面积矩: Ss=80.8326cm3塑性发展系数: γ=1.05I163)计算说明根据荷载规范,由于单坡面特性,计算可以考虑三种工况:工况一:迎风风荷载为主要活荷载;工况二:背风风荷载为主要活荷载;工况三:雪荷载为主要活荷载.以下则按照这三种工况分别进行计算.4)节点编号图n1n2节点编号图5)单元编号图b1单元编号图2.单坡面工况一计算1)单坡面的荷载作用简图如下:-0.328621kN/m-1.81877k N/m受力简图(工况一)2)经过有限元分析,得到相关信息如下:12.919k N.m弯矩图(工况一)Mmax=12.9191kN.m7.341k N剪力图(工况一)Qmax=7.34054kNN1N1=1.657kN轴力图(工况一)Nmax=1.65695kN14.412m m位移图(工况一)Dmax=14.412mm3)相关受力信息表格如下:编号列表条目 1 2 3 4 5 6 7 8 9b1 偏移(m) 0.000 0.880 1.760 2.640 3.520 4.400 5.280 6.160 7.040 弯矩(kN.m) 0.000 -5.652 -9.689 -12.112 -12.919 -12.112 -9.689 -5.652 0.000 σ(N/mm2) 0.166 -38.339 -65.593 -81.930 -87.347 -81.930 -65.593 -38.339 0.166 剪力(kN) 7.341 5.505 3.670 1.835 -0.000 -1.835 -3.670 -5.505 -7.341τ(N/mm2) 8.776 6.582 4.388 2.194 -0.000 -2.194 -4.388 -6.582 -8.776挠度(mm) 0.000 -5.596 -10.269 -13.342 -14.412 -13.342 -10.269 -5.596 0.000 轴力(N) -1.657 -1.243 -0.828 -0.414 0.0000.414 0.828 1.243 1.6574)拱杆件的应力图如下:-87.347应力图(工况一)σmax=87.3474N/mm^25)支座反力信息如下:支座编号X向反力(kN) Y向反力(kN) 转角反力(kN.m) n1 -3.500 6.662 ---n2 -3.500 6.662 ---6)最大应力为87.3474N/mm2≤215N/mm2,满足要求7)最大位移校核Dfmax=Leng/250×1000=7.03988/250×1000=28.1595mm最大位移为14.412mm≤28.1595mm,满足要求3.单坡面工况二计算1)单坡面的荷载作用简图如下:0.821552k N/m-1.81877k N/m受力简图(工况二)2)经过有限元分析,得到相关信息如下:5.794k N.m弯矩图(工况二)Mmax=5.79382kN.m3.292k N剪力图(工况二)Qmax=3.292kNN1N1=1.657kN轴力图(工况二)Nmax=1.65695kN3.094m m位移图(工况二)Dmax=3.09362mm3)相关受力信息表格如下:编号列表条目 1 2 3 4 5 6 7 8 9b1 偏移(m) 0.000 0.880 1.760 2.640 3.520 4.400 5.280 6.160 7.040 弯矩(kN.m) 0.000 -2.535 -4.345 -5.432 -5.794-5.432 -4.345 -2.535 -0.000 σ(N/mm2) -0.166 -17.262 -29.462 -36.766 -39.173 -36.766 -29.462 -17.262 -0.166 剪力(kN) 3.292 2.469 1.646 0.823 -0.000 -0.823 -1.646 -2.469 -3.292τ(N/mm2) 3.936 2.952 1.968 0.984 -0.000 -0.984 -1.968 -2.952 -3.936挠度(mm) 0.000 -1.201 -2.204 -2.864 -3.094-2.864 -2.204 -1.201 0.000 轴力(N) -1.657 -1.243 -0.828 -0.414 0.0000.414 0.828 1.243 1.6574)拱杆件的应力图如下:-39.173应力图(工况二)σmax=39.1725N/mm^25)支座反力信息如下:支座编号X向反力(kN) Y向反力(kN) 转角反力(kN.m) n1 -2.453 2.751 ---n2 -2.453 2.751 ---6)最大应力为39.1725N/mm2≤215N/mm2,满足要求7)最大位移校核Dfmax=Leng/250×1000=7.03988/250×1000=28.1595mm最大位移为3.09362mm≤28.1595mm,满足要求4.单坡面工况三计算1)单坡面的荷载作用简图如下:-2.46792k N/m受力简图(工况三)2)经过有限元分析,得到相关信息如下:14.768k N.m弯矩图(工况三)Mmax=14.7678kN.m8.391k N剪力图(工况三)Qmax=8.39093kNN1N1=2.248kN轴力图(工况三)Nmax=2.24834kN22.356m m位移图(工况三)Dmax=22.3563mm3)相关受力信息表格如下:编号列表条目 1 2 3 4 5 6 7 8 9b1 偏移(m) 0.000 0.880 1.760 2.640 3.520 4.400 5.280 6.160 7.040 弯矩(kN.m) -0.000 -6.461 -11.076 -13.845 -14.768 -13.845 -11.076 -6.461 0.000 σ(N/mm2) -0.225 -43.851 -74.997 -93.662 -99.846 -93.662 -74.997 -43.851 0.225 剪力(kN) 8.391 6.293 4.195 2.098 -0.000 -2.098 -4.195 -6.293 -8.391τ(N/mm2)10.0317.524 5.016 2.508 -0.000 -2.508 -5.016 -7.524 -10.031挠度(mm) 0.000 -8.681 -15.929 -20.697 -22.356 -20.697 -15.929 -8.681 0.000 轴力(N) -2.248 -1.686 -1.124 -0.562 0.0000.562 1.124 1.686 2.2484)拱杆件的应力图如下:-99.846应力图(工况三)σmax=99.8463N/mm^25)支座反力信息如下:支座编号X向反力(kN) Y向反力(kN) 转角反力(kN.m) n1 -4.343 7.523 ---n2 -4.343 7.523 ---6)最大应力为99.8463N/mm2≤215N/mm2,满足要求7)最大位移校核Dfmax=Leng/250×1000=7.03988/250×1000=28.1595mm最大位移为22.3563mm≤28.1595mm,满足要求。
采光顶玻璃的统计计算
采光顶玻璃的统计计算一：工况组合标准值（计算玻璃挠度）：W+GQ+GF+GS+G设计值（计算玻璃强度）：1.4W+G*1.4Q+1.35G或1.4Q+1.2G* 1.4F+1.35G 或1.4F+1.2G*1.4S+1.35G或1.4S+1.2GW------风荷载（负压）按GB50009-2003 计算G-------玻璃自重Q-------屋面均布活荷载，对不上人屋面取0.5KN/m2S-------雪荷载；按GB50009-2003 计算F-------集中荷载，对于不上人屋面，玻璃与水平面夹角小于30°的，在玻璃板中心点直径为150mm的区域内，应能承受垂直于玻璃为1.1KN的集中荷载；玻璃与水平面夹角大于30°且小于75°的，在玻璃板中心点直径为150mm的区域内，应能承受垂直于玻璃为0.5KN的集中荷载注解：*号表示应判断可变荷载同永久荷载相比较，若永久荷载较大则G前的分项系数应取1.35，反之G前的分项系数应取1.2二：玻璃配置对应的最大玻璃分格尺寸本次计算针对雪荷载小于等于0.5KN/m2，本次计算只针对玻璃变形的控制，并不代表该分格尺寸满足玻璃的强度要求。
按照《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2003的要求屋面玻璃的强度设计值应符合下列规定：1、夹层玻璃的强度设计值应为14Mpa；2、钢化玻璃的强度设计值应为42Mpa；3、半钢化夹层玻璃的强度设计值应为24Mpa；4、单片防火玻璃的强度设计值应为63Mpa；用于屋面的夹层玻璃，夹层胶片的厚度不应小于0.76mm玻璃配置四点支撑四边支撑6＋A＋6＋pvb＋6 1.5×1 2.5×2.28＋A＋6＋pvb＋6 1.5×1.48＋A＋8＋pvb＋6 1.7×1.58＋A＋8＋pvb＋8 1.9×1.510＋A＋8＋pvb＋8 2.1×1.510＋A＋10＋pvb＋8 2.25×1.510＋A＋10＋pvb＋10 2.0×2.0 或2.45×1.512＋A＋10＋pvb＋10 2.3×2.012＋A＋12＋pvb＋10 2.5×2.012＋A＋12＋pvb＋12 2.5×2.2注：按挠度控制相对变形小于1/60玻璃配置四点支撑四边支撑6＋A＋6＋pvb＋6 1.5×1 2.5×2.28＋A＋6＋pvb＋6 1.5×1.48＋A＋8＋pvb＋6 1.7×1.58＋A＋8＋pvb＋8 1.9×1.510＋A＋8＋pvb＋8 2.0×1.510＋A＋10＋pvb＋8 2.1×1.510＋A＋10＋pvb＋10 2.0×1.8 或2.2×1.512＋A＋10＋pvb＋10 2.0×2.0 或2.3×1.512＋A＋12＋pvb＋10 2.1×2.1 或2.4×1.512＋A＋12＋pvb＋12 2.15×2.15或2.5×1.5注：按挠度控制相对变形小于1/60，但绝对变形不超过30mm玻璃配置四点支撑四边支撑6＋A＋6＋pvb＋6 1.5×1 2.1×2.1 8＋A＋6＋pvb＋6 1.5×1.4 2.5×2.1 8＋A＋8＋pvb＋6 1.5×1.38＋A＋8＋pvb＋8 1.7×1.510＋A＋8＋pvb＋8 1.75×1.510＋A＋10＋pvb＋8 1.85×1.510＋A＋10＋pvb＋10 1.95×1.512＋A＋10＋pvb＋10 2.05×1.512＋A＋12＋pvb＋10 2.15×1.512＋A＋12＋pvb＋12 2.2×1.5 或2.0×1.9注：按挠度控制相对变形小于1/60，但绝对变形不超过20mm三：采光顶支撑龙骨的挠度限制参考如下3.1《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001关于横梁的要求1）当跨度不大于7.5米的横梁铝型材：u≤l/180u≤20mm钢型材：u≤l/300u≤15mm2）当跨度大于7.5米的钢横梁钢型材：u≤l/5003.2《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003关于横梁的要求铝型材：u≤l/180钢型材：u≤l/250式中l为横梁的跨度（mm），悬臂构件可取挑出长度的2倍。
光伏玻璃采光顶强度计算(北京市为例)
采光顶设计计算书设计：校对：审核：批准：2009年6月4日目录一、计算引用的规范、标准及资料 (1)1.幕墙设计规范： (1)2.建筑设计规范： (1)3.玻璃规范： (1)4.《建筑结构静力计算手册》(第二版) (2)二、基本参数 (2)1.幕墙所在地区： (2)2.地区粗糙度分类等级： (2)三、采光顶荷载计算 (2)1.玻璃采光顶的荷载作用说明： (2)2.风荷载标准值计算： (3)2.风荷载设计值计算： (3)3.雪荷载标准值计算： (3)4.雪荷载设计值计算： (4)5.采光顶构件自重荷载设计值： (4)6.采光顶坡面活荷载设计值： (4)7.选取计算荷载组合： (4)四、采光顶玻璃的计算 (4)1.玻璃板块荷载计算： (5)2.玻璃板块荷载组合： (5)3.玻璃的强度计算： (6)一、计算引用的规范、标准及资料1.幕墙设计规范：《建筑幕墙》 JG3035-1996《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ133-2001《点支式玻璃幕墙工程技术规程》 CECS127-2001《全玻璃幕墙工程技术规程》 DBJ/CT014-2001 《玻璃幕墙光学性能》 GB/T18091-2000 《建筑幕墙物理性能分级》 GB/T15225-94《建筑幕墙空气渗透性能测试方法》 GB/T15226-94《建筑幕墙风压变形性能测试方法》 GB/T15227-94《建筑幕墙雨水渗透性能测试方法》 GB/T15228-94《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB/T18250-2000 《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T18575-2001 《点支式玻璃幕墙支承装置》 JG138-2001《吊挂式玻璃幕墙支承装置》 JG139-20012.建筑设计规范：《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001《钢结构设计规范》 GB50017-2003《冷弯薄壁型钢结构设计规范》 GB50018-2002《高层民用钢结构技术规程》 JGJ99-98《建筑设计防火规范》 GBJ16-87(2001版) 《高层民用建筑设计防火规范》 GB50045-2001《建筑物防雷设计规范》 GB50057-2000《工程抗震术语标准》 JGJ/T97-95《中国地震烈度表》 GB/T17742-1999 《建筑抗震设计规范》 GB50011-2001《建筑抗震设防分类标准》 GB50223-2004《中国地震动参数区划图》 GB18306-2000《采暖通风与空气调节设计规范》 GB50019-2003《高层建筑混凝土结构技术规程》 JGJ3-2002《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002《民用建筑热工设计规范》 GB50176-93《民用建筑隔声设计规范》 GBJ118-88《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2001《建筑装饰工程施工质量验收规范》 GB50210-2001《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002《钢结构防火涂料》 GB14907-2002《碳钢焊条》 GB/T5117-1995 《低合金钢焊条》 GB/T5118-1995 《铝型材截面几何参数算法及计算机程序要求》 YS/T437-20003.玻璃规范：《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2003《普通平板玻璃》 GB4871-1995《浮法玻璃》 GB11614－1999《钢化玻璃》 GB/T9963-1998《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》 GB/T17841-1999《建筑用安全玻璃防火玻璃》 GB15763.1-2001《中空玻璃》 GB/T11944-2002《夹层玻璃》 GB9962-1999《镀膜玻璃第一部分阳光控制镀膜玻璃》 GB/T18915.1-2002《镀膜玻璃第二部分低辐射镀膜玻璃》 GB/T18915.2-2002《热反射玻璃》 JC693-1998《热弯玻璃》 JC/T915-20034.《建筑结构静力计算手册》(第二版)二、基本参数1.幕墙所在地区：北京地区；2.地区粗糙度分类等级：按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按C类地区考虑。
3d3s采光顶系统结构校核计算书
AB-FS7-001结构校核计算局部大样及横竖剖面图1 计算条件计算所在（图纸）位置：AB-FS7-001 (玻璃)幕墙结构：隐框采光顶系统风荷载标准值为：0.55k Pa (50年一遇)；地面粗糙度：B类；抗震设防烈度为：7度；玻璃面板采用：6(FT)+12A+5(FT,Low-E)+1.52PVB+5mm(FT、FRG)夹胶中空钢化玻璃,固定方式为四边支承，分格1250×2000mm；计算标高为：10m。
2 荷载计算2.1 重力荷载标准值16mm厚玻璃：G=25.6×0.016=0.41kN/ m22.2 风荷载标准值按照建筑结构荷载规范(GB50009-2012)计算风荷载标准值：计算结构地面粗糙度B类，危险标高Z=10m；风荷载标准值：W o取值为0.55k Pa；计算局部风压阵风系数：针对4类地貌，阵风系数分别规定了各自的截断高度， B类为10m，阵风系数不大于1.70。
局部风压体形系数：μs1取值为-2.0风压高度变化系数：针对4类地貌，风压高度变化系数分别规定了各自的截断高度， B类为10m，高度变化系数不小于1.00。
负风标准值：W k＝βgZ·μs1·μz·W o＝1.70× (-2.0)×1.0×0.55＝-1.87KN／m2考虑正风压取：W k＝1.0KN／m22.3 雪荷载作用S k=μr S o=1.0×0.2=0.2KN/ m2式中，S k——雪荷载标准值μ——积雪分布系数.S o——基本雪压，取0.22.4 活荷载采光顶顶部活荷载按Ps=0.5 KN／m22.5 施工和检修荷载施工荷载取Fs=1.0 KN，作用于结构最不利位置。
3荷载组合工况一：由负风荷载效应控制的组合（向上）面材自重+负风荷载标准值：P K= r G×G K+ r W×W K=1.0×0.41+1.0×(-1.87)=-1.41 KN/m2设计值：P= r G×G K+ r W×W K=1.0×0.41+1.4×（-1.87）=-2.21 KN/m2工况二：由自重荷载效应控制的组合（向下）面材自重+正风荷载（主控）+雪荷载+活荷载标准值：P K= r G×G KK+ r W×ψW×W K+ r s×ψs×S K+ r s×ψs×Ps=1.0×0.41+1.0×1.0×1.12+1.0×0.7×0.4+1.0×0.7×0.5=2.16 KN/m2设计值：P= r G×G K + r W×ψW×W K+ r s×ψs×S K+ r s×ψs×Ps=1.35×0.41+1.4×1.0×1.12+1.4×0.7×0.4+1.4×0.7×0.5=3.0KN/m2计算采光顶按工况二两种荷载组合作用下的强度与挠度。
采光顶设计计算书
采光顶设计计算书1 计算引用的规范、标准及资料1.1幕墙及采光顶设计规范：《铝合金结构设计规范》 GB50429-2007《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2009《建筑玻璃采光顶》 JG/T231-20071.2建筑设计规范：《地震震级的规定》 GB/T17740-1999《钢结构防火涂料》 GB14907-2002《钢结构设计规范》 GB50017-2003《高层建筑混凝土结构技术规程》 JGJ3-2002《高层民用建筑设计防火规范》 GB50045-95(2005年版)《高处作业吊蓝》 GB19155-2003《工程抗震术语标准》 JGJ/T97-2010《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ145-2004《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG160-2004《建筑表面用有机硅防水剂》 JC/T902-2002《建筑材料放射性核素限量》 GB6566-2010《建筑防火封堵应用技术规程》 CECS154：2003《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002《建筑工程抗震设防分类标准》 GB50223-2008《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001(2006年版、局部修订)《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2001《建筑抗震设计规范》 GB50011-2010《建筑设计防火规范》 GB50016-2006《建筑物防雷设计规范》 GB50057-2010《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 GB50018-2002《民用建筑设计通则》 GB50352-20051.3铝材规范：《变形铝及铝合金化学成份》 GB/T3190-2008《建筑用隔热铝合金型材》 JG175-2011《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》 JG/T133-2000《铝合金建筑型材第1部分基材》 GB5237.1-2008《铝合金建筑型材第2部分阳极氧化、着色型材》 GB5237.2-2008 《铝合金建筑型材第3部分电泳涂漆型材》 GB5237.3-2008 《铝合金建筑型材第4部分粉末喷涂型材》 GB5237.4-2008 《铝合金建筑型材第5部分氟碳漆喷涂型材》 GB5237.5-2008 《铝合金建筑型材第6部分隔热型材》 GB5237.6-2004 《铝及铝合金彩色涂层板、带材》 YS/T431-2000《一般工业用铝及铝合金板、带材》 GB/T3880.1～3-2006 《铝型材截面几何参数算法及计算机程序要求》 YS/T437-2009《有色电泳涂漆铝合金建筑型材》 YS/T459-20031.4玻璃规范：《镀膜玻璃第1部分：阳光控制镀膜玻璃》 GB/T18915.1-2002 《镀膜玻璃第2部分：低辐射镀膜玻璃》 GB/T18915.2-2002 《防弹玻璃》 GB17840-1999《平板玻璃》 GB11614-2009《建筑用安全玻璃第3部分：夹层玻璃》 GB15763.3-2009 《建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃》 GB15763.2-2005 《建筑用安全玻璃防火玻璃》 GB15763.1-2009 《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》 GB17841-2008《热弯玻璃》 JC/T915-2003《压花玻璃》 JC/T511-2002《中空玻璃》 GB/T11944-2002 1.5钢材规范：《建筑结构用冷弯矩形钢管》 JG/T178-2005《不锈钢棒》 GB/T1220-2007《不锈钢冷加工钢棒》 GB/T4226-2009《不锈钢冷轧钢板及钢带》 GB/T3280-2007《不锈钢热轧钢板及钢带》 GB/T4237-2007《不锈钢丝》 GB/T4240-2009《建筑用不锈钢绞线》 JG/T200-2007《不锈钢小直径无缝钢管》 GB/T3090-2000《擦窗机》 GB19154-2003《彩色涂层钢板和钢带》 GB/T12754-2006 《低合金钢焊条》 GB/T5118-1995《低合金高强度结构钢》 GB/T1591-2008《建筑幕墙用钢索压管接头》 JG/T201-2007《耐候结构钢》 GB/T4171-2008《高碳铬不锈钢丝》 YB/T096—1997《合金结构钢》 GB/T3077-1999《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》 GB/T13912-2002 《冷拔异形钢管》 GB/T3094-2000《碳钢焊条》 GB/T5117-1999《碳素结构钢》 GB/T700-2006《碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》GB/T912-2008《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》GB/T3274-2007《优质碳素结构钢》 GB/T699-19991.6胶类及密封材料规范：《丙烯酸酯建筑密封膏》 JC484-2006《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T882-2001《彩色涂层钢板用建筑密封胶》 JC/T884-2001《丁基橡胶防水密封胶粘带》 JC/T942-2004《干挂石材幕墙用环氧胶粘剂》 JC887-2001《工业用橡胶板》 GB/T5574-1994《混凝土建筑接缝用密封胶》 JC/T881-2001《建筑窗用弹性密封剂》 JC485-2007《建筑密封材料试验方法》 GB/T13477.1～20-2002 《建筑用防霉密封胶》 JC/T885-2001《建筑用硅酮结构密封胶》 GB16776-2005《建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品》 GB/T19686-2005《建筑用硬质塑料隔热条》 JG/T174-2005《建筑装饰用天然石材防护剂》 JC/T973-2005《聚氨酯建筑密封胶》 JC/T482-2003《聚硫建筑密封胶》 JC/T483-2006《绝热用岩棉、矿棉及其制品》 GB/T11835-2007《硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定》 GB/T529-1999《石材用建筑密封胶》 JC/T883-2001《橡胶袖珍硬度计压入硬度试验方法》 GB/T531-1999《修补用天然橡胶胶粘剂》 HG/T3318-2002《中空玻璃用弹性密封胶》 JC/T486-2001《中空玻璃用丁基热熔密封胶》 JC/T914-20031.7五金件规范：《封闭型沉头抽芯铆钉》 GB/T12616-2004《封闭型平圆头抽芯铆钉》 GB/T12615-2004《紧固件螺栓和螺钉》 GB/T5277-1985《紧固件公差螺栓、螺钉、螺柱和螺母》 GB/T3103.1-2002《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB/T3098.15-2000 《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》 GB/T3098.6-2000《紧固件机械性能抽芯铆钉》 GB/T3098.19-2004 《紧固件机械性能螺母、粗牙螺纹》 GB/T3098.2-2000《紧固件机械性能螺母、细牙螺纹》 GB/T3098.4-2000《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB/T3098.1-2010《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB/T3098.5-2000《紧固件术语盲铆钉》 GB/T3099-2004《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》 GB/T16823.1-1997 《十字槽盘头螺钉》 GB/T818-2000《地弹簧》 QB/T2697-2005《电动采光排烟窗》 JG189-20061.8相关物理性能等级测试方法：《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T139-2001《玻璃幕墙光学性能》 GB/T18091-2000《彩色涂层钢板和钢带试验方法》 GB/T13448-2006《钢结构工程施工质量验收规范》 GB50205-2001《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204-2002《建筑防水材料老化试验方法》 GB/T18244-2000《建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法》 GB/T15227-2007《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T18575-2001《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB/T18250-2000《建筑装饰装修工程质量验收规范》 GB50210-2001《金属材料室温拉伸试验方法》 GB/T228-20021.9《建筑结构静力计算手册》(第二版)1.10土建图纸：2 基本参数2.1采光顶所在地区绍兴新昌地区；2.2地面粗糙度分类等级按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按C类地形考虑。
采光顶1计算书
1 基本参数1.1采光顶所在地区成都地区；依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。
2 采光顶荷载计算2.1玻璃采光顶的荷载作用说明玻璃采光顶承受的荷载包括：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。
(1)自重：包括玻璃、杆件、连接件、附件等的自重，可以按照以下值估算：当采用单层玻璃时：取400N/m2；当采用中空及夹层玻璃时：取500N/m2；当采用中空夹层玻璃时：取600N/m2；当由于玻璃较厚或龙骨较重，按上面估算不适合的时候，由人工计算给定；本例计算取：0.0006MPa(按假设)；(2)风荷载：是垂直作用于采光顶表面的荷载，按GB50009采用；对于采光顶结构，荷载作用复杂，并且可能有时风压是正，而有时候是负，一定范围内的负压对结构是有利的！因此实际计算的时候要分别考虑并采用其参与组合后的最大值！(3)雪荷载：是指采光顶水平投影面上的雪荷载，按GB50009采用；(4)活荷载：是指采光顶水平投影面上的活荷载，按GB50009采用；在实际工程中，对上面的几种荷载，考虑最不利组合，且雪荷载与活荷载不同时考虑。
分项系数按以下参数取值：永久荷载分项系数取：γg ：1.2 风荷载的分项系数取：γw：1.4雪荷载的分项系数取：γs ：1.4 活荷载的分项系数取：γh：1.4组合值系数为：永久荷载组合值系数取：ψg ：1.0 风荷载的组合值系数取：ψw：0.6雪荷载的组合值系数取：ψs ：0.7 活荷载的组合值系数取：ψh：0.72.2风荷载标准值计算按建筑结构荷载规范(GB50009-2001)计算：wk =βgzμzμs1w……7.1.1-2[GB50009-2001 2006年版]上式中： wk：作用在采光顶上的风荷载标准值(MPa)；Z：计算点标高：15m；βgz：瞬时风压的阵风系数；根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算)：βgz =K(1+2μf) 其中K为地面粗糙度调整系数，μf为脉动系数A类场地：βgz =0.92×(1+2μf) 其中：μf=0.387×(Z/10)-0.12对于B类地形，15m高度处瞬时风压的阵风系数：βgz=0.89×(1+2×(0.5(Z/10)-0.16))=1.7241对于B类地形，15m高度处风压高度变化系数：μz=1.000×(Z/10)0.32=1.1385μs1：局部风压体型系数，根据计算点体型位置选取，并依据实际结构分别考虑其最大和最小两种情况，对本例，分别取0.2、-0.5；按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)第7.3.3条：验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数μs1：一、外表面1.正压区按表7.3.1采用；2.负压区 - 对墙面，取-1.0 - 对墙角边，取-1.8二、内表面对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。
玻璃采光顶规范
（四）玻璃采光顶所采用的材料应选用耐气候性的材料。
（五）关键部位的质量控制点及检验质量方法：
1．预埋件的位置，用钢卷尺参照设计图进行测量，以轴线或中心线为基准。
2．连接件与预埋件的焊接、防腐处理。观察焊缝长度、厚度应满足设计要求。无漏焊、虚焊，焊缝打光后涂防锈漆。
2．安装玻璃采光顶的构件及零附件的材料品种、规格、色泽和性能应符合设计要求。
3．大型玻璃采光顶安装应单独编制施工组织设计方案。
4．制定安全生产、文明施工条例。
（二）进场前安装施工准备
1．甲方或总承包方应提供施工中的用水、用电的需要（包括生活用水），电的距离应根据需要而定，最远不能超过50米。
2．甲方或总承包方应提供垂直运输设备。
3．连接件与主龙骨机械连接，采用不锈钢六角螺栓，并带有弹簧垫圈，若未采用弹簧垫圈应有防松脱措施。
4．进入施工现场的玻璃应检查项目：包括质量证明材料、玻璃尺寸与设计尺寸是否吻合，表面质量、碰伤、擦伤、划伤、脱膜、针眼、庇点、油污或胶剂等。
玻璃进场检验单片玻璃的厚度允许偏差，均按《浮化玻璃》（GB11614）的规定执行。
（五）玻璃
1．玻璃是玻璃采光顶的主要材料之一，玻璃要承受荷载，必须具备一定的力学性能，采光顶用玻璃的机械、光学及热工性能、尺寸偏差等, 均应符合现行国家标准规定要求。
2．玻璃采光顶使用的玻璃，应进行厚度、边长、外观质量、应力和边缘处理情况的检验。
3．采光顶玻璃必须为安全玻璃。当玻璃采用钢化处理时，宜经过均化处理。
铝合金杆件安装允许偏差
序号
项目
允许偏差（mm）
1
屋脊（顶部）
水平高差
光伏配件计算公式教程
光伏配件计算公式教程光伏发电是一种利用太阳能光伏效应产生电能的技术。
在光伏发电系统中，光伏配件是非常重要的组成部分，它们的选择和计算对于系统的性能和效率有着至关重要的影响。
在本文中，我们将介绍一些光伏配件的计算公式，帮助读者更好地了解光伏配件的选择和计算方法。
1. 太阳能光照强度计算。
太阳能光照强度是指单位面积上接收到的太阳辐射能量，通常用单位面积上的太阳辐射能量来表示。
光照强度的计算公式为：I = P / A。
其中，I表示光照强度，P表示太阳辐射能量，A表示单位面积。
在实际应用中，可以通过光照计或太阳辐射计来测量太阳能光照强度，然后根据上述公式计算出实际的光照强度值。
2. 光伏组件的输出功率计算。
光伏组件的输出功率是指单位时间内光伏组件产生的电能，通常用瓦特（W）来表示。
光伏组件的输出功率计算公式为：P = η A I。
其中，P表示输出功率，η表示光伏组件的转换效率，A表示光伏组件的有效面积，I表示光照强度。
根据上述公式，可以计算出光伏组件在不同光照强度下的输出功率值。
3. 光伏逆变器的效率计算。
光伏逆变器是将光伏组件产生的直流电能转换为交流电能的设备，其效率对于光伏发电系统的整体性能有着重要的影响。
光伏逆变器的效率计算公式为：η = Pout / Pin。
其中，η表示逆变器的效率，Pout表示逆变器的输出功率，Pin表示逆变器的输入功率。
通过上述公式，可以计算出光伏逆变器的实际效率值。
4. 光伏电池板的阵列设计。
在实际的光伏发电系统中，光伏电池板通常以阵列的形式进行布置，以提高光伏发电系统的整体性能。
光伏电池板的阵列设计需要考虑光照条件、组件的布置方式等因素，其计算公式为：N = (A I H) / P。
其中，N表示所需的光伏电池板数量，A表示每块光伏电池板的有效面积，I表示光照强度，H表示光照时间，P表示光伏电池板的输出功率。
根据上述公式，可以计算出光伏电池板阵列的设计数量。
总结。
在光伏发电系统中，光伏配件的选择和计算是非常重要的，它们直接影响着系统的性能和效率。
采光顶玻璃的计算
1 采光顶玻璃的计算基本参数：1：计算点标高：15m；2：板面尺寸：宽×高=B×H=1625mm×1650mm； 3：玻璃配置：中空+内夹层玻璃：8+8+PVB+8mm； 4：玻璃形式：中空+内夹层；模型简图为：1.1玻璃板块荷载计算(1)外片玻璃自重荷载标准值：GAk1：外片玻璃自重标准值(仅指玻璃)(MPa)；t1：外片玻璃厚度(mm)；γg：玻璃的体积密度(N/mm3)；GAk1=γg×t1=0.0000256×8=0.000205MPa(2)外片玻璃自重荷载设计值：GA1：外片玻璃自重设计值(仅指玻璃)(MPa)；GAk1：外片玻璃自重标准值(仅指玻璃)(MPa)；GA1=1.2×GAk1=1.2×0.000205=0.000246MPa(3)内片玻璃自重荷载标准值：GAk2：内片玻璃自重标准值(仅指玻璃)(MPa)；t2：内片玻璃厚度(mm)；γg：玻璃的体积密度(N/mm3)；GAk2=γg×t2=0.0000256×8=0.000205MPa(4)内片玻璃自重荷载设计值：GA2：内片玻璃自重设计值(仅指玻璃)(MPa)；GAk2：内片玻璃自重标准值(仅指玻璃)(MPa)；GA2=1.2×GAk2=1.2×0.000205=0.000246MPa(5)中片玻璃自重荷载标准值：GAk3：中片玻璃自重标准值(仅指玻璃)(MPa)；t3：中片玻璃厚度(mm)；γg：玻璃的体积密度(N/mm3)；GAk3=γg×t3=0.0000256×8=0.000205MPa(6)中片玻璃自重荷载设计值：GA3：中片玻璃自重设计值(仅指玻璃)(MPa)；GAk3：中片玻璃自重标准值(仅指玻璃)(MPa)；GA3=1.2×GAk3=1.2×0.000205=0.000246MPa(7)分配到内、外、中三片玻璃上的风荷载标准值： wk1：分配到外片玻璃上的风荷载标准值(MPa)；wk2：分配到内片玻璃上的风荷载标准值(MPa)；wk3：分配到中片玻璃上的风荷载标准值(MPa)；wk：风荷载标准值(MPa)；t1：外片玻璃厚度(mm)；t2：内片玻璃厚度(mm)；t3：中片玻璃厚度(mm)；wk1=1.1×wk×t13/(t13+t23+t33)=0.000043MPawk2=wk×t23/(t13+t23+t33)=0.000039MPawk3=wk×t33/(t13+t23+t33)=0.000039MPa(8)分配到内、外、中三片玻璃上的风荷载设计值： w1：分配到外片玻璃上的风荷载设计值(MPa)；w2：分配到内片玻璃上的风荷载设计值(MPa)；w3：分配到中片玻璃上的风荷载设计值(MPa)； w：风荷载设计值(MPa)；t1：外片玻璃厚度(mm)；t2：内片玻璃厚度(mm)；t3：中片玻璃厚度(mm)；w1=1.1×w×t13/(t13+t23+t33)=0.000061MPaw2=w×t23/(t13+t23+t33)=0.000055MPaw=w×t3/(t3+t3+t3)=0.000055MPa(9)分配到内、外、中片玻璃上的雪荷载标准值： Sk1：分配到外片玻璃上的雪荷载标准值(MPa)；Sk2：分配到内片玻璃上的雪荷载标准值(MPa)；Sk3：分配到中片玻璃上的雪荷载标准值(MPa)；Sk：雪荷载标准值(MPa)；t1：外片玻璃厚度(mm)；t2：内片玻璃厚度(mm)；t3：中片玻璃厚度(mm)；Sk1=1.1×Sk×t13/(t13+t23+t33)=0.000029MPaSk2=Sk×t23/(t13+t23+t33)=0.000027MPaSk3=Sk×t33/(t13+t23+t33)=0.000027MPa(10)分配到内、外、中片玻璃上的雪荷载设计值： S1：分配到外片玻璃上的雪荷载设计值(MPa)；S2：分配到内片玻璃上的雪荷载设计值(MPa)；S3：分配到中片玻璃上的雪荷载设计值(MPa)； S：雪荷载设计值(MPa)；t1：外片玻璃厚度(mm)；t2：内片玻璃厚度(mm)；t3：中片玻璃厚度(mm)；S1=1.1×S×t13/(t13+t23+t33)=0.000041MPaS2=S×t23/(t13+t23+t33)=0.000037MPaS3=S×t33/(t13+t23+t33)=0.000037MPa(11)分配到内、外、中片玻璃上的活荷载标准值： Qk1：分配到外片玻璃上的活荷载标准值(MPa)；Qk2：分配到内片玻璃上的活荷载标准值(MPa)；Qk3：分配到中片玻璃上的活荷载标准值(MPa)；Qk：活荷载标准值(MPa)；t1：外片玻璃厚度(mm)；t2：内片玻璃厚度(mm)；t3：中片玻璃厚度(mm)；Qk1=1.1×Qk×t13/(t13+t23+t33)=0.000733MPaQk2=Qk×t23/(t13+t23+t33)=0.000667MPaQk3=Qk×t33/(t13+t23+t33)=0.000667MPa(12)分配到内、外、中片玻璃上的活荷载设计值： Q：分配到外片玻璃上的活荷载设计值(MPa)；Q2：分配到内片玻璃上的活荷载设计值(MPa)；Q3：分配到中片玻璃上的活荷载设计值(MPa)； Q：活荷载设计值(MPa)；t1：外片玻璃厚度(mm)；t2：内片玻璃厚度(mm)；t3：中片玻璃厚度(mm)；Q1=1.1×Q×t13/(t13+t23+t33)=0.001027MPaQ2=Q×t23/(t13+t23+t33)=0.000933MPaQ3=Q×t33/(t13+t23+t33)=0.000933MPa1.2玻璃板块荷载组合玻璃板块的受力组合采用自重、风荷载和活荷载组合。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
2.地区粗糙度分类等级： 按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001) A 类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； B 类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； C 类：指有密集建筑群的城市市区；
D 类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；
二、基本参数..................................................................................................................................... 2
1.幕墙所在地区：......................................................................................................................2
永久荷载分项系数取：γg：1.2 风荷载的分项系数取：γw：1.4 雪荷载的分项系数取：γs：1.4 活荷载的分项系数取：γh：1.4 组合值系数为： 永久荷载组合值系数取：ψg：1.0 风荷载的组合值系数取：ψw：0.6 雪荷载的组合值系数取：ψs：0.7
2
北京 XX 工程·四角椎采光顶设计计算书 沈阳某某幕墙公司
6.采光顶坡面活荷载设计值：................................................................................................. 4
7.选取计算荷载组合：..............................................................................................................4
北京 XX 工程·四角椎采光顶设计计算书 沈阳某某幕墙公司
一、计算引用的规范、标准及资料
1.幕墙设计规范： 《建筑幕墙》
JG3035-1996
《玻璃幕墙工程技术规范》
JGJ102-2003
《金属与石材幕墙工程技术规范》
JGJ133-2001
《点支式玻璃幕墙工程技术规程》
CECS127-2001
《全玻璃幕墙工程技术规程》 《玻璃幕墙光学性能》 《建筑幕墙物理性能分级》 《建筑幕墙空气渗透性能测试方法》 《建筑幕墙风压变形性能测试方法》 《建筑幕墙雨水渗透性能测试方法》 《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 《点支式玻璃幕墙支承装置》 《吊挂式玻璃幕墙支承装置》 2.建筑设计规范： 《建筑结构荷载规范》 《钢结构设计规范》
βgz=K(1+2μf)
其中 K 为地区粗糙度调整系数，μf 为脉动系数 A 类场地: βgz=0.92*(1+2μf) 其中：μf=0.387*(Z/10)-0.12 B 类场地: βgz=0.89*(1+2μf) 其中：μf=0.5(Z/10)-0.16 C 类场地: βgz=0.85*(1+2μf) 其中：μf=0.734(Z/10)-0.22 D 类场地: βgz=0.80*(1+2μf) 其中：μf=1.2248(Z/10)-0.3
采光顶 设计计算书
设计： 校对： 审核： 批准：
2009 年 6 月 4 日
目录
一、计算引用的规范、标准及资料................................................................................................ 1
《建筑玻璃应用技术规程》
JGJ113-2003
1
北京 XX 工程·四角椎采光顶设计计算书 沈阳某某幕墙公司
《普通平板玻璃》 《浮法玻璃》 《钢化玻璃》 《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》 《建筑用安全玻璃 防火玻璃》 《中空玻璃》 《夹层玻璃》 《镀膜玻璃 第一部分 阳光控制镀膜玻璃》 《镀膜玻璃 第二部分 低辐射镀膜玻璃》 《热反射玻璃》 《热弯玻璃》 4.《建筑结构静力计算手册》
2.风荷载设计值计算：..............................................................................................................3
3.雪荷载标准值计算：..............................................................................................................3
活荷载的组合值系数取：ψh：0.7 2.风荷载标准值计算：
按建筑结构荷载规范(GB50009-2001)计算：
wk=βgzμzμsw0 上式中：
……7.1.1-2[GB50009-2001]
wk：作用在采光顶上的风荷载标准值(MPa)； Z：计算点标高：50m；
βgz：瞬时风压的阵风系数； 根据不同场地类型,按以下公式计算:
GB4871-1995 GB11614－1999 GB/T9963-1998 GB/T17841-1999 GB15763.1-2001 GB/T11944-2002 GB9962-1999 GB/T18915.1-2002 GB/T18915.2-2002 JC693-1998 JC/T915-2003 (第二版)
1.玻璃采光顶的荷载作用说明：............................................................................................. 2
2.风荷载标准值计算：..............................................................................................................3
四、采光顶玻璃的计算.....................................................................................................................4
1.玻璃板块荷载计算：..............................................................................................................5
(2)风荷载。是垂直作用于采光顶表面的荷载，按 GB50009 采用；
(3)雪荷载。是指采光顶水平投影面上的雪荷载，按 GB50009 采用； (4)活荷载。是指采光顶水平投影面上的活荷载，按 GB50009，对不上人屋面可 按 500N/m2 采用；
在实际工程中，对上面的几种荷载，考虑最不利组合，且雪荷载与活荷载不 同时考虑。分项系数按以下参数取值：
1.幕墙设计规范：......................................................................................................................1
2.建筑设计规范：......................................................................................................................1
DBJ/CT014-2001 GB/T18091-2000 GB/T15225-94 GB/T15226-94 GB/T15227-94 GB/T15228-94 GB/T18250-2000 GB/T18575-2001 JG138-2001 JG139-2001
GB50009-2001 GB50017-2003
3.玻璃规范：..............................................................................................................................1
4.《建筑结构静力计算手册》
(第二版).................................................... 2
GB50045-2001 GB50057-2000 JGJ/T97-95 GB/T17742-1999 GB50011-2001 GB50223-2004 GB18306-2000 GB50019-2003 JGJ3-2002 GB50010-2002 GB50176-93 GBJ118-88 GB50068-2001
《冷弯薄壁型钢结构设计规范》
GB50018-2002
《高层民用钢结构技术规程》
JGJ99-98
《建筑设计防火规范》
GBJ16-87(2001 版)
《高层民用建筑设计防火规范》 《建筑物防雷设计规范》 《工程抗震术语标准》 《中国地震烈度表》 《建筑抗震设计规范》 《建筑抗震设防分类标准》 《中国地震动参数区划图》 《采暖通风与空气调节设计规范》 《高层建筑混凝土结构技术规程》 《混凝土结构设计规范》 《民用建筑热工设计规范》 《民用建筑隔声设计规范》 《建筑结构可靠度设计统一标准》
2.地区粗糙度分类等级：..........................................................................................................2
三、采光顶荷载计算.........................................................................................................................2