钢结构雨棚计算书

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钢雨篷的结构设计计算书

钢雨篷的结构设计计算书公司标准化编码 [QQX96QT-XQQB89Q8-NQQJ6Q8-MQM9N]目录1#雨蓬计算书（1）节点A ：已知：根据GL-1简支梁计算书得，22190.5072.23203.73x y x y V KNV KNV V V KN===+=由锚栓设计基本参数，取M16化学锚栓，得：单个螺栓抗剪设计值：34.7Rd V KN =所以，单个螺栓所受拉力： 1203.7320.434.710b v V N KN N KN n ===<= 3-3剖面10个M16化学螺栓满足承载力要求。

（2）节点D ：支座反力：127,42.4N KN V KN == 单个高强度螺栓承压型连接的承载力设计值受剪连接时，抗剪公式如下：24bb e v v v d N n f π=⨯⨯公式中，v n =1（单剪），螺栓的有效直径17.65e d mm =，螺栓有效面积2245e A mm =，级承压型高强螺栓得2310/b v f N mm =，经计算，12725.4542.48.485N V D V N N KN n V N KN n ====== 2226.7876.0N D b V V V V N N N KN N KN =+=<=2124531076.04bb e v v v d N n f KN π=⨯⨯=⨯⨯=故，采用单面5个级M20承压型高强螺栓连接满足承载力要求。

（3）节点E ：由支座反力得：163N KN =销轴处，使用单个级M30承压型高强螺栓，有效直径26.72e d mm =，有效面积2561e A mm =，Q345钢构件的承压2590/b c f N mm =,抗剪2310/b v f N mm =由构件信息得，22030v n t mm d mm=∑==22561310347.8243020590354bb e vv v b b c c d N n f KN N d t f KNπ=⨯⨯=⨯⨯==⨯∑⨯=⨯⨯=取两者中的较小者，故选用347.82b v N KN =163347.82b v N KN N KN <==故，单个级M30承压型高强螺栓满足承载力设计值。

钢结构雨棚设计计算书

钢结构雨棚设计计算书一、计算依据：1.《建筑结构荷载规》2．《钢结构设计规》GB50017-20033．《玻璃幕墙工程技术规》4．《建筑抗震设计规》二、计算基本参数: 1．本工程位于市，基本风压ω0=0.700(kN/m2)，考虑到结构的重要性,按50年一遇考虑乘以系数1.1，故本工程基本风压ω=1.1x0.7=0.77(kN/m2)。

2. 地面粗糙度类别按C类考虑，风压高度变化系数取5.0米处（标高最高处），查下页表1-1知，该处风压高度变化系数为：z=0.74。

依据《玻璃幕墙工程技术规》，风荷载体形系数，对于挑檐风荷载向上取μs=2.0，瞬时风压的阵风系数βz=2.25 。

3. 本工程耐火等级一级，抗震设防七度。

三、结构受力分析该处雨棚是以钢架作为承重结构的悬臂体系。

四、设计荷载确定原则:作用于垂直雨棚平面的荷载主要是风荷载、地震作用及雨棚结构自重，其中风荷载引起的效应最大。

在进行雨棚构件、连接件承载力计算时，必须考虑各种荷载和作用效应的分项系数，即采用其设计值；进行位移和挠度计算时，各分项系数均取1.0，即采用其标准值。

1、风荷载根据《玻璃幕墙工程技术规》，垂直于雨棚平面上的风荷载标准值，按下列公式(1.1)计算：W k = z s z Wo ················(1.1)式中: W k ---风荷载标准值 (kN/m2)；z---瞬时风压的阵风系数；βz=2.25s---风荷载体型系数；向上取μs=2.0z---风荷载高度变化系数，并与建筑的地区类别有关；按《建筑结构荷载规》GBJ9-87取值；W o---基本风压(kN/m2) 按《技术要求》W o =1.1x0.700=0.770(kN/m2)按《玻璃幕墙工程技术规》要求，进行建筑幕墙构件、连接件和锚固件承载力计算时，风荷载分项系数应取γw= 1.4表1-1高度(m) z(C 类)5 0.74 10 0.74 15 0.74 200.85即风荷载设计值为： W= γW W K = 1.4W K ··············(1.2)2、地震作用雨棚平面外地震作用标准值计算公式如下： qEK =Emax Gk A·················(1.3)雨棚平面地震作用标准值计算公式如下： PE =E max G ·················(1.4)式中, qEK 为垂直雨棚平面的分布地震作用；(kN/m2) PE 为平行于雨棚平面的集中地震作用；(kN) E 为地震动力放大系数；取E=3.0max 为水平地震影响系数最大值；取max=0.08（7度抗震设计） G 为幕墙结构自重(kN)Gk A 为单位面积的幕墙结构自重(kN/m2) ；取GkA=0.4kN/m2按规要求，地震作用的分项系数取γE= 1.3，即地震作用设计值为：qE=γEqEK = 1.3 qEK ·············(1.5)3、雨棚结构自重按规要求，幕墙结构自重的分项系数取γG=1.2。

钢雨棚计算书

2. 地面粗糙度类别按C类考虑，风压高度变化系数取5.0米处（标高最高处），查下页表1-1知，该处风压高度变化系数为：μz=0.74。

依据《玻璃幕墙工程技术规》，风荷载体形系数，对于挑檐风荷载向上取μs=2.0，瞬时风压的阵风系数βz=2.25 。

3. 本工程耐火等级一级，抗震设防七度。

三、结构受力分析该处雨棚是以钢架作为承重结构的悬臂体系。

四、设计荷载确定原则:作用于垂直雨棚平面的荷载主要是风荷载、地震作用及雨棚结构自重，其中风荷载引起的效应最大。

1、风荷载根据《玻璃幕墙工程技术规》，垂直于雨棚平面上的风荷载标准值，按下列公式(1.1)计算：W k = βz μs μz Wo ················(1.1)式中: W k ---风荷载标准值 (kN/m2)；βz---瞬时风压的阵风系数；βz=2.25μs---风荷载体型系数；向上取μs=2.0μz---风荷载高度变化系数，并与建筑的地区类别有关；按《建筑结构荷载规》GBJ9-87取值；W o---基本风压(kN/m2) 按《技术要求》W o =1.1x0.700=0.770(kN/m2)按《玻璃幕墙工程技术规》要求，进行建筑幕墙构件、连接件和锚固件承载力计算时，风荷载分项系数应取γw= 1.4表1-1即风荷载设计值为： W= γW W K = 1.4W K ··············(1.2)2、地震作用雨棚平面外地震作用标准值计算公式如下： qEK =βE αmax GkA·················(1.3)雨棚平面地震作用标准值计算公式如下： PE =βE αmax G ·················(1.4)式中, qEK 为垂直雨棚平面的分布地震作用；(kN/m2) PE 为平行于雨棚平面的集中地震作用；(kN) βE 为地震动力放大系数；取βE=3.0αmax 为水平地震影响系数最大值；取αmax=0.08（7度抗震设计） G 为幕墙结构自重(kN)Gk A 为单位面积的幕墙结构自重(kN/m2) ；取GkA=0.4kN/m2按规要求，地震作用的分项系数取γE= 1.3，即地震作用设计值为：qE=γEqEK = 1.3 qEK ·············(1.5)3、雨棚结构自重按规要求，幕墙结构自重的分项系数取γG=1.2。

青岛钢雨棚计算书(修改)

钢结构雨篷计算书雨棚计算简图如下图：一、计算依据： 1.《建筑结构荷载规范》 2．《钢结构设计规范》GB50017-20033．《玻璃幕墙工程技术规范》4．《建筑抗震设计规范》二、计算基本参数: 1．本工程位于青岛市市，基本风压按50年一遇取值，ω0=0.6 KN/m 2。

基本雪压载按50年一遇取值, S 0= 0.2KN/m 2。

2. 地面粗糙度类别按B 类考虑，风压高度变化系数取4.5米处（标高最高处），查表知，该处风压高度变化系数为：μz =1.0。

依据《玻璃幕墙工程技术规范》，风荷载体形系数，对于挑檐风荷载向上取μs=-2.0，瞬时风压的阵风系数βz=1.88。

按《建筑结构荷载规范》GB50009-2010, 第8.3.4条 μS ：风荷载体型系数，取μS=-2.0，因构件丛属面积1.7×2.6=4.42m2〈 25m2， 65.042.4log = 负风压时：48.1]65.0)0.26.00.2(0.2[)(1-=⨯-⨯+-=A s μ正风压时：0.1)(1=A s μ三、结构受力分析该处雨棚是以钢架作为承重结构的悬臂体系。

四、荷载组合取值1、面板（8+1.52+8钢化夹胶玻璃）自重荷载：自重荷载标准:GK1=16×10-3×26.5=0.42 KN/m2考虑其他构件，玻璃面板自重面荷载标准值取GGK=0.72 KN/m2 2、风荷载标准值: Wk=βz ×μz ×μs ×W0其中: βz ---瞬时风压的风震动系数,取为 1.88μz ---风压高度变化系数,按地面粗糙B 类取1.0μs ---风荷载体型系数,正风时取1.0，负风时取-1.48 W0---青岛地区基本风压,根据规范取0.6KN/m2, 则Wk=1.88×2×1.0×0.6=2.26 KN/m2负风压时：WK1=βgz·μS ·μZ·W0=1.88×-1.48×1.0×0.6=-1.67KN/m2 正风压时：WK2=βgz·μS ·μZ·W0=1.88×1.0×1.0×0.6=1.13KN/m2 负风压线荷载： -1.67X1.7=-2.84 KN/m 正风压线荷载： 1.13X1.7=1.921 KN/m3、活荷载，按0.5 KN/m2考虑，活荷载产生的线荷载为0.5X1.7=0.85 KN/m4、考虑检修荷载作用，对单根钢梁取最不利位置处集中荷载为2KN （按1.7米跨内考虑 1.0X2=2.0KN ） 5 、荷载组合雨篷按照悬挑2.6m 计算。

雨蓬计算书

钢结构雨棚复核计算书一、概况该雨蓬横向为两跨，每跨25m ，顶部的角钢桁架沿着横向分布如图1-1所示；纵向为18跨，最大跨度为6.5米，如图1-2红色部分所示。

取纵向最大跨作为计算对象，并建立相邻两跨模型，如图1-3所示，把顶板荷载换算成均布力加载在桁架上的铝合金方形管上。

图1-1 雨棚横向图图1-2 雨蓬纵向图图2-3 有限元模型2二、荷载与荷载组合雨篷承受的荷载包括：自重、风荷载。

（1）自重：包括面板、杆件、连接件、附件等的自重；雨蓬顶板为钢皮，厚度取1mm，则每平方米自重GkA 0.0785kN/m2，方形管相距 1.6m，则q GK 1.6⨯0.0785 0.126 kN/m，即在方形管上加载0.126 kN/m的竖向荷载模拟铁皮荷载。

其余构件自重G由有限元软件自动考虑。

（2）风荷载：考虑横向风荷载，本工程位于浦北县，根据《建筑结构荷载规范》，基本风压ω0 0.30(kN/m2)。

风荷载考虑横向风荷载，施工在立柱、桁架上。

q Wk bω0，其中，b为构件迎风宽度，ω0基本风压。

（3）荷载组合：自重取1.2的系数，风荷载取1.4的系数，即Q合=1.2q Gk+1.2G+1.4q wk三、结果分析计算在以上荷载组合下，雨棚的挠度、应力、稳定性。

3.1 挠度分析桁架最大挠度为30.9mm，不超过L/200 125mm。

挠度图如3-1所示。

图3-1 挠度图3.2 应力分析桁架最大应力为338MPa，应力裕度391/338 1.16。

图3-2 桁架应力图立柱最大应力168 MPa，应力裕度391/168 2.33图3-3 立柱应力图3.3 稳定性分析取中间的立柱做稳定性分析，I 8.8⨯10-6m4，E 2.06⨯108kN/m2，立柱高9m，底部固结，顶部看做铰支，所以临界压力：F cr=π2EI(μl)2=π2×2.06 108×8.8×10−6(0.7×9)2=451kN立柱的最大轴力为31.5kN，未超过临界应力。

雨棚计算书

钢筋场雨棚棚检算书1.钢筋场雨棚设计：雨棚采用轻钢屋面结构，共设4跨，跨度22.5m，进深25m。

立柱间距6.25m。

立柱采用,160mm φ厚度的钢管。

纵梁采用22号工字钢。

屋面拱架采用钢管桁架，屋面板采用蓝色钢板。

立柱基础利用混凝土料仓隔墙,立柱与基础连接采用地脚螺栓连接．立柱顶部与纵梁采用焊接连接．具体布置形式见附图． mm 850Φ20C 2.雨棚检算：主要验算雨棚的抗风性能即立柱抗拔能力，是否能满足要求。

选取雨棚侧面一个立柱间距进行检算。

①采用ANSYS 进行模型建立：钢管柱可简化为梁（beam3）；其实常数(Real)：222220038.0))008.0216.0(16.0(4141592654.3)(4m d D A =×−−×=−×=π4544441060)144.016.0(32)(32m d D I −×=−×=−=ππm h 16.0=②主拱架采用梁单元BEAM3，内部连杆采用杆构件单元link1参数如下：主拱架：222220004.0))003.0205.0(05.0(4141592654.3)(4m d D A =×−−×=−×=π4744441046.2)044.005.0(32)(32m d D I −×=−×=−=ππm h 05.0=内部连接杆： 222220004.0))003.0205.0(05.0(4141592654.3)(4m d D A =×−−×=−×=π③材料参数：弹性模量： MPa EX 11102×=泊松比：17.0=ν④约束：钢管柱底部简化为固定端约束。

⑤荷载计算：a.桂林地区基本风压值为：2/35.0m kN侧面的立柱一个间距内风线荷载：m kN w /188.252.635.0=×= 雨棚顶部风荷载kN 74.22.152.635.0=××=ω ⑥模型图：3.计算模式：采用static-anlsy 模式进行计算，计算结果如下图： ①弯矩图：②剪力图：③轴力图：④支座反力计算结果列表：NODE FX FY MZ 95 1382.4 103.91 -6263.8 103 10102. -103.91 -23684.4.结果分析：①钢管柱最大正应力检算：由弯矩图可知，钢管柱端部的最大弯矩为。

钢雨棚计算

钢结构雨篷设计计算书一、计算依据：1.《建筑结构荷载规范》2．《钢结构设计规范》GB50017-20033．《建筑抗震设计规范》4．《钢雨篷（一）》07SG528-1图集二、计算基本参数: 1．本工程位于xx市，基本风压ω0=0.750(kN/m2)，考虑到结构的重要性,按50年一遇考虑乘以系数1.0，故本工程基本风压ω=1.0x0.75=0.75(kN/m2)。

2. 地面粗糙度类别按B类考虑，风压高度变化系数取5.0米处（标高最高处），查荷载规范知，取: z=1.00，对于雨篷风荷载向上取μs=-2.0，向瞬时风压的阵风系数βz=1.70 。

3. 本工程耐火等级二级，抗震设防六度。

三、结构平面布置结构平面布置图：初步估计主梁采用：HN400×200×8×13次梁采用：HN250×125×6×9拉压杆采用：Φ152×5.0钢材均采用Q235级钢四、荷载计算1、风荷载垂直于雨篷平面上的风荷载标准值，按下列公式(1.1)计算：W k = βz μs μz Wo ················(1.1)式中: W k ---风荷载标准值 (kN/m2)；βz---瞬时风压的阵风系数；βz=1.70μs---风荷载体型系数；参照07GSG528-1图集说明5.1.4条，向上取μs=-2.0，向下取μs=1.0。

μz---风荷载高度变化系数；按《建筑结构荷载规范》GB5009-2012取值μz=1.0；W o---基本风压(kN/m2) ，查荷载规范，北海市风压取 W o =0.750(kN/m2)正风：Wk+=1.70×1.0×1.0×0.75=1.28 kN/m2负风：Wk-=1.70×（-2.0）×1.0×0.75=-2.55 kN/m2简化为作用在主梁上的集中荷载，荷载作用面积A=5.08×1.1=5.59㎡正风时，W k1=1.28×5.59=7.12 kN/m负风时，W k2=-2.55×5.59=-14.25kN/m2、恒荷载07GSG528-1图集说明5.1.1条，正风时，雨篷玻璃永久荷载0.8 kN/m2，负风时取0.3 kN/m2。

(完整word版)钢雨棚计算书

钢结构雨篷设计计算书一、计算依据:1。

《建筑结构荷载规范》2．《钢结构设计规范》GB50017-20153．《建筑抗震设计规范》4．《钢雨篷（一)》07SG528—1图集二、计算基本参数：1．本工程位于xx市,基本风压ω0=0。

750(kN/m2)，考虑到结构的重要性,按50年一遇考虑乘以系数1.0，故本工程基本风压ω=1。

0x0.75=0。

75（kN/m2)。

2. 地面粗糙度类别按B类考虑，风压高度变化系数取5.0米处(标高最高处），查荷载规范知,取:z=1。

00，对于雨篷风荷载向上取μs=—2.0，向瞬时风压的阵风系数βz=1。

70 。

3。

本工程耐火等级二级，抗震设防六度。

三、结构平面布置结构平面布置图:初步估计主梁采用:HN400×200×8×13次梁采用：HN250×125×6×9拉压杆采用：Φ152×5。

0钢材均采用Q235级钢四、荷载计算1、风荷载垂直于雨篷平面上的风荷载标准值，按下列公式(1.1）计算：W k = z s z Wo ················(1。

1）式中: W k —--风荷载标准值 (kN/m2)；z—--瞬时风压的阵风系数；βz=1。

70s--—风荷载体型系数；参照07GSG528-1图集说明5.1。

4条，向上取μs=-2。

0,向下取μs=1。

0。

z——-风荷载高度变化系数；按《建筑结构荷载规范》GB5009-2012取值μz=1.0；W o———基本风压(kN/m2) ，查荷载规范，北海市风压取 W o =0.750(kN/m2)正风：Wk+=1.70×1.0×1。

0×0。

75=1。

28 kN/m2负风：Wk-=1.70×(—2。

雨棚计算书

nsys计算-钢结构玻璃雨篷计算书第一部分、雨篷计算第一章、雨篷面板计算一、计算说明玻璃雨篷面板选用5+5钢化夹胶玻璃。

参数如下：计算标高：3.6m玻璃分格： a×b=3.7 ×4.82 m a：玻璃分最大格短边 b：玻璃最大分格长边设计地震烈度：7度地面粗糙度类别：C类二、荷载计算 1、雨篷构件重量荷载雨篷钢构件自重由ANSYS有限元计算程序自动加载，这里只计算雨篷玻璃自重。

GAK：玻璃面板自重面荷载标准值玻璃采用5+5 GAK=（8+8）×10-3×25.6=0.410 KN/m2GGK：考虑各种零部件后的雨篷构件自重面荷载标准值 GGK=0.6 KN/m2GG: 考虑各种零部件后的雨篷构件自重面荷载设计值自重荷载分项系数：1.2 GG =1.2×GGK=1.2×0.60 =0.72 KN/m2 2、雪荷载作用 S0: 基本雪压 0.4 KN/㎡按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001附表D.4取值μr:积雪分布系数1.0按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001 表6.2.1第1项取值 SK: 雪荷载标准值 SK =μr×S0 =0.4 KN/m2S: 雪荷载设计值 S =1.4×SK =0.56 KN/m2 3、风荷载作用（负风压）WK：作用在雨蓬上的风荷载标准值βgz：瞬时风压的阵风系数， 2.3686按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001表7.5.1条取值μs：风荷载体型系数， -2.0按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001第7.3.3条取值μZ：风荷载高度变化系数，0.74 按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001表7.2.1条取值W0：基本风压,0.45 KN/m2按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001附表D.4取值 WK：风荷载标准值βgz：瞬时风压的阵风系数， 2.3686按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001表7.5.1条取值μs：风荷载体型系数， -2.0按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001第7.3.3条取值μZ：风荷载高度变化系数，0.74 按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001表7.2.1条取值W0：基本风压,0.45 KN/m2按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001附表D.4取值 WK：风荷载标准值 WK =βgzμs μz W0=2.3686×(-2.0)×0.74×0.45=-1.5775 KN/m2（方向垂直向上） W：风荷载设计值R：风荷载作用效应的分项系数，1.4 W=γ·Wk=1.4×（-1.5775）=-2.2085 KN/三、荷载效应组合1、由负风荷载效应控制的组合（向上）rG: 重力荷载分项系数，《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001第3.2.5条规定：对结构的倾覆、滑移或飘浮验算，应取0.9 rW ：风荷载分项系数按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001第3.2.5条取1.4 ψW：风荷载组合系数 GK：重力荷载标准值 WK：风荷载标准值组合标准值： qK =GK+ψW·WK=0.6+1.0×(-1.5775) =-0.9775 KN/m2组合设计值： q =rG GK +ψW·rW·WK=0.9×0.6+1.0×1.4×（-1.5775） =-1.6685 KN/m22、由自重荷载效应控制的组合（向下） rG: 重力荷载分项系数按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001规定取1.35 rs：雪荷载分项系数按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001第3.2.5条取1.4 ψs：雪荷载组合系数 GK：重力荷载标准值SK：雪荷载标准值 SK =μr×S0 =0.4 KN/m2荷载组合：雨篷活荷载按q活 =0.5 KN/m2计算，活荷载大于雪荷载，验算时取恒载+活载载。

钢结构雨篷设计计算书

钢结构雨篷设计计算书1基本参数1.1雨篷所在地区：苏州地区；1.2地面粗糙度分类等级：按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。

2雨篷荷载计算2.1玻璃雨篷的荷载作用说明：玻璃雨篷承受的荷载包括：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。

(1)自重：包括玻璃、连接件、附件等的自重，可以按照400N/m2估算：(2)风荷载：是垂直作用于雨篷表面的荷载，按GB50009采用；(3)雪荷载：是指雨篷水平投影面上的雪荷载，按GB50009采用；(4)活荷载：是指雨篷水平投影面上的活荷载，按GB50009，可按500N/m2采用；在实际工程的雨篷结构计算中，对上面的几种荷载，考虑最不利组合，有下面几种方式，取用其最大值：A：考虑正风压时：a.当永久荷载起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合：Sk+=1.35Gk+0.6×1.4wk+0.7×1.4Sk(或Qk)b.当永久荷载不起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合：Sk+=1.2Gk+1.4×wk+0.7×1.4Sk(或Qk)B：考虑负风压时：按下面公式进行荷载组合： Sk-=1.0Gk+1.4wk2.2风荷载标准值计算：按建筑结构荷载规范(GB50009-2012)计算：wk+=βgzμzμs1+w……7.1.1-2[GB50009-2012 2006年版]wk-=βgzμzμs1-w上式中：wk+：正风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)；wk-：负风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)；Z：计算点标高：4m；βgz：瞬时风压的阵风系数；根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算)：βgz =K(1+2μf)其中K为地面粗糙度调整系数，μf为脉动系数A类场地：βgz =0.92×(1+2μf) 其中：μf=0.387×(Z/10)-0.12B类场地：βgz =0.89×(1+2μf) 其中：μf=0.5(Z/10)-0.16C类场地：βgz =0.85×(1+2μf) 其中：μf=0.734(Z/10)-0.22D类场地：βgz =0.80×(1+2μf) 其中：μf=1.2248(Z/10)-0.3对于B类地形，5m高度处瞬时风压的阵风系数：βgz=0.89×(1+2×(0.5(Z/10)-0.16))=1.8844μz：风压高度变化系数；根据不同场地类型,按以下公式计算：A类场地：μz=1.379×(Z/10)0.24当Z>300m时，取Z=300m，当Z<5m时，取Z=5m；B类场地：μz=(Z/10)0.32当Z>350m时，取Z=350m，当Z<10m时，取Z=10m；C类场地：μz=0.616×(Z/10)0.44当Z>400m时，取Z=400m，当Z<15m时，取Z=15m；D类场地：μz=0.318×(Z/10)0.60当Z>450m时，取Z=450m，当Z<30m时，取Z=30m；对于B类地形，5m高度处风压高度变化系数：μz=1.000×(Z/10)0.32=1μs1：局部风压体型系数，对于雨篷结构，按规范，计算正风压时，取μs1+=2；计算负风压时，取μs1-=-2.0；另注：上述的局部体型系数μs1(1)是适用于围护构件的从属面积A 小于或等于1m 2的情况，当围护构件的从属面积A 大于或等于10m 2时，局部风压体型系数μs1(10)可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m 2而大于1m 2时，局部风压体型系数μs1(A)可按面积的对数线性插值，即：μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)-μs1(1)]logA在上式中：当A ≥10m 2时取A=10m 2；当A ≤1m 2时取A=1m 2；w 0：基本风压值(MPa)，根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2012附表 D.4(全国基本风压分布图)中数值采用，按重现期50年，苏州地区取0.00045MPa ；(1)计算构件的风荷载标准值：构件的从属面积：A=3×1.5=4.5m 2LogA=0.653μsA1+(A)=μs1+(1)+[μs1+(10)-μs1+(1)]logA=1.739μsA1-(A)=μs1-(1)+[μs1-(10)-μs1-(1)]logA=1.739w kA+=βgz μz μsA1+w 0=1.8844×1×1.739×0.00045=0.001474MPaw kA-=βgz μz μsA1-w 0=1.8844×1×1.739×0.00045=0.001474MPa(2)计算面板部分的风荷载标准值：面板构件的从属面积：A=1.5×1.5=2.25m 2LogA=0.352μsB1+(A)=μs1+(1)+[μs1+(10)-μs1+(1)]logA=1.859μsB1-(A)=μs1-(1)+[μs1-(10)-μs1-(1)]logA=1.859wkB+=βgzμzμsB1+w=1.8844×1×1.859×0.00045 =0.001576MPawkB-=βgzμzμsB1-w=1.8844×1×1.859×0.00045=0.001576MPa2.3风荷载设计值计算：wA+：正风压作用下作用在雨篷上的风荷载设计值(MPa)；wkA+：正风压作用下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)；wA-：负风压作用下作用在雨篷上的风荷载设计值(MPa)；wkA-：负风压作用下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)；wA+=1.4×wkA+=1.4×0.001802 =0.002523MPawA-=1.4×wkA-=1.4×0.001802=0.002523MPawB+：正风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载设计值(MPa)；wkB+：正风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载标准值(MPa)；wB-：负风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载设计值(MPa)；wkB-：负风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载标准值(MPa)；wB+=1.4×wkB+=1.4×0.001927 =0.002698MPawB-=1.4×wkB-=1.4×0.001927=0.002698MPa2.4雪荷载标准值计算：Sk：作用在雨篷上的雪荷载标准值(MPa)S：基本雪压，根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2012取值，苏州地区50年一遇最大积雪的自重：0.0002MPa.μr ：屋面积雪分布系数，按表6.2.1，为2.0。

钢结构雨棚计算书范本

钢结构雨棚计算书范本
1. 引言
在建筑工程中，钢结构雨棚是一种常见的构筑物，具有承载荷载、遮挡风雨等功能。

本文将根据典型的钢结构雨棚设计要求，提供一份计算书范本，以指导工程师进行钢结构雨棚的设计计算。

2. 荷载计算
2.1 风荷载计算
根据《建筑结构荷载规范》，钢结构雨棚的风荷载计算应考虑风速、风向等因素。

采用公式：
$$F_{wind} = C_f \\times A \\times P$$
其中，F wind为风荷载，C f为风压系数，A为风压面积，P为大气压。

2.2 雨荷载计算
雨荷载为钢结构雨棚在雨天积聚水的重量，根据设计排水能力计算。

3. 结构计算
钢结构雨棚的结构计算主要包括主梁、次梁、支撑等元件的受力分析和强度验算。

按照受力平衡原理和钢结构设计规范计算各构件的截面尺寸及钢材强度要求。

4. 连接设计
钢结构雨棚的连接设计需要考虑连接件的承载能力和连接方式的可靠性。

根据设计荷载和构件受力情况，选择适当的连接方式和规格，并计算连接件的极限承载能力。

5. 其他要求
除上述要素外，钢结构雨棚设计还需考虑防腐防锈、防雷、抗震等特殊要求，
确保钢结构雨棚在使用过程中安全可靠。

结语
通过本文提供的钢结构雨棚计算书范本，设计人员可以遵循其中的步骤和方法，进行钢结构雨棚的设计计算工作，确保结构的安全稳定性。

愿本文对您有所帮助！。

雨蓬钢结构计算书

雨蓬钢结构计算书一、工程概述本雨蓬钢结构位于_____建筑的_____位置，其主要功能是为建筑物入口或窗口提供遮风挡雨的保护。

雨蓬的平面尺寸为长_____米，宽_____米，悬挑长度为_____米。

二、设计依据1、相关的建筑设计规范，如《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）、《钢结构设计标准》（GB 50017-2017）等。

2、建筑设计图纸及相关要求。

三、荷载取值1、恒载雨蓬钢结构自重，根据所选钢材的规格和型号，通过计算得出。

雨蓬面板自重，根据面板材料的密度和厚度计算。

2、活载均布活荷载：考虑人员活动和积雪等因素，取值为_____kN/m²。

风荷载：根据建筑物所在地区的基本风压、地面粗糙度等参数，按照规范计算风荷载标准值。

3、地震作用本地区的抗震设防烈度为_____度，设计基本地震加速度为_____g，根据规范确定地震作用的计算方法和取值。

四、材料选择1、钢材：选用_____牌号的钢材，其屈服强度为_____MPa，抗拉强度为_____MPa，具有良好的力学性能和焊接性能。

2、焊条：选用与钢材相匹配的焊条型号。

五、结构布置1、雨蓬的主钢梁采用_____截面形式，钢梁的间距为_____米。

2、次梁采用_____截面形式，与主梁连接方式为_____。

3、支撑体系：设置_____支撑，以增强结构的稳定性。

六、内力计算1、恒载作用下的内力根据结构布置和荷载分布，计算恒载作用下主梁和次梁的弯矩、剪力和轴力。

2、活载作用下的内力采用最不利布置原则，计算活载作用下结构的内力。

3、风荷载作用下的内力根据风荷载的分布情况，计算结构在风荷载作用下的内力。

4、地震作用下的内力按照抗震设计规范的要求，计算地震作用下结构的内力。

七、强度验算1、钢梁的强度验算分别验算主梁和次梁在最不利组合工况下的正应力、剪应力和局部承压应力，确保其强度满足规范要求。

2、连接节点的强度验算对钢梁与柱、钢梁与次梁等连接节点进行强度验算，包括焊缝强度和螺栓连接强度。

雨蓬钢结构计算书

雨蓬钢结构计算书基本参数: 北京地区抗震8度设防最大分格BxH=1.500x5.647一、承受荷载计算:1、雨蓬恒荷载：（1）雨蓬构件(包括玻璃和铝框)的平均自重: 0.600KN/m^2 （2）钢结构及铝塑板自重: 0.800KN/m^22、雨蓬活荷载：（1）风荷载：2.25×1.0×1.4×0.35=1.10KN/m^2按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-96(5.2.2)条规定采用（2）施工荷载：1.0 KN/m^2根据现行<<建筑结构荷载规范>>GBJ9-87(3.5.1)条规定采用（3）地震作用: 3.0×0.16×（0.8+0.6）=0.67KN/m^23、上人平台恒荷载：（1）复合楼板自重: 1.95KN/m^2钢结构梁平面布置如下图：二、次梁计算：1、次梁1强度计算：（按简支梁力学模型计算）（1）p1: 次梁1恒荷载线密度设计值：p1=(0.6+0.8)x1.2x1.5=2.52KN/mq1: 次梁1活荷载线密度设计值：q1=(1.0x1.4+1.1x1.4+0.67x1.3)x1.5 q1=5.71KN/m采用p1+0.85q1=2.52+0.85x5.71=7.37 KN/m（2）M1:次梁1弯距：M1=7.37x5.674^2/8=29.3KN•m(3) 次梁1的截面特性：（I20b）X轴惯性矩: Ix1=2500cm^4Y轴惯性矩: Iy1=169cm^4X轴抵抗矩: Wx1=250cm^3Y轴抵抗矩: Wy1=33.1cm^3 型材截面积: A1=39.5cm^2 (4) 次梁1强度校核：σ1=M1x1000/Wx1/1.05=29.3x1000/250/1.05=111.6N/mm^2σ1=111.6N/mm^2 ≤f=215N/mm^2次梁1强度可以满足!2、次梁1挠度计算：pk: 次梁1荷载线密度标准值：pk=(0.6+0.8)x1.5+0.85x(1.0+1.1+0.67)x1.5 =5.62KN/mU=5xpkx5.674^4x1000/384/2.1/Ix1=5x5.62x5.674^4x1000/384/2.1/2500=14.44mm ≤5674/250=22.69mm次梁1挠度可以满足!3、次梁2强度计算：（按简支梁力学模型计算）（1）p2: 次梁2恒荷载线密度设计值：p2=(0.6+0.8)x1.2x0.75+1.95x1.2x1.25=4.18KN/mq2: 次梁2活荷载线密度设计值：q2=(1.0x1.4+1.1x1.4+0.67x1.3)x(0.75+1.25) =7.61KN/m采用p2+0.85q2=4.18+0.85x7.61=10.65KN/m（2）M2:次梁2弯距：M2=10.65x5.674^2/8=42.85KN•m(3) 次梁2的截面特性：（I28a）X轴惯性矩: Ix2=7110cm^4Y轴惯性矩: Iy2=345cm^4X轴抵抗矩: Wx2=508cm^3 X轴抵抗矩: Wy2=56.6cm^3 型材截面积: A2=55.4cm^2 (4) 次梁2强度校核：σ2=M2x1000/Wx2/1.05=42.85x1000/508/1.05=80.33N/mm^2σ2=80.33N/mm^2 ≤f=215N/mm^2次梁2强度可以满足!4、次梁2挠度计算：pk2: 次梁2荷载线密度标准值：pk2=(0.6+0.8)x0.75+1.95x1.25+0.85x(1.0+1.1+0.67)x(0.75+1.25) =8.19KN/mU=5xpk2x5.674^4x1000/384/2.1/Ix2=5x8.19x5.674^4x1000/384/2.1/7110=7.4mm ≤5674/250=22.69mm 三、主梁计算：（按简支梁力学模型计算）1、主梁强度计算：（1）p3:次梁1作用产生的集中荷载设计值：p3=(1.5+2.837)x7.37=31.9KNp4:次梁2作用产生的集中荷载设计值：p4=5.674x10.65/2+1.5x10.65/2=38.2KN主梁所承受的等效均布荷载设计值：（2p3+p4）/7=(2x31.9+38.2) =14.57KN/m（2）M3:主梁所受的弯距：M3=14.57x7^2/8=90.34KN•m(3) 主梁的截面特性：（I32b）X轴惯性矩: Ix3=11620cm^4 Y轴惯性矩: Iy3=502cm^4X轴抵抗矩: Wx3=726cm^3 X轴抵抗矩: Wy3=76cm^3型材截面积: A3=73.4cm^2(4) 主梁的强度校核：σ3=M3x1000/Wx3/1.05=90.34x1000/726/1.05=118.5N/mm^2σ3=118.5N/mm^2 ≤f=215N/mm^2主梁强度可以满足!2、主梁挠度计算：pk3: 主梁荷载线密度标准值：pk3=[2x(1.5+2.837)x5.62+5.674x8.19/2+1.5x8.19/2]/7=11.16KN/mU=5xpk3x5.674^4x1000/384/2.1/Ix3=5x11.16x5.674^4x1000/384/2.1/11620 =6.17mm ≤5674/400=14.18mm四、主次梁连接计算：1、次梁1与主梁连接:V1:次梁1与主梁连接剪力V1=5.674x7.37/2=20.9KN选用M20高强螺栓：单剪面Nv=1Nvb:螺栓抗剪承载力：Nvb=0.9xNvxμxP GBJ17-88(7.2.2) =0.9x1x0.3x155=41.8KNNum1:选用螺栓的个数Num1=20.9/41.8=0.500个取2个详见施工图2、次梁2与主梁连接:V2:次梁2与主梁连接剪力V2=5.674x10.65/2=30.2KNNum1:选用螺栓的个数Num1=30.2/41.8=0.722个取3个详见施工图五、主梁与墙体预埋件焊缝计算：F:主梁端部承受的集中力F=(2p3+2p4)/2=31.9+38.2=70.1KNF/(Σhexlw+1.22Σhexlw1) ≤fw查表得焊缝设计强度fw=160N/mm^2he=8x0.7=5.6mmlw=2x(320-60)=520mmlw1=4x(132-20) =448mm70.1x1000/(520x5.6+1.22x448x5.6)=11.73N/mm^2 ≤fw 主梁与墙体预埋件连接焊缝强度满足要求!六、锚栓验算:选用按卡锚栓HSAM20x170 单个锚栓承受的剪力:20.5KN 4x20.5=82KN ≥70.1KN 锚栓强度满足要求!。

钢结构雨棚计算书

XXX中学玻璃雨篷设计计算书设计：校对：审核：批准：二〇一〇年十月三十一日目录1 计算引用的规范、标准及资料 (1)1.1 幕墙设计规范： (1)1.2 建筑设计规范： (1)1.3 玻璃规范： (1)1.4 钢材规范： (2)1.5 胶类及密封材料规范： (2)1.6 相关物理性能等级测试方法： (3)1.7 《建筑结构静力计算手册》(第二版) (3)1.8 土建图纸： (3)2 基本参数 (3)2.1 雨篷所在地区 (3)2.2 地面粗糙度分类等级 (3)3 雨篷荷载计算 (4)3.1 玻璃雨篷的荷载作用说明 (4)3.2 风荷载标准值计算 (4)3.3 风荷载设计值计算 (6)3.4 雪荷载标准值计算 (6)3.5 雪荷载设计值计算 (6)3.6 雨篷面活荷载设计值 (6)3.7 雨篷构件恒荷载设计值 (7)3.8 选取计算荷载组合 (7)4 雨篷杆件计算 (8)4.1 结构的受力分析 (8)4.2 选用材料的截面特性 (10)4.3 梁的抗弯强度计算 (10)4.4 拉杆的抗拉(压-稳定性)强度计算 (10)4.5 梁的挠度计算 (11)5 雨篷焊缝计算 (11)5.1 受力分析 (11)5.2 焊缝校核计算 (11)6 玻璃的选用与校核 (12)6.1 玻璃板块荷载组合计算 (12)6.2 玻璃板块荷载分配计算 (13)6.3 玻璃的强度计算 (14)6.4 玻璃最大挠度校核 (15)7 雨篷埋件计算(后锚固结构) (15)7.1 校核处埋件受力分析 (15)7.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 (16)7.3 群锚受剪内力计算 (16)7.4 锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算 (17)7.5 混凝土锥体受拉破坏承载力计算 (17)7.6 锚栓钢材受剪破坏承载力计算 (19)7.7 混凝土楔形体受剪破坏承载力计算 (20)7.8 混凝土剪撬破坏承载能力计算 (21)7.9 拉剪复合受力承载力计算 (21)8 附录常用材料的力学及其它物理性能 (23)钢结构雨篷设计计算书1 计算引用的规范、标准及资料1.1幕墙设计规范：《铝合金结构设计规范》 GB50429-2007《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003《点支式玻璃幕墙工程技术规程》 CECS127-2001《点支式玻璃幕墙支承装置》 JG138-2001《吊挂式玻璃幕墙支承装置》 JG139-2001《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2009《建筑幕墙》 GB/T21086-2007《建筑玻璃采光顶》 JG/T231-20071.2建筑设计规范：《地震震级的规定》 GB/T17740-1999《钢结构设计规范》 GB50017-2003《高层建筑混凝土结构技术规程》 JGJ3-2002《高处作业吊蓝》 GB19155-2003《工程抗震术语标准》 JGJ/T97-95《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ145-2004《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG160-2004《建筑表面用有机硅防水剂》 JC/T902-2002《建筑防火封堵应用技术规程》 CECS154：2003《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002《建筑隔声评价标准》 GB/T50121-2005《建筑工程抗震设防分类标准》 GB50223-2008《建筑工程预应力施工规程》 CECS180：2005《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001(2006年版、局部修订) 《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2001《建筑抗震设计规范》 GB50011-2001(2008年版)《建筑设计防火规范》 GB50016-2006《建筑物防雷设计规范》 GB50057-94(2000年版)《冷弯薄壁型钢结构设计规范》 GB50018-2002《预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程》JGJ85-20021.3玻璃规范：《镀膜玻璃第1部分：阳光控制镀膜玻璃》 GB/T18915.1-2002《镀膜玻璃第2部分：低辐射镀膜玻璃》 GB/T18915.2-2002《防弹玻璃》 GB17840-1999《平板玻璃》 GB11614-2009《建筑用安全玻璃第3部分：夹层玻璃》 GB15763.3-2009《建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃》 GB15763.2-2005《建筑用安全玻璃防火玻璃》 GB15763.1-2009《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》 GB17841-2008《热弯玻璃》 JC/T915-2003《压花玻璃》 JC/T511-2002《中空玻璃》 GB/T11944-20021.4钢材规范：《建筑结构用冷弯矩形钢管》 JG/T178-2005《不锈钢棒》 GB/T1220-2007《不锈钢冷加工钢棒》 GB/T4226-2009《不锈钢冷轧钢板及钢带》 GB/T3280-2007《不锈钢热轧钢板及钢带》 GB/T4237-2007《不锈钢丝》 GB/T4240-2009《建筑用不锈钢绞线》 JG/T200-2007《不锈钢小直径无缝钢管》 GB/T3090-2000《彩色涂层钢板和钢带》 GB/T12754-2006《低合金钢焊条》 GB/T5118-1995《低合金高强度结构钢》 GB/T1591-2008《建筑幕墙用钢索压管接头》 JG/T201-2007《耐候结构钢》 GB/T4171-2008《高碳铬不锈钢丝》 YB/T096—1997《合金结构钢》 GB/T3077-1999《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》 GB/T13912-2002《冷拔异形钢管》 GB/T3094-2000《碳钢焊条》 GB/T5117-1999《碳素结构钢》 GB/T700-2006《碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》GB/T912-2008《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》GB/T3274-2007《优质碳素结构钢》 GB/T699-1999《预应力筋用锚具、夹具和连接器》 GB/T14370-20001.5胶类及密封材料规范：《丙烯酸酯建筑密封膏》 JC484-2006《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T882-2001《彩色涂层钢板用建筑密封胶》 JC/T884-2001《丁基橡胶防水密封胶粘带》 JC/T942-2004《干挂石材幕墙用环氧胶粘剂》 JC887-2001《工业用橡胶板》 GB/T5574-1994《混凝土建筑接缝用密封胶》 JC/T881-2001《建筑窗用弹性密封剂》 JC485-2007《建筑密封材料试验方法》 GB/T13477.1～20-2002《建筑用防霉密封胶》 JC/T885-2001《建筑用硅酮结构密封胶》 GB16776-2005《建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品》 GB/T19686-2005《建筑用硬质塑料隔热条》 JG/T174-2005《建筑装饰用天然石材防护剂》 JC/T973-2005《聚氨酯建筑密封胶》 JC/T482-2003《聚硫建筑密封胶》 JC/T483-2006《绝热用岩棉、矿棉及其制品》 GB/T11835-2007《硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定》 GB/T529-1999《石材用建筑密封胶》 JC/T883-2001《橡胶袖珍硬度计压入硬度试验方法》 GB/T531-1999《修补用天然橡胶胶粘剂》 HG/T3318-2002《中空玻璃用弹性密封胶》 JC/T486-2001《中空玻璃用丁基热熔密封胶》 JC/T914-20031.6相关物理性能等级测试方法：《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T139-2001《玻璃幕墙光学性能》 GB/T18091-2000《彩色涂层钢板和钢带试验方法》 GB/T13448-2006《钢结构工程施工质量验收规范》 GB50205-2001《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204-2002《建筑防水材料老化试验方法》 GB/T18244-2000《建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法》 GB/T15227-2007《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T18575-2001《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB/T18250-2000《建筑装饰装修工程施工质量验收规范》 GB50210-2001《金属材料室温拉伸试验方法》 GB/T228-20021.7《建筑结构静力计算手册》(第二版)1.8土建图纸：2 基本参数2.1雨篷所在地区北京地区；2.2地面粗糙度分类等级按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； C类：指有密集建筑群的城市市区；D 类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按C 类地形考虑。

雨篷钢结构计算书

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Static - Linear
FZ=-2496.000(N) X=1.00 相对 FZ=-4993.000(N) X=0.50 相对
由图 2 和图 3 可知杆件的截面最大应力为：85.625N/mm2＜215 N/mm2；最大挠度为：10.7mm＜3200X2/250=25.6mm。所以，此雨篷钢架的强度和刚度均满足设计要求。
=-1.269(kN/m2) W 合=(1.0×-2.407+0.9×0.5)
=-1.957(kN/m2) 比较以上两种工况可知，“正风压+自重+雪荷载”组合比较危险，因此采用此工况进行校核计算；
四、点玻计算 [标高:9.5m,双片夹胶]
综合考虑点玻所处位置的标高、玻璃分格宽度和高度以及玻璃的厚度等因素，以下列情况最为不利，须作玻璃的强度和刚度校核。
三、荷载计算 [标高:9.5m,双片夹胶]
1、风荷载
荷载取最大值(标高最高处的值)，对 C 类地区，该处风压高度变化系数取：
μz=0.74 ；阵风系数取：βgz =2.112 ；对于雨篷，正风压体型系数取：μs=1.0，
负风压体型系数取：μs= -2.0 。
根据公式(2.1)~(2.6)可得：
a、正风压
5
2、强度校核根据规范，在平面外的荷载作用下，玻璃截面最大应力设计值按下式计算： σ max = 6mWt合2 b2η
式中： σmax ⎯ 玻璃截面最大应力设计值(N/mm2)
m ⎯⎯ 弯矩系数，根据ab=0.8448 取为 0.144688
W合 ⎯ 玻璃片承受的组合荷载设计值(N/mm2) a,b ⎯⎯ 支承点间玻璃面板短边和长边边长(mm) t ⎯⎯ 玻璃的计算厚度(mm) η⎯⎯ 折减系数；η值是根据参数θ=W合Ekbt44查表得出。则第 1 片玻璃截面最大应力设计值： σmax1=6×0.144618080×0×1.822 46×16042 ×0.9201