0.89 dtex×38mm涤纶短纤维试生产

312 组件压力变化情况 从表 1 可以看出, 因负荷下降, 相应组件压力有
所下降。 这是由于负荷下降, 熔体的吐出量减少, 单 位时间内熔体的过滤量减少, 使得组件压力降低。而
度偏大。 将纺速提高至 1 250～ 1 350 m m in 后, 原 丝的 EYS115 降低, 但对后处理牵伸倍率作相应调 整后, 后处理断头减少, 成品线密度满足要求。
311 纺丝熔体温度的变化
所以中心温度降低, 而边缘温度受环境温度影响, 变
在熔体输送过程中熔体温度是一个很重要的参 化较小, 所以丝束中心、边缘温差降低。
数, 直接影响到生产和原丝的质量。温度选择的原则
表 3 环吹冷却状况测试统计表
一般从两个方面进行考虑: 一是熔体的降解程度; 二 是熔体的流动性。熔体温度过高, 会增加输送过程中 的热降解; 熔体温度过低, 又会影响熔体的流变性 能。
仪化公司涤纶二厂涤纶短纤维是采用聚酯熔体 为原料直接纺丝工艺技术, 引进的日本东洋纺公司 的涤纶短纤设备和工艺技术为依据制造而组织生产 的。 为了适应市场细旦化的需求, 我们在 3392 孔喷 丝板进行了 0189 d tex×38 mm 涤纶短纤维的试生 产, 并与 1133 d tex×38 mm 涤纶短纤维的生产进行 比Ξ 较。
第2期
姜 虹, 等: 0189 dtex×38 mm 涤纶短纤维试生产
37
315 原丝质量状况 表 5 为 0189 d tex 原丝质量情况。
表 5 原丝质量情况
样号 DV C BF cN
CV , %
ET, %
1
1134
5151
716
34412
2
1134
5133
910
35913
3
1140
5127
21 丝束直径较小, 理论上均匀丝束的 DV C 要 比丝束直径大的均匀丝束的DV C 高;
31 环吹风量减小, 纺丝锭位间环吹风量的偏差 率增大, 使 DV C 增大。 316 0189 d tex 纤维的生产情况
0189 d tex 纤维的在生产过程中出现浆块、注头 丝较多, 组件冒黑丝, 较难堵孔的现象。 这是由于 (1) 负荷下降, 熔体温度下降, 熔体在管道中停留时 间增长, 对熔体粘度产生影响, 使得生产中出现浆 块, 喷丝板较难修的现象; (2) 负荷下降, 组件压力降 低, 熔体吐出量减少, 造成喷丝板孔吐出不畅, 易产 生注头丝。
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613
34315
4
1124
5141
619
35711
平均值 1133
5138
7145
35110
CV , % 1016 711 812 519 7192
从表 5 中可以看出 0189 d tex 的原丝 DV C 偏 高, 这是由于:
11 喷丝板孔吐出不畅, 有注头丝, 纺丝堵孔较 多, 使 DV C 增高;
敏感。为了降低熔体在管道中的剪切粘度, 便于控制
纺丝速度影响到原丝的内在质量、后加工的生
熔体流型, 延长熔体凝固时间, 使熔体凝固点下移, 产及产品质量。由于 0189 d tex 纤维线密度特别小,
以利于后牵伸, 纺丝温度要适当高于常规纤维。
其预取向度大大高于 1133 d tex 纤维, 因此要降低
环吹风温用日本产 H FT 290 点温计。
2 主要工艺参数及纤维物理指标
211 试验主要工艺参数 我们进行了 0189 d tex×38 mm 与 1133 d tex×
38 mm 两个品种的生产比较, 主要工艺参数见表 1。
表 1 主要工艺参数一览表
参数名称
1133 dtex
0189 dtex
泵供量 kg·m in- 1
85±10
集束桶数
18
24
后加工牵伸速度 m ·m in- 1
250～ 300
总牵伸倍率
310～ 318
218～ 313
212 纤维的物理指标 纤维的物理指标如表 2 所示。
Ξ 收稿日期: 2001- 05- 10 作者简介: 姜虹 (19752) , 助理工程师, 江苏高邮人, 毕业于苏 州丝绸工学院高分子材料专业, 现从事化纤工艺技术工作。
断裂强度 cN ·d tex- 1
≥6110
6138
313 丝束冷却状况
断裂伸长率, %
23±4
2616
0189 d tex 纤维比 1133 d tex 纤维细, 比表面积
线密度 dtex
0189
0190
大, 故散热快, 易冷却。 若冷却条件相同, 0189 d tex
强度变异系数, %
≤12
914
纤维凝固点会上移, 使纺程张力增大, 卷绕丝取向度
180℃干热收缩率, %
610±210
611
增大, 另外过大风量还易造成气流层紊乱, 使丝束产
含油率, %
0113±0102
0113
生抖动, 甚至会降低板面温度, 易产生硬丝。 这都会
超长纤维率, %
≤112
017
造成纺丝不稳定, 后牵伸性能差, 纤维疵点高, 不匀
次、二次循环热媒温度各提高 7℃, 纺丝箱体温度的 提高 1℃时, 效果较好, 生产较稳定, 毛丝、注头丝减 少。
表 4 为不同纺丝速度生产 0189 d tex 纤维的原 丝 EYS115。在 1 200～ 1 250 m m in 生产时, 纺丝生 产较正常, 但后处理中断头、缠辊较多, 且成品线密
在以后的生产中, 可改变组件过滤介质的配比, 适当加入金属砂, 提高组件压力, 改善其过滤性能。 另外可适当改变相关工艺参数, 以提高 0189 d tex
纤维的可纺性。 317 0189 d tex 纤维的后加工情况
为了保证 0189 d tex 集束纤维的总线密度, 在 后加工中采用 24 桶集束。因为 0189 d tex 纤维的线 密度细, 预取向度大大高于常规纤维, 为便于后牵 伸, 后牵伸倍数应适当低于常规纤维。所以在牵伸过 程中, 降低了牵伸倍率。
摘 要: 介绍了 0189 dtex×38 mm 涤纶短纤的生产情况, 并对组件压力、熔体温度、丝 束冷却情况等工艺参数作了探讨, 说明在该装置上能生产满足用户需求的 0189 dtex ×38 mm 涤纶短纤。
关键词: 细旦丝; 工艺; 可纺性 中图分类号: TQ 342+ . 21 文献标识码: B 文章编号: 10062334X (2001) 0220035203
3
179
大幅压力降, 主要是通过阻力极大的过滤介质
1
174
而获得的, 纺丝组件的其它构成部分 (如分配板、导
1 250～ 1 300
2
171
流板和喷丝板) 虽对获得压力降也有贡献, 但在总压
3
174
力降中所占比例较小。 因此要提高 0189 d tex 的可
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1 试 验
111 原 料 本 厂 聚 酯, 熔 体 特 性 粘 数 控 制 在 ( 01635 ±
01020) dL g。 112 试验生产线
涤纶二厂 15K 生产线。 113 工艺流程
纺丝工艺流程: 聚酯与纺丝交接点→增压泵→ 熔体过滤器→静态混合器→纺丝箱体→环吹筒→上 油辊→喂入轮→盛丝筒。
后加工工艺流程: 集束→丝束整理机→第一牵 伸机→牵伸浴槽→第二牵伸机→蒸汽加热箱→第三 牵伸机→紧张热定型机→上油叠丝机→卷曲机→切 断打包。 114 测试仪器
第 16 卷 第 2 期 V o l116 N o12
合成技术及应用 SYN TH ET IC T ECHNOLO GY AND A PPL ICA T ION
35
应用技术
0189 d tex×38 mm 涤纶短纤维试生产
姜 虹, 詹 领, 吴祥新, 王 群
(仪征化纤股份有限公司涤纶二厂, 江苏 仪征 211900)
倍长纤维率, %
≤810
316
率高。 因此在保持环吹风温度、湿度不变情况下, 将
疵点 (m g 100g)
≤810
1212
环吹风量降低。
表 3 是 15K 生产 1133 d tex 和 0189 d tex 对 24
3 结果与讨论
个位的中心温度、边缘温度以及环境温度所测结果 统计。负荷降低后, 丝束总密度下降, 热交换量减少,
参考文献:
[ 1 ] 李振峰 1 涤纶短纤维生产[M ], 南京: 东南大学出版社, 1991. [ 2 ] 董纪震, 等 1 合成纤维生产工艺学[M ], 北京: 纺织工业出版
社, 1984.
(上接第 34 页)
c. 在一定范围内, 反应器氮气温度和反应器氮 气流量对增粘的影响甚微。
d. 结晶度、反应产生热量的散发、反应器物料位 的高低是影响反应器结块的主要因素。
1166～ 1176 1114～ 1124
纺丝速度 m ·m in- 1
1100～ 1200 1 250～ 1 350
交接点温度 ℃
284～ 288
284～ 288
10# 组件压力 (011M Pa)
120～ 135
100～ 115
主风道压力 Pa
1 300±50
送风温度 ℃
24±3
送风湿度 RH , %
0189 d tex 的度
℃
℃
1133 dtcx
13714
3415
0189 dtex
12616
3315
注: ∃P 1> ∃P 2
温差 ℃
10219 9311
部位压差 Pa
∃P 1 ∃P 2
单丝线密度小, 比表面积大, 对熔体的温度变化更为 314 纺丝速度
表 4 原丝 EYS115 值
在纺丝过程中, 熔体的温升与压力降成正比。因此这
纺丝速度 m ·m in- 1
样号
EYS115, %
就使得在 0189 d tex 的试生产过程中, 熔体在临近
1
184
喷丝孔挤出前的温度有所降低, 造成了喷丝板孔吐
1 200～ 1 250
2
183
出不畅, 易产生注头丝。
与工艺, 1997 (10) , 1. [ 4 ] 赵德仁. 高聚物合成工艺[M ]. 北京: 化学工业出版社, 1995.
221- 225. [ 5 ] 潘祖仁. 高分子化学[M ]. 北京: 化学工业出版社, 1985. [ 6 ] 张开. 高分子物理学[M ]. 北京: 化学工业出版社, 1998.
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36
合成技术及应用
第 16 卷
表 2 纤维的物理指标
纺性, 应改进组件结构, 更换组件的过滤介质, 采用
项 目
指 标
实际值
比 1133 d tex 组件阻力大的过滤介质。
参考文献:
[ 1 ] 杨始 , 陈玉君. 聚对苯二甲酸乙二醇酯的固态缩聚反应研究
[J ]. 合成技术及应用, 1997 (2) : 1- 4. [ 2 ] 邓德纯, 常金凤, 张勃. 聚酯的固态缩聚增粘 [J ]. 聚酯工业,
2000 (1) : 13- 14. [ 3 ] 邱高, 舒汇生, 唐志廉, 等. PET 的固相聚合[J ]. 化学反应工程
在 0189 d tex 的试生产过程中, 为了提高熔体 的流动性, 根据原丝的质量和生产情况, 我们适当调
后牵伸倍率。在总牵伸倍率不变的情况下, 为保证纤 维的质量, 必须提高纤维的喷丝头拉伸比, 所以在纺
整热媒一次、二次循环及纺丝箱体温度。 发现将一 丝过程中提高 0189 d tex 纤维的纺丝速度。
0189 d tex 纤维在整个牵伸过程中, 后纺只缠辊 一次, 运转正常, 能满足后纺要求。
4 结 论
根据以上试验结果表明: 11 通过后加工和试纺情况来看, 0189 d tex 纤 维能满足用户要求; 21 在现有设备上, 能生产 0189 d tex 短纤; 31 负荷下降, 使组件压力下降, 造成喷丝板孔 吐出不畅, 易产生注头丝, 可适当改变组件配比, 加 入金属砂, 提高组件压力, 以提高其过滤性能; 41 负荷降低, 熔体的温度有所降低, 而丝束中 心、边缘温差降低; 51 原丝的 DV C 偏高, 需改进组件, 适当改变环 吹部位压差、环吹风温、主风道压力等参数, 寻找最 佳冷却条件, 以提高原丝质量。