溢洪道土质高边坡稳定计算

港口湾水库溢洪道边坡稳定性分析

２７ｒ３ｓ０５ｎ／。
上、下盘面一般充填０５ｃ．～ｌｍ泥，雨后渗水。③近Ｅ向小断Ｗ层，发育少，仅见两条，ｆｅ发育于左边坡带宽３－ｃ为ｆ、ｚ，８Ｄ￣５ｍ，．
强风化挤压岩屑，但与边坡交角３￣４。影响不大。５５，
４２３裂隙．．溢洪道主要发育有以下３裂隙：近Ｅ组，７。－组 ① ＷＮ０ＥＮ０，Ｗ（Ｅ－Ｎ（Ｗ）６。８。Ｓ。ＮＳ）ＥＳ，５－５。最为发育，Ｗ一般２４～条／多为闭合、ｍ，平直，１ｍ，长～３个别＞５构成大裂隙；近ｍ， ②
为主，兼有发电、城市供水、产养殖、游开发等综合效益的大水旅型水利工程。
２溢洪道工程简介本工程泄洪采用左岸的施工导流洞改建为泄洪洞并在主坝
ｆ、ｅ５。ｏ，８ｆ，０～８。其中ｆ５８３及其分支规模最大，由于ｆ３及其分支
约９ｍ（００４溢＋５ｍ处）９ｍ高程以上坡度约为４。１２高。１２５，９ｍ
程以下坡度除ｆ３下盘面构成的边坡坡度为６。５外，０～６。其余达
８。Ｏ。开挖顺序基本上为从上至下分级开挖，采用了光面０～９。并和预裂爆破等较先进的施工工艺。４溢洪道边坡工程地质条件
维普资讯
总第１９１期２００６年第３期
西部探矿工程
ＷＥＴ— ＣＨＩＳＮＡＸＰＥＬＯＲＡＴＩＯＮＥＮＧＩＮＥＥＲＩＮＧ
ｓｒｅ．９ｅｉｓＮｏＵ

鲤鱼塘水库溢洪道开挖边坡稳定性分析

ｎｌｓｓｏｎｅｏｍａｉｏｌｖｅｉｔＩｉｈｔｏｆｔｉｆｒｎｅｏｍａｉｎｍｏｄｌａｙｉ，ｓｍｅｋｉｄｓｏｆｄｆｒｔｏｎｍｄｅｓｈａｅｂｅｎｂｕｌ．ｎｌｇｈｅｄｆｅｅｔｄｆｒｔｏｅｓ，ｔｈｅｒｇｄｂｙｌｍｉｑｕｌｂｒｕｍｅｈｓｕｅｏｃｌｕａｅ，ａａｙｅａｖｌｔｈｔｂｉｉｉｓｏｈｅｄｆｅｅｒｉｉｏｄｉｔｅｉｉｉｍｔｏｄｉｓｄｔａｃｌｔｎｌｚｎｄｅａｕａｅｔｅｓａｌｅｆｔｉｆｒｎｔａ — ｔｅｓＩｒｉｅｃｅｔｆｃｂａｉｏｄｎｉｔｒｎｇｔｌｅａ．ｔｐｏｖｄｓｓｉｎｉｉｓｓｆｒａｍｉｓｅｉｈｅｓｏｐ．ＫｅｗｏｄＬｉｔｎｓｒｏｉ；ｓｉｌｙｅａａｉｌｅ；ｙｒｓｙｕａｇＲｅｅｖｒｐｌｗａｘｃｖｔｎｇｓｏｐｏｄ；ｓａｉｉｙｔｂｌｔｄｆｒａｉｏｌｅｏｍｔｏｎｍｄｅ；ｌｍｉｑｉｉｉｍｔｉｔｅｕｌｕｍｅｈ— ｂｒ
ＷａｇＳｈｍｅＸｉｏＳｒｎＨｕＺｈｉｕＴｉｎＤｏｆｎＣｈｎＹｏｇｎｉｉａｈｉｏｇｙａｎｇａｇｅｎ
（ｎｔｔｔｆＧｅ — ａａｄＰｅｅｔｎａｄＭｉｇｔｎ，ＣｈｎｒｅＧｏｇｓＵｎｖＩｓｉｕｅｏｏｈｚｒｒｖｎｉｎｔａｉｏｉｏｉａＴｈｅｒｅｉ．，Ｙｉｈｎ４０２ｃａｇ４３０，Ｃｈｎ）ｉａ

溢洪道设计

某水库溢洪道设计一、设计方案理论论证某水库由于当年的条件限制，所以工程质量较差，加之近40年的运行，反复冻融破坏，结构、设备老化，水库诸多隐患，水库经专家鉴定，评价为：溢洪道无底板，右侧边墙短，破坏严重，安全评定为C级。

根据中华人民共和国行业标准《溢洪道设计规范》（SL253-2000），对溢洪道进行计算和设计。

该工程中河岸式溢洪道由引水渠、控制段、泄槽、出口消能和尾水渠等部分组成。

（一）、溢洪道水力计算由正常、设计、校核洪水位时所对应的下泄流量查坝址水位流量关系曲线可得出下表。

溢洪道开挖后，为减轻糙率和防止冲刷，需进行衬砌，糙率取n=0.016。

溢洪道为3级建筑物，按10年一遇设计，20年一遇校核的洪水标准。

（二）、进水渠的设计根据《溢洪道设计规范》（SL253-2000），进水渠的布置应依照以下原则：选择有利的地形、地质条件；在选择轴线方向时，应使进水顺畅。

进水渠是将水流平顺引至溢流堰前。

进水渠的地基为土基，故采用梯形断面；底坡为平底坡，边坡采用m=0.5。

根据《溢洪道设计规范》（SL253-2000）进水渠设计流速宜采用3~5m/s，渠内流速取υ=3.0m/s，渠底宽度大于堰宽，渠底高程是18.259m。

进水渠断面拟定尺寸，具体计算见表1-2。

表1-2 进水渠断面尺寸计算表- 1 -- 2 -由计算可以拟定引渠底宽B=10 m （为了安全），引渠长L=10m 。

（二）、控制段的设计控制段也叫溢流堰段，控制段包括溢流堰及两侧连接建筑物，其作用是控制泄流能力。

本工程是以灌溉为主的小型工程，溢洪道轴线处地形较好，岩石坚硬，开敞式溢流堰有较大的超泄能力，故堰型选用开敞式宽顶堰，断面为矩形。

顶部高程与正常蓄水位齐平，为18.80m 。

堰厚δ拟为8米（2.5H<δ<10H ）。

堰宽由流量方程求得，具体计算见表1-3。

表1-3 堰宽计算表 (忽略行近水头υ2/2g)由计算知，控制堰宽取b=15m 为宜。

某水库溢洪道左侧高边坡稳定性分析及治理

１概
况
色粒状，风化裂隙较为发育．层产状２０１￣反坡向，岩１￣０，主要
分布在高程７５ｍ以下山坡．岩性为灰紫色凝灰岩，状构ｂ段块
某水库开敞式溢洪道位于大坝左侧山岙处，洪道开挖工溢
程１６年完工后，９４左侧局部形成高度达８ｍ的高边坡．９２年０１９夏季，溢洪道左侧高边坡局部发生滑坡，滑坡体分布高程７５～１５ｍ．０滑坡后缘山体座落形成高３～５ｍ的陡壁，滑体两侧受牵引形成羽状拉张裂缝，裂缝大多被粘土夹风化岩块充填．９８１９年雨季，又发现有新的裂缝发展，裂缝宽２０—３ｍ，４０ｃ长０—５０ｍ，弧形向两侧延伸，呈Ｉ— Ｉ工程地质剖面图见图１溢洪道．侧向山体边坡的稳定直接影响溢洪道的行洪功效，进而威胁水库的安全稳定运行，因此有必要对高边坡的稳定性进行分析，
ｕｌｄｎ，ｄａｎｇｄｐａｔｒｔｔｎｎｏｉａｇｒｉａｅａｌｏｅｉ．ｎｎｐｃｏＫｅｒｓｓｉｗａ；ｉｈｓｐ；ｃｕｌｔｅｌｄｈｅｇａｅｅｉｎｔｎａｄｕｌｄｎｙｗｏｄ：ｐｌｙｈｇｌｅａｃｍｕａｖａｓｄ；ｒｄｌａｏｎｏｉｇｌｏｉｎｉｍｉｎａ
ｌｇｌｅｓｂｌｙｔｅｄｆｒａｏｉｒｄｆｅｓｐｓｄｌ－ｈｌｗａｃｍｕａｖｄｌｅｗｉｈｉｃｍｐｓｄｏｉａｄｒｃ．Ｒｉｆｌ１ｈｓｏｔｉｔ．ｅｏｍｔｎｆｌｅｍｏｅｏｌｅｉｍｉｄｅｓａｌｃｕｌｔｅｌｓｄｈｃｏｏｅｆｏｌｎｏｋａｎａｌｉｐａｉｈｉａｕｈｔｏａｏｉｎａｉｓｓ

卧虎山水库溢洪道左岸进水渠段边坡稳定分析

平滑斜坡，侧冲沟已切入滑床，两中部产状】～８左右，缘由于人２１。前工开挖变得平缓，部反倾。据勘探资料，带物质为紫红色页岩泥局根滑
化物及其碎屑组成（屑夹泥或泥夹碎屑）可见最大厚度０４ｍ。从已碎，．０经开挖的剖面看，溢洪道左岸上游滑动方向为２。右；从滑坡体在３左而的地形地貌、层产状、态分析，动方向应为４～ｏ左右；在水岩形滑０５ｏ而库上游转弯的半坡地层产状推测．动方向为７～５。由此分析，滑０７。该滑坡体在滑体中下部曾经发生过次一级滑动。Ⅲ 号边坡边坡变形体力
学指标建议值见表１表１进水渠段边坡夹层、岩体指标建议值
．
进水渠段边坡
８６．。
１４ｌ２．。
１０．ｏ
１ｏ０．
ｌ．。１．４２９～４０。
１．。４．４。２９～１０
１ Ⅲ号滑坡体的地质条件
Ⅲ号滑坡体由张夏组鲕状灰岩和徐庄组紫红色页岩组成，层倾岩向山内，层倾向１０２０，角一般３～５。灰岩岩块最大直径约岩９～１。倾０３。
２ｍ，般ｌｃ２ｃ滑床由徐庄组页岩组成．坡后缘已经剥蚀成．一０Ｏｍ～０ｍ。滑

溢洪道坝体稳定计算书

1 洪水调节1．1建筑物等级本枢纽等别为Ⅱ等，主要建筑物为2级，次要建筑物为3级。

1.2 调洪步骤（1）溢洪道型式及堰顶高程的选择：由于本枢纽主要任务为发电，兼做防洪之用，故决定采用无闸门控制的溢洪道。

溢洪道无闸门时，正常蓄水位就是溢洪道堰顶的高程；本枢纽的正常高水位为345.0m，故溢洪道堰顶高程取345.0m。

（2）溢洪道宽度的选择：根据坝址地质条件，确定大致的泄洪单宽流量q为80 m3/（s·m）（一般为60～120 m3/（s·m））。

溢流坝段下泄流量Q溢：Q溢=Qs-αQ式中：Qs—最大下泄流量或下游河道安全下泄流量，m3/s；α—安全系数，正常运用情况，取0.75～0.9，非常情况取1.0；Q—其他建筑物下泄的流量，m3/s。

本枢纽水库下游防洪标准，安全泄量为3500 m3/s，按百年一遇，取允许最大设计流量Q溢为3200m3/s。

根据Q溢与单宽流量q，初拟溢流堰净宽B= Q溢/q=3200/80=40m，在该工程中取B=40m。

1.3 调洪演算1.3.1计算公式溢洪道的下泄流量可按堰流公式计算，即：q溢=M1BH3/2式中：q溢—溢洪道的下泄流量，m3/s；H—溢洪道堰上水头，m； M1—流量系数；M1=mεζ（2g）1/2式中：m—溢流系数，一般取0.465～0.485；ε—侧向收缩系数，初步设计中可取ε=0.90～0.95；ζ—淹没系数。

=0.4B（2g）1/2H3/2。

在本枢纽中，取μ= mεζ=0.40，则q溢水库q=f（V）关系曲线计算表如表1-1：表1-1 水库q=f（V）关系曲线计算表水库的q=f（V）关系曲线见图1-1：图1-1：水库的q=f（V）关系曲线计算洪水来量，见表1-2：表1-2 洪水来量计算表洪水来量过程曲线如图1-2：图1-2 洪峰过程线1.3.2计算步骤如下：（1）引用水库的设计洪水过程线。

（2）根据已知水库q=f（V）关系曲线计算表做z-q , z-v ,辅助曲线，求出下泄流量与库容的关系曲线q-v图1-3 z-q关系曲线图1-4 z-v关系曲线图1-5 q-v关系曲线（3）根据水库汛期的控制运用方式，确定调洪计算的起始条件，即确定起调水位和相应的库容、下泄流量。

回填土边坡稳定性计算公式

回填土边坡稳定性计算公式边坡稳定性是指土体在受到外部力作用时，能够保持原有的形状和结构不发生破坏的能力。

在工程实践中，回填土边坡稳定性的计算是非常重要的，它直接关系到工程的安全和稳定性。

因此，了解回填土边坡稳定性的计算公式是非常必要的。

回填土边坡稳定性计算公式是根据土体力学和边坡稳定性理论推导出来的，它可以用来评估边坡的稳定性，判断边坡是否会发生滑坡或坍塌等现象。

下面我们将介绍一些常用的回填土边坡稳定性计算公式。

1. 坡度稳定性计算公式。

在回填土边坡稳定性的计算中，坡度是一个非常重要的参数，它直接影响到边坡的稳定性。

坡度稳定性计算公式可以用来评估不同坡度下边坡的稳定性。

常用的坡度稳定性计算公式包括切线法、平行法、平面法等。

其中，切线法是最常用的一种方法，其计算公式为：Fs = tan(α) tan(φ)。

其中，Fs为稳定系数，α为坡度角，φ为土体内摩擦角。

当稳定系数Fs大于1时，边坡稳定；当稳定系数Fs小于1时，边坡不稳定。

2. 土体内摩擦角计算公式。

土体内摩擦角是影响边坡稳定性的重要参数之一，它反映了土体颗粒间的摩擦性能。

土体内摩擦角的大小直接影响到边坡的稳定性，因此需要通过计算公式来确定。

土体内摩擦角的计算公式为：φ = arctan(τ / σ)。

其中，φ为土体内摩擦角，τ为土体的剪切应力，σ为土体的正应力。

通过计算得到的土体内摩擦角可以用来评估边坡的稳定性，判断边坡是否会发生滑坡或坍塌等现象。

3. 边坡稳定性分析公式。

在实际工程中，常常需要进行边坡稳定性分析，以评估边坡的稳定性。

边坡稳定性分析公式可以用来确定边坡的稳定性指标，从而判断边坡是否会发生滑坡或坍塌等现象。

常用的边坡稳定性分析公式包括切线法、平行法、平面法等。

其中，切线法是最常用的一种方法，其计算公式为：Fs = tan(α) tan(φ)。

其中，Fs为稳定系数，α为坡度角，φ为土体内摩擦角。

通过计算得到的稳定系数可以用来评估边坡的稳定性，判断边坡是否会发生滑坡或坍塌等现象。

边坡稳定性计算方法

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边坡稳定性计算
煤炭系统规定
边坡岩体可能处于相对静止状态，或者处于极限平衡状态，或者处于运动状态。处于相对静止状态的边坡是稳定的；处于运动状态的边坡岩体称为滑坡体，边坡岩体的运动过程称为滑坡。
在进行稳定性计算时，通常将滑体分为若干条块(可以用竖直界面划分，也可以用倾斜界面划分)。
双折滑面
任意曲面
____________________
____________________
边坡岩体被纵横交错的地质断裂面切割，由这些断裂面形成的滑面，往往不是平面或圆弧等规则形状的，而是具某一曲折形状。
楔形体滑坡的E. Hoek图解法
楔形体滑坡的E. Hoek图解法
楔体的稳定系数为：
根据测得的角度，求出楔体的几何形状参数：如果Ca=Cb=C、φa=φb=φ，又没有水的情况下：
用赤平极射投影定量地分析边坡的稳定性的方法称为球投影法。
基本知识摩擦锥摩擦圆广义摩擦锥裂隙组的摩擦圆平面滑坡分析折面滑坡分析楔体滑坡分析
_____________________________________________________________________________________________________________
_______________________________________________________________________________________
曲折滑面滑坡的稳定性计算
________________定性计算1

边坡稳定性计算方法

一、边坡稳定性计算方法在边坡稳定计算方法中，通常采用整体的极限平衡方法来进行分析。

根据边坡不同破裂面形状而有不同的分析模式。

边坡失稳的破裂面形状按土质和成因不同而不同，粗粒土或砂性土的破裂面多呈直线形；细粒土或粘性土的破裂面多为圆弧形；滑坡的滑动面为不规则的折线或圆弧状。

这里将主要介绍边坡稳定性分析的基本原理以及在某些边界条件下边坡稳定的计算理论和方法。

（一）直线破裂面法所谓直线破裂面是指边坡破坏时其破裂面近似平面，在断面近似直线。

为了简化计算这类边坡稳定性分析采用直线破裂面法。

能形成直线破裂面的土类包括：均质砂性土坡；透水的砂、砾、碎石土；主要由内摩擦角控制强度的填土。

图 9－1为一砂性边坡示意图，坡高 H ，坡角β，土的容重为γ，抗剪度指标为 c 、φ。

如果倾角α的平面 AC 面为土坡破坏时的滑动面，则可分析该滑动体的稳定性。

沿边坡长度方向截取一个单位长度作为平面问题分析。

图9-1 砂性边坡受力示意图已知滑体ABC重 W，滑面的倾角为α，显然，滑面 AC上由滑体的重量W= γ（ΔABC）产生的下滑力T和由土的抗剪强度产生的抗滑力Tˊ分别为：T=W · sina和则此时边坡的稳定程度或安全系数可用抗滑力与下滑力来表示，即为了保证土坡的稳定性，安全系数F s 值一般不小于 1.25 ，特殊情况下可允许减小到 1.15 。

对于C=0 的砂性土坡或是指边坡，其安全系数表达式则变为从上式可以看出，当α =β时，F s 值最小，说明边坡表面一层土最容易滑动，这时当 F s =1时，β=φ，表明边坡处于极限平衡状态。

此时β角称为休止角，也称安息角。

此外，山区顺层滑坡或坡积层沿着基岩面滑动现象一般也属于平面滑动类型。

这类滑坡滑动面的深度与长度之比往往很小。

当深长比小于0.1时，可以把它当作一个无限边坡进行分析。

图 9-2表示一无限边坡示意图，滑动面位置在坡面下H深度处。

取一单位长度的滑动土条进行分析，作用在滑动面上的剪应力为,在极限平衡状态时，破坏面上的剪应力等于土的抗剪强度，即得式中N s =c/ γ H 称为稳定系数。

边坡稳定性分析计算

边坡稳定性分析计算边坡岩、土体在一定坡高和坡角条件下的稳定程度。

按照成因，边坡分为天然斜坡和人工边坡两类，后者又分为开挖边坡和堤坝边坡等。

按照物质组成，边坡分为岩体边坡、土体边坡,以及岩、土体复合边坡3种。

按照稳定程度，分为稳定边坡、不稳定边坡，以及极限平衡状态边坡。

不稳定的天然斜坡和设计坡角过大的人工边坡，在岩、土体重力,水压力，振动力以及其他外力作用下,常发生滑动或崩塌破坏。

大规模的边坡岩、土体破坏能引起交通中断，建筑物倒塌，江河堵塞，水库淤填，给人民生命财产带来巨大损失。

研究边坡稳定性的目的，在于预测边坡失稳的破坏时间、规模，以及危害程度，事先采取防治措施，减轻地质灾害，使人工边坡的设计达到安全、经济的目的。

1、等厚土层土坡稳定计算------------------------------------------------------------------------[控制参数]:采用规范: 通用方法计算目标: 安全系数计算滑裂面形状: 圆弧滑动法不考虑地震[坡面信息]坡面线段数 2坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数1 10.000 8.000 02 10.000 0.000 1超载1 距离2.000(m) 宽6.000(m) 荷载(50.00--50.00kPa) 270.00(度)[土层信息]上部土层数 1层号层厚重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板强度增十字板羲强度增长系全孔压(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) (kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值系数1 50.000 18.000 --- 10.000 25.000 --- --- --- --- --- --- ---下部土层数 2层号层厚重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板强度增十字板羲强度增长系全孔压(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) (kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值系数1 4.000 18.000 --- 10.000 25.000 --- --- --- --- --- --- ---2 40.000 18.000 --- 10.000 25.000 --- --- --- --- --- --- ---不考虑水的作用[计算条件]圆弧稳定分析方法: 瑞典条分法土条重切向分力与滑动方向反向时: 当下滑力对待稳定计算目标: 给定圆心、半径计算安全系数条分法的土条宽度: 1.000(m)圆心X坐标: 5.000(m)圆心Y坐标: 12.000(m)半径: 15.000(m)------------------------------------------------------------------------计算结果:------------------------------------------------------------------------ 滑动圆心 = (5.000,12.000)(m)滑动半径 = 15.000(m)滑动安全系数 = 1.551起始x 终止x li Ci 謎条实重浮力地震力渗透力附加力X 附加力Y 下滑力抗滑力(m) (m) (度) (m) (kPa) (度) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN)---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------4.000 -3.200 -35.004 0.98 10.00 25.00 4.03 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -2.31 11.31-3.200 -2.400 -31.349 0.94 10.00 25.00 11.58 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -6.02 13.98-2.400 -1.600 -27.832 0.90 10.00 25.00 18.13 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -8.46 16.52-1.600 -0.800 -24.426 0.88 10.00 25.00 23.78 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -9.83 18.89-0.800 -0.000 -21.109 0.86 10.00 25.00 28.62 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -10.31 21.030.000 0.909 -17.649 0.95 10.00 25.00 43.37 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -13.15 28.810.909 1.818 -14.037 0.94 10.00 25.00 59.50 0.00 0.00 0.000.00 0.00 -14.43 36.291.8182.727 -10.481 0.92 10.00 25.00 74.63 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -13.58 43.472.7273.636 -6.965 0.92 10.00 25.00 88.82 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -10.77 50.273.6364.545 -3.476 0.91 10.00 25.00 102.08 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -6.19 56.624.5455.455 -0.000 0.91 10.00 25.00 114.43 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 62.455.4556.364 3.476 0.91 10.00 25.00 125.88 0.00 0.00 0.00 0.00 0.007.63 67.706.3647.273 6.965 0.92 10.00 25.00 136.42 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 16.54 72.317.273 8.182 10.481 0.92 10.00 25.00 146.04 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 26.56 76.218.182 9.091 14.037 0.94 10.00 25.00 154.70 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 37.52 79.369.091 10.000 17.649 0.95 10.00 25.00 162.38 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 49.23 81.7010.000 10.800 21.109 0.86 10.00 25.00 143.82 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 51.80 71.1410.800 11.600 24.426 0.88 10.00 25.00 138.98 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 57.47 67.8011.600 12.400 27.832 0.90 10.00 25.00 133.33 0.00 0.00 0.00 0.00 20.00 71.58 72.2712.400 13.200 31.349 0.94 10.00 25.00 126.78 0.00 0.00 0.00 0.00 40.00 86.77 75.7813.200 14.000 35.004 0.98 10.00 25.00 119.23 0.00 0.00 0.00 0.00 40.00 91.34 70.5914.000 14.909 39.109 1.17 10.00 25.00 124.91 0.00 0.00 0.00 0.00 45.47 107.48 73.3714.909 15.819 43.753 1.26 10.00 25.00 111.73 0.00 0.00 0.00 0.00 45.47 108.72 65.5515.819 16.728 48.797 1.38 10.00 25.00 96.10 0.00 0.00 0.00 0.00 45.47 106.52 57.3016.728 17.638 54.421 1.56 10.00 25.00 77.20 0.00 0.00 0.00 0.00 45.47 99.77 48.9217.638 18.547 60.992 1.88 10.00 25.00 53.36 0.00 0.00 0.00 0.00 18.11 62.50 34.9318.547 19.457 69.555 2.61 10.00 25.00 19.97 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 18.71 29.32总的下滑力 = 905.096(kN)总的抗滑力 = 1403.885(kN)土体部分下滑力 = 905.096(kN)土体部分抗滑力 = 1403.885(kN)筋带在滑弧切向产生的抗滑力 = 0.000(kN)筋带在滑弧法向产生的抗滑力= 0.000(kN)2、倾斜土层土坡稳定计算------------------------------------------------------------------------[控制参数]:采用规范: 通用方法计算目标: 安全系数计算滑裂面形状: 圆弧滑动法不考虑地震[坡面信息]坡面线段数 2坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数1 10.000 8.000 02 10.000 0.000 1超载1 距离2.000(m) 宽6.000(m) 荷载(50.00--50.00kPa) 270.00(度)[土层信息]上部土层数 3层号定位高重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板强度增十字板羲强度增长系层底线倾全孔压度(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) (kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值角(度) 系数1 2.000 18.000 --- 10.000 25.000 --- --- --- --- --- --- 2.000 ---2 4.000 18.000 --- 10.000 25.000 --- --- --- --- --- --- -3.000 ---3 7.000 18.000 --- 10.000 25.000 --- --- --- --- --- --- 2.000 ---下部土层数 3层号定位深重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板强度增十字板羲强度增长系层顶线倾全孔压度(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) (kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值角(度) 系数1 4.000 18.000 --- 10.000 25.000 --- --- --- --- --- --- -3.000 ---2 6.000 18.000 --- 10.000 25.000 --- --- --- --- --- --- 5.000 ---3 9.000 18.000 --- 10.000 25.000 --- --- --- --- --- --- 4.000 ---不考虑水的作用[计算条件]圆弧稳定分析方法: 瑞典条分法土条重切向分力与滑动方向反向时: 当下滑力对待稳定计算目标: 给定圆心、半径计算安全系数条分法的土条宽度: 1.000(m)圆心X坐标: 5.000(m)圆心Y坐标: 12.000(m)半径: 15.000(m)------------------------------------------------------------------------计算结果:------------------------------------------------------------------------ 滑动圆心 = (5.000,12.000)(m)滑动半径 = 15.000(m)滑动安全系数 = 1.551起始x 终止x li Ci 謎条实重浮力地震力渗透力附加力X 附加力Y 下滑力抗滑力(m) (m) (度) (m) (kPa) (度) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN)---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------4.000 -3.200 -35.004 0.98 10.00 25.00 4.03 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -2.31 11.31-3.200 -2.400 -31.349 0.94 10.00 25.00 11.58 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -6.02 13.98-2.400 -1.600 -27.832 0.90 10.00 25.00 18.13 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -8.46 16.52-1.600 -0.800 -24.426 0.88 10.00 25.00 23.78 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -9.83 18.89-0.800 -0.000 -21.109 0.86 10.00 25.00 28.62 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -10.31 21.030.000 0.833 -17.799 0.88 10.00 25.00 39.14 0.00 0.00 0.000.833 1.667 -14.484 0.86 10.00 25.00 52.76 0.00 0.00 0.000.00 0.00 -13.20 32.431.6672.500 -11.217 0.85 10.00 25.00 65.61 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -12.76 38.512.5003.333 -7.987 0.84 10.00 25.00 77.73 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -10.80 44.313.3334.167 -4.782 0.84 10.00 25.00 89.13 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -7.43 49.784.1675.000 -1.592 0.83 10.00 25.00 99.83 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -2.77 54.875.000 5.938 1.792 0.94 10.00 25.00 124.21 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.88 67.275.9386.875 5.382 0.94 10.00 25.00 135.87 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 12.74 72.506.8757.8138.994 0.95 10.00 25.00 146.53 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 22.91 76.987.813 8.750 12.642 0.96 10.00 25.00 156.16 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 34.18 80.668.750 9.375 15.718 0.65 10.00 25.00 108.96 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 29.52 55.409.375 10.000 18.214 0.66 10.00 25.00 112.44 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 35.15 56.3910.000 10.800 21.109 0.86 10.00 25.00 143.82 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 51.80 71.1410.800 11.600 24.426 0.88 10.00 25.00 138.98 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 57.47 67.8011.600 12.400 27.832 0.90 10.00 25.00 133.33 0.00 0.00 0.00 0.00 20.00 71.58 72.2712.400 13.200 31.349 0.94 10.00 25.00 126.78 0.00 0.00 0.00 0.00 40.00 86.77 75.7813.200 14.000 35.004 0.98 10.00 25.00 119.23 0.00 0.00 0.00 0.00 40.00 91.34 70.5914.000 14.874 39.020 1.13 10.00 25.00 120.33 0.00 0.00 0.00 0.00 43.72 103.28 70.6914.874 15.749 43.471 1.21 10.00 25.00 108.23 0.00 0.00 0.00 0.00 43.72 104.54 63.4715.749 16.531 48.007 1.17 10.00 25.00 84.90 0.00 0.00 0.00 0.00 39.13 92.18 50.3916.531 17.314 52.709 1.29 10.00 25.00 71.55 0.00 0.00 0.00 0.00 39.13 88.05 44.1917.314 18.096 57.997 1.48 10.00 25.00 55.49 0.00 0.00 0.00 0.00 34.32 76.16 36.9618.096 19.010 64.945 2.16 10.00 25.00 38.44 0.00 0.00 0.0019.010 19.457 71.802 1.43 10.00 25.00 5.46 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 5.19 15.10总的下滑力 = 905.681(kN)总的抗滑力 = 1404.536(kN)土体部分下滑力 = 905.681(kN)土体部分抗滑力 = 1404.536(kN)筋带在滑弧切向产生的抗滑力 = 0.000(kN)筋带在滑弧法向产生的抗滑力= 0.000(kN)3、复杂土层土坡稳定计算------------------------------------------------------------------------[控制参数]:采用规范: 通用方法计算目标: 安全系数计算滑裂面形状: 圆弧滑动法不考虑地震[坡面信息]坡面线段数 2坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数1 10.000 8.000 02 10.000 0.000 1超载1 距离2.000(m) 宽6.000(m) 荷载(50.00--50.00kPa) 270.00(度)[土层信息]坡面节点数 3编号 X(m) Y(m)0 0.000 0.000-1 10.000 8.000-2 20.000 8.000附加节点数 7编号 X(m) Y(m)1 -6.000 -5.0002 9.000 -6.0003 8.000 2.0004 20.000 -6.0005 15.000 3.0006 25.000 5.0007 -8.000 0.000不同土性区域数 5区号重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板强度增十字板羲强度增长系全孔压节点编号(kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) (kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值系数1 18.000 --- 10.000 25.000 --- --- --- --- --- --- --- (0,7,1,2,3,)2 18.000 --- 10.000 25.000 --- --- --- --- --- --- --- (2,4,5,3,)3 18.000 --- 10.000 25.000 --- --- --- --- --- --- --- (0,3,-1,)4 18.000 --- 10.000 25.000 --- --- --- --- --- --- --- (3,5,-2,-1,)5 18.000 --- 10.000 25.000 --- --- --- --- --- --- --- (5,4,6,-2,)不考虑水的作用[计算条件]圆弧稳定分析方法: 瑞典条分法土条重切向分力与滑动方向反向时: 当下滑力对待稳定计算目标: 给定圆心、半径计算安全系数条分法的土条宽度: 1.000(m)圆心X坐标: 5.000(m)圆心Y坐标: 12.000(m)半径: 15.000(m)------------------------------------------------------------------------计算结果:------------------------------------------------------------------------ 滑动圆心 = (5.000,12.000)(m)滑动半径 = 15.000(m)滑动安全系数 = 1.550起始x 终止x li Ci 謎条实重浮力地震力渗透力附加力X 附加力Y 下滑力抗滑力(m) (m) (度) (m) (kPa) (度) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN)---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------4.000 -3.200 -35.004 0.98 10.00 25.00 4.03 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -2.31 11.31-3.200 -2.400 -31.349 0.94 10.00 25.00 11.58 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -6.02 13.98-2.400 -1.600 -27.832 0.90 10.00 25.00 18.13 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -8.46 16.52-1.600 -0.800 -24.426 0.88 10.00 25.00 23.78 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -9.83 18.89-0.800 -0.000 -21.109 0.86 10.00 25.00 28.62 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -10.31 21.030.000 0.889 -17.689 0.93 10.00 25.00 42.23 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -12.83 28.090.889 1.778 -14.156 0.92 10.00 25.00 57.67 0.00 0.00 0.000.00 0.00 -14.10 35.241.7782.667 -10.677 0.90 10.00 25.00 72.18 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -13.37 42.122.6673.556 -7.237 0.90 10.00 25.00 85.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -10.81 48.653.5564.444 -3.824 0.89 10.00 25.00 98.56 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -6.57 54.774.4445.333 -0.425 0.89 10.00 25.00 110.47 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.82 60.405.3336.222 2.974 0.89 10.00 25.00 121.53 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 6.30 65.506.2227.111 6.382 0.89 10.00 25.00 131.74 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 14.64 70.007.111 8.000 9.814 0.90 10.00 25.00 141.09 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 24.05 73.858.000 8.571 12.655 0.59 10.00 25.00 95.20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 20.86 49.178.571 9.286 15.187 0.74 10.00 25.00 123.64 0.00 0.00 0.000.00 0.00 32.39 63.059.286 10.000 18.036 0.75 10.00 25.00 128.25 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 39.71 64.3810.000 10.833 21.178 0.89 10.00 25.00 149.71 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 54.09 74.0310.833 11.667 24.637 0.92 10.00 25.00 144.42 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 60.20 70.3811.667 12.500 28.194 0.95 10.00 25.00 138.21 0.00 0.00 0.00 0.00 25.00 77.11 76.5312.500 13.333 31.874 0.98 10.00 25.00 130.97 0.00 0.00 0.00 0.00 41.67 91.16 78.1813.333 14.167 35.709 1.03 10.00 25.00 122.59 0.00 0.00 0.00 0.00 41.67 95.87 72.4614.167 15.000 39.740 1.08 10.00 25.00 112.90 0.00 0.00 0.00 0.00 41.67 98.82 66.2615.000 15.789 43.903 1.10 10.00 25.00 96.62 0.00 0.00 0.00 0.00 39.46 94.36 56.6815.789 16.646 48.464 1.29 10.00 25.00 91.58 0.00 0.00 0.00 0.00 42.85 100.62 54.4916.646 17.503 53.699 1.45 10.00 25.00 75.12 0.00 0.00 0.00 0.00 42.85 95.07 47.0517.503 18.360 59.711 1.70 10.00 25.00 54.81 0.00 0.00 0.00 0.00 24.84 68.78 35.7318.360 19.217 67.182 2.21 10.00 25.00 27.79 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 25.61 27.1419.217 19.457 72.970 0.82 10.00 25.00 1.69 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.62 8.42总的下滑力 = 905.809(kN)总的抗滑力 = 1404.302(kN)土体部分下滑力 = 905.809(kN)土体部分抗滑力 = 1404.302(kN)筋带在滑弧切向产生的抗滑力 = 0.000(kN)筋带在滑弧法向产生的抗滑力= 0.000(kN)。

鲁布水库右岸溢洪道开挖高边坡地质勘察及工程处理设计

表 1 高边坡稳定计算物理力学参数建议取值表
项目天然容重(KN/m3) 饱和容重(KN/m3) 粘聚力 C(kpa) 内摩擦角(°)
坡积层
19.4
20.5
29.5
22.2
全风化层
21
21.7
32
25.3
危险剖面为：地形坡度最陡,坡高最大剖面,为溢洪道 0+20.0m 桩号。桩号 0+20.0(A-A＇)横剖面工程地质剖面图如图 2 所示：
[摘要] 鲁布水库大坝右岸溢洪道开挖形成高边坡,施工期边坡出现蠕动变形,为查清高边坡成因、物理力学性状及稳定性, 采用了坑探及钻探多种手段相结合的勘察方法,并开展了现场水文地质试验,室内试验。根据勘探、试验,最终确定了技术可行、经济合理的处理方案,确保右岸高边坡安全稳定,效果明显。 [关键词] 鲁布水库；高边坡；稳定性分析；处理方案
强风化层
23.3
25.0
50
32
弱风化层
26.0
26.3
80
36
坝壳料
22.7
24.1
47.6
30.9
板结面
21.5
23.0
28
19.3
4 高边坡边坡稳定分析计算 4.1 边坡等级确定鲁布水库为中型工程,工程等别为Ⅲ等,溢洪道为Ⅲ等 3 级水工建筑物,根据《水利水电工程边坡设计规范》 (SL386-2007),溢洪道右侧边坡级别设定为 3 级边坡[3]。 4.2 潜在滑动边界及破坏模式确定溢洪道高边坡为一受上下游地形切割影响,边坡位置为凸出山梁地形,正向坡面形态为面河临空的正放的三角形, 顶部为脊状山梁。从现场地质编录及钻孔勘查进一步揭露, 该部位为一“∽”型褶曲构造,受其影响,溢洪道高边坡两侧为斜向岩体边坡,为基本稳定边坡；而中部为同向外倾边坡, 岩层倾角 29º,地形坡度为 38º,倾角小于地形坡面角,为不稳定边坡。高边坡地表覆盖第四系残坡积层,厚 4.0m～11.8m, 岩性为含砾粉质粘土；下伏基岩为砂质板岩,全风化层厚 7.3～23.2m,底界埋深 13.8～31.9m,岩性为碎石土、砂质粘土；全风化层以上为近均质含碎石土石混合边坡。强风化层厚 27.3～38.9m,底界埋深 52.5m～60.5m,风化较深,岩体破碎,强度较低,岩体为板状构造,岩层较薄层面多。由溢洪道所处位置地形地质条件可看出边坡滑移边界条件为：①、两侧向褶曲轴向节理裂隙面为切割面(或上下游山体切割临空面),残坡积层、全风化层与强风化的分界面为底滑面,河道方向为临空面形成的三角形滑移体。受地表降水影响,暴雨期,雨水变为地下水下渗过程中,由于全风化岩体透水性较强风化岩体透水性大,地表水渗流至此界面附近将因透水性变小而在此界面附近形成地下水集中渗流面,水量集中后软化岩体使该部位形成一易滑动面。②、两侧向褶曲轴向节理裂隙面为切割面(或上下游山体切割临空面),强风化层的外倾层面为底滑面,河道方向为临空面形成的三角形滑移体。该机制底滑面由于存在多个层面,但经稳定计算滑弧及剪出点情况分析,最危险底滑面为剪出点相对应外倾层面,由此计算出的滑弧为最小安全系数滑面就是该机制最危险底滑面。 4.3 计算软件选择高边坡稳定计算采用 Slide 软件进行建模和计算分析, 计算方法为简化 Bishop 法,鲁布水库为 7 度地震区,基本地震动峰值加速度为 0.1g。 4.4 典型剖面选取溢洪道开挖边坡表层为近土质边坡,散体结构,选定最

溢洪道边坡

5.5.5溢洪道边坡稳定分析评价
溢洪道开挖边坡多为岩土混合边坡，局部土质边坡或岩质边坡，不利顺坡结构面组合少。

开挖边坡最大高度约11.6m，大部分边坡高度小于5m，大于5m的
边坡为岩质边坡或下部为岩质边坡上部为土质边坡（较浅）。

开挖坡比为1:0.75。

选取最高边坡的横断面复核稳定计算，其里程为0+231.924。

溢洪道边坡稳定计算物理力学指标见表5-83。

表5-83溢洪道边坡稳定计算物理力学指标表
边坡抗滑稳定分析采用水利水电研究院编制的“土质边坡稳定分析程序STAB2009”计算，计算方法为简化毕肖普法，计算成果见表5-84。

表5-840+231.924开挖边坡稳定复核成果表
计算结果表明边坡稳定。

该水库多年平均降雨量在1800mm左右，开挖边坡多为岩土混合边坡为防
止边坡风化和雨水冲刷影响边坡稳定和溢洪道安全运行，开挖边坡采用系统锚杆，
锚杆Ф25mm、长6m、间距3m、棑距3m（梅花型布置），挂钢筋网，钢筋Ф6.5mm，
间距0.2m，棑距0.2m，喷0.1m厚的C20混凝土支护。

经处理后溢洪道运行安全。

开挖边坡抗滑稳定计算成果图。

溢洪道设计计算说明

新疆维吾尔自治区人大常委会关于进一步深化普通高等教育改革的决议文章属性•【制定机关】新疆维吾尔自治区人大及其常委会•【公布日期】1994.05.07•【字号】•【施行日期】1994.05.07•【效力等级】地方规范性文件•【时效性】现行有效•【主题分类】教育综合规定正文新疆维吾尔自治区人大常委会关于进一步深化普通高等教育改革的决议（１９９４年５月７日自治区八届人大常委会第８次会议通过）新疆维吾尔自治区第八届人民代表大会常务委员会第八次会议，听取并审议了自治区教委主任努尔提也夫受自治区人民政府委托作的《关于自治区普通高校改革与发展情况的报告》，听取了自治区人大常委会副主任许鹏作的《自治区高校改革状况专题调查报告》。

会议充分肯定了自治区人民政府及教育部门为加快改革和积极发展新疆普通高等教育事业所做的大量工作和取得的成绩。

同时指出，自治区高等教育还不能适应我区改革开放和现代化建设的需要。

为进一步贯彻落实《中国教育改革和发展纲要》，推进我区高等教育改革，促进高校事业健康发展，特作如下决议：一、充分认识高等教育的战略地位，切实加强对普通高等教育改革与发展工作的支持和领导高等教育是整个教育事业的龙头，担负着培养高级专门人才，发展科学技术文化和促进现代化建设的重大任务，对新疆经济发展、社会进步具有重要的促进作用和深远的影响。

全社会都应充分认识高等教育的重要地位，支持办好高等教育。

办好高等教育的关键在于深化改革，自治区人民政府应加强对高校改革的领导与支持。

政府领导及有关部门应深入高等院校，加强调查研究，对深化改革中遇到的重要问题要及时协调，尽力帮助高校解决实际困难，保证改革健康发展。

二、深化高等教育体制改革，进一步扩大高校办学自主权高等教育办学体制改革，重点要理顺政府、社会和学校三者之间的关系，使高等院校真正成为自主办学的法人实体；明确学校的权力与义务、利益和责任，进一步促进学校面向社会自主办学。

政府有关职能部门要认真落实自治区人民政府已公布的高校在十个方面享有的办学自主权，为高校的改革与发展创造良好的外部环境。

河南省窄口水库溢洪道右岸高边坡稳定性分析

曾东勇等：南省窄口水库溢洪道右岸高边坡稳定性分析河
１地质概况
溢洪道右岸为剥蚀低山，自然边坡较陡，岩裸基
３溢洪道右岸边坡稳定性分析
现分溢洪道右岸坍滑体、潜在滑坡体稳定性、坍滑
体周边岩体三部分进行稳定性分析如下。３１溢洪道右岸坍滑体稳定性分析．
曹东勇，陈新朝，张永央
（南省水利勘测有限公司，河南郑州４００）河Ｉ５０８
摘
要：本文根据溢洪道右岸边坡区地质测绘、钻探、物探、坑探资料，采用赤平投影、手册计算及有限
元分析法，分不同的工况进行分析计算，从而评价了该边坡稳定性，客观地评估了其地质灾害危险性，提
般为２。４。５～１。主要节理裂隙统计见表１。
碎带和裂隙的控制，程地质条件很差，在巨型坍滑工存体和潜在巨型滑坡体，而对溢洪道、溉发电洞进从灌
ｎ、右坝头构成直接威胁，分析研究其稳定性有着重要的现实、工程意义。
第２２卷增－７１】
２００８年１０月
资源环境与工程
Ｒｅｏｒｅｖｒｎｍｅｔ＆ＥｎｉｅｉｇｓｕｃｓＥｎｉｏｎｇｎｅｒｎ
Ｖｏ．１２２．ｕＳｐ．
０ｃ．．０ｔ２０８

引绰济辽工程溢洪道土质边坡蜂格护坡系统

刘冰1，马纪2，吴镝3（1.内蒙古引绰济辽供水有限责任公司文得根枢纽分公司，内蒙古兴安盟137600；2.中水东北勘测设计研究有限责任公司，吉林长春130021；3.内蒙古北拓工程材料有限公司，内蒙古呼和浩特010000）［摘要］引绰济辽工程溢洪道边坡级别为1级，边坡土质由粉土、低液限粘土和含砾粘土组成。

边坡土质含有大量粒径小于0.075mm 的细小颗粒，此种颗粒极易被坡面水流带走造成水土流失甚至边坡失稳。

蜂格护坡系统作为工程解决方案，能够实现土体（填料）约束与坡面表土稳定。

蜂格护坡系统通过柔性三维蜂巢网状结构的蜂格网及填料、植被、适配材料的复合作用，达成表土稳定、水土保持和生态绿化等工程目标。

［关键词］引绰济辽工程；蜂格护坡系统；高分子纳米合金；氧化诱导时间［中图分类号］TV651.1［文献标识码］B［文章编号］1002—0624（2021）02—0025—02引绰济辽工程溢洪道土质边坡蜂格护坡系统1工程概况及地质条件引绰济辽工程是水利部立项的172项节水供水重大水利工程也是内蒙古十二五规划水利重点工程项目。

工程建成后，对内蒙古自治区东部地区乃至自治区经济社会发展具有重大意义。

溢洪道作为引绰济辽工程主要建筑物承担了水库泄洪重要任务，其最大泄量8060m 3/s 。

溢洪道边坡破坏对泄洪建筑物危害严重，相应边坡级别为1级。

土质边坡最大高度为32m ，分布于泄槽中部，开挖边坡1.00∶1.75。

经计算，边坡深层抗滑稳定满足规范要求。

由于边坡土质由粉土、低液限粘土和含砾粘土组成，含有大量粒径小于0.075mm 的细小颗粒，此种颗粒极易被坡面水流带走造成水土流失甚至边坡失稳，因此需要采取系统防护措施进行水土保持。

2蜂格护坡系统组成引绰济辽工程溢洪道土质高边坡采用了蜂格护坡系统表面防护措施。

该系统由蜂格网、专用锚钎、限位件、组间连接件、格室填料及草种等基本组件构成。

蜂格网是由一组相同长条形的高分子纳米合金片材经超声波焊接而成蜂巢三维六边形网状结构，所用片材表面有三维网状花纹和圆孔阵列。

芹山水电站溢洪道高边坡稳定分析

～
２６．５亿ｍ３。有效库容１９．５亿ｍ３，为多年调节的 “ 头 ” 龙
水库，电站总装机容量７ＭＷ，枢纽由１２钢筋混凝土面０２ｍ板堆石坝、左岸岸边溢洪道、引水系统、厂房开关站等建筑
左岸岸边溢洪道由引渠段、闸室段、泄槽段组成。引渠
段长７ｍ，渠底高程７６０４３．ｍ；闸室段长３ｍ，宽２．ｍ，０６５
堰顶高程７２０４．ｍ。堰上设两扇１ｍ ×１ｍ弧形钢闸门；其２３
从边坡稳定分析、开挖设计、加固设计等角度阐述溢洪道高边坡加固设计过程。
关键词：溢洪道；高边坡；稳定；加固设计中图分类号：ＴＶ６１１５．
１前官
文献标识码：Ｂ
文章编号：０２—３１（０２０１００１２０｝２—０３０９— 后期侵入的花岗
３边坡稳定分析溢洪道边坡稳定分析采用选择有代表性的剖面用刚体极
物组成。
４ｍ。中倾角节理在溢０３～０＋０７段７０高程以上＋０２９３ｍ
较发育。且延伸长度大于６ｍ。溢０＋０７０９～０＋１０段在边９
坡上部１ｍ～１ｍ发育。断续延伸。溢０１００＋４６段０５＋９～０边坡岩体节理不发育，节理间距４～１ｍ，呈闭合状无充ｍ２填。性状较好。边坡岩体由于存在Ｎ０～３。，Ｓ１。０ＷＷ４。５～

前坪水库溢洪道高边坡设计方案优化研究

前坪水库溢洪道高边坡设计方案优化研究刘汉东;彭冰;王四巍;李梦姿【期刊名称】《华北水利水电学院学报》【年(卷),期】2017(038)001【摘要】前坪水库溢洪道高边坡的初步设计方案中,开挖边坡坡度为1:0.5,采用5 m长锚杆φ25 mm@2×2 m加固支护.通过系统优化研究,调整开挖边坡坡度为1:0.4,采用10 m长锚杆φ25 mm@3×3 m加固支护.采用GEO-SLOPE软件对不同工况下前坪水库溢洪道高边坡的稳定性进行了极限平衡分析,并采用FLAC 3D软件计算了不同工况下边坡的应力和变形分布规律.计算结果表明:优化设计方案中溢洪道高边坡开挖后在无水、正常水位及相应地震工况下的安全系数均大于1.3,满足规范要求.按优化设计方案开挖后,边坡在无水、遭遇洪水及地震3种工况下,开挖面上的最大主应力均出现拉应力,3种工况下的最大拉应力为0.24 MPa,小于安山玢岩的抗拉强度.优化设计方案与初步设计阶段的方案相比,可减少土石方开挖量约5万m3,具有显著的经济效益.【总页数】5页(P47-51)【作者】刘汉东;彭冰;王四巍;李梦姿【作者单位】华北水利水电大学岩土工程与水工结构研究院,河南郑州 450045;华北水利水电大学岩土工程与水工结构研究院,河南郑州 450045;华北水利水电大学岩土工程与水工结构研究院,河南郑州 450045;华北水利水电大学岩土工程与水工结构研究院,河南郑州 450045【正文语种】中文【中图分类】TV222;TU42【相关文献】1.紫坪铺水利枢纽工程溢洪道高边坡处理方案比较 [J], 陈昊;赵志旋2.前坪水库溢洪道高边坡设计方案优化研究 [J], 刘汉东;彭冰;王四巍;李梦姿;3.水库溢洪道高边坡加固处理分析 [J], 杨胜金;瞿运斌;4.基于极限平衡分析的溢洪道高边坡开挖方案优化研究 [J], 康铁金5.溢洪道高边坡开挖方案优化研究 [J], 黄智峰; 鄢慧欢因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。