高支模施工方案梁模板(扣件钢管架)计算书
模板高支模(高度5--8米)扣件式钢管支撑方案
索理思（珠海）新建项目建筑安装B标段模板高支模（5M≤H＜8M）安全专项施工方案编制人：职务：校对人：职务：审核人：职务：审批人：职务：目录第一章工程概况--------------------------------------------------- 2一、工程概况--------------------------------------------------- 2二、施工要求--------------------------------------------------- 3三、技术保证条件----------------------------------------------- 3第二章编制依据--------------------------------------------------- 4第三章施工计划--------------------------------------------------- 5一、施工进度计划----------------------------------------------- 5二、材料与设备计划--------------------------------------------- 5第四章施工工艺技术----------------------------------------------- 8一、技术参数--------------------------------------------------- 8二、工艺流程--------------------------------------------------- 8三、施工方法--------------------------------------------------- 8四、检查验收-------------------------------------------------- 20第五章施工安全保证措施------------------------------------------ 22一、组织保障-------------------------------------------------- 22二、技术措施-------------------------------------------------- 25三、监测监控-------------------------------------------------- 31四、应急预案-------------------------------------------------- 33第六章劳动力计划------------------------------------------------ 34一、专职安全生产管理人员-------------------------------------- 34二、所需劳动力安排-------------------------------------------- 35第七章计算书及相关图纸------------------------------------------ 35一、计算书---------------------------------------------------- 35二、节点图------------------------------------ 错误！未定义书签。
高支模架体计算书
高支模架体计算书一、梁模板高支撑架计算；梁模板支架按断面最大400×1000的框架梁进行计算：模板支架搭设高度按最高点38.5米考虑；梁截面 B ×D=400mm ×1000mm ，龙骨采用50×80mm 木方，梁侧模方木间距250mm 。
梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.75米，立杆的步距 h=1.50米，梁底水平横杆间距250mm ，采用48×3.0的钢管。
梁模板支撑架立面简图如下：``1、梁底模板传递给方木背楞的荷载计算梁底模板按三跨连续梁计算、板底设三道方木背楞，作用荷载包括梁900与模板自重荷载，施工活荷载。
自重荷载：模板自重 = 0.350kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
支模架（按折合高度计算）： 0.129kN/m；1.1、荷载计算：⑴、钢筋混凝土自重(kN/m)： q1 = 25.500×1.00×0.40=10.2kN/m⑵、模板自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.35×(2×1.00+0.40)=0.84kN/m⑶、活荷载 (kN)：施工活荷载标准值 P1 = 2.5×0.400=1.0kN计算得出：均布荷载 q = 1.2×10.2+1.2×0.84= 13.248kN/m集中荷载 P = 1.4×1.0=1.40kN梁底模板受力计算简图如下：A经计算得到从左到右各支座力分别为N1= N4=1.8890kN； N2= N3=3.7786kN1.2、根据《混凝土结构工程施工及验收规范》的规定，立杆承受荷载N=1.1×(N1+ N2+N3+N4) =11.336kN1）立杆强度验算:每根立管支撑：48×3.0钢管要乘以折减系数0.90，则N= 0. 9×24 kN =21.6 kNN=11.336kN < 21.6KN(横杆步距为1500和立杆采用对接时，立杆允许的荷载21.6KN)满足要求。
扣件钢管楼板模板支架计算书
扣件钢管楼板模板支架计算书一、编制依据教学楼、实验楼设计图纸及地质资料等，《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)，《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001），《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001），《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）。
二、工程概况教学楼工程分为东、西教学楼，建筑面积12926m2/栋，预应力框架结构，建筑高度为19.5m，建筑层数5层，标准层高3.9m，开间9.5×7.8m，外走廊宽度尺寸为3m，底层平面尺86.9m×97.2m。
每栋教学楼由3个单体建筑在9～10轴由连廊连接组成，在教学楼的1轴线设计3个阶梯教室。
预应力板厚180mm，梁尺寸为300×750 mm。
教学楼约135根柱子，其中500×500mm约30根，600×600mm约100根。
实验楼工程为预应力框架结构，建筑面积12070m2，建筑层数为地下1层，地上6层，标准层层高3.9m，建筑高度为25.2m，总尺寸为85m×44×25.2m。
开间尺寸12×8.5m。
其地下室用作车库。
预应力板厚2000mm，梁尺寸为400×760 mm。
实验楼约100根柱子，其中实验楼500×500mm约50根，600×600mm约22根，550×800mm约25根，1500×1000mm 10根，500×1600mm4根。
圆弧处立杆的纵距 b=0.6米，横距L=0.6米，步距h=1.20米。
C~D(P~Q)/9~11轴结构体系选用几何不可变杆系结构支架。
模板支架的计算参照第四版《建筑施工手册》，选用结构体系为非几何不可变杆系结构支架。
模板支架搭设高度为3.7米，采用的钢管类型为Ф48×3.5。
搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.9米，横距L=0.9米，步距 h=1.20米，且立杆下垫150×150（长×宽）的木工板。
高支模专项方案计算书
一、工程概况本项目为XX市XX区XX大厦，地上XX层，地下XX层，总建筑面积约XX万平方米。
本工程涉及高支模施工的区域主要为地上XX层至XX层的主体结构施工，包括梁、板、柱等构件的模板支撑体系。
二、计算依据1. 《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2013）2. 《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2011）3. 《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）4. 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）5. 《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）三、模板支撑体系设计1. 材料选型：- 模板：16mm厚红色模板，弹性模量E=4200N/mm²，抗弯强度[f]=12N/mm²。
- 次龙骨：50mm×100mm木枋，抗剪强度设计值1.3N/mm²，抗弯强度设计值13N/mm²，弹性模量为8415N/mm²。
- 主龙骨：48mm×3.5mm普通钢管，抗弯强度205.0N/mm²。
- 扣件：拧紧力矩达40～65N·m，单扣件抗滑承载力可取8.0～6.4kN。
2. 支撑体系布置：- 梁下支撑体系采用扣件式钢管支撑体系，梁底支撑采用顶托。
- 楼板满堂支撑支撑体系采用扣件式钢管架。
3. 荷载计算：- 梁自重：根据设计图纸，梁自重约为1.2kN/m²。
- 混凝土浇筑荷载：根据设计图纸，混凝土浇筑荷载约为2.0kN/m²。
- 施工荷载：根据现场实际情况，施工荷载约为1.0kN/m²。
- 风荷载：根据当地气象资料，风荷载约为0.6kN/m²。
四、计算结果1. 梁下支撑体系：- 计算荷载：Q = 1.2 + 2.0 + 1.0 + 0.6 = 4.8kN/m²- 承载力：根据材料强度和设计规范，梁下支撑体系可承受荷载为5.0kN/m²，满足要求。
高支模计算书
（一）、参数信息1、立杆参数：立杆的纵距b=0.9m立杆的横距1=0.6m立杆的步距h=1.20m伸出长度：0.2m2、荷载参数：砼板厚：1100mm①砼自重选用25KN／m3②模板自重采用0.3 KN／m2③施工均布荷载选用 2.5 KN／m2④振捣砼荷载 2 KN／m2（水平模板）4 KN／m2（垂直模板）⑤钢筋自重 1.26 KN／m3（每立方钢筋砼钢筋自重）3、地基参数地基承载力标准值取170 KN／m2基础底面面积取50mm×50mm4、木方参数：木方的宽度100mm木方的高度50mm木方的弹性模量为E=7650N／mm2木方自重0.3KN／m2木方的顺纹抗剪强度取f t=1.87N／mm2木方的抗弯强度取f w=17.9N／mm2木方的截面惯性矩I：I=bh3/12=1003×50／12=4.17×106mm4木方的截面抵抗矩W：W= bh2/6=1002×50／6=8.33×104mm35、面板参数：面板厚为18mm面板的顺纹抗剪强度取f t=1.87N／mm2面板的抗弯强度取f w=37N／mm2面板的弹性模量为E=9898N／mm2面板的截面惯性矩I：I=bh3/12=1220×183／12=5.93×105mm4面板的截面抵抗矩wW= bh2/6=1220×182／6=6.6×104mm36、其他参数：搭设高度取8.7m伸出长度取0.30m钢管规格：Φ48mm×3.0mm钢管立杆净截面面积（cm2）：A＝424mm2，钢管截面抵抗矩WW＝3.14×（484-424）÷32÷48=4491mm3，钢管截面惯性矩I：I＝3.14×（484-424）÷64=1.08×105mm4，钢管的弹性模量E＝2.1×105N/mm2，钢管的抗弯强度取ff＝215 N/mm2钢管抗剪强度取f t=120N／mm2（二）、模板面板计算按三跨连续梁计算，其计算简图如下所示：荷载计算：恒荷载设计值：g=0.42+31.86+1.51=33.79KN／m2活荷载设计值：q=3+4.8=7.8 KN／m2荷载总设计值：g+q=33.79+7.8=41.59KN／m2内力计算：按三等跨连续梁计算内力(为简化起见，凡超过三跨的模板均按三跨连续计算)，本结构为受弯结构，需要验算其抗弯强度、抗剪强度和刚度，根据荷载组合要求。
高支模满堂楼板模板支架计算
扣件钢管楼板模板支架计算书计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。
模板支架搭设高度为7.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距 l=0.80米，立杆的步距 h=1.50米。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.0。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.000×0.120×0.800+0.350×0.800=2.680kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×0.800=2.400kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3；I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.2×2.680+1.4×2.400)×0.150×0.150=0.015kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.015×1000×1000/43200=0.343N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×2.680+1.4×2.400)×0.150=0.592kN截面抗剪强度计算值 T=3×592.0/(2×800.000×18.000)=0.062N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×2.680×1504/(100×6000×388800)=0.004mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。
扣件式钢管模板及高支撑架施工专项方案
世纪星城（三期）3＃、4＃楼地下室扣件式钢管模板高支撑架施工专项方案一、工程概况世纪星城三期位于咸阳市世纪大道与秦皇路十字东南角，地理条件优越，施工环境较为复杂。
3、4＃楼为地下二层，地上三十三层.总建筑面积71829。
41㎡，其中地下为8464。
8㎡，地上为63364。
61㎡,建筑高度99。
9ｍ，±0。
000相当于绝对标高（黄海系）389。
40m，笩板底标高为－9.3ｍ,框架－剪力墙结构.建筑工程等级为二级，抗震设防烈度为8二：编制依据1、世纪星城三期3＃、4#楼施工设计图纸2、建筑施工技术手册3、建筑工程施工质量验收统一标准4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5、《建筑机械使用安全技术规范》6、《木结构设计规范》三：模板施工计划根据本工程的质量和整体进度要求，结合工程主体结构的实际情况及本项目部的生产计划，本工程模板全部采用多层板木模施工，模板施工必须按照整体进度计划,根据整体进度安排,考虑到资金周转，可以先安排地下室模板进场，等到主体施工时再根据现场进度安排模板进场，为了砼面感观质量，模板全部采用新模,考虑到模板周转次数一般为5—8次，所以地下室、一、二层模板的数量已经足够标准层周转,梁板必须配足三个楼层以上的模板材料以及三个楼层的支架支撑体系和备足一层剪力墙墙体模板，标准层梁底板和木楞成整体集中垂直运输和水平运输,加快施工进度，并且把外侧墙模板采用模板一次性吊装安装加快外侧墙模板装拼及运输。
四：模板的配制集水井（坑），电梯坑的支模，采用18㎜的九合板为面板，60×80的方木为木楞间距@300，内用方木双方横撑,间距为＠500.后浇带的支模，采用14的钢筋电焊固定，然后用粗细2道铁丝网封闭，之间用14钢筋成“＊”字形相互顶牢，后浇带的侧面筏板上下用锯齿形的木胶板与60×80方木固定。
底板变厚度处的支模：采用扣件钢管加固。
低跨筏板离交接点800～1000处，用钢管与筏板钢筋电焊固定，作为支撑的支点，同时，设置三道螺杆，模板采用18㎜木胶板。
高支模施工方案(11m)
芒果网大厦施工总承包工程高支模扣件式脚手架施工方案编制单位：总工程师：质安部：工程部：编制：编制日期：审批单位：审批：审核：审批日期：目录一、工程概况 (2)二、编制依据 (2)三、模板支架的材料选用及搭设方法 (2)四、模板的拆除 (3)五、模板安装质量要求 (4)六、模板验收 (4)七、安全措施 (5)八、应急事故处理措施 (5)九、支撑系统验算 (5)十一、施工要点 (6)十二、梁模板(扣件钢管架)计算书 (7)十三、板模板(扣件钢管高架)计算书 (25)一、工程概况本工程项目位于深圳市高新区填海六区01-05号地块，是由芒果网有限公司建设；深圳市方佳建筑设计有限公司负责设计；深圳市长勘勘察设计有限公司；中海建设监理有限公司负责监理；中国华西企业有限公司总承建的工业研发用房、商业、宿舍等。
工程项目建筑面积约50600平方米，包括地下室三层、高层23层，地下室约11700平方米。
该工程首层与二层大厅架空部位A~L轴交7~10轴、F~G轴交4~7轴层层高为11m,属高支模工程。
本支撑系统计算以层高最高的11m进行验算。
支撑系统验算，梁取最大截面的梁300*900进行验算，板取最厚的板120mm进行验算。
验算通过后其它层高高于6.05m的高支模工程支撑系统均按本方案进行施工。
高支模部位的支模支撑施工，是施工的重点及难点，对保证施工质量，确保施工安全至关重要，我项目部对这部份的支模工作十分重视。
为此，我部根据施工图要求、遵照施工规范和有关安全生产法规，编制此高支模专项施工方案，来指导施工。
使施工工作有章可循。
二、编制依据1、深圳市建筑设计研究总院设计的《芒果网大厦》建筑施工图纸及《施工组织设计》。
2、国家现行施工验收规范、标准及广东省深圳市的有关施工规定。
3、经批准的施工组织设计。
4、建筑结构设计手册。
5、施工计算手册。
6、《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》（JGJ130-2001）7、根据工程特点、施工现场实际情况、施工环境、施工条件和自然条件的分析。
某工程一区坡屋面高支模方案(钢管)包括计算书 图纸
高支模施工方案(斜屋面施工方案)工程名称：XXXX一区工程工程地点：XX市XX区XX路XXX号施工单位：XX市XXXXXXXX公司编制单位：XX市XXXXXXXX公司XX花园一区项目部编制人：分公司技术负责人：编制日期：2005年月日审核负责人：审批日期：2005年月日审批负责人审批日期：2005年月日文件编号：目录一、编制依据。
1二、工程概况。
1三、模板支撑体系设计。
2四、施工方法。
3五、质量保证措施。
5六、主要安全技术措施。
6七、计算书。
6 （一）7.3米楼板模板扣件钢管高支撑架计算书。
6 （二）5.95米梁模板扣件钢管高支撑架计算书。
13 （三）7.3米梁模板门式脚手架支撑计算书。
20 （四）5.95米梁模板门式脚手架支撑计算书。
27 （五）7.5米楼板模板门式脚手架支撑计算书。
34一、编制依据1.《混凝土结构工程处施工质量验收规范》GB 50204—20022.本工程设计施工图3.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
4.《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）。
二、工程概况海珠XX一区工程，由广州XXXXXXX有限公司投资兴建，位于广州市海珠区XX路XXX号。
本工程三栋楼，一层地下室（三栋楼连通），其中3号楼地上9层，其余1、2号楼地上十二层，三栋楼的顶屋均有夹层，三栋楼的天面均采用斜屋面；呈金字塔形。
本工程一区1号楼坡屋面从十三层（夹层）楼面○3～○23轴×○B～○N轴起面积约为512m2，夹层楼面设计标高40.5 m起算，坡屋顶平面标高50.1 m，面积为13m2，层内最高为7.8m，最低为1.0m（由于在夹层内有电梯机房，至使模板支撑的搭设高最高为7.8m）；坡度为平45度,梁截面尺寸主要有200×400 mm、200×500 mm等截面型式、其中在○B×○9～○17轴和○N×○10～○18轴各有一条装饰弧形梁，截面尺寸分别为200×1500 mm和200×1600 mm，设计梁面标高为46.45m，弧形梁支模高度最高为4.2m，斜板厚为120mm，采用C25砼。
高支模板梁计算
梁模板扣件钢管高支撑架计算书高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。
本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。
模板支架搭设高度为6.0米，基本尺寸为：梁截面 B ×D=300mm ×800mm ，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米，梁底增加2道承重立杆。
梁顶托采用双钢管48×3.5mm 。
600图1 梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。
集中力大小为 F = 1.2×25.000×0.120×0.500×0.300=0.540kN 。
采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.000×0.800×0.300+0.350×0.300=6.105kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×0.300=0.900kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 30.00×1.80×1.80/6 = 16.20cm3；I = 30.00×1.80×1.80×1.80/12 = 14.58cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.2×6.105+1.4×0.900)×0.300×0.300=0.077kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.077×1000×1000/16200=4.770N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×6.105+1.4×0.900)×0.300=1.545kN截面抗剪强度计算值 T=3×1545.0/(2×300.000×18.000)=0.429N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×6.105×3004/(100×6000×145800)=0.383mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
梁模板(扣件钢管架支撑)(依据JGJ300-2013)
梁模板(扣件钢管架支撑)计算书计算依据：《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）一、参数信息梁段：L1。
1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数梁截面宽度(m) 0.8 梁截面高度(m) 0.8 楼层高度(m) 5 结构表面要求 隐藏立杆沿梁跨度方向间距(m)1 立杆步距(m) 1.2混凝土楼板厚度(mm)220板底承重立杆纵向间距(m)1.2 横向间距(m) 1.2梁底承重立杆根数 2 梁底两侧立杆间距(m)0.4梁底承重立杆间距(mm) 400(二) 支撑参数梁底支撑钢管(mm) Φ48×3.5钢管钢材品种 钢材Q235钢(＞16-40)钢管弹性模量(N/mm2)206000钢管屈服强度(N/mm2) 235钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2) 120钢管端面承压强度设计值(N/mm2)3252.荷载参数新浇筑砼自重标准值(kN/m3) 24钢筋自重标准值(kN/m3)1.5砼对模板侧压力标准值(kN/m2) 19.2梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.3梁底模板自重标准值(kN/m2) 0.25 3.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；(一) 面板参数面板材料 克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板面板厚度(mm) 18抗弯设计值(N/mm2) 29 弹性模量(N/mm2)11500 (二) 主楞参数主楞材料 2根Ф48×3.5钢管 主楞间距(mm) 100,400 钢材品种 钢材Q235钢(＞16-40)弹性模量(N/mm2) 206000屈服强度(N/mm2)235 抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)205抗剪强度设计值(N/mm2) 120端面承压强度设计值(N/mm2)325(三) 次楞参数次楞材料 1根60×90矩形木楞次楞间距(mm) 400木材品种 太平洋海岸黄柏 弹性模量(N/mm2) 10000抗压强度设计值(N/mm2) 13抗弯强度设计值(N/mm2)15抗剪强度设计值(N/mm2) 1.6(四) 加固楞支拉参数支拉方式 采用穿梁螺栓支拉螺栓直径 M14 螺栓水平间距(mm) 800螺栓竖向间距(mm) 100,400 4.梁底模板参数搭设形式为：2层梁上顺下横混合承重；(一) 面板参数面板材料 克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板厚度(mm) 18抗弯设计值(N/mm2) 29 弹性模量(N/mm2)11500 (二) 第一层支撑梁参数材料 1根□60×40×2.5矩形钢管根数 4钢材品种 钢材Q235钢(＞16-40)弹性模量(N/mm2) 206000屈服强度(N/mm2)235 抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)205抗剪强度设计值(N/mm2) 120端面承压强度设计值(N/mm2)325二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。
高支模专项施工方案
目录一、工程概况 (2)（一）危险性较大的分部分项工程概况 (2)（二）施工平面布置图 (2)（三）施工要求 (2)（四）技术保证措施 (4)二、编制依据 (5)三、施工计划 (5)（一）施工进度计划 (5)（二）材料准备 (6)（三）设备计划 (6)四、施工工艺技术 (6)（一）技术参数 (6)（二）工艺流程 (8)（三）施工方法 (8)（四）检查验收 (9)五、施工安全保证措施 (10)（一）组织保障 (10)（二）技术措施 (11)（三）应急预案 (12)（四）监测监控 (17)六、劳动计划 (18)（一）专职安全管理人员 (18)（二）特种作业人员 (18)七、高支模计算 (18)一、工程概况新四军黄桥战役纪念馆工程位于泰兴市黄桥镇致富北路西侧、北环路南侧。
本工程结构形式为现浇钢筋混凝土框架结构。
设计使用年限100年。
地震设防烈度为六度。
耐火等级为一级。
结构层次：1#馆：半地下室一层，地上四层；2#、3#、4#馆：框架二层；接待中心：框架三层；建筑面积：1#馆：11069.71m2，占地面积：2678.62m2；2#、3#馆：1901.26m2，占地面积：950.63*2=1901.26m2；4#馆：1510.28m2，占地面积：1124.81m2；接待中心：2438.41m2，占地面积：1123.05m2；总工期：398天。
（一）、危险性较大的分部分项工程概况本工程危险性较大部位主要为：（1）1#馆走道架空层位置，7-8轴交A-G轴，层高19.5m，跨度为17.4m×27.6m，板厚为150，梁截面面积分别为：450×1500、400×1200；（2）1#馆5-7轴交D-E轴及8-10轴交D-E轴,一至四层架空板,层高24.9m,板厚140,跨度12.3m×8.4m；（3）4#馆演播厅，D-G轴交3-8轴间，层高14.4m，跨度18.6m×16.5m，板厚110，梁截面面积为400×1500，最大梁跨度18.6m，按1#馆梁板支撑体系施工；（4）旅游接待中心，3-5轴交D-G轴间，一至二层大厅，跨度13.2m×19.8m，板厚120，最大梁截面300×900，最大梁跨度13.2m，层高9m；为了保证本项目模板支撑系统的施工质量，防止发生不安全事故，避免造成人员伤亡和财产损失，根据《江苏省支撑模板系统施工安全管理办法》的规定，特编制本高支撑模板系统专项施工技术方案。
盘扣式高支模施工方案
盘扣式高支模施工方案(总34页)-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1-CAL-本页仅作为文档封面，使用请直接删除目录第一章工程概况----------------------------------- 错误!未指定书签。
一、工程概况----------------------------------- 错误!未指定书签。
二、施工平面布置------------------------------- 错误!未指定书签。
三、施工要求----------------------------------- 错误!未指定书签。
四、技术保证条件------------------------------- 错误!未指定书签。
第二章编制依据----------------------------------- 错误!未指定书签。
第三章施工计划----------------------------------- 错误!未指定书签。
一、施工进度计划------------------------------- 错误!未指定书签。
二、材料与设备计划----------------------------- 错误!未指定书签。
第四章施工工艺技术---------------------------------------------- 10一、技术参数----------------------------------- 错误!未指定书签。
二、工艺流程----------------------------------- 错误!未指定书签。
三、施工方法----------------------------------- 错误!未指定书签。
四、检查验收----------------------------------- 错误!未指定书签。
第五章施工安全保证措施--------------------------- 错误!未指定书签。
梁模板(扣件式)计算书1(15层高支模)
梁模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性三、模板体系设计平面图剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.7×2]×1＝26.672kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝24.908kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝20.5kN/m1、强度验算M max＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×26.672×0.152＝0.075kN·mσ＝M max/W＝0.075×106/54000＝1.389N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×20.5×1504/(100×10000×486000)＝0.011mm≤[ν]＝l/250＝150/250＝0.6mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×24.908×0.15+0.437×1.764×0.15＝1.517kN R2=1.25q1l=1.25×26.672×0.15＝5.001kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×20.5×0.15＝1.153kNR2'=1.25q2l=1.25×20.5×0.15＝3.844kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm) 50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.78小梁弹性模量E(N/mm2) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm3) 83.33小梁截面惯性矩I(cm4) 416.67q1＝max{1.517+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.8-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12 )+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2]/2×1，5.001+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/2}=5.037kN/mq2＝max[1.153+(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.8-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2]/2×1，3.844+(0.3-0.1)×0.3/2]＝3.874kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×5.037×0.92，0.5×5.037×0.32]＝0.437kN·mσ＝M max/W＝0.437×106/83330＝5.239N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×5.037×0.9，5.037×0.3]＝2.752kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×2.752×1000/(2×50×100)＝0.826N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×3.874×9004/(100×9350×4166700)＝0.412mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mmν2＝q2l24/(8EI)＝3.874×3004/(8×9350×4166700)＝0.101mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×5.037×0.9，0.393×5.037×0.9+5.037×0.3]＝5.182kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝2.997kN，R2＝5.182kN正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×3.874×0.9，0.393×3.874×0.9+3.874×0.3]＝3.985kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝2.623kN，R'2＝3.985kN六、主梁验算主梁类型方木主梁材料规格(mm) 50×100可调托座内主梁根数 1 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125主梁截面惯性矩I(cm4) 416.67 主梁截面抵抗矩W(cm3) 83.331、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.25×106/83330＝2.997N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝2.554kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×2.554×1000/(2×50×100)＝0.766N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.002mm≤[ν]＝l/250＝450/250＝1.8mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R3]＝0.443kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.443kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2633.4/15.9=165.623≤[λ]=210长细比满足要求！1、风荷载计算M w＝0.9×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×1.4×0.18×0.9×1.52/10＝0.046kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+0.9×1.4×2]×1＝27.12kN/m2)小梁验算q1＝max{1.394+(0.3-0.1)×0.3/2+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2]/2×1，5.085+(0.3-0.1)×0.3/2}=5.115kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.424kN，R2＝10.155kN，R3＝0.425kN顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.185×1.386×(1500+2×200)=3120.579mmλ1＝l01/i＝3120.579/15.9＝196.263，查表得，φ1＝0.188立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+M w/l b＝max[0.424+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.45-0.3/2)/2×0.9，10.155，0.425+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/2×0.9]+0.046/0.9＝10.257kNf＝N/(φA)+M w/W＝10256.988/(0.188×424)+0.046×106/4490＝138.904N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.185×1.755×1500=3119.512mmλ2＝l02/i＝3119.512/15.9＝196.196，查表得，φ2＝0.188立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+0.15×(9.3-0.8)+M w/l b＝max[0.424+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.45-0.3/2)/2×0.9，10.155，0.425+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/2×0.9]+1.275+0.04 6/0.9＝11.481kNf＝N/(φA)+M w/W＝11480.958/(0.188×424)+0.046×106/4490＝154.259N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算230kN满足要求！。
高支模工程专项施工方案(含计算书)
梁模板（扣件钢管架)计算书（梁截面：400mm×2300mm)高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011)、《混凝土结构设计规范》GB50010—2010、《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012)、《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）等规范编制。
因本工程梁支架高度大于4米,根据有关文献建议,如果仅按规范计算,架体安全性仍不能得到完全保证.为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
梁段：1A地库梁KL—48a。
一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.40;梁截面高度D（m）：2。
30；混凝土板厚度(mm):180。
00；立杆沿梁跨度方向间距L a（m）：0.45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h（m）：0.90;板底承重立杆横向间距或排距L b(m)：0。
45;梁支撑架搭设高度H（m）:6.10；梁两侧立杆间距(m)：1.40；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为Φ48×3；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2。
荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3）：24.00；模板自重（kN/m2）：0。
30;钢筋自重（kN/m3）：1.50；施工均布荷载标准值（kN/m2):2.0;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2）：17。
8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2）：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2):4。
0;3.材料参数木材品种:柏木；木材弹性模量E（N/mm2）：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16。
0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2）：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2）：1.7;面板材质：胶合面板；面板厚度（mm):20。
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高支模施工方案梁模板(扣件钢管架)计算书品茗软件大厦工程；工程建设地点：杭州市文二路教工路口；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：Om；标准层层高：Om ;总建筑面积：0平方米；总工期： 0天。
本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某勘察单位地质勘察，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由章某某担任项目经理，李某某担任技术负责人。
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》 (GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》 (GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程梁支架高度大于 4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。
为此计算中还参考了《施工技术》 2002( 3)：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
梁段:L1单位:mm一、参数信息1•模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m): 0.60;梁截面高度 D(m): 1.50;混凝土板厚度(mm): 120.00;立杆沿梁跨度方向间距L a(m): 1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)： 0.10；立杆步距h(m)： 1.50；板底承重立杆横向间距或排距L b(m): 0.90；梁支撑架搭设高度H(m): 6.50；梁两侧立杆间距(m): 0.90；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数： 2；采用的钢管类型为①48 X 3；立杆承重连接方式：可调托座；2. 荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3): 24.00;模板自重(kN/m2): 0.50;钢筋自重3(kN/m3):1.50;施工均布荷载标准值 (kN/m2): 2.0;新浇混凝土侧压力标准值 (kN/m2): 17.8;振捣混凝土对梁底模板荷载 (kN/m 2) : 2.0;振捣混凝土对梁侧模板荷载 (kN/m2): 4.0;3. 材料参数木材品种:柏木;木材弹性模量 E(N/mm2): 9000.0;木材抗压强度设计值 fc(N/mm): 16.0;木材抗弯强度设计值 fm(N/mm 2): 17.0;木材抗剪强度设计值 fv(N/mm 2): 1.7;面板材质:胶合面板;面板厚度 (mm): 20.00;面板弹性模量 E(N/mm2): 6000.0;面板抗弯强度设计值 fm(N/mm2): 13.0;4. 梁底模板参数梁底方木截面宽度 b(mm): 50.0;梁底方木截面高度 h(mm): 100.0;梁底模板支撑的间距 (mm): 200.0;5. 梁侧模板参数主楞间距 (mm): 200;次楞根数: 4;主楞竖向支撑点数量: 3;固定支撑水平间距 (mm): 500;竖向支撑点到梁底距离依次是: 300mm，600mm，900mm;主楞材料:木方;宽度(mm)： 50.00;高度(mm): 100.00;主楞合并根数： 2;次楞材料:木方;宽度(mm): 50.00;高度(mm): 100.00;、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：1/2F=0.22 丫 t i 他VF= Y H其中Y--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h ;T -- 混凝土的入模温度，取20.000 C；V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h ;H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m;弘-外加剂影响修正系数，取1.200 ;伦--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
分别计算得17.848 kN/m、18.000 kN/m，取较小值17.848 kN/m作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞的根数为4根。
面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
q面板计算简图 (单位： mm)1. 强度计算材料抗弯强度验算公式如下：(T = M/W < [f]其中，W --面板的净截面抵抗矩， W = 20>2X2/6=13.33cm3;M --面板的最大弯矩(N mm);c --面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f] -- 面板的抗弯强度设计值 (N/mm2);按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：22M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中，q --作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值：q i= 1.2 (X2 X7.85 &9=3.855kN/m;振捣混凝土荷载设计值：q2= 1.4区2 MX).9=1.008kN/m；计算跨度： l =(1500-120)/(4-1)= 460mm;面板的最大弯矩 M= 0.1 X3.855 枫1500-120)/(4-1)]2 +250.117 X.008 X1500-120)/(4-1)]2= 1.07 X5N mm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2|=1.1 *855 [(1500-120)/(4-1)]/1000+1.2 1.008怨1500-120)/(4-1)]/100 0=2.507 kN;经计算得到，面板的受弯应力计算值：c = 1.07 5 / 10.33 104=8N/mm2; 面板的抗弯强度设计值： [f] = 13N/mm2;面板的受弯应力计算值c =8N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm 2，满足要求！2. 挠度验算4v =0.677®(100EI) < [ v ]=l/250q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值： q = q1= 3.855N/mm;l--计算跨度:I = [(1500-120)/(4-1)]=460mm ; E--面板材质的弹性模量：E =6000N/mm2;I--面板的截面惯性矩:I = 20 2澀X2/12=13.33cn^;面板的最大挠度计算值：V =4 50.677 3.855 ^1500-120)/(4-1)] /(100 6000X1.33 X0 ) = 1.461 mm；面板的最大容许挠度值:[V ] = l/250 =[(150020)/(4-1)]/250 = 1.84mm；面板的最大挠度计算值V =1.461mm小于面板的最大容许挠度值[V ]=1.84mm满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1•次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 2.507/0.200= 12.536kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm,高度100mm,截面惯性矩I,截面抵抗矩W 和弹性模量E分别为：3W = 1 >5>10>10/6 = 83.33cm3;I = 1 5X10^0^0/12 = 416.67cm4;2E = 9000.00 N/mm2;12.536kN/m 12.53BkN/m 12536kN/m200200200计算简图1.504剪力图(kN)0J5 0.05弯矩图(kN m)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M = 0.050 kN m,最大支座反力 R= 2.758 kN,最大变形v = 0.004 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下：(T = M/W<[f]经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值(T = 5.01 >^/8033 W4 = 0.6N/mm2;次楞的抗弯强度设计值：[f] = 17N/mm 2;次楞最大受弯应力计算值(7 = 0.6 N/mm 小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值：[v ] = 200/400=0.5mm次楞的最大挠度计算值v =0.004mm小于次楞的最大容许挠度值[v ]=0.5mm满足要求！2•主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.758kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。
本工程中，主楞采用木方，宽度50mm,高度100mm,截面惯性矩I,截面抵抗矩W 和弹性模量E分别为:3W = 2 >5X10X10/6 = 166.67cm ;I = 2 5X10X10X10/12 = 833.33cm4;2E = 9000.00 N/mm ;主楞计算简图主楞弯矩图(kN m)主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.717 kN m,最大支座反力 R= 7.206 kN,最大变形v = 1.075 mm(1)主楞抗弯强度验算(T = M/W<[f]经计算得到，主楞的受弯应力计算值：(T = 7.17胡167 W5 = 4.3 N/mm2;主楞的抗弯强度设计值：[f] = 17N/mm2;主楞的受弯应力计算值(7 =4.3N/mrn小于主楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2,满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 1.075 mm主楞的最大容许挠度值：[v ] = 480/400=1.2mm主楞的最大挠度计算值v =1.075mm小于主楞的最大容许挠度值[v ]=1.2mm满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 600 >20 >20/6 = 4.00 itfVim3;I = 600 >20 >20 >20/12 = 4.00 1>mm4;2001.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：(T = M/W<[f]新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q i:1.2 (24.00+1.50) 0.60 *50 %.90=24.786kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.2 0*.50*0.60*0.90=0.324kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4 (*2.00+2.00) 0.*60*0.90=3.024kN/m；最大弯矩计算公式如下 :22M max=0.1(q1+ q2)l +0.117q3l =2 2 50.1 €4.786+0.324) 20*2+0.117 2.024 *002=1.15 *05N mm；5 4 2(T=M max/W=1.15 >105/4.00 104=2.9N/mm2;梁底模面板计算应力(7 =2.9 N/mrn小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm 2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。