250×600梁模板支撑计算书
地下室模板支撑方案及计算书
地下室模板支撑方案及计算书一、工程概况**01#地块改造工程一标段3#、11#、12#、14#楼房及地下室工程，总建筑面积为73112.55平方米，其中地下室面积17285平方米，地下室车库二层层高为 3.5米，地下室二层板厚120mm，地下室车库一层层高为3.75米，地下室一层顶板厚320、300mm，地下室线荷载超过15KN/m的梁截面有：500×1000，300×700，300×1000，300×800，500×800，300×600，250×600等，平面情况见下页插图（本计算方案在施工前须经专家论证）。
二、编制依据施工图纸《施工手册》（第四版）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）《建筑施工扣件式钢管脚手架施工安全技术规范》（JGJ130-2001 J84-2001 ）《江苏省建筑安装工程施工技术操作规程----混凝土结构工程》（DGJ32/J30-2006）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008三、荷载选择模板及其支架荷载标准值及荷载分项系数，采用DGJ32/J30-2006中的数据表3-1四、材料选择五、施工方法本工程地下室部分模板搭设采用50×100木方，15厚多层板和壁厚不少于2.6的φ48×2.6定尺钢管，φ14穿墙螺杆，螺帽、“3”形卡、梁底立杆顶部用顶托。
1、地下室砼按后浇带分区域施工。
地下室内混凝土框架柱先浇筑，剪力墙板与地下室顶板砼同时浇筑。
2、立杆支承在地下室混凝土底板上，立杆下垫50厚木板，3、支模系统搭设前，先做专项安全技术交底，支模系统由架子工搭设。
为了统一地下室整体支架，地下二层立杆间距统一调整为900*900，地下一层立杆间距统一750*750，步距不大于1800，设纵横向扫地杆。
4、施工前，由现场技术人员根据施工方案在砼底板面上按搭设间距的方格弹线，线的交叉点是立杆位置，水平线是纵横向水平杆位置。
500mmx2250mm梁侧模板计算书
500mmx2250mm梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度500mm，高度2250mm，两侧楼板厚度180mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨布置8道，内龙骨采用40.×80.mm木方。
外龙骨间距450mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。
对拉螺栓布置6道，在断面内水平间距200+350+350+350+350+300mm，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方剪切强度1.6N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
29292929292929225mm模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中 γc —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ；T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×27.000=24.300kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×4.000=3.600kN/m 2。
三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
200×600梁支架计算书
梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。
计算参数:模板支架搭设高度为12.5m ，梁截面 B ×D=200mm ×600mm ，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m ，立杆的步距 h=1.50m ， 梁底增加0道承重立杆。
面板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。
木方50×70mm,木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9500.0N/mm 2。
梁两侧立杆间距 0.80m 。
梁底按照均匀布置承重杆2根计算。
模板自重0.50kN/m 2，混凝土钢筋自重25.50kN/m 3，施工活荷载3.00kN/m 2。
扣件计算折减系数取0.80。
钢管强度为205.0 N/mm 2，钢管强度折减系数取1.00。
12480图1 梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.60+0.50)+1.40×3.00=23.160kN/m 2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.60+0.7×1.40×3.00=23.595kN/m 2由于永久荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为48×3.0。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q 1 = 25.500×0.600×0.400=6.120kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q 2 = 0.500×0.400×(2×0.600+0.200)/0.200=1.400kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P 1 = (0.000+3.000)×0.200×0.400=0.240kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9×(1.35×6.120+1.35×1.400)=9.137kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9×0.98×0.240=0.212kN面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 截面抵抗矩 W = 21.60cm 3； 截面惯性矩 I = 19.44cm 4；2000.21kN 9.14kN/mAB计算简图0.0560.000弯矩图(kN.m)1.02剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：7.52kN/mA变形计算受力图经过计算得到从左到右各支座力分别为 N 1=1.020kN N 2=1.020kN最大弯矩 M = 0.056kN.m 最大变形 V = 0.132mm (1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.056×1000×1000/21600=2.593N/mm 2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm 2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.132mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.020/0.400=2.549kN/m最大弯矩 M = 0.1ql 2=0.1×2.55×0.40×0.40=0.041kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.400×2.549=0.612kN 最大支座力 N=1.1×0.400×2.549=1.121kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 截面抵抗矩 W = 40.83cm 3； 截面惯性矩 I = 142.92cm 4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.041×106/40833.3=1.00N/mm 2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm 2,满足要求!(2)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.880kN/m 最大变形 v =0.677×1.880×400.04/(100×9500.00×1429166.8)=0.024mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
梁模板(承插型盘扣式支撑)计算书(依据JGJ300-2013)
1.047kN
1.047kN
1.047kN
1.047kN500500Fra bibliotek150
400
400
变形计算简图
500
400
150
0.003
0.027
变形图(mm) 经过计算得到:
最大弯矩 M= 0.131kN·m 最大剪力：V= 1.475 kN 最大变形：ν= 0.027mm 最大支座反力：F= 2.078kN (1) 主楞抗弯强度计算 σ =M/W=0.131×106/1.016×104 =12.878N/mm2 实际弯曲应力计算值 σ=12.878N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！ (2) 主楞抗剪强度计算 τ =VS0/Itw=0.737×1000×6946/(2.438×105×3.5)=6.003N/mm2； 实际剪应力计算值 6.003 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=120.000 N/mm2，满足要求！ (3) 主楞挠度计算 容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250； 第1跨最大挠度为0.027mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.003mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！ 第3跨最大挠度为0.027mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！
东北落叶松
抗压强度设计值 (N/mm2)
15
抗剪强度设计值(N/mm2)
次楞间距(mm) 弹性模量(N/mm2) 抗弯强度设计值
(N/mm2) 1.6
400 10000
17
(四) 加固楞支拉参数
支拉方式
采用穿梁螺栓支拉
螺栓直径
M14
盖梁支架计算书
盖梁支架计算书一、满堂式支架1、说明：1）、简图以厘米为单位，本图只示出支架正面图。
侧面图间距与正面图相同。
2）、参考规范«公路桥涵施工技术规范»、«建筑钢结构设计规范»。
3）、设计指标参照«建筑钢结构设计规范»选取。
4）、简图2、荷载计算1）、模板重量：G1＝4.8T；2）、支架重量：G2＝(20×4×1.2×3.84+(12×4+2×20)×3.84+20×4×2×1.35) ×20/1.2×1.2=18.45T；3）、混凝土重量：G3＝（11.46×1.75-10.96×0.35-2×1.43×0.6）×1.9×2.5=68.89T;4)、施工人员、材料、行走、机具荷载：G4＝0.001×11.46×1.9×1025)、振动荷载：G5＝0.001×11.46×1.9×102=2.18T;3、抗压强度及稳定性计算支架底部单根立柱压力N1＝（G1＋G2＋G3＋G4＋G5）／n;n=20×4=80;N1=1.23tf;安全系数取1.2;立柱管采用ø48×3.5钢管: A=489mm2、i=15.8 mm；立柱按两端铰接考虑取μ＝1。
στμ立柱抗压强度复核：σ＝1.2×N1×104／A=25.15 MPa <[σ]=210MPa 抗压强度满足要求.稳定性复核:λ= μL/i=76;查GBJ17-88得ϕ=0.807σ＝1.2×N1×104／（ϕA）=30.18 MPa <[σ]=210MPa;稳定性满足要求.4．扣件抗滑移计算支架顶部单根钢管压力N2＝（G1＋G3＋G4＋G5）／n＝1tf;扣件的容许抗滑移力Rc=0.85tf.使用两个扣件2×Rc＝1.7 tf>1tf.扣件抗滑移满足设计要求.5．在支架搭设时应在纵横向每隔4－5排设45度剪力撑。
模板支撑体系计算书
模板支撑体系计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性模板设计平面图模板设计立面图四、面板验算W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝183083.333mm4承载能力极限状态q1＝γ0×[1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×(Q1k+ Q2k)]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.9×2.5]×1=16.839kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.4))×1＝10.14kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝q1l2/8＝16.839×0.252/8＝0.132kN·mσ＝M max/W＝0.132×106/28166.667＝4.671N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×10.14×2504/(384×10000×183083.333)=0.282mmν＝0.282mm≤[ν]＝L/400＝250/400＝0.625mm满足要求！五、小梁验算101k2k3k c1kQ2k)]×b=1×[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.9×2.5]×0.25＝4.277kN/m 因此，q1静＝γ0×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.4)×0.25＝3.49kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×(Q1k + Q2k)×b=1×1.4×0.9×2.5×0.25＝0.787kN/m 计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×3.49×0.92+0.125×0.787×0.92＝0.433kN·m M2＝q1L12/2=4.277×0.32/2＝0.192kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.433，0.192]＝0.433kN·mσ=M max/W=0.433×106/42667=10.15N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×3.49×0.9+0.625×0.787×0.9＝2.406kNV2＝q1L1＝4.277×0.3＝1.283kNV max＝max[V1，V2]＝max[2.406，1.283]＝2.406kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.406×1000/(2×40×80)＝1.128N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.4))×0.25＝2.585kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×2.585×9004/(100×9350×170.667×104)＝0.554mm≤[ν]＝L/400＝900/400＝2.25mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.585×3004/(8×9350×170.667×104)＝0.164mm≤[ν]＝2×l1/400＝2×300/400＝1.5mm满足要求！六、主梁验算q1＝γ0×[1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×(Q1k+ Q2k)]×b=1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.9×2.5]×0.25＝4.345kN/mq1静＝γ0×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.4)×0.25＝3.557kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×(Q1k + Q2k)×b ＝1×1.4×0.9×2.5×0.25＝0.787kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.4))×0.25＝2.635kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×4.345×0.9＝4.888kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1＝(0.375×3.557+0.437×0.787)×0.9+4.345×0.3＝2.814kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝2.933kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.635×0.9＝2.964kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L +q2l1＝0.375×2.635×0.9+2.635×0.3＝1.68kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.779kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=0.865×106/4490=192.748N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=2V max/A=2×6.664×1000/424＝31.436N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.974mm≤[ν]=900/400=2.25mm悬挑段νmax＝0.332mm≤[ν]=2×150/400=0.75mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=8.001kN，R2=11.064kN，R3=11.064kN，R4=8.001kN 七、可调托座验算满足要求！八、立杆验算l0=kμ(h+2a)=1×1.1×(1500+2×250)=2200mmλ=l0/i=2200/15.9=138.365≤[λ]=230满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:l0=kμ(h+2a)=1.155×1.1×(1500+2×250)=2541mmλ=l0/i=2541.000/15.9=159.811查表得，φ1=0.277M wd=γ0×φwγQ M wk=γ0×φwγQ(ζ2w k l a h2/10)=1×0.9×1.4×(1×0.024×0.9×1.52/10)=0.006kN·m N d=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[8.001,11.064,11.064,8.001]/0.6+1×1.35×0.15×4=19.25kNf d=N d/(φ1A)+M wd/W＝19.25×103/(0.277×424)+0.006×106/4490=165.266N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=4/4=1≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=0.9×0.111=0.1kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：F wk= l a×H m×ωmk=0.9×1.5×0.163=0.22kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×42×0.1+4×0.22=1.679kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j =B2l a[qH/(l a×l b)+G1k]+2×G jk×B/2=42×0.9×[0.15×4/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×4/2=21.867kN. m≥3γ0M ok =3×1×1.679=5.038kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=2120mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×0.992+0.25×0)×1×2120×380/1000=559.409kN≥F1=19.25kNm满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，A ln=ab=20000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×2.449×11.078×20000/1000=732.657kN≥F1=19.25kN满足要求！。
梁模板(门式)-计算书
门架式支撑梁模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-20036、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013二、计算参数二、计算简图（图1）剖面图1（图2）剖面图2三、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况，面板的跨度为梁底次楞的间距，故面板的跨度为l mb=b/m=350/(4-1)/1000=0.117。
故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。
（图3）面板强度计算简图W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3，I=bh3/12=1000×123/12=144000mm41、强度验算荷载基本组合：q=0.9×{1.2×[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q3k b}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×1+1.4×2×1)=19.584k N/m（图4）面板弯矩图M max=0.033kN·mσ＝M max/W＝0.033×106/24000=1.388N/mm2≤[f]＝31N/mm2满足要求2、挠度验算q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×600/1000)×1=15.8kN/m（图5）面板挠度计算简图ν＝0.023mm≤[ν]＝250/400=0.625mm满足要求（图6）面板挠度图(mm)四、次楞验算根据实际工况次楞的验算可按有悬挑的四跨连续梁进行计算，次楞计算简图：（图7）次楞强度计算简图荷载控制基本组合：q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q3k a}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×350/((4-1)×1000)+1.4×2×350/((4-1)×1000))= 2.285kN/mq1静=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×350/((4-1)×1000))=1.991kN/mq1活=0.9×1.4Q3k a=0.9×1.4×2×350/((4-1)×1000)=0.294kN/m取活荷载最不利布置进行计算最大弯矩、剪力、挠度。
梁模板(木支撑)计算书(木支撑立杆截面类型为方木)
梁模板(木支撑)计算书(木支撑立杆截面类型为方木)梁模板(木支撑)计算书(木支撑立杆截面类型为方木)梁模板(木支撑)计算书1、模板参数木支撑纵距Lb (m): 0.500；立杆计算高度H (m): 3.000;立杆采用方木；立杆方木截面宽度b(mm): 80.000；立杆方木截面高度h(mm): 80.000；梁底斜撑方木截面宽度b1 (mm): 40.000:梁底斜撑方木截面高度h1 (mm): 60.000:帽木长度La(m): 1.000:帽木截面宽度b2 (mm): 60.000:帽木斜撑方木截面高度h2 (mm): 80.000:斜撑与立杆连接处到帽木的距离h0 (mm): 600.000:梁截面宽度B(m): 0.250:梁截面高度D(m): 0.500:2、荷载参数模板自重(kN/m2): 0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m2): 25.000；振捣混凝土荷载(kN/m2): 1.000；新浇混凝土荷载侧压力(kN/m2):12.000;3、梁侧模板参数梁侧斜撑截面宽度b3 (mm): 40.000；梁侧斜撑截面高度h3 (mm): 60.000；梁侧背楞截面宽度b4 (mm): 40.000；梁侧背楞截面高度h4 (mm): 60.000；梁侧斜撑至梁侧背楞的距离Ld(m): 0.150；4、面板参数面板选用类型: 胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2): 9500.000;面板厚度(mm): 20.000;面板抗弯设计值fm(N/mm2): 13.000;5、立杆方木参数立杆方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2): 9000.000；方木抗压强度设计值fv(N/mm2): 10.000；6、斜撑方木参数斜撑方木选用木材：杉木；斜撑方木弹性模量E(N/mm2): 9000.000；斜撑方木抗压强度设计值fv(N/mm2): 11.000；7、帽木方木参数帽木方木选用木材：杉木；弹性模量E(N/mm2): 9000.000；抗剪强度设计值fv(N/mm2): 1.400；抗弯强度设计值fm(N/mm2): 11.000；8、梁侧背楞参数梁侧背楞选用类型：杉木；梁侧背楞弹性模量E(N/mm2): 9000.000；梁侧背楞抗弯强度设计值fm(N/mm2): 11.000；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
250×700梁模板与支撑计算书
２５０７００梁模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度Ｂ＝２５０ｍｍ，梁截面高度Ｈ＝７００ｍｍ，梁模板使用的木枋截面８０８０ｍｍ，梁模板截面底面木枋距离４００ｍｍ。
梁模板截面侧面木枋距离４５０ｍｍ。
梁底模面板厚度ｈ＝１８ｍｍ，弹性模量Ｅ＝１００００Ｎ／ｍｍ２，抗弯强度［ｆ］＝１３Ｎ／ｍｍ２。
梁侧模面板厚度ｈ＝１８ｍｍ，弹性模量Ｅ＝１００００Ｎ／ｍｍ２，抗弯强度［ｆ］＝１３Ｎ／ｍｍ２。
二、梁模板荷载标准值计算模板自重＝０．５００ｋＮ／ｍ２；钢筋自重＝１．５００ｋＮ／ｍ３；混凝土自重＝２４．０００ｋＮ／ｍ３；施工荷载标准值＝２．５００ｋＮ／ｍ２。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：其中ｃ——混凝土的重力密度，取２４．０００ｋＮ／ｍ３；ｔ——新浇混凝土的初凝时间，为０时（表示无资料）取２００／（Ｔ＋１５），取４．０００ｈ；Ｔ——混凝土的入模温度，取２８．０００℃；Ｖ——混凝土的浇筑速度，取２．５００ｍ／ｈ；Ｈ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取０．７００ｍ；１——外加剂影响修正系数，取１．０００；２——混凝土坍落度影响修正系数，取１．１５０。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值Ｆ１＝１６．７９０ｋＮ／ｍ２实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值Ｆ１＝１６．８００ｋＮ／ｍ２倒混凝土时产生的荷载标准值Ｆ２＝４．０００ｋＮ／ｍ２。
三、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩Ｉ和截面抵抗矩Ｗ分别为：Ｗ＝２５．００１．８０１．８０／６＝１３．５０ｃｍ３；Ｉ＝２５．００１．８０１．８０１．８０／１２＝１２．１５ｃｍ４；梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下4004004006.38kN/mA B梁底模面板计算简图１．抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求：ｆ＝Ｍ／Ｗ＜［ｆ］其中ｆ——梁底模板的抗弯强度计算值（Ｎ／ｍｍ２）；Ｍ——计算的最大弯矩（ｋＮ．ｍ）；ｑ——作用在梁底模板的均布荷载（ｋＮ／ｍ）；ｑ＝１．２［０．５００．２５＋２４．０００．２５０．７０＋１．５００．２５０．７０］＋１．４２．５００．２５＝６．３８ｋＮ／ｍ最大弯矩计算公式如下：Ｍ＝－０．１０６．３８００．４００２＝－０．１０２ｋＮ．ｍｆ＝０．１０２１０６／１３５００．０＝７．５６１Ｎ／ｍｍ２梁底模面板抗弯计算强度小于１３．００Ｎ／ｍｍ２，满足要求！２．抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Ｑ＝０．６ｑｌ截面抗剪强度必须满足：Ｔ＝３Ｑ／２ｂｈ＜［Ｔ］其中最大剪力Ｑ＝０．６０．４００６．３８０＝１．５３１ｋＮ截面抗剪强度计算值Ｔ＝３１５３１／（２２５０１８）＝０．５１０Ｎ／ｍｍ２截面抗剪强度设计值［Ｔ］＝１．４０Ｎ／ｍｍ２面板的抗剪强度计算满足要求！３．挠度计算最大挠度计算公式如下：其中ｑ＝０．５００．２５＋２４．０００．２５０．７０＋１．５００．２５０．７０＝４．５８８Ｎ／ｍｍ三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度ｖ＝０．６７７４．５８８４００．０４／（１００１００００．００１２１５００．０）＝０．６５４ｍｍ梁底模板的挠度计算值：ｖ＝０．６５４ｍｍ小于［ｖ］＝４００／２５０，满足要求！四、梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下45045045018.03kN /mA B图梁侧模板计算简图１．抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求：ｆ＝Ｍ／Ｗ＜［ｆ］其中ｆ——梁侧模板的抗弯强度计算值（Ｎ／ｍｍ２）；Ｍ——计算的最大弯矩（ｋＮ．ｍ）；ｑ——作用在梁侧模板的均布荷载（Ｎ／ｍｍ）；ｑ＝（１．２１６．８０＋１．４４．００）０．７０＝１８．０３２Ｎ／ｍｍ最大弯矩计算公式如下：Ｍ＝－０．１０１８．０３２０．４５０２＝－０．３６５ｋＮ．ｍｆ＝０．３６５１０６／３７８００．０＝９．６６０Ｎ／ｍｍ２梁侧模面板抗弯计算强度小于１３．００Ｎ／ｍｍ２，满足要求！２．抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Ｑ＝０．６ｑｌ截面抗剪强度必须满足：Ｔ＝３Ｑ／２ｂｈ＜［Ｔ］其中最大剪力Ｑ＝０．６０．４５０１８．０３２＝４．８６９ｋＮ截面抗剪强度计算值Ｔ＝３４８６９／（２７００１８）＝０．５８０Ｎ／ｍｍ２截面抗剪强度设计值［Ｔ］＝１．４０Ｎ／ｍｍ２面板的抗剪强度计算满足要求！３．挠度计算最大挠度计算公式如下：其中ｑ＝１６．８００．７０＝１１．７６Ｎ／ｍｍ三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度ｖ＝０．６７７１１．７６０４５０．０４／（１００１００００．００３４０２００．０）＝０．９６０ｍｍ梁侧模板的挠度计算值：ｖ＝０．９６０ｍｍ小于［ｖ］＝４５０／２５０，满足要求！五、梁侧竖楞计算１．梁侧竖楞抗弯强度计算计算公式：ｆ＝Ｍ／Ｗ＜［ｆ］其中ｆ——梁侧竖楞抗弯强度计算值（Ｎ／ｍｍ２）；Ｍ——梁侧竖楞的最大弯距（Ｎ．ｍｍ）；Ｗ——梁侧竖楞的净截面抵抗矩，Ｗ＝８５．３３ｃｍ３；［ｆ］——梁侧竖楞的抗弯强度设计值，［ｆ］＝１３Ｎ／ｍｍ２。
梁模板(承插型盘扣式支撑)计算书(依据JGJ231-2010)
梁模板(承插型盘扣式支撑)计算书计算依据：《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ 231-2010）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）一、参数信息梁段：L1。
1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数梁截面宽度(m) 0.4 梁截面高度(m) 0.8楼层高度(m) 6 结构表面要求 隐藏立杆沿梁跨度方向间距(m)1.2 立杆最大步距(m) 2立杆顶部步距(m) 1 梁底构造横杆形式 扣件式 支撑梁搭设形式独立支撑(2层梁上顺下横) 板的形式 梁2侧有板 混凝土楼板厚度(mm)130(二) 支撑参数立杆钢管类型(mm): A-LG-3000(Φ60×3.2×3000)2.荷载参数新浇筑砼自重标准值(kN/m3) 24钢筋自重标准值(kN/m3)1.5砼对模板侧压力标准值(kN/m2) 19.2梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.3梁底模板自重标准值(kN/m2) 0.343.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；(一) 面板参数面板材料 克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板面板厚度(mm) 18抗弯设计值(N/mm2) 29 弹性模量(N/mm2)11500 (二) 主楞参数主楞材料 2根Ф48×3.5钢管 主楞间距(mm) 100,250*2 钢材品种 钢材Q235钢(＞16-40)弹性模量(N/mm2) 206000屈服强度(N/mm2)235 抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)205抗剪强度设计值(N/mm2) 120端面承压强度设计值(N/mm2)325(三) 次楞参数次楞材料 1根100×100矩形木楞次楞间距(mm) 400木材品种 东北落叶松 弹性模量(N/mm2) 10000抗压强度设计值(N/mm2) 15抗弯强度设计值(N/mm2)17抗剪强度设计值(N/mm2) 1.6(四) 加固楞支拉参数支拉方式 采用穿梁螺栓支拉螺栓直径 M14 螺栓水平间距(mm) 500 螺栓竖向间距(mm) 100,250*24.梁底模板参数搭设形式为：独立支撑(2层梁上顺下横)；面板材料 模板宽300面板厚2.30钢面板厚度(mm) 2.3抗弯设计值(N/mm2) 205 弹性模量(N/mm2)206000二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。
梁模板支撑架计算书
k1—— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.75 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度； a = 0.50m； 公式(1)的计算结果：f = 163.23，立杆的稳定性计算 f < [f],满足要求! 公式(2)的计算结果：f = 135.48，立杆的稳定性计算 f < [f],满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0 = k1k2(h+2a)
(3)
k2—— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.042； 公式(3)的计算结果：f = 192.85，立杆的稳定性计算 f < [f],满足要求! 表1 模板支架计算长度附加系数 k1
h≤0.9 1.243 0.9<h≤1.2 1.185 1.2<h≤1.5 1.167 1.5<h≤2.1 1.163
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以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》 三、梁底支撑脚手架钢管的计算: 梁底支撑钢管按照三跨连续梁的计算如下
15.59k N5.59k N5.59k N 1 1
120 0
110 0
120 0
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步距 h(m) k1
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表2 模板支架计算长度附加系数 k2
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×3.600)/2=23.387kN 二、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
模板及支模架计算书
模板及支模架计算书一、荷载及荷载组合１、荷载计算模板及支架的荷载，分为荷载标准值和荷载设计值，后者是荷载标准值乘以相应的荷载分项系数得出的。
（1）荷载标准值模板工程的荷载标准值包括新浇混凝土自重、施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载和倾倒混凝土时产生的荷载，对柱、梁、墙等构件，还应考虑新浇混凝土对模板侧面的压力。
1）新浇混凝土自重标准值对普通钢筋混凝土，采用25N/m3，对其他混凝土，可根据实际重力密度确定。
2）施工人员及设备荷载标准值（表4—1）：施工人员及设备荷载标准值表4—13）振捣混凝土时产生的荷载标准值（表4—2）振捣混凝土时产生的荷载标准值表4—23）新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值——采用内部振捣器时，可按以下两式计算，并取其较小值：F=y c H （4—2）其中：F———新浇筑混凝土对模板的最大侧压力，KN/m2y c———混凝土的重力密度，KN/m2t0———新浇筑混凝土的初凝时间，h，可按实确定；缺乏试验资料时，可采用t0=200/（T+15）计算，T为混凝土的温度，0C V———混凝土的浇筑速度，一般取2m/hH———混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度，m β1———外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2β2———混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30时，取0.85；50—90mm时，取1.0；110—150mm时，取1.155）倾倒混凝土时产生的荷载（表4—3）倾倒混凝土时产生的荷载表4—3（2）荷载设计值荷载设计值为荷载标准值乘以相应的荷载分项系数，表4—4是荷载分项系数。
荷载分项系数表4—4２、荷载组合荷载组合表表4—5二、模板结构的强度和挠度要求目前施工现场的模板和大小楞以木模板为主，支架多采用钢管架。
其强度和钢度应满足表4—6的要求。
模板允许强度和允许刚度表4—6注：L0———模板的计算长度。
三、模板结构构件的计算理论1模板计算模板结构中的面板、大小楞等均属于受弯构件，而支架为受压构件，可按简支梁或连续梁计算。
梁木模板与支撑计算书
梁木模板与支撑计算书一、梁模板大体参数梁截面宽度 B=250mm，梁截面高度 H=500mm，H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)500mm。
梁模板利用的木方截面50×100mm，梁模板截面底部木方距离250mm，梁模板截面侧面木方距离250mm。
梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = m2；钢筋自重 = m3；混凝土自重 = m3；施工荷载标准值 = m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 γc —— 混凝土的重力密度，取m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时刻，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取；T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃；V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m ；β—— 混凝土坍落度阻碍修正系数，取。
依照公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=m 2考虑结构的重要性系数，实际计算中采纳新浇混凝土侧压力标准值:F1=×=m 2考虑结构的重要性系数，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=×=m 2。
三、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I 和截面抗击矩W 别离为:W = ××6 = 13.50cm 3；I = ×××12 = 12.15cm 4；梁底模板面板依照三跨度持续梁计算，计算简图如下250 250 250 4.28kN/mA B梁底模面板计算简图 1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W < [f]其中 f ——梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——计算的最大弯矩；q ——作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)；q=×××+××+×× + ×××=m最大弯矩计算公式如下:M=××=梁底模面板抗弯计算强度小于mm2,知足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q =截面抗剪强度必需知足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力Q=××=截面抗剪强度计算值T=3×643/(2×250×18)=mm2截面抗剪强度设计值 [T]=mm2面板的抗剪强度计算知足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中q = ××+××+××=mm三跨持续梁均布荷载作用下的最大挠度v=100EI=××(100××=0.106mm梁底模板的挠度计算值: v = 0.106mm，小于 [v] = 250/250,知足要求!四、梁模板底木方计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包括！五、梁模板侧模计算面板直接经受模板传递的荷载，应该依照均布荷载下的持续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=×+××=mm面板的截面惯性矩I和截面抗击矩W别离为:本算例中，截面惯性矩I和截面抗击矩W别离为:W = ××6 = 27.00cm3；I = ×××12 = 24.30cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距；W ——面板的净截面抗击矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取mm2；M =其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算取得M = ××+×××=经计算取得面板抗弯强度计算值 f = ×1000×1000/27000=mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],知足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力Q=××+××=截面抗剪强度计算值T=3×(2××=mm2截面抗剪强度设计值 [T]=mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，知足要求!(3)挠度计算v = / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值v = ××2504/(100×6000×243000)=0.221mm 面板的最大挠度小于250,知足要求!六、穿梁螺栓计算计算公式:N < [N] = fA其中 N ——穿梁螺栓所受的拉力；A ——穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f ——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓经受最大拉力N = ×+×××2=穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大允许拉力值为 [N]=；穿梁螺栓经受拉力最大值为 N=；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距500mm。
梁模板钢管支撑架计算书
梁模板钢管支撑架计算书梁模板的计算参照《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)、《混凝土结构工程施工规范》(GB506666-2011)、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《组合钢模板技术规范》(GB50214-2001)、《木结构设计规范》(GB 50005━2003)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)等编制。
模板支架搭设高度为8.40米，基本尺寸为：梁截面 B×D=350mm×1100mm，梁两侧楼板厚度110mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米，梁底布置3道龙骨，梁底小横杆间距0.450m，梁底增加2道承重立杆。
梁顶托采用双钢管: 48×3.5。
立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.30米。
采用的钢管类型为48×3.5，采用扣件连接方式。
梁模板支撑架立面简图一、模板面板计算使用模板类型为：胶合板。
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板按照多跨连续梁计算。
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.500×1.100×0.450=12.623kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.350×0.450×(2×1.100+0.350)/0.350=1.148kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：q13 = 2.500×0.450=1.125kN/m均布线荷载标准值为：q = 25.500×1.100×0.450+0.350×0.450×(2×1.100+0.350)/0.350=13.770kN/m均布线荷载设计值为：q1 = 1.0×[1.35×(12.623+1.148)+1.4×0.9×1.125]=20.007kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W = 45.00×1.80×1.80/6 = 24.30cm3；I = 45.00×1.80×1.80×1.80/12 = 21.87cm4；施工荷载为均布线荷载：计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.313kNN2=4.377kNN3=1.313kN最大弯矩 M1 = 0.077kN.m(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.077×1000×1000/24300=3.152N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)挠度计算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故采用均布线荷载标准值q = 13.77kN/m为设计值。
250乘600梁模板支架计算书
梁250×600计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计标准》GB 50017-20177、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性永久荷载的分项系数γG 1 1.3 结构重要性系数γ0 1.1设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 14面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 13 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5面板弹性模量E(N/mm2) 9500W＝bh2/6=1000×14×14/6＝32666.667mm3，I＝bh3/12=1000×14×14×14/12＝228666.667mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.5×0.9×3]×1＝26.477kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.3×[0.1+(24+1.5)×0.6]×1＝22.022kN/m q1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1.1×1.5×0.9×3×1＝4.455kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.6)]×1＝15.4kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×22.022×0.0832+0.117×4.455×0.0832＝0.019kN·mσ＝M max/W＝0.019×106/32666.667＝0.579N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×15.4×83.3334/(100×9500×228666.667)＝0.002mm≤[ν]＝L/250＝83.333/250＝0.333mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×22.022×0.083+0.45×4.455×0.083＝0.901kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×22.022×0.083+1.2×4.455×0.083＝2.464kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×15.4×0.083＝0.513kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×15.4×0.083＝1.412kN五、小梁验算梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=0.901/1＝0.901kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b = Max[2.464,2.464]/1= 2.464kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=0.901/1＝0.901kN/m小梁自重：q2＝1.1×1.3×(0.3-0.1)×0.25/3 =0.024kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.1×1.3×0.5×0.6=0.429kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.1×1.3×0.5×(0.6-0.1)=0.358kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.5×0.9×3]×((0.85-0.425)-0.25/2)/2×1=1.314kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左=0.901+0.024+0.429=1.354kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=2.464+0.024=2.488kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=0.901+0.024+0.358+1.314=2.596kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[1.354,2.488,2.596]=2.596kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=0.513/1＝0.513kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b = Max[1.412,1.412]/1= 1.412kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=0.513/1＝0.513kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.25/3 =0.017kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×0.6=0.3kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.6-0.1)=0.25kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.1)]×((0.85-0.425)-0.25/2)/2×1=0.452kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'=0.513+0.017+0.3=0.83kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=1.412+0.017=1.428kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =0.513+0.017+0.25+0.452=1.232kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[0.83,1.428,1.232]=1.428kN/m为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.1ql12，0.5ql22]＝max[0.1×2.596×0.92，0.5×2.596×0.252]＝0.21kN·m σ=M max/W=0.21×106/54000=3.894N/mm2≤[f]=14.85N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.6ql1，ql2]＝max[0.6×2.596×0.9，2.596×0.25]＝1.402kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.402×1000/(2×40×90)＝0.584N/mm2≤[τ]=1.485N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.677q'l14/(100EI)＝0.677×1.428×9004/(100×9350×243×104)＝0.279mm≤[ν]＝l1/250＝900/250＝3.6mmν2＝q'l24/(8EI)＝1.428×2504/(8×9350×243×104)＝0.031mm≤[ν]＝2l2/250＝2×250/250＝2mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[1.1qL1,0.4qL1+qL2]=max[1.1×2.596×0.9,0.4×2.596×0.9+2.596×0.25]=2.57k N同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.34kN,R2=2.463kN,R3=2.463kN,R4=2.57kN正常使用极限状态R max'=max[1.1q'L1,0.4q'L1+q'L2]=max[1.1×1.428×0.9,0.4×1.428×0.9+1.428×0.25]=1.41 4kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=0.822kN,R2'=1.414kN,R3'=1.414kN,R4'=1.22kN六、主梁验算主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.25 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.19 可调托座内主梁根数 11、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.235×106/4250=55.319N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝4.589kNτmax=2V max/A=2×4.589×1000/398＝23.061N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.035mm≤[ν]＝L/250＝425/250＝1.7mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.082kN，R2=8.31kN，R3=0.444kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30扣件抗滑移折减系数k c0.8两侧立杆最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.082,0.444]＝0.444kN≤0.8×8=6.4kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2]＝8.31kN≤[N]=30kN满足要求！八、立杆验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.432×(1500+2×300)=3007mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.951×1500=2926mmλ=max[l01，l02]/i=3007/16=187.938≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.217×1.432×(1500+2×300)=3660mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.217×1.951×1500=3562mmλ=max[l01，l02]/i=3660/16=228.75查表得：φ＝0.142、风荷载计算M wd＝γ0×γL×φwγQ×Mωk=γ0×γL×φwγQ×(ζ2×ωk×l a×h2/10)＝1.1×0.9×0.6×1.5×(1×0.019×0.9×1.52/10)＝0.003kN·m3、稳定性计算R1＝0.082kN，R2＝8.31kN，R3＝0.444kN梁两侧立杆承受楼板荷载：右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.5×0.9×3]×(0.9+0.85-0.425-0.25/2)/2×0.9=4.73kNN d＝max[R1，R2，R3+N边]+1.1×1.3×0.15×(10.9-0.6)＝max[0.082，8.31，0.444+4.73]+2.209＝10.519kNf d＝N d/(φA)+M wd/W＝10519.438/(0.14×398)+0.003×106/4250＝189.497N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=10.9/10=1.09≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1440mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×0.911+0.25×0)×1×1440×160/1000=146.926kN≥F1=10.519kNm满足要求！2、局部受压承载力计算条规定，见下表根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，A ln=ab=40000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×9.686×40000/1000=1569.132kN≥F1=10.519kN满足要求！。
梁模板计算书梁高600mm-1000mm(梁截面400-1000mm)
梁模板计算书梁高600mm~1000mm（梁截面400*1000mm）梁模板(扣件钢管架)计算书梁段:L1。
一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):1.00；混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：12.05；梁两侧立杆间距(m):0.70；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为Φ48*3；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：3；面板厚度(mm)：14.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量为：2；支撑点竖向间距为：250mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：木楞,，宽度38mm，高度88mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：钢楞截面类型为矩形，宽度50mm，高度50mm，壁厚为4mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
盘扣式板模板支撑计算书(250mm厚板)
250mm厚板模板计算书（盘扣式）计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ 231－20103、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算按简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：W=bt2/6＝1000×122/6＝24000mm4I=bt3/12＝1000×123/12＝144000mm3承载能力极限状态q1=γG b(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ bQ1k=1.2×1×(0.1+(24+1.1) ×0.25)+1.4×1×3=11.85kN/m q1静=γG b(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.2×1×(0.1+(24+1.1) ×0.25)=7.65kN/m正常使用极限状态q=γG b(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ bQ1k=1×1×(0.1+(24+1.1) ×0.25)+1×1×3=9.375kN/m1、强度验算M max=0.125q1l2=0.125×11.85×0.22=0.059kN·mσ=M max/W=0.059×106/(24000×103)=2.458N/mm2≤[f]=29N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×9.375×2004/(384×9000×144000)=0.151mmνmax=0.151 mm≤min{200/150，10}=1.333mm满足要求！五、小梁验算承载能力极限状态q1=γG l(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ lQ1k=1.2×0.2×(0.3+(24+1.1) ×0.25)+1.4×0.2×3=2.418kN/m 正常使用极限状态q=γG l(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ lQ1k=1×0.2×(0.3+(24+1.1) ×0.25)+1×0.2×3=1.915kN/m按四等跨梁连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算σ=M max/W=0.256×106/64000=4N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝1.454kNτmax＝3V max/(2bh0) =3×1.454×1000/(2×60×80)=0.454N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2 满足要求！3、挠度验算νmax=0.555mm≤[ν]=min[l a/150，10]=min[1000/150，10]=6.667mm满足要求！4、支座反力承载能力极限状态R1=1.208kNR2=2.745kNR3=2.258kNR4=2.745kNR5=1.208kN正常使用极限状态R1ˊ=0.959kNR2ˊ=2.178kNR3ˊ=1.791kNR4ˊ=2.178kNR5ˊ=0.959kN六、主梁验算主梁材质及类型钢管截面类型截面惯性矩I(cm4) 10.78 截面抵抗矩W(cm3) 4.49 抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 206000 抗剪强度设计值fv(N/mm2) 125 计算方式四等跨梁取上面计算中的小梁最大支座反力承载能力极限状态R=max[R1,R2,R3,R4,R5]/2=max[1.208,2.745,2.258,2.745,1.208]/2=1.3725kN正常使用极限状态Rˊ=max[R1ˊ,R2ˊ,R3ˊ,R4ˊ,R5ˊ]/2=max[0.959,2.178,1.791,2.178,0.959]/2=1.089kN计算简图如下：1、抗弯验算σ=M max/W=0.711×106/4490=158.352N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算V max＝4.005kNτmax＝2V max/A=2×4.005×1000/424=18.892N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！3、挠度验算νmax=1.373mm≤[ν]=min[l a/150，10]=min[1000/150，10] =6.667mm 满足要求！七、立柱验算1、长细比验算l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×290=1406mml02=ηh=1.2×1500=1800mm取两值中的大值l0=1800mmλ=l0/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求！2、立柱稳定性验算不考虑风荷载顶部立杆段：λ1=l01/i=1406/15.9=88.428查表得，υ=0.566N1=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ Q1k]l a l b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3]×1×1=12.33kN f=N1/(υ1A)＝12.33×103/(0.566×450)=48.41N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！非顶部立杆段：λ2=l02/i=1800/15.9=113.208查表得，υ=0.386N2=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ Q1k]l a l b=[1.2×(1.05+(24+1.1)×0.25)+1.4×3]×1×1=12.99kN f=N2/(υ2A)＝12.99×103/(0.386×450)=74.784N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！考虑风荷载M w=ψc×γQωk l a h2/10=0.9×1.4×0.24×1×1.52/10=0.057kN·m顶部立杆段：N1w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQQ1k]l a l b+ψc×γQ M w/l b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×3]×1×1+0.9×1.4×0.057/1=11.982k Nf=N1w/(υ1A)+M w/W=11.982×103/(0.566×450)+0.057×106/4730=59.094N/mm2≤[σ]=300N/m m2满足要求！非顶部立杆段：N2w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQQ1k]l a l b+ψc×γQ M w/l b=[1.2×(1.05+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×3]×1×1+0.9×1.4×0.057/1=12.6kN f=N2w/(υ2A)+M w/W=12.642×103/(0.386×450)+0.057×106/4730=84.8N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！八、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N =12.33kN≤[N]=40kN满足要求！九、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(ωk L a Hh2+Q3k L a h1)=0.9×1.4×(0.2×238×3.6×6+0.55×238×4)=1955.218kN.m M R=γG G1k L a L b2/2=1.35×1.05×238×262/2=114029.37kN.mM T=1955.218kN.m≤M R=114029.37kN.m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(Q2k L a H+Q3k L a h1)=0.9×1.4×(0.25×238×3.6+0.55×238×4)=929.628kN.mM R=γG[G1k+(G2k+G3k)h0]L a L b2/2=1.35×[1.05+(24+1.1)×0.25]×238×262/2=795490.605kN.m M T=929.628kN.m≤M R=795490.605kN.m满足要求！十、立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求：Pk = Nk/A ≤fg式中：Pk ——立杆基础底面处的平均压力标准值（kPa）；Nk ——上部结构传至立杆基础顶面的轴向力标准值（kN）；A——基础底面面积（m2）；fg——地基承载力特征值（kPa），应按国家现行标准《建筑地基基础设计规范》GB50007规定采用。
梁模板计算书
q=1.2×30.72KN/m2×0.6+1.4×4.0KN/m2×0.6=25.48KN/m
截面几何参数计算：
W=bh2/6=60×1.8×1.8/6=32.4cm3
I=bh3/12=60×1.83/12=29.16cm4
强度计算：
σ=M/W<[f]
其中弯矩可取Mmax=0.107pl2=0.107×25.48×0.322=0.2792KN.m
抗弯强度设计值[f]：13~15N/㎜2
木方：弹性模量E：9500N/㎜2
抗弯强度设计值[f]：≤13N/㎜2
抗剪强度设计值ι：≤1.4 N/㎜2
二、主梁模板计算
（一）梁底面板的计算
面板为受弯构件，要验算其抗弯强度和刚度，根据底搁栅木龙骨的布置，为多跨连续梁简化计算，支座为搁栅木方。
作用荷载包括：梁混凝土、模板系统自重荷载、施工荷载等。
β2：为混凝土坍落度影响修正系数，取β2=1.15
根据公式计算的新浇混凝土对模板侧面的最大侧压力：
Min(F,F)=30.72KN/M2
另须考虑振捣荷载（作用范围在新浇筑混凝土侧压力的有效压力高度之内），垂直面模板采用4.0KN/M2
侧压力有效高度取梁全高计算
面板计算简图
面板为受弯构件，需要验算其抗弯强度和刚度，根据h=1280接触面净截面内平均布置5道横向龙骨（内龙骨50×100木方），故面板计算时，可采用四跨连续梁计算，截面的计算单元根据竖向龙骨（外龙骨φ48×3.0×2双榀钢管）布置间距来确定，暨≤600间距。
（2）因为是单跨简支梁，悬臂端变形为最大，根据简单图乘法可得任一点的变形值：
支架材料采用通常脚手钢管A48×3.0，木方为50×100，面板为18mm机制夹板。（详见主梁模板示意图）
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梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计标准》GB 50017-20177、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性二、荷载设计风荷载参数：三、模板体系设计荷载系数参数表：设计简图如下：平面图立面图四、面板验算取单位宽度b=1000mm，按简支梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.5×0.9×3]×1＝24.07kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.6)]×1＝15.4kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.125q1L2＝0.125×24.07×0.252＝0.188kN·mσ＝M max/W＝0.188×106/37500＝5.015N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5q2L4/(384EI)=5×15.4×2504/(384×5400×281250)＝0.516mm≤[ν]＝L/250＝250/250＝1mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R2=0.5q1L=0.5×24.07×0.25＝3.009kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R2'=0.5q2L=0.5×15.4×0.25＝1.925kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=3.009/1＝3.009kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R2/b=3.009/1＝3.009kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.25/2 =0.033kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.3×0.5×(0.6-0.13)=0.305kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.3×0.5×(0.6-0.13)=0.305kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×3]×(0.375-0.25/2)/2×1=1.118kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×3]×((0.75-0.375)-0.25/2)/2×1=1.118kN/m 左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =3.009+0.033+0.305+1.118=4.464kN/m 右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =3.009+0.033+0.305+1.118=4.464kN/m 小梁最大荷载q=Max[q左,q右]=Max[4.464,4.464]=4.464kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.925/1＝1.925kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R2'/b=1.925/1＝1.925kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.25/2 =0.025kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.6-0.13)=0.235kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.6-0.13)=0.235kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)]×(0.375-0.25/2)/2×1=0.47kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)]×((0.75-0.375)-0.25/2)/2×1=0.47kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.925+0.025+0.235+0.47=2.655kN/m 右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.925+0.025+0.235+0.47=2.655kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q右']=Max[2.655,2.655]=2.655kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×4.464×0.452，0.5×4.464×0.22]＝0.113kN·mσ=M max/W=0.113×106/24500=4.612N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×4.464×0.45，4.464×0.2]＝1.256kN τmax=3V max/(2bh0)=3×1.256×1000/(2×30×70)＝0.897N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×2.655×4504/(100×9350×85.75×104)＝0.071mm≤[ν]＝l1/250＝450/250＝1.8mmν2＝q'l24/(8EI)＝2.655×2004/(8×9350×85.75×104)＝0.066mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×4.464×0.45,0.375×4.464×0.45+4.464×0.2]=2.511kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.511kN,R2=2.511kN正常使用极限状态R max'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×2.655×0.45,0.375×2.655×0.45+2.655×0.2]=1.493kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.493kN,R2'=1.493kN六、主梁验算1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.174×106/4490=38.825N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝2.14kNτmax=2V max/A=2×2.14×1000/424＝10.093N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.022mm≤[ν]＝L/250＝375/250＝1.5mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.371kN，R2=4.279kN，R3=0.371kN正常使用极限状态支座反力依次为R1'=0.221kN，R2'=2.544kN，R3'=0.221kN七、纵向水平钢管验算R＝max[R1，R2，R3]=max[0.371，4.279，0.371]=4.279kN，R'＝max[R1'，R2'，R3']＝max[0.221，2.544，0.221]=2.544kN计算简图如下：1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.674×106/4490＝150.104N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)V max＝2.781kNτmax＝2V max/A=2×2.781×1000/424＝13.12N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.965mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=5.777kN，R2=9.2kN，R3=9.2kN，R4=5.777kN同理可得：立杆所受支座反力依次为R1=0.798kN，R2=9.2kN，R3=0.798kN 八、扣件抗滑移验算扣件最大受力N＝max[R1，R2，R3]＝9.2kN≤R c=k c×12=0.85×12=10.2kN满足要求！九、立杆验算1、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(750+2×200)=1594mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l02]/i=2632/15.9=165.535≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(750+2×200)=1841mm 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mmλ=max[l01，l02]/i=3041/15.9=191.258查表得：φ＝0.1972、风荷载计算M wd＝γ0×γL×φwγQ×Mωk=γ0×γL×φwγQ×(ζ2×ωk×l a×h2/10)＝1×0.9×0.6×1.5×(1×0.04×0.9×1.52/10)＝0.007kN·m3、稳定性计算R1＝0.798kN，R2＝9.2kN，R3＝0.798kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×3]×(0.9+0.375-0.25/2)/2×0.9=4.627kN1右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×3]×(0.9+0.75-0.375-0.25/2)/2×0.9=4.627kN 2N d＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+1×1.3×0.15×(6.45-0.6)＝max[0.798+4.627，9.2，0.798+4.627]+1.141＝10.341kNf d＝N d/(φA)+M wd/W＝10340.705/(0.197×424)+0.007×106/4490＝125.358N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！十、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=6.45/36=0.179≤3满足要求！十一、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l'a×ωfk=0.9×0.96=0.864kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l'a×H m×ωmk=0.9×0.6×0.362=0.195kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×6.452×0.864+6.45×0.195=19.233kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×G jk×B/2=362×0.9×[0.15×6.45/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×36/2=2 012.4kN.m≥3γ0M ok =3×1×19.233=57.699kN.M满足要求！十二、立杆地基基础计算立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝10.341/(1×0.15)＝68.938kPa≤γu f ak＝1.254×140 =175.56kPa满足要求！。