地基和桩基承载力设计值
单桩竖向承载力设计值和特征值
单桩竖向承载力设计值和特征值说到单桩竖向承载力，咱们就得从那块看似不起眼的地面开始聊起。
别看它平平无奇，其实这地面下可藏着一大片世界。
地面下的土壤，就像是我们脚下的“床”，不过这床不是软绵绵的，而是硬邦邦的、千变万化的。
所以，咱们的建筑物要在这床上安稳地“躺”着，首先得知道这个床能不能支撑得住。
这就是所谓的竖向承载力。
咱们说的单桩，是一种常见的地基处理方式。
想象一下，如果地面不太稳，咱们就得往地面下扎根，把重担交给一根根坚固的桩子。
每根桩子就像是打入土里的“柱子”，把建筑物的重量往下传递，稳得像大山一样。
可是问题来了，不是所有的桩子都能轻松承担重任。
每根桩子的承载力都有它的极限，就像咱们扛东西，扛得住就能背，背不住就得累趴下。
承载力也分成两种：设计值和特征值。
设计值嘛，简单说就是我们在设计的时候，给桩子安排的一个“标准任务”。
这是设计师根据土壤情况、桩子类型以及其他条件，给定的一个理想承载能力。
设计值通常会比实际的极限值要保守一些，毕竟谁都不希望把建筑物压垮在自己头上，对吧？设计值是一个预估，像是给桩子量身定制的“体重”，用来判断桩子能承受多大的压力。
而特征值呢，它是土壤的实际表现。
说白了，特征值就像是土壤“身份证”上的“性格”。
土壤不可能永远都是一种性格，它可能软，也可能硬，可能在某个点突然变得松软，可能又在另一个地方坚硬得像铁板。
这就需要我们根据不同地点、不同土壤的实际情况，给桩子量一个“特征值”。
这个数值是经过实际测试出来的，代表的是土壤最基本的承载能力，简单来说，就是“地面能接受的重量”。
但别小看这个“特征值”，它可得经过严格的现场检测，哪怕土壤的每一小块都得经过仔细勘察。
这种测试可不是像在家里做饭那么简单，得用上各种机械、仪器，甚至是钻进地下，挖掘到土壤的最深层。
大家听起来可能会觉得这事儿很繁琐，但事实上，这就是为了确保桩子扎得稳，建筑物也能稳得住。
就是考虑“安全系数”。
哎呀，你千万别以为土壤测试出来的特征值就是最终的结果。
地基承载力特征值、地基承载力设计值、地基承载力标准值关系
地基承载力特征值、地基承载力设计值、地基承载力标准值关系在（建筑地基基础设计规范）中,在桩的承载力计算公式中（8.5.4-1），提到的是桩承载力承载力特征值；在（建筑桩基技术规范）中提到的是桩的极限承载力标准值，请问二者的关系是什么，如何换算？《建筑地基基础设计规范》桩承载力特征值可由试验确定。
特征值由试验值除以2得到。
1/2=0.5。
对应的组合是正常使用极限状态下的标准组合。
即荷载标准值。
《建筑桩基技术规范》桩的极限承载力标准值，以人工挖孔桩为例，以标准值除以1.65得到设计值,对应的组合是承载力极限状态下的基本组合,即荷载设计值。
1/1.65=0.61。
1.25N+1.2G,N为上部结构传来的荷载,G为承台自重及土重,近似地可取0.61/1.2=0.51。
考虑单桩承载力的提高系数1.1~1.2，0.51/1.1~1.2=0.46~0.43。
一、原因与钢、混凝土、砌体等材料相比，土属于大变形材料，当荷载增加时，随着地基变形的相应增长，地基承载力也在逐渐加在，很难界定出下一个真正的“极限值”，而根据现有的理论及经验的承载力计算公式，可以得出不同的值。
因此，地基极限承载力的确定，实际上没有一个通用的界定标准，也没有一个适用于一切土类的计算公式，主要依赖根据工程经验所定下的界限和相应的安全系数加以调整，考虑一个满足工程的要求的地基承载力值。
它不仅与土质、土层埋藏顺序有关，而且与基础底面的形状、大小、埋深、上部结构对变形的适应程度、地下水位的升降、地区经验的差别等等有关，不能作为土的工程特性指标。
另一方面，建筑物的正常使用应满足其功能要求，常常是承载力还有潜力可挖，而变形已达到可超过正常使用的限值，也就是变表控制了承载力。
因此，根据传统习惯，地基设计所用的承载力通常是在保证地基稳定的前提下，使建筑物的变形不超过其允许值的地基承载力，即允诺承载力，其安全系数已包括在内。
无论对于天然地基或桩基础的设计，原则均是如此。
承载力极限值、标准值、特征值与设计值的区别
单桩极限承载力标准值、承载力设计值、特征值单桩承载力设计值：=单桩极限承载力标准值/ 抗力分项系数（一般1.65左右）单桩承载力特征值：=静载试验确定的单桩极限承载力标准值/ 安全系数294桩基规范中单桩承载力有两个：单桩极限承载力标准值和单桩承载力设计值。
单桩极限承载力标准值由载荷试验（破坏试验）或按94规范估算（端阻、侧阻均取极限承载力标准值），该值除以抗力分项系数（1.65、1.7，不同桩形系数稍有差别）为单桩承载力设计值，确定桩数时荷载取设计值（荷载效应基本组合），荷载设计值一般为荷载标准值（荷载效应标准组合）的1.25倍，这样荷载放大1.25倍，承载力极限值缩小1.65倍，实际上桩安全度还是2（1.25x1.65=2.06）。
94规范时荷载都取设计值，为了荷载与设计值对应，引入了单桩承载力设计值，在确保桩基安全度不低于2的前提下，规定桩抗力分项系数取1.65左右。
所以，单桩承载力设计值是在当时特定情况下（所有规范荷载均取设计值），人为设定的指标，并没有实际意义。
02规范中地基、桩基承载力均为特征值，该值为承载力极限值的1/2（安全度为2），对应荷载标准值。
同一桩基设计，分别执行两本规范，结果应该是一样的。
单桩承载力特征值×1.25=单桩承载力设计值；单桩承载力特征值×2=单桩承载力极限值；单桩承载力设计值×1.6=单桩承载力极限值。
“单桩承载力设计值”与“单桩承载力特征值”是两个时代的两个单桩承载力指标，没有可比性。
犹如关公和秦琼。
当代的工程师忘了“单桩承载力设计值”这个没有意义的概念吧。
承载力特征值在地基设计里，大多采用特征值，而不是设计值或标准值。
实际上，这里的特征值，同时具备了设计值和标准值的含义。
地基承载力特征值，指由载荷试验测定的地基土压力变形曲线线性变形内规定的变形所对应的压力值，其最大值为比例界限值。
[1]在意义上来说，它可以直接拿来设计，所以和设计值含义差不多。
桩身结构承载力设计值应满足桩的承载力设计要求
桩身结构承载力设计值应满足桩的承载力设计要求桩身结构承载力设计值应满足桩的承载力设计要求？【解答】1、桩轴心受压时式中、`Q_c`;相应于荷载效应基本组合时的单桩竖向承载力设计值`A`;桩身横截面积；`f_c`;桩身混凝土轴心抗压强度设计值在复核地震作用时，桩的承载力在轴心受压时可提高25%，在偏心受压时可另外再提高20%.即偏心受压的桩，其允许承载力可增加50%.2、桩轴心受拉时，相应于荷载效应基本组合时单桩竖向抗拔承载力设计值、应取式（5.2.9-2a）或（5.2.9-2b）、计算和（5.2.9-3）计算的较小值。
1）对于严格不出现裂缝的桩基：对于一般不出现裂缝的桩基：式中、`Q_ct`;相应于荷载效应基本组合时单桩竖向抗拔承载力设计值`phi_pc`;桩身截面混凝土有效预压应力；A．;桩身横截面积；`f_t`;桩身混凝土抗拉强度设计值；2）对于地基基础设计等级为甲级的建筑：管桩接头宜采用机械连接。
对于其它一般的建筑：管桩接头可采用机械连接和焊接连接。
式中、`Q_ct`;相应于荷载效应基本组合时的单桩竖向抗拔承载力设计值`l_w`;焊缝长度。
`h_e`;焊缝计算厚度，`h_e`=0.75S、（S为焊缝坡口根部至焊缝表面的最短距离，通常取12mm）`f^w_t`;焊缝抗拉强度设计值，取170Mpa.3）当管桩不用桩身预应力钢棒做抗拔筋而用内孔填芯混凝土中的钢筋作为抗拔桩的受力钢筋时，应按（5.2.9-4）式验算填芯混凝土的长度和（5.2.9-5）式计算填芯混凝土处的抗拔受力钢筋。
式中、`L_a`;填芯混凝土的长度，不应少于 3.0m，且采用微膨胀混凝土；`f_n`;填芯混凝土与管桩内壁的粘结强度设计值，宜由现场试验确定，当缺乏试验资料时，C30的微膨胀混凝土、可取0.30MPa；`U_m`;管桩内孔圆周长度；`A_s`;管桩内孔受拉钢筋面积；`f_v`;拉钢的抗拉强度设计值。
3、桩身受弯作用时：式中、M;相应于荷载效应基本组合时，作用于单桩的弯矩设计值；`R_m`;桩身的抗弯承载力设计值，当桩身不允许裂缝出现时，可按桩身抗裂弯矩除以1.2确定；当桩身允许裂缝出现时，可按桩身极限弯矩除以1.6确定。
承载力标准、特征值、设计值
一、原因与钢、混凝土、砌体等材料相比，土属于大变形材料，当荷载增加时，随着地基变形的相应增长，地基承载力也在逐渐加在，很难界定出下一个真正的“极限值”，而根据现有的理论及经验的承载力计算公式，可以得出不同的值。
因此，地基极限承载力的确定，实际上没有一个通用的界定标准，也没有一个适用于一切土类的计算公式，主要依赖根据工程经验所定下的界限和相应的安全系数加以调整，考虑一个满足工程的要求的地基承载力值。
它不仅与土质、土层埋藏顺序有关，而且与基础底面的形状、大小、埋深、上部结构对变形的适应程度、地下水位的升降、地区经验的差别等等有关，不能作为土的工程特性指标。
另一方面，建筑物的正常使用应满足其功能要求，常常是承载力还有潜力可挖，而变形已达到可超过正常使用的限值，也就是变表控制了承载力。
因此，根据传统习惯，地基设计所用的承载力通常是在保证地基稳定的前提下，使建筑物的变形不超过其允许值的地基承载力，即允诺承载力，其安全系数已包括在内。
无论对于天然地基或桩基础的设计，原则均是如此。
随着《建筑结构设计统一标准》（GBJ68-84）施行，要求抗力计算按承载能力极限状态，采用相应于极限值的“标准值”，并将过去的总安全系数一分为二，由荷载分项系数和抗力分项系数分担，这给传统上根据经验积累、采用允许值的地基设计带来了困扰。
《建筑地基基础设计规范》（GBJ7－89）以承力的允许值作为标准值，以深宽修正后的承载力值作为设计值，引起的问题是，抗力的设计值大于标准值，与《建筑可靠度设计统一标准》（GB50068－2001）规定不符，因此本次规范进行了修订。
二、对策《建筑结构可靠度设计统一标准》（GB50068－2001）鉴于地基设计的特殊性，将上一版“应遵守本标准的规定”修改为“宜遵守本标准规定的原则”，并加强了正常使用极限状态的研究。
而《建筑结构荷载规范》（GB50009－2001）也完善了正常使用极限状态的表达式，认可了地基设计中承载力计算可采用正常使用极限状态荷载效应标准组合。
基本值、标准值、设计值、特征值
地基承载力（subgrade bearing capacity）是指地基承担荷载的能力。
在荷载作用下，地基要产生变形。
随着荷载的增大，地基变形逐渐增大，初始阶段地基土中应力处在弹性平衡状态，具有安全承载能力。
当荷载增大到地基中开始出现某点或小区域内各点在其某一方向平面上的剪应力达到土的抗剪强度时，该点或小区域内各点就发生剪切破坏而处在极限平衡状态，土中应力将发生重分布。
这种小范围的剪切破坏区，称为塑性区（plastic zone）。
地基小范围的极限平衡状态大都可以恢复到弹性平衡状态，地基尚能趋于稳定，仍具有安全的承载能力。
但此时地基变形稍大，必须验算变形的计算值不允许超过允许值。
当荷载继续增大，地基出现较大范围的塑性区时，将显示地基承载力不足而失去稳定。
此时地基达到极限承载力。
确定地基承载力的方法（1）原位试验法（in-situ testing method）：是一种通过现场直接试验确定承载力的方法。
包括（静）载荷试验、静力触探试验、标准贯入试验、旁压试验等，其中以载荷试验法为最可靠的基本的原位测试法。
（2）理论公式法（theoretical equation method）：是根据土的抗剪强度指标计算的理论公式确定承载力的方法。
（3）规范表格法（code table method）：是根据室内试验指标、现场测试指标或野外鉴别指标，通过查规范所列表格得到承载力的方法。
规范不同（包括不同部门、不同行业、不同地区的规范），其承载力不会完全相同，应用时需注意各自的使用条件。
（4）当地经验法（local empirical method）：是一种基于地区的使用经验，进行类比判断确定承载力的方法，它是一种宏观辅助方法。
标准值、设计值、特征值的定义（1）地基承载力：地基所能承受荷载的能力。
（2）地基容许承载力：保证满足地基稳定性的要求与地基变形不超过允许值，地基单位面积上所能承受的荷载。
（3）地基承载力基本值：按标准方法试验，未经数理统计处理的数据。
单桩(群桩基础基桩)水平承载力特征值
注：1、验算永久荷载控制的桩基的水平承载力，需乘以调整系数0.80；
2、验算地震作用桩基的水平承载力时需乘以调整系数1.25
表5.7.2桩顶（身）最大弯矩系数νm 和桩顶水平位移系数νx
注：1、铰接（自由）的νm系桩身的最大弯矩系数，固接的νm系桩顶的最大弯矩系数2、当αh>4时取4.0
表5.7.5地基土水平抗力系数的比例系数m值
注：1 当桩顶水平位移大于表列数值或灌注桩配筋率较高（≥0.65%）时， m 值应适当降低；当预制桩的水平向位移小于10mm 时， m 值可适当提高；
2 当水平荷载为长期或经常出现的荷载时，应将表列数值乘以0.4 降低采用；
3 当地基为可液化土层时，应将表列数值乘以本规范表5.3.12 中相应的系数ψl
4、附录C.0.2 基桩侧面为几种土层组成时，应求得主要影响深度h = 2(d +1) m 米范围内的m值作为计算值当 m深度内存在两层不同土时，m=m1h1^2+m2(2h1+h2)/hm^2
当 m深度内存在三层不同土时，m=m1h1^2+m2(2h1+h2)+m3(2h1+2h2+h3)/hm^2
灌
桩的换算埋深αhνmνx 140.768 2.441
2 3.5
0.750 2.502
4.0000.768 2.441
当降低；当预制桩的水平向
米范围内的m值作为计算值。
单桩承载力特征值≥2000kn
单桩承载力特征值≥2000kn
单桩承载力特征值≥2000kN是一个关于地基工程中桩基承载力的要求。
这个要求意味着针对特定的桩基设计，其承载力特征值必须大于或等于2000kN。
在地基工程中，桩基承载力是指桩基在承受荷载时所能承受的最大力。
这个特征值的确定通常需要考虑多种因素，包括地质条件、桩基材料、设计荷载等。
要确保单桩承载力特征值≥2000kN，首先需要进行地质勘察，以了解地下地层的情况，包括土层的类型、厚度、承载能力等。
其次，需要考虑桩基的类型，比如钻孔灌注桩、钢筋混凝土桩等，不同类型的桩基其承载力特征值会有所不同。
此外，设计荷载也是确定桩基承载力的重要因素，需要根据实际工程情况合理确定设计荷载。
另外，还需要考虑桩基的布置方式和数量，合理的桩基布置可以提高整体的承载能力。
在施工过程中，还需要严格控制桩基的施工质量，确保桩基的受力性能符合设计要求。
最后，在工程验收阶段，需要进行承载力的检测和评估，以验证单桩承载力特征值是否满足≥2000kN的要求。
总之，确保单桩承载力特征值≥2000kN涉及到地质勘察、桩基设计、施工质量控制等多个方面，需要综合考虑各种因素，以确保桩基在实际工程中能够满足设计要求并具有足够的承载能力。
地基承载力报告和桩基承载力报告
地基承载力报告和桩基承载力报告下载提示：该文档是本店铺精心编制而成的，希望大家下载后，能够帮助大家解决实际问题。
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桩基承载力特征值极限值设计值的区别
桩基设计中的特征值、设计值、标准值2008-09-03 16:46这是一个关于桩基础设计的概念问题，希望搞清楚单桩竖向承载力特征值Ra、复合基桩或基桩的竖向承载力设计值R和单桩竖向极限承载力标准值Qk之间的关系。
下面列出规范提及的Ra、R、Qk。
1.单桩竖向承载力特征值Ra《建筑地基基础设计规范ＧＢ５０００７－２００２》8.5.5给出了初步设计时单桩竖向承载力特征值Ra估算式:Ra=qpaAp+upΣqsiali并说明偏心竖向力作用下，单桩承载力Ra应符合下列两式规定:Qk≤RaQikmax≤1.2Ra2.复合基桩或基桩的竖向承载力设计值R《建筑桩基技术规范JGJ 94-94》5.2.2.2给出了桩基中复合基桩或基桩的竖向承载力设计值R计算公式:R=ηsQsk/γs+ηpQpk/γp+ηcQck/γc并说明偏心竖向力作用下，单桩承载力R应符合下述极限状态计算表达式:γoN≤RγoNmax≤1.2R其中N和Nmax为按5.1计算。
３.单桩竖向极限承载力标准值Qk《建筑桩基技术规范JGJ 94-94》5.2.４给出了各种方法下单桩竖向极限承载力标准值Qk计算公式。
问题:1.特征值Ra和设计值R是同一个概念吗？2.《建筑地基基础设计规范ＧＢ５０００７－２００２》和《建筑桩基技术规范JGJ 94-94》分别给出的验算单桩承载力方案是否矛盾？3.针对桩基的设计，这两套验算方案如何选用？4.单桩竖向极限承载力标准值Qk和特征值Ra、设计值R是什么关系？华南理工大学杨小平老师的回复（基础工程授课教师）:关于你的问题，不是一两句话说得清，附件是我给研究生上高等基础工程的部分讲稿，供参考。
下面简单回答你的问题。
1.设计值是89年《建筑地基基础设计规范》和94桩基规范的叫法，2002规范改叫特征值。
二者属同一概念。
2.94桩基规范是从极限状态设计出发，引入了分项系数，并考虑群桩效应和承台效应。
实践证明在岩土工程中不应采用这种设计法，而应采用安全系数法，故2002规范取安全系数K=2。
400桩CFG复合地基承载力计算
400桩CFG复合地基承载力计算
一、基本假设
1、地基土的弹性模量选取：E=68*103MPa，可以按实际试验值修正。
2、桩刚度选取：K=3.2*105MPa/m，可以按实际试验值修正。
3、桩复合地基土的应力储备系数：Kc=2，暗示桩-土组合体在桩原位
负荷作用下，静止状态下的可靠性比纯桩土单元更高。
4、桩系数和桩基应力的确定可参考联合地质调查机关的建筑基础设
计规范。
二、地基可靠性计算
1、桩复合地基系统的安全系数根据实际情况设置，一般设置为3.5
以上，可以按实际情况修正。
2、桩复合地基系统的可靠性计算，要考虑桩-土组合体的桩土和土体
抗力，首先计算桩截面应力τ(和抗剪力N)以及土体应力σ和抗剪力T，然后根据基本假设中的参数确定桩复合地基的可靠性。
三、结果分析
1、桩复合地基系统的承载力可以提高，桩土复合地基系统的可靠性
会更高，但桩的截面面积、深度、刚度以及土的弹性模量、应力储备系数
等参数又会影响桩复合地基系统的可靠性和承载力。
2、根据上述分析，400桩CFG复合地基的承载力可以安全提高，桩
复合地基系统的可靠性也会更高。
地基承载力标准值表
地基承载力标准值表地基承载力是指地基土壤在承受建筑物或其他结构荷载作用下的稳定性能。
地基承载力标准值表是用来确定地基土壤承载力的参考标准，对于建筑工程设计和施工具有重要的指导意义。
在进行地基工程设计时，需要根据地基土壤的承载力标准值来确定合适的基础结构形式和尺寸，以确保建筑物的稳定和安全。
本文将介绍地基承载力标准值表的相关内容，希望能为相关领域的专业人士提供参考和帮助。
地基承载力标准值表通常包括了不同地基土壤类型和地基承载力标准值的对应关系。
在实际工程中，需要根据地基土壤的类型和性质来选择相应的地基承载力标准值，以确保基础的稳定性和安全性。
地基土壤的类型通常包括砂土、粉土、黏土、淤泥等，每种类型的土壤都有其特定的承载力特点和标准值范围。
根据地基土壤的类型和地基承载力标准值表，可以确定合适的地基基础形式和尺寸，为工程设计和施工提供重要的依据。
在进行地基承载力标准值的确定时，需要考虑地基土壤的承载性能、荷载的作用方式和强度要求等因素。
地基土壤的承载性能通常通过室内试验和现场勘测来确定，包括土壤的抗压强度、抗剪强度、变形特性等指标。
荷载的作用方式通常包括垂直荷载、水平荷载和倾覆力矩等，不同的荷载作用方式对地基承载力的要求也有所不同。
同时，根据建筑物的结构形式和荷载大小，还需要确定地基承载力的强度要求，以确保地基基础的稳定和安全。
地基承载力标准值表的编制需要考虑地域性、土壤类型、地下水位、地震烈度等因素的影响。
不同地区的土壤类型和地下水位可能存在较大差异，需要根据实际情况确定相应的地基承载力标准值。
同时，地震烈度对地基承载力的影响也需要进行考虑，以确保地基基础在地震作用下的稳定性和安全性。
因此，地基承载力标准值表的编制需要综合考虑多种因素，以确保其准确性和实用性。
在实际工程中，地基承载力标准值表的应用需要结合工程实际情况进行综合分析和确定。
需要考虑地基土壤的特性、荷载的作用方式、地下水位、地震烈度等因素，以确定合适的地基承载力标准值。
单桩竖向承载力设计值计算
单桩竖向承载力设计值计算一、构件编号: ZH-1示意图二、依据规范:《建筑桩基技术规范》(JGJ 94－2008)《建筑地基基础设计规范》(GB50007－2002)三、计算信息1.桩类型: 桩身配筋率＜0.65%灌注桩2.桩顶约束情况: 固接3.截面类型: 圆形截面4.桩身直径: d=800mm；桩端直径: D=1200mm5.材料信息:1)混凝土强度等级: C30 fc=14.3N/mm2 Ec=3.0×104N/mm22)钢筋种类: HRB335 fy=300N/mm2fy，=300N/mm2Es=2.0×105N/mm23)钢筋面积: As=2155mm24)净保护层厚度: c=50mm6.其他信息:1)桩入土深度: H>6.000m7.受力信息:桩顶竖向力: N=1169kN四、计算过程:1)根据桩身的材料强度确定桩型:人工成孔灌注桩(d≥0.8m)桩类别:圆形桩桩身直径D =800mm桩身截面面积A ps=0.50m桩身周长u=2.51mR a=ψc f c A ps +0.9f y，A S，【5.8.2-1】式中A ps————桩身截面面积f c———混凝土轴心抗压强度设计值ψc———基桩成孔工艺系数，预制桩取0.85，灌注桩取0.7~0.8。
f y，———纵向主筋抗压强度设计值A S,———纵向主筋截面面积R a =5363+582=5945KN2)根据经验参数法确定计算依据：《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008和本项目岩土工程勘察报告单桩竖向承载力特征值(R a)应按下式确定:R a=1/k×Q uk 【5.2.2】式中Q uk————单桩竖向极限承载力标准值K———安全系数，取K=2.Q uk=Q sk+Q pk= u∑ψsi q sik L i +ψp q pk A p 【5.3.6】桩型: 人工成孔灌注桩(d≥0.8m)桩类别:圆形桩桩端直径D =1200mm桩端面积A p=1.13m桩端周长u=3.77m第1土层为:不计阻力土层,极限侧阻力标准值q sik=10Kpa土层厚度L i= 9.5 m极限侧阻力标注值Q sk=u×L i×q sik =1.88×9.5 ×10= 179.07KN 第2土层为:不计阻力土层,极限侧阻力标准值q sik=10Kpa土层厚度L i= 4 m极限侧阻力标注值Q sk=u×L i×q sik=1.88×4 ×10= 75.2 KN 第3土层为:不计阻力土层,极限侧阻力标准值q sik=150Kpa土层厚度L i= 1 m极限侧阻力标注值Q sk=u×L i×q sik=1.88×1 ×150= 282.74 KN总极限侧阻力标注值Q sk=∑Q sk= 537 KN极限端阻力标准值q pk=3000KN总极限端阻力标注值Q pk=q pk×A p=3000×0.28= 792 KNQ uk=Q sk+Q pk=537+792=1330单桩竖向承载力特征值R a = 666KN。
混凝土桩基础承载力计算标准
混凝土桩基础承载力计算标准一、前言混凝土桩是一种常用的基础类型，广泛应用于建筑、桥梁、码头、水利等领域。
混凝土桩基础承载力的计算是混凝土桩设计的基础，在桩基础设计中具有重要的意义。
本文旨在介绍混凝土桩基础承载力的计算标准，以供相关工程师参考。
二、混凝土桩基础承载力计算方法（一）极限承载力法极限承载力法是一种常用的混凝土桩基础承载力计算方法。
该方法主要是通过对桩的侧阻力和端阻力的计算，来确定混凝土桩基础的承载力。
1.桩的侧阻力计算桩的侧阻力主要是由土与桩的相互作用产生的，可以通过以下公式计算：Qs=As×fs，其中，Qs为桩的侧阻力，As为桩的侧面积，fs为单位面积的侧阻力。
2.桩的端阻力计算桩的端阻力是由桩底部与土壤之间的相互作用产生的，可以通过以下公式计算：Qb=Ab×qb，其中，Qb为桩的端阻力，Ab为桩底面积，qb为单位面积的端阻力。
3.混凝土桩基础承载力的计算混凝土桩基础的承载力是由侧阻力和端阻力共同作用产生的，可以通过以下公式计算：Qc=Qs+Qb，其中，Qc为混凝土桩基础的承载力。
（二）试验方法试验方法是一种精确的混凝土桩基础承载力计算方法，通常需要在实际工程中进行试验来确定混凝土桩基础的承载力。
试验方法主要包括静载试验和动载试验两种。
1.静载试验静载试验是通过施加静载荷来测试混凝土桩基础的承载力的一种试验方法。
静载试验通常分为单桩静载试验和桩群静载试验两种。
2.动载试验动载试验是通过施加动载荷来测试混凝土桩基础的承载力的一种试验方法。
动载试验通常分为单桩动载试验和桩群动载试验两种。
三、混凝土桩基础承载力的计算标准混凝土桩基础承载力的计算标准主要包括以下三种：（一）《建筑混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）《建筑混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）是我国建筑混凝土结构设计的基本规范，其中第五章第5.8节详细规定了混凝土桩基础承载力的计算方法。
桩基承载力计算
第一个算例－桩基承载力及沉降计算算例简图(规范桩基例题)工程地质地层参数单桩竖向承载力设计值计算本工程采用C30级，φ.6米×22米混凝土灌注桩，桩周长为1.88米，截面积为.28平方米；1. 按规范第6.2.6条按桩身结构强度确定桩竖向承载力设计值： 灌注桩：R d ≤0.60f c A p =2544.69kN ；2. 按规范第6.2.4条按地基土对桩的支承力确定桩竖向承载力设计值： 桩侧总极限摩阻力标准值： R sk =U p Σf si l I =830.32kN ； 桩端极限阻力标准值：R pk =f p A P =197.92kN ； 则桩端阻比：ρp =R pk /(R sk +R pk )=0.1925；由端阻比按规范表6.4.2－2插值得分项系数 γs =1.784，γp =1.114； 故单桩竖向承载力设计值： R d ＝R sk /γs +R pk /γp =643.1kN ；综合1、2的计算，单桩竖向承载力设计值设计值可取为643.1kN 。
桩基最终沉降量及竖向承载力计算 一、 工程概况：本工程拟采用桩基，承台埋深1.2米，地下水位-0.7米，承台总面积为A =136.58平方米；桩长为22米，桩截面边长(桩径)为0.6米，总桩数为181根；上部结构荷载设计值为F d =99000kN ，上部结构荷载准永久值为78636.26kN ，底层附加荷载设计值为0kN ，底层附加荷载准永久值为0kN 。
本工程无地下室。
二、 单桩基本计算参数的确定： 根据前述单桩承载力计算：单桩承载力设计值(用户调整系数为1)取为：R d =643.1kN ； 单桩扣除水浮力后自重标准值G pk =93.31kN ； 端阻力R p =197.92kN ，侧阻力R s ＝830.32kN ； 单桩端阻比α= R p /(R p +R s )=0.1925;三、最终沉降量计算：1．计算点座标(默认值为群桩形心，AutoCAD－WCS座标系，否则为用户指定)：X c = 45312.29，Yc= 57120.9；2．单桩沉降计算Q取准永久值效应作用下的单桩平均附加荷载(计入单桩Gpk)：经计算群桩顶部附加荷载准永久值效应组合值Fl=78950.39kN；故Q=Fl /n+Gpk=78950.39/181+93.31=529.5kN；3．压缩层厚度计算：按Mindlin解，考虑桩侧摩阻力为线性增加(Geddes积分解)模式：⑴地基中应力计算一览表：应力计算式：桩尖以下深度z(m) 土中附加应力(kPa)自重应力(kPa)应力比.0 175.75 182.70 0.9621.0 81.65 191.40 0.4272.0 65.99 200.10 0.3303.0 63.48 208.80 0.3044.0 61.24 217.50 0.2825.0 58.61 226.20 0.2596.0 55.81 234.90 0.2387.0 53.02 243.60 0.2188.0 50.33 252.60 0.1999.0 47.77 261.60 0.18310.0 45.35 270.60 0.16811.0 43.08 279.60 0.15412.0 40.96 288.60 0.14213.0 38.97 297.60 0.13114.0 37.10 306.60 0.12115.0 35.36 315.60 0.11216.0 33.73 324.60 0.10417.0 32.19 333.60 0.097⑵根据以上计算表搜索压缩层厚度：当桩以下16.52米时：自重应力为329.29kPa，附加应力为32.91kPa，应力比为0.100，故压缩层厚度16.52米。
地基承载力标准值特征值设计值的区分
地基承载力标准值特征值设计值的区分一、原因与钢、混凝土、砌体等材料相比，土属于大变形材料，当荷载增加时，随着地基变形的相应增长，地基承载力也在逐渐加在，很难界定出下一个真正的"极限值"，而根据现有的理论及经验的承载力计算公式，可以得出不同的值。
因此，地基极限承载力的确定，实际上没有一个通用的界定标准，也没有一个适用于一切土类的计算公式，主要依赖根据工程经验所定下的界限和相应的安全系数加以调整，考虑一个满足工程的要求的地基承载力值。
它不仅与土质、土层埋藏顺序有关，而且与基础底面的形状、大小、埋深、上部结构对变形的适应程度、地下水位的升降、地区经验的差别等等有关，不能作为土的工程特性指标。
另一方面，建筑物的正常使用应满足其功能要求，常常是承载力还有潜力可挖，而变形已达到可超过正常使用的限值，也就是变表控制了承载力。
因此，根据传统习惯，地基设计所用的承载力通常是在保证地基稳定的前提下，使建筑物的变形不超过其允许值的地基承载力，即允诺承载力，其安全系数已包括在内。
无论对于天然地基或桩基础的设计，原则均是如此。
随着《建筑结构设计统一标准》（GBJ68-84）施行，要求抗力计算按承载能力极限状态，采用相应于极限值的"标准值"，并将过去的总安全系数一分为二，由荷载分项系数和抗力分项系数分担，这给传统上根据经验积累、采用允许值的地基设计带来了困扰。
《建筑地基基础设计规范》（GBJ7－89）以承力的允许值作为标准值，以深宽修正后的承载力值作为设计值，引起的问题是，抗力的设计值大于标准值，与《建筑可靠度设计统一标准》（GB50068－2001）规定不符，因此本次规范进行了修订。
二、对策《建筑结构可靠度设计统一标准》（GB50068－2001）鉴于地基设计的特殊性，将上一版"应遵守本标准的规定"修改为"宜遵守本标准规定的原则"，并加强了正常使用极限状态的研究。
基础的特征值和标准值
土建录入：小仙儿责任编辑：小仙儿关于《建筑地基基础设计规范》“特征值”的说明一、原因与钢、混凝土、砌体等材料相比，土属于大变形材料，当荷载增加时，随着地基变形的相应增长，地基承载力也在逐渐加在，很难界定出下一个真正的“极限值”，而根据现有的理论及经验的承载力计算公式，可以得出不同的值。
因此，地基极限承载力的确定，实际上没有一个通用的界定标准，也没有一个适用于一切土类的计算公式，主要依赖根据工程经验所定下的界限和相应的安全系数加以调整，考虑一个满足工程的要求的地基承载力值。
它不仅与土质、土层埋藏顺序有关，而且与基础底面的形状、大小、埋深、上部结构对变形的适应程度、地下水位的升降、地区经验的差别等等有关，不能作为土的工程特性指标。
另一方面，建筑物的正常使用应满足其功能要求，常常是承载力还有潜力可挖，而变形已达到可超过正常使用的限值，也就是变表控制了承载力。
因此，根据传统习惯，地基设计所用的承载力通常是在保证地基稳定的前提下，使建筑物的变形不超过其允许值的地基承载力，即允诺承载力，其安全系数已包括在内。
无论对于天然地基或桩基础的设计，原则均是如此。
随着《建筑结构设计统一标准》（GBJ68-84）施行，要求抗力计算按承载能力极限状态，采用相应于极限值的“标准值”，并将过去的总安全系数一分为二，由荷载分项系数和抗力分项系数分担，这给传统上根据经验积累、采用允许值的地基设计带来了困扰。
《建筑地基基础设计规范》（GBJ7－89）以承力的允许值作为标准值，以深宽修正后的承载力值作为设计值，引起的问题是，抗力的设计值大于标准值，与《建筑可靠度设计统一标准》（GB50068－2001）规定不符，因此本次规范进行了修订。
二、对策《建筑结构可靠度设计统一标准》（GB50068－2001）鉴于地基设计的特殊性，将上一版“应遵守本标准的规定”修改为“宜遵守本标准规定的原则”，并加强了正常使用极限状态的研究。
而《建筑结构荷载规范》（GB50009－2001）也完善了正常使用极限状态的表达式，认可了地基设计中承载力计算可采用正常使用极限状态荷载效应标准组合。
承载力标准、特征值、设计值
一、原因与钢、混凝土、砌体等材料相比，土属于大变形材料，当荷载增加时，随着地基变形的相应增长，地基承载力也在逐渐加在，很难界定出下一个真正的“极限值”，而根据现有的理论及经验的承载力计算公式，可以得出不同的值。
因此，地基极限承载力的确定，实际上没有一个通用的界定标准，也没有一个适用于一切土类的计算公式，主要依赖根据工程经验所定下的界限和相应的安全系数加以调整，考虑一个满足工程的要求的地基承载力值。
它不仅与土质、土层埋藏顺序有关，而且与基础底面的形状、大小、埋深、上部结构对变形的适应程度、地下水位的升降、地区经验的差别等等有关，不能作为土的工程特性指标。
另一方面，建筑物的正常使用应满足其功能要求，常常是承载力还有潜力可挖，而变形已达到可超过正常使用的限值，也就是变表控制了承载力。
因此，根据传统习惯，地基设计所用的承载力通常是在保证地基稳定的前提下，使建筑物的变形不超过其允许值的地基承载力，即允诺承载力，其安全系数已包括在内。
无论对于天然地基或桩基础的设计，原则均是如此。
随着《建筑结构设计统一标准》（GBJ68-84）施行，要求抗力计算按承载能力极限状态，采用相应于极限值的“标准值”，并将过去的总安全系数一分为二，由荷载分项系数和抗力分项系数分担，这给传统上根据经验积累、采用允许值的地基设计带来了困扰。
《建筑地基基础设计规范》（GBJ7－89）以承力的允许值作为标准值，以深宽修正后的承载力值作为设计值，引起的问题是，抗力的设计值大于标准值，与《建筑可靠度设计统一标准》（GB50068－2001）规定不符，因此本次规范进行了修订。
二、对策《建筑结构可靠度设计统一标准》（GB50068－2001）鉴于地基设计的特殊性，将上一版“应遵守本标准的规定”修改为“宜遵守本标准规定的原则”，并加强了正常使用极限状态的研究。
而《建筑结构荷载规范》（GB50009－2001）也完善了正常使用极限状态的表达式，认可了地基设计中承载力计算可采用正常使用极限状态荷载效应标准组合。
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地基承载力设计值
【资料来源】《建筑地基基础设计规》 （GBJ 7-89）
5.1.3 地基承载力设计值，应符合下列规定：
一、当基础宽度大于3m 或埋置深度大于 0.5m 时，除岩石地基外，其地基承载力设计值应按下式计算：
f ＝f k ＋ηb γ（b －3）＋ηd γ0（d －0.5） （5.1.3）
式中 f --- 地基承载力设计值；
f k --- 地基承载力标准值，按本规第3.2.1条至3.2.3条确定；
ηb 、ηd --- 基础宽度和埋深的地基承载力修正系数，按基底下土类查表5.1.3；
γ --- 土的重度，为基底以下土的天然质量密度 ρ 与重力加速度 g 的乘积，地下水位以下取有效重度；
b --- 基础底面宽度（m ），当基宽小于 3m 按 3m 考虑，大于 6m 按 6m 考虑；
γ0 --- 基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取有效重度；
d --- 基础埋置深度（m ），一般自室外地面标高算起。
在填方整平地区，可自填土地面标高算起，但填土在上部结构施工后完成时，应从天然地面标高算起。
对于地下室，如采用箱形基础或筏基时，基础埋置深度自室外地面标高算起，在其他情况下，应从室地面标高算起。
当计算所得设计值 f ＜1.1f k 时，可取 f ＝1.1f k ；
二、当不满足按（5.1.3）式计算的条件时，可按 f ＝1.1f k 直接确定地基承载力设计值。
承载力修
正系数 表5.1.3
注：① 强风化的岩石，可参照所风化的相应土类取值；
② Sr 为土的饱和度，S r ≤0.5，稍湿；0.5＜S r ≤0.8，很湿；r r ＞0.8，饱和。
成桩工艺选择参考表
《建筑桩基技术规》（JGJ 94-94）
3.2.3桩的布置需符合下列要求：
3.2.3.1桩的中心距：
（1）桩的最小中心距应符合表3.2.3-1的规定。
对于大面积桩群，尤其是挤土桩，桩的最小中心距宜按表列值适当加大；
表3.2.3－1
注：①d—圆桩直径或方桩边长。
（2）扩底灌注桩除应符合表3.2.3－1的要求外，尚应满足表3.2.3－2的规定。
灌注桩扩底端最小中心距表3.2.3－2
注：①D—扩大端设计直径。
3.2.3.2排列基桩时，宜使桩群承载力合力点与长期荷载重心重合，并使柱基受水平力和力
矩较大方向有较大的截面模量。
3.2.3.3对于桩箱基础，宜将桩布置于墙下；对于带梁（肋）桩筏基础，宜将桩布置于梁（肋）下；对于大直径桩宜采用一柱一桩。
3.2.3.4同一结构单元宜避免采用不同类型的桩。
3.2.3.5一般应选择较硬土层作为桩端持力层。
桩端全截面进入持力层的深度，对于黏性土、粉土不宜小于2d，砂土不宜小于1.5d，碎石类土，不宜小于1d。
当存在软弱下卧层时，柱基以下硬持力层不宜小于4d。
当硬持力层较厚且施工条件许可时，桩端全截面进入持力层的深度宜达到桩端阻力的临界深度。
. . . .
. . . .
注：①砂土和碎石类土中桩的极限端阻力取值，要综合考虑土的密实度，桩端进入持力层的深度比h b/d，土愈密实，h b/d 愈大，取值愈高。
②表中沉管灌注桩系指带预制桩尖沉管灌注桩。
. . . .
极限端阻力标准值q
（kPa）表5.2.9-1
sk
注：①qsk 取值宜考虑桩端持力层土的状态及桩进入持力层的深度效应，当进入持力层深度hb 为：hb≤D，D＜hb＜4D，hb≥4D；qsk 可分别取较低值、中值、较高值。
②砂土密实度可根据标贯击数N 判定，N≤10 为松散，10＜N≤15 为稍密，15＜N≤
30 为中密，N＞30 为密实。
③当对沉降要求不严时，可适当提高qsk 值。
大直径灌注桩侧阻力效应系数ψs i、端阻力尺寸效应系数ψp表 5.2.9-2
注：表中D 为桩端直径。
表 5.2.12
土层液化折减系数ψ
L
注：①N63.5 为饱和土标准灌入击数实测值；N cr为液化判别标准贯入击数临界值；
②对于挤土桩，当桩距小于4d，且桩的排数不少于 5 排、总桩数不少于25 根时，土
层液化折减系数可取2/3～1。
当承台底非液化土层厚度小于1m 时，土层液化折减系数按表 5.2.12 中λN降低一档使用。
附录A 成桩工艺选择参考表
注：表中符号○表示比较合适；△表示有可能采用；×表示不宜采用。