砂土液化

其中排水固结主要有以下方法： （1）堆载预压排水固结； （2）真空预压排水固结； （3）真空和堆载联合预压排水固结。 注：根据《工程地质手册》等，预压法常用于处理淤泥质土，淤泥 等饱和软粘土地基。
根据《高等岩土力学》 岩土的本构关系：岩土塑性力学 以下内容摘自《高等岩土力学》
结论：岩土的塑性变形与弹性不同。目前的本构理论表明，岩土变形过程不
根据《地基处理规范》和《抗震设计规范》
砂土液化处理方式有以下选择： 1 振动加密、挤密碎石桩等处理液化土。处理深度为液化深度下限。 2 增加上覆非液化土层厚度。（即加大车站和区间的埋深） 3 采用换土法处理。（比如搅拌桩处理粉砂层） 4 采用土体排水固结，使土体压缩固结后密度增加，达到标准贯入 击数的临界值。（并未查询到此相处理方法的相关工程案例，规范 也并未推荐该方法） 5 强夯法 (不适用于淤泥等饱和软粘土）
结论 查找了相关规范和手册后，我有以下看法： 能否采用预压法处理砂土液化的工艺取决于以下两个要素：
1 砂土层的变形是否主要为弹性变形，如果是，则该方法无效。 2 砂土层透水性极强，预压法处理能否有效排除砂土层的自由 水。 3 由于预压法引起的周边地面沉降和连续墙变形是否在接受范 围之内。
可逆。即经过排水固结的土体，在孔隙水压力消散后，并不会自动回复到处
理前的状态。但砂土层和其他土层可能不同，砂土层是否以弹性变形为主。
地铁车站内排水固结对连续墙变形的影响 根据《土力学》可知：作用在连续墙的土压力存在三种状态： 1 主动土压力；2 被动土压力；3 静止土压力 其大小关系为： 主动土压力< 静止土压力 <被动土压力 排水固结后，车站内连续墙土压力下降，则连续墙两边土压力 不平衡，连续墙可能发生向车站内侧的位移。 可能影响：地面沉降较大，影响周边管线变形较大，管线 需要迁移。周边浅基础房屋可能引起开裂。
述不够详细，应在详细勘察阶段将每个试验点的深度，粘 粒数量，标准贯入试验击数详细列出以便细化液化区段和 非液化区段，以便节省造价。
根据《地铁设计规范》11.8.1和《抗震设计规范》表4.3.6 结论：砂土液 化问题可根据 液化等级的不 同采用不同的 处理措施；因 此详细勘察中 勘察报告应给 出每个区段的 砂土液化问题 以便对症下药。 初步勘察对部 分内容描述不 够详细。
根据《岩土工程勘察报告》 (3-1)粉砂、细砂层:埋深为9.7-34.7米。粘粒含 量0.02-17.2%，平均7.05%。标准贯入试验155次 （39孔）有108次判别液化； (3-2)中砂、粗啥层：埋深并未具体描述，粘粒 含量4.9-9.2%。标准贯入试验8次（5孔）有4次 液化。
结论：该部分路段存在砂土液化问题。但由于勘察报告描
南庄砂土液化研究
根Hale Waihona Puke Baidu《岩土工程勘察规范》条文5.7.2-5.7.8
根据《建筑抗震设计规范》附录A.0.17
结论：禅城地区抗震烈度为7度，设计地震为第一组。 地铁20米深度范围内的饱和砂土应进行液化判别。
根据《建筑抗震设计规范》4.3.3-4.3.4
结论：首先判定土层年代；其次判定粘粒含量； 最后采用标准贯入度判别。 当以上三条都不符合要求时，砂土判定为可液化。