1Cr21Ni5Ti钢管冷弯脆性问题研究
焊接接头冷弯试验在母材中断裂原因的初探
焊接接头冷弯试验在母材中断裂原因的初探
朱明仁
【期刊名称】《江苏机械制造与自动化》
【年(卷),期】1997(000)004
【摘要】在焊工技能考试冷弯试验中,经常发现一些试板在进行弯曲试验过程中断裂.有些断裂是由于焊接质量差,在焊缝内部存在有严重的夹渣、未熔合(图1)【总页数】2页(P15-16)
【作者】朱明仁
【作者单位】金陵船厂
【正文语种】中文
【中图分类】TG407
【相关文献】
1.各国压力容器用钛板及其焊接接头的冷弯试验 [J], 黄嘉琥
2.焊接接头纵向冷弯试验分析 [J], 殷鸿
3.16Mng锅炉钢板埋弧自动焊接接头冷弯试样开裂原因试验报告 [J], 朱来宝
4.关于锅炉压力容器受压元件焊接接头冷弯试验问题 [J], 杨恺仁
5.提高20g中厚板焊接接头冷弯性能的试验研究 [J], 刘少平;肖东明;张文明
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较高含碳量冷弯方钢管焊接应力-应变场的数值模拟
较高含碳量冷弯方钢管焊接应力-应变场的数值模拟侯刚;童乐为【摘要】为了更好地预测含碳量较高的冷弯方钢管的焊接应力-应变场,应用有限元软件ABAQUS及移动双椭球型焊接热源模型,对焊接过程进行了数值模拟.在数值模拟过程中,采用了考虑与不考虑材料微观组织影响的2种方法,其中微观组织的作用通过引入冷却过程中材料马氏体化引起的体积膨胀来施加.分析结果表明:考虑材料微观组织影响可以更好地预测含碳量较高的冷弯方钢管的应力-应变场,纵向残余应力在焊缝处显著降低,横向残余应力在临近焊缝处也有所降低,但在焊缝处显著升高.【期刊名称】《建筑科学与工程学报》【年(卷),期】2010(027)002【总页数】7页(P114-120)【关键词】冷弯方钢管;焊接;微观组织;残余应力;数值模拟;含碳量【作者】侯刚;童乐为【作者单位】同济大学,建筑工程系,上海,200092;同济大学,建筑工程系,上海,200092【正文语种】中文【中图分类】TU3920 引言冷弯方钢管已广泛应用于土木、建筑工程中,并且在规格方面有朝着大尺度发展的趋势。
目前冷弯方钢管主要采用直接成方的加工工艺,即先将板料冷加工成方形,再将两纵向边缘焊接,形成闭口的方钢管。
这样焊接后的方钢管必将存在焊接残余应力[1],它将显著影响方钢管应用于受压构件时的稳定承载力,因此,了解冷弯方钢管的焊接残余应力分布是这种型材工程设计的基础性工作。
焊接件的焊接应力-应变场以往主要通过试验的手段来掌握,如常用的钻孔法与X射线衍射法等,但试验花费较多。
近年来,随着有限元技术的发展,应用计算机模拟高能焊接过程以及残余应力分布已成为可能,这种数值模拟的方法可以节省大量用于试验的人力和物力。
应用数值模拟技术预测残余应力-应变场时,通常忽略材料微观组织变化的影响,这种方法的预测结果对于含碳量较低的钢材是可以接受的[2]。
然而,目前建筑用冷弯方钢管中相当一部分碳的质量分数已超过0.2%,甚至有可能达到0.35%,如Q345钢等[3],对于这种碳含量较高的钢材仍旧不考虑材料微观组织的影响是否合理,值得探讨。
1Cr18Ni9Ti管弯曲回弹影响因素的实验研究
图 １所示 。如果认为 回弹过程属于完全弹性变形 ，分析弯曲 回
弹的主要 目的就在于求 出弯管外侧 外表面 纤维 的残 余应 力和
应 变 ，根 据 卸 载 规 律 假 设 从 加 载 到卸 载具 有 如 下 应 变 关 系 ：
屈服点相对应 的切 向应 变 ，而 ＡＢ和 ＥＦ分别 为管材弯 曲加Байду номын сангаас 途 中的屈服应力和加载终 了时的切向应力 。 ２．２ 管材 弯曲的回弹变形影响因素分析 ２．２．１ 弯 曲角度对 回弹的影 响
ＴＥＣＨＮ０ＬｏＧＹ ＡＮＤ ＭＡＲＫＥＴ
Ｖｏ１．２３，Ｎｏ．６，２０１６
区的位移量增 大 ，但变形程 度相对减 弱 ，弹性变形 成分 占总
回 弹 角 度
变形量的 比例增 大５ ， 卸载 后４ 产 生３的 弹性 回 ２ 复量ｌ随 之 增Ｏ大 。并 且 ，试验结果显示 ，Ｒ／ｄ。越大 ，弯管 回弹量 △ 随 ０增大而增加 的倾 向 越 显著 。
验结果来分析弯管的回弹现象 。
’
塑性弯曲变形在加载 中满足塑性应力应变关 系，而在卸载
回弹时满足弹性应力应变关 系… 。由于加载历 史不 同将 导致
应 力与应变之间不再是单值关 系，因此 ，加 载和卸载具 有不 同
的规律。如果 近似认为管 材弯 曲时外侧壁 材料受 到弯 曲切线
方向的单 向拉伸变形 ，弯曲及 回弹过程 中的应力应 变路径将如
技 术 与 市场 ２０１６年第２３卷 第６期
技 术研发
１ Ｃｒｌ ８ Ｎｉ９ Ｔｉ管 弯 曲回弹影 响 因素 的实 验研 究
朱超强，舒晋君
●
（中车株洲电力机车有限公 司，湖南 株洲 ４１２００１）
中碳调质钢焊接热影响区脆化研究现状
a —单道焊焊缝母材粗晶区（1 400~1 100 ℃）细晶区（1 100 ℃~A c 3） 不完全淬火区（Ac 3~Ac 1） 回火区（A c 1~回火温度）b —多道焊第二焊道第一焊道粗晶区（1 450~1 100 ℃） 母材细晶区（1 100 ℃~Ac 3） A —未变粗晶热影响区 临界区（Ac 3~Ac 1） B —过临界粗晶热影响区 C —临界粗晶热影响区 亚临界区（A c 1~500 ℃）D —亚临界粗晶热影响区图 1 焊接热影响区分布Fig.1 Distribution of HAZDOI ：CNKI:33-1331/TJ.20110422.1631.003 网络出版时间：2011-04-22 16:31 网络出版地址：http://www /kcms/detail/33.1331.TJ.20110422.1631.003.html中碳调质钢焊接热影响区脆化研究现状李立英 1，李宏伟 2，韩涛 1（1.中国石油大学（华东）机电工程学院，山东 东营 257061；2.上海外高桥造船有限公司，上海 200137）摘 要 中碳调质钢具有良好的强度与韧性匹配，在许多重要领域得到广泛的应用。
综述中碳调质钢焊接热影响区的分 布，脆化类型及机理，总结分析粗晶区和再热粗晶区的脆化原因及其防止措施，并指出中碳调质钢焊接热影响区研究的重 点。
关键词 中碳调质钢；焊接热影响区；脆化机理；局部脆化区；韧化措施 中图分类号 TG401文献标识码 Ａ文章编号 1004-244X （2011）03-0082-05Res earch status of HAZ embrittlement of medium carbon quenched and tempered steelLI Liying 1，LI Hongwei 2，HAN Tao 1（1.College of Mechanica l and Electronic Engineering ，China University of Petroleum ，Dongying 257061，China ；2. Shanghai Waigaoqiao Shipbuilding Limited Company ，Shanghai 200137，Chin a ）Abstract Medium carbon quenched and tempered steel （Q & T ）exhibits high strength and excellent toughness ，and has been extensively applied to a lot of important fields. The heat ⁃affected zone （HAZ ）distribution ，embrittlement types and mechanisms of medium carbon Q & T steel were summarized. Moreover ，embrittlement mechanisms and toughening measurements of the coars e ⁃ grained HAZ （CGHAZ ）and the intercritically reheated coarse ⁃grained HAZ （IRCGHAZ ）were also analyzed. Finally ，the focus of future research on HAZ of medium carbon Q & T steel was pointed.Key words medium carbon quenched and tempered steel ；heat ⁃affected zone ；embrittlement mechanism ；local brittl e zone ； toughening measurements中碳调质钢含碳量为 0.25%~0.5%，主要合金元素为 Mn 、Si 、Cr 、Ni 、B 、Mo 、W 、V 、Ti 等，具有高强度和优 良的冲击性能，多应用于重要的工程构件和机械零件， 如车辆、船舶、工程机械、海洋平台高压管线、火箭外壳 和装甲钢等。
冷弯矩形钢管冷成型对节点性能的影响
冷弯矩形钢管冷成型对节点性能的影响
刘天新;韩军科;李振宝
【期刊名称】《钢结构》
【年(卷),期】2007(022)006
【摘要】冷弯矩形钢管在冷成型过程中提高了材料的屈服点和抗拉强度同时降低了延性.利用分析软件ANSYS,对冷弯矩形钢管柱与H型钢梁连接节点和焊接箱形钢管柱与H型钢梁连接节点的屈服荷载、极限荷载及位移延性进行对比分析,探讨冷弯矩形钢管的冷成型过程对节点性能的影响.
【总页数】4页(P30-32,64)
【作者】刘天新;韩军科;李振宝
【作者单位】网北京电力建设研究院,北京,100055;网北京电力建设研究院,北京,100055;北京工业大学,工程抗震与结构诊治北京市重点实验室,北京,100022【正文语种】中文
【中图分类】TU3
【相关文献】
1.宽厚比不同对冷弯矩形钢管柱轴心受压性能的影响 [J], 马蘅;袁涛;郭猛
2.冷弯薄壁方钢管梁柱加腋节点抗震性能影响参数研究 [J], 杨亚龙;姚勇;褚云朋;邓勇军;徐斌
3.支主管连接位置对矩形钢管T型节点面外受弯性能的影响 [J], 刘君平; 李岚
4.冷弯矩形钢管冷成型对节点性能的影响 [J], 刘天新; 韩军科; 李振宝
5.加强环参数对矩形钢管柱-H型钢梁节点抗震性能的影响 [J], 徐培蓁; 张志鹏; 李启明; 朱亚光
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核级碳钢小径薄壁管冷弯拉伸试验不合格原因分析与质量控制措施
８４
核 安 全
Ｖｏｌ������ １７，Ｎｏ������ １
表 ２ 冷弯试样室温拉伸的试验结果 Ｔａｂｌｅ ２ Ｔｅｓｔ ｒｅｓｕｌｔ ｏｆ ｃｏｌｄ － ｆｏｒｍｅｄ ｓａｍｐｌｅ ｆｏｒ ｒｏｏｍ Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ
序号
试样编号
抗拉强度 Ｒｍ （ ＭＰａ）
要求值
试验值
断后伸长率 Ａ （％ ）
第 １７ 卷第 １ 期 ２０１８ 年 ２ 月
核 安 全
Ｎｕｃｌｅａｒ Ｓａｆｅｔｙ
Ｖｏｌ������ １７，Ｎｏ������ １ Ｆｅｂ������ ２０１８
核级碳钢小径薄壁管冷弯拉伸试验 不合格原因分析与质量控制措施
贺振宇， 张强升， 张发云， 熊冬庆， 邓 冬∗
（环境保护部核与辐射安全中心， 北京 １０００８２）
材料
拉伸试验要求值注１ 规格 （ ｍｍ） Ｒ·ｍ Ａ％
（ ＭＰａ） （ Ｍｉｎ）
依据标准
９０°
Φ８８������ ９
ＴＵ４８Ｃ
弯管 ３Ｄ
× ７������ ６２
４７０ － ５７０
Ｒｍ × ＲＣＣ － Ｍ２０００
（ Ａ － ２） 及 ＮＦＡ４９ － ２１３
≥１０５００
１９９０
注 １： 断后伸长率 Ａ％ 至少大于 １６％
要求值
测量值
Ｒｍ × （ Ａ － ２） 试验结果判定
１
１Ａ
５０８
２２
１０１６０
不合格
２
２Ａ
５６１
２１
１０６５９
合格
３
３Ａ
５７０
Ｒｍ × （ Ａ － ２）
２０������ ５
１０５４５
４７０ ～ ５７０
中厚钢板冷弯成型时脆性开裂原因分析
中厚钢板冷弯成型时脆性开裂原因分析
吴立新;曾静;张友登
【期刊名称】《钢铁研究》
【年(卷),期】2004(32)6
【摘要】通过对 0 9CuPCrNi钢板冷弯开裂断面扫描电镜观察 ,结合开裂部位金相组织、夹杂、磷偏析等的综合分析 ,认为该钢冷弯开裂属偏析带脆性开裂。
钢中存在的较强的磷偏析、层片状分布的MnS夹杂及表面微裂纹三者综合导致了弯背的脆性开裂。
【总页数】3页(P28-30)
【关键词】脆性开裂;磷偏析
【作者】吴立新;曾静;张友登
【作者单位】武汉钢铁集团公司技术中心
【正文语种】中文
【中图分类】TG111.91
【相关文献】
1.中厚钢板冷弯裂纹与开裂原因分析 [J], 崔风平
2.Q345B钢板冷弯开裂原因分析及改进措施 [J], 李惠娟
3.Q355B钢板冷弯开裂原因分析及其改进措施 [J], 严毕玉; 马华富
4.Q355B钢板冷弯开裂原因分析及其改进措施 [J], 严毕玉; 马华富
5.高钛钢板冷弯开裂原因分析及改进 [J], 庞洪轩;王智聪;陈建超
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1Cr5Mo铬钼钢管冷裂纹浅析及预防
由中国石化集团第十建设公司施工的福建炼油乙烯 项目 4300 单元管道综合安装工程标段二，有两条 SHA 级管道为 1Cr5Mo 铬 钼 钢 管，规 格 DN500 （ 最 大 厚 壁 61. 91mm） ，合计 317m。管道预制过程中部分焊口出现 延迟裂纹，裂纹呈直线形，裂纹内部有金属光色，基本 判定为焊接冷裂纹。为确保 SHA 级管道焊接质量，经与 焊接专家反复研讨，查阅大量焊接资料，对焊接冷裂纹 的性质进行了分析，并采取预防措施和强化焊工培训， 最终保证了焊接质量。
边缺陷。焊接时采用短弧焊接月牙形运条法，两边作片 刻停留。
其焊接参数见表 5。 表 5 1Cr5Mo 钢管焊接参数
焊接参数
焊接方式 焊缝层次
焊丝、 焊条 /牌号
焊条直径 / mm
1
GTAW
H1Cr5Mo
2. 4
2
SMAW
R507
3. 2
3
SMAW
R507
4. 0
N
SMAW
R507
4. 0
焊接参数 焊接电流 电弧电压 焊接速度 热输入
（ 2） 后热处理又称为去氢处理，是防止焊接冷裂纹 的重要措施，能进一步促使扩散氢从焊缝中逸出。在后 热温度 下，氢 的 扩 散 速 度 比 室 温 时 高 的 多，如 后 热 到 350℃ ，氢的扩散速度为室温的几百倍。采用后热措施 后，适当降低钢材的预热温度，同样达到控制焊接冷裂 纹的目的，而且可避免预热温度过高带来的晶粒粗化， 热裂倾向增加，不良的高温组织转变等问题。
管道坡口采用 60° V 形坡口，不留钝边。根焊采用 H1Cr5Mo 焊丝，焊条采用 R507，其化学成分见表 3、表 4。
表 3 H1Cr5Mo 焊丝的化学成分 （ SH / T 3520—2004） （ 质量分数） （ % ）
冷弯型钢冷弯效应试验研究
冷弯型钢冷弯效应试验研究
朱爱珠;郭耀杰
【期刊名称】《建筑结构》
【年(卷),期】2005(35)2
【摘要】通过冷弯矩形管中截取的板件和短柱以及相应母材板件试样的冷弯效应试验 ,研究厚壁冷弯型钢冷弯效应对钢材强度的影响。
根据板件试样的实测数据 ,分别用北美、澳大利亚和新西兰及我国相关规范建议的公式计算全截面屈服强度 ,并将计算结果与短柱试验结果进行比较分析。
提出修改我国现行的冷弯薄壁(厚度≤ 6mm)型钢强度设计规范公式 ,得到冷弯厚壁型钢考虑冷弯效应的强度设计建议公式。
【总页数】3页(P40-41)
【关键词】短柱;冷弯型钢;厚壁;弯矩;截面;规范;强度;效应;中国;钢材
【作者】朱爱珠;郭耀杰
【作者单位】武汉大学土木建筑工程学院
【正文语种】中文
【中图分类】TU375;TU323.4
【相关文献】
1.冷弯厚壁型钢冷弯效应及残余应力研究进展 [J], 温东辉;沈祖炎;李元齐
2.卷边槽形截面冷弯厚壁型钢冷弯效应 [J], 付小超;李元齐;沈祖炎
3.冷弯薄壁型钢桁架组合楼盖抗弯性能试验研究 [J], 肖亚明;郭振全;王静峰;王祥
4.冷弯薄壁型钢-轻聚合物复合墙板
抗弯试验研究与数值分析 [J], 潘广东;王静峰;贾莉莉;汪皖黔;庞帅
5.冷弯薄壁型钢组合墙体受弯承载力试验研究 [J], 梁佳;张宇霞;赵晓花;王权;李国华;张志杰
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1Cr17Ni2钢的高温回火脆性
蚀的结构件来说, 怎样避免回火脆性, 是生产中亟待 解决的问题。
对于亚共析钢, 采用亚温淬火工艺, 可以在不降 低强度的同时提高其韧性, 抑制可逆回火脆性。但对 不同的钢种其效果不完全相同。1C r17N i2 钢是高合 金钢, 采用亚温淬火对抑制其高温回火脆性的效果 如何, 是本文研究的目的。 1 试验材料及方法 111 试验材料
Ni
2146 1135 1193 1170 2161 1184
图 6 显微组织 F ig16 M icro structu re
(a) CH T; (b) IH T
215 晶界元素偏聚情况 用俄歇电子能谱仪测得试样经常规热处理后回
火脆性断口晶界元素含量情况, 发现 P、C r、N i 等元 素在晶界富集。半定量结果见表 2。经亚温淬火后的 试样在室温时仍未得到沿晶断口, 故无法测得晶界 上有无元素偏聚。
1C r17N i2 钢属于马氏体—铁素体型耐酸不锈 钢, 可通过热处理获得较好的力学性能和高的耐蚀 性。应用于化工 (如硝酸鼓风机主轴、叶片)、造船 (如 舰船上的艉轴) 等工业。
该钢具有高的耐蚀性和较高的力学性能, 但对 回火脆性敏感, 并且化学成分的微小变动对显微组 织和性能的影响较大 。 已有的研究[1] 表明, 该钢存 在高温回火脆性, 表现在 500～ 600 ℃回火或在较高 温度回火缓冷通过上述温度区间后, 冲击韧性下降, 并产生沿晶断裂。 对于既要求强韧性好又要求耐腐
图 5 断口形貌 F ig15 F ractu re m o rp ho logy (a) CH T , 冲击温度 25 ℃; (b) IH T 920 ℃, 冲击温度 25 ℃
213 光学显微组织 图 6 是用 CuSO 4+ HC l 溶液腐蚀的 300 ℃回火
不锈钢高温服役脆性相析出导致材料脆化研究-压力容器会议-关凯书
不锈钢高温服役脆性相析出导致材料脆化研究进展关凯书王志文华东理工大学化工机械研究所石油和石化厂中的压力容器、管道、接头、阀门及其它设备使用了多种高温服役的铁基和镍基材料。
对于碳钢或低合金钢不适用的领域，例如在600~700C 范围内的设备，最常选用的是18 Cr- 8Ni 奥氏体不锈钢系列。
这些合金和18 Cr -12Ni钢的优点是能耐许多环境下的腐蚀，以及它们在温度高达816C时的耐氧化性。
但18 Cr- 8Ni奥氏体不锈钢系列在高温下(600~700°C)长期服役会产生脆性相析出而导致材料脆性现象, 对设备的安全运行带来了隐患, 研究其脆化的原因和规律具有重要的实用价值。
1 前言石油化工与化工中常用的高温奥氏体材料：AISI300(18-8 型)系列奥氏体不锈钢SUS304、316、316L、347 等，如催化裂化装置烟气管线等，温度一般控制在700C 左右。
这些耐热钢在服役中经常出现开裂失效，特别是焊缝上。
主要的损伤有以下2 种。
( 1 )蠕变损伤：以晶界滑移形成空洞开始，直至形成蠕变裂纹甚至断裂泄漏。
(2)脆性相析出：c相及碳化物的析出，并向晶界迁移、聚集，使钢材脆化甚至脆断。
铁基奥氏体不锈钢经过长时间的高温时效后，除了存在碳化物析出之外还存在一些中间相，包括c相、x相和laves (n)相等多种的金属间化和物，这些相一般很稳定，性质既硬且脆，晶界上呈连续片状大量析出或在晶内呈针状析出会严重影响不锈钢的塑性和韧性。
c相是铁基奥氏体不锈钢中常见的一种析出相，c相是Cr-Fe的金属间化合物。
一般在以B类过渡族元素如Mn、Fe、Co或Ni为基的合金中，含有A类元素像Ti、V或Cr时就可能形成，如FeCr、CoCr，还有三元系c相，如FeCrMo 等。
c相的形态主要有块状、片状和针状，数量很多时也呈魏氏组织，晶内析出时一般为针状呈现的片状组织，在铁基奥氏体不锈钢中c相一般为沿晶界析出的小颗粒，在镍基合金中c相通常呈片(针)状。
影响碳钢变形抗力、塑性的因素
论文目录绪论 (3)1.金属塑性的基本概念 (3)2.影响塑性的因素及提高塑性的途径 (3)2.1金属的自然性质（内在） (3)2.2变形温度对塑性的影响 (6)2.3变形速度的影响 (6)2.4变形力学条件对塑性的影响 (6)2.5其他因素对塑性的影响 (7)2.6提高塑性的途径 (8)3变形抗力 (8)3.1变形抗力的几个概念 (8)3.2影响变形抗力的因素 (8)3.3热轧时的真实变形抗力 (11)3.4降低变形抗力常用的工艺措施 (11)影响碳钢变形抗力、塑性的因素摘要：金属的塑性与变形抗力对金属的加工和金属的质量等问题有着很重要的影响。
本文阐述了影响塑性的几个因素及提高塑性的途径，影响变形抗力的因素以及降低变形抗力常用的工艺措施。
关键词：塑性变形抗力三向压应力热轧绪论21世纪世界钢铁工业发展的一个显著特点是钢材市场竞争愈演愈烈，竞争的焦点是钢材的质量逐步提高而成本降低。
随着社会的发展，对钢材的质量要求越来越高，然而金属的质量问题是无法避免的，如金属加工时塑性较低，容易断裂；金属变形抗力大，不易加工。
因此，本文针对如何提高金属的塑性和降低变形抗力的常用工艺措施进行了分析。
1、金属塑性的基本概念金属之所以能进行压力加工主要是由于金属具有塑性这一特点。
所谓塑性，是指金属在外力作用下，能稳定地产生永久变形而不破坏其完整性的能力。
金属塑性的大小，可用金属在断裂前产生的最大变形程度来表示。
一般通常称压力加工时金属塑性变形的限度，或“塑性极限”为塑性指标。
应当指出，不把塑性塑性和柔软性混淆起来。
不能认为金属比较软，在塑型加工过程中就不易破裂。
柔软性反应金属的软硬程度，它用变形抗力的大小来衡量，表示变形的难易。
不要认为变形抗力小的金属塑性就好，或是变形抗力大的金属塑性就差。
例如：室温下奥氏体不锈钢的塑性很好，能经受很大的变形而不破坏，但它的变形抗力却非常大；对于过热或过烧的金属与合金来说，其塑性很小，甚至完全失去塑性变形的能力，而变形抗力也很小；也有些金属塑性很高而变形抗力又小，如室温下的铅等。
1Cr5Mo铬钼钢管冷裂纹浅析及预防
集形成 。当冷裂纹的应力强度 因子超过 材料的 临界应力
在 的应力 ，包括 由于焊接时热 量分布不均匀造 成的温度
应力和 由于相变 （ 特别 是 马氏体 转 变 ）形 成 的组织 应
强度 因子时 ，该裂纹就会快 速扩展而发 生断裂 ，甚 至同
妣 复里 ！ 麈 圜 受 壅 ｌ
ห้องสมุดไป่ตู้（ ） １ ｒＭｏ焊接接头 的冷裂 纹 常产生 过热 区 ，特 ２ Ｃ５ 别是在热影 响区为马 氏体组织 时尤为明显 ，当热 影响 区 淬硬程度较低 ，有珠 光体 和马氏体的混合组 织时 ，所产 生的冷裂纹 可能沿 晶界扩展 。冷裂 纹有时在焊接 后立 即 从 焊缝 向热影 响区扩散。同时氢在铁素体里 的扩散速度
３ ０ ，层间温度不能低于预热 。 ５℃ （ ）后热处理又称为去氢处理 ，是 防止焊接冷裂纹 ２
裂 的敏感性更大。 由于合金元素 降低会 损坏 １ ｒＭｏ的高 温性 能 ，因 Ｃ５ 此 ，焊缝金属一 般都通 过控 制含碳 量来 减小 淬硬倾 向， 如热 ５７焊条 ，熔敷金属 ＂ ≤０ １ ％ ，低 于母材金属 的 ０ ｔ Ｏ ．２
二、焊接方法和焊接材料
由于 Ｉ ＩＭｏ 管焊接时 ，需 单面焊 双面成形 ，若 ＣＳ 钢 背面成形不好 ，存 在咬边 、未熔合 及未焊 透等缺 陷时 ，
３ ０Ｃ）才发 生马氏体转 变。 因此 ，热 影响 区奥 氏 体 ０￣
存在时问较 长 ，而焊缝金属 的含碳量控制 的较低 ，不 易
淬硬 ，焊缝 金属的奥 氏体组织 较早 向珠光体 转变 ，结 果
增加热输入会 增加焊件 中的残 余应力 ，从而增 加 了焊接 裂纹 的敏感性。对 于采用 了预 热和后热 处理 的工艺 ，热 输入适 当小些是有利 的。从各 种情况考 虑，热输 入控制 在 １ ２ ｋ／ ｍ内，可获得较好的焊接接头质量。 ２～ ４Ｊ ｃ
低温下用剖面法测3.5Ni钢断裂韧性的几个问题
THANKS
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冲击韧性
3.5Ni钢的冲击韧性较好，可以在较 低的温度下保持良好的冲击性能， 适用于制造承受冲击的结构件。
3.5Ni钢的断裂韧性
定义
3.5Ni钢的断裂韧性是指其在裂纹扩展时的抗力，是衡量材料抵抗裂纹扩展能力的重要指 标。
测试方法
通常采用剖面法进行测试，即在试样表面制备预制裂纹，然后在低温下进行加载，测量裂 纹扩展所需的应力强度因子范围。
影响因素
断裂韧性受到材料成分、组织结构、温度、应力状态等多种因素的影响。其中，镍元素的 含量对断裂韧性的影响较大，适量的镍可以提高材料的韧性。此外，材料的组织结构、晶 粒尺寸、杂质元素等也会影响其断裂韧性。
03 低温下3.5Ni钢的 断裂韧性测试
测试方法的选择
试验方法
选择适合低温环境下3.5Ni钢的 断裂韧性测试方法，剖面法是一 种可行选择，可对材料进行深度 剖析，获取更全面的材料性能数
在低温环境下，材料的晶体结构和化 学键合状态发生变化，导致其断裂韧 性值随温度降低而增大。此外，低温 下材料的脆性增加，使得裂纹扩展更 加困难，从而提高材料的断裂韧性。
试样尺寸效应的产生是由于材料中存 在一定尺寸的晶粒、第二相等微观结 构特征。这些特征对材料的力学性能 产生影响。在一定范围内，试样尺寸 的增大有助于更好地表征材料的整体 性能，从而提高测试结果的准确性。
物理性质
3.5Ni钢的密度为7.85 g/cm³，具有较高的强度和硬度，同时具有良好的塑性和 韧性，适用于制造承受重载和冲击的结构件。
3.5Ni钢的力学性能
抗拉强度
3.5Ni钢具有较高的抗拉强度 ，通常在400-600MPa之间， 通过合理的热处理和合金元素 调整，可以提高其抗拉强度。
1Cr18Ni9Ti的热处理工艺与耐蚀性研究
目录1 绪论 (4)1.1 不锈钢的历史起源及分类 (5)1.1.1 铁素体不锈钢 (6)1.1.2 马氏体不锈钢 (6)1.1.3 奥氏体不锈钢 (6)1.2 不锈钢的应用及工作环境 (7)1.2.1 不锈钢在建筑业中的应用 (7)1.2.2 不锈钢在海洋装置上的应用 (8)1.3 国内外不锈钢的发展情况 (10)1.3.1 彩色不锈钢 (10)1.3.2 日本废不锈钢利用 (12)1.3.3 国内外不锈钢焊条使用现状 (12)1.4 本论文的目的与意义 (14)2. 奥氏体不锈钢1Cr18Ni9Ti的热处理工艺过程 (15)2.1 奥氏体不锈钢1Cr18Ni9Ti的冶炼研究及锻造处理 (15)2.1.1 1Cr18Ni9Ti的凝固行为 (15)2.1.2 1Cr18Ni9Ti的锻造处理 (19)2.2 奥氏体不锈钢热处理设备—真空热处理炉 (20)2.2.1 真空热处理炉概述 (20)2.2.2 真空热处理炉设计 (23)2.3 奥氏体不锈钢1Cr18Ni9Ti的固溶处理与稳定化处理 (27)2.3.1 奥氏体不锈钢1Cr18Ni9Ti的固溶处理 (27)2.3.2 奥氏体不锈钢1Cr18Ni9Ti的稳定化处理 (29)2.3.3 奥氏体不锈钢1Cr18Ni9Ti的化学热处理 (33)2.3 全腐蚀试验 (35)2.4 晶间腐蚀试验 (36)3 奥氏体不锈钢1Cr18Ni9Ti的抗蚀性处理 (38)3.1 造成不锈钢腐蚀的原因及机理 (38)3.2 奥氏体不锈钢1Cr18Ni9Ti常用的抗蚀热处理方式 (40)3.3 固溶处理与稳定化处理对耐蚀性能的影响 (41)3.4 讨论与结论 (42)4 奥氏体不锈钢1Cr18Ni9Ti热处理后检验 (44)4.1 试验方法与结果 (44)4.2 结果分析 (45)4.3 小结 (47)5结论 (48)致谢 (49)参考文献 (50)1 绪论奥氏体不锈钢1913年在德国问世，在不锈钢中一直扮演着最重要的角色，其生产量和使用量约占不锈钢总产量及用量的70%钢号也最多，当今我国常用奥氏体不锈钢的牌号就有40多个，最常见的就是18-8型。
GCr15钢冷作模脆断原因及改善措施
GCr15钢冷作模脆断原因及改善措施
吴玉兰
【期刊名称】《南通纺织职业技术学院学报》
【年(卷),期】2003(003)004
【摘要】就GCr15钢制作冷作模具,淬火硬度达不到要求(HRC＜60左右),易脆断、寿命短,对其进行化学成分和金相组织检验.结果表明,出现这种问题的主要原因是碳化物形态异常.通过对该模具进行超细化处理,改变碳化物形态,改善了其使用性能,使该模具能正常使用.
【总页数】3页(P18-19,26)
【作者】吴玉兰
【作者单位】南通纺织职业技术学院机电工程系,南通,226007
【正文语种】中文
【中图分类】TG156.8
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汪红 晓 胡进 鲍进 吴英梅
（ 攀长钢公司质 量计量部 ， 四川： 论文研 究 了热处理工 艺对 １ ｒ１ ｉ ｉ Ｃ２ Ｎ５ 钢组织与性 能的影响 ， 到 了材料冷 弯脆性 的原 因， 到 了如 下 Ｔ 找 得
结论 ： １ 材料 产生脆性 的原 因是敏 化处理 时 。相 的析 出， 料 固溶后在 ６ ０ ９ ０（敏 化处理 时析 出 。相 ， （） 材 ５ ℃ ０ ￣ ３ 导致 塑性和韧性 降低 ， 并且在 ７ ０Ｃ敏化 口相 的析 出量 最大；２ 材料 经 固溶 处理 后在 ７ ０Ｃ保温 １ 分钟 时就有 口相析 ０ｏ （） ０￣ ０ 出，０分钟达到 最大析 出量 ， ２ 导致 塑性 和韧性降低 ；３ （ ）ｏ相在 ９ ０ ９ ０ ０ ℃～ ５ ℃之 间开始溶解 。已经产 生 。相 的材料 可以通过重新加热到９ ０Ｃ以上然后快速冷却来 消除 因。相的析 出而产生的脆性 。 ５ｏ
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前 言
１ ｒ１ ｉ ｉ ｃ２Ｎ５ 是最早 由苏联开发的一种低碳含镍 Ｔ 的双相 不锈钢 ， 具有较高的屈服强度 ， 而且保留了 奥氏体 不锈钢优 良的成 型性能和焊接性能 。中国 １７ 年纳入 国家标 准 。早期是 为 了节约镍 ， 替 ９５ 代 １ｒ８ ｉ ｉ Ｃ ｌＮ９ 而设计的。但是比后者具有更好的力学 Ｔ 性能特 别是强度 。多用来制 造既耐氧化性 酸 （ 如
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第 ｌ卷 ７
总第 ６ 期 ７
特钢技术
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２ １．０ ２ ０ １Ｎ ．
２ １ 年第 ２ ０１ 期
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关 键 词 ：Ｃ １ ＩＴ； 性 ： １ ５ Ｉ Ｎ 脆 ａ相
中图分类号 ：Ｇ１ １９ Ｔ １ ．１
文献标识码 ： 文章标 号： ６ ４ ０ ７ （ ０ １ Ｏ — １ — ５ Ａ １ ７ — ９ １ ２ １ ）２ ０ ８ ０
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