基坑支护(计算书)
泵站工程基坑支护计算书
泵站工程基坑支护计算书1. 材料(1) 钢板桩：采用拉森Ⅳ钢板桩，每根宽40cm ，截面抵抗矩32037cm W x =。
(2) 围檩：采用2根H 型钢(414×405mm)，腹板厚mm t 18=。
截面惯性矩493000cm I x =，每根H 型截面抵抗矩34490cm W x =， 弹性模量23/10210mm N E ⨯=。
(3) 内撑：采用φ630mm 钢管，mm t 12=，223298mm A n =，33533cm W x =，钢管自重m KN q /53.1=。
材料强度标准值：钢板桩、H 型钢容许弯曲应力][σ=210MPa ，H 型钢容许剪应力][τ=120MPa ，钢管容许压应力][σ=200MPa 。
2. 钢板桩强度验算钢板桩弯矩最大值：=max M 65.3m KN ⋅。
MPa MPa W r M x x 210][7.3710203785.0103.6536max max =<=⨯⨯⨯==σσ 钢板桩满足要求。
3. 围檩验算围檩布置为每跨 6.0m ，按四跨等跨连续梁计算，取最大均布荷载m KN q /278=，如图1(a)所示。
(1) 强度计算根据图1可知，最大弯矩为1073.5m KN ⋅。
MPa MPa W r M x x 210][6.140104490285.0105.107336max max =<=⨯⨯⨯⨯==σσ (2) 强度计算根据图1可知，最大剪力为1013.9KN 。
MPa MPa t I s Q x 120][0.751810930002476989109.10135.043max max =<=⨯⨯⨯⨯⨯=⋅=ττ (3) 挠度计算mm l f mm EI ql f 15400][8.51029300010210100610278632.0100632.089434==<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯=-围檩满足要求。
基坑支护计算书.doc
具体计算如下本工程按一级进行计算，地面超载取20.0kPa。
2.2 土层参数土层编号土类厚度(m) 重度(kN/m3) 内聚力(kPa) 内摩擦角(°)1 杂填土 1.20 17.00 8.0 10.02 砂质粘性土9.80 18.50 22.0 23.03 全风化花岗岩20.00 19.50 19.0 25.0地下水位埋深0.50m2.3 放坡设计坡号坡高(m) 坡宽(m) 台宽(m)1 2.00 2.00 0.652.4 桩墙设计各层水泥土物理力学性能土层编号土类内聚力(kPa) 内摩擦角(°) 重度(kN/m3)1 杂填土8.0 10.0 17.002 砂质粘性土22.0 23.0 18.503 全风化花岗岩19.0 25.0 19.50各排加劲水泥土桩设计(从坑内向坑外顺序)排号与前排间距(mm)偏移量(mm)桩径(mm)桩长(m)桩间距(mm)加劲间隔加劲材料加劲根数加劲长度(m)加劲位置(mm)1 0 0 0 0 1300 1 工40 1 9.0 12 500 0 650 9.500 0 0 0.0 02.5 锚桩设计桩号深(m) 超挖(m) 水平倾角(°) 长度(m) 水平间距(mm) 直孔直径(mm)1 1.00 0.00 15.00 15.00 2000.00 500.002 4.00 0.00 15.00 13.00 2000.00 500.00续表桩号支盘直径(mm) 支盘数支盘间距(mm)支盘长(mm)重度(kN/m3)加劲类型加劲根数预拉力(kN)1 800.00 3 4000.00 1000.00 25.00 2*15.2 1 180.0桩号支盘直径(mm) 支盘数支盘间距(mm)支盘长(mm)重度(kN/m3)加劲类型加劲根数预拉力(kN)2 800.003 4000.00 1000.00 25.00 2*15.2 1 160.03 内力变形计算3.1 《加劲水泥土桩锚支护技术规程》CECS147:2004方法3.1.1 计算参数3.1.1.1 土层刚度参数土层编号土类m值(kN/m4)1 杂填土12.02 砂质粘性土20.03 全风化花岗岩25.03.1.1.2 桩锚支点刚度桩锚编号深度(m) 支点刚度(MN/m2)1 1.00 6.453 4.00 10.383.1.1.3 地表沉降计算方法peck简化方法。
基坑支护方案及计算书
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第一部分基坑支护设计方案说明 . (4)1 工程概况 (4)1。
1 一般概况.................................. 错误!未定义书签。
1.2 项目概况 (4)1.3 环境概况 (4)1。
4 基坑安全等级 (4)2 地质资料 (5)2.1 地形地貌 (5)2.2 工程地质 (5)2.3 水文概况 (5)2。
4 不良地质条件 (5)2.5 地质参数 (5)3 支护方案设计 (6)3。
1设计使用规范 (6)3.2设计资料依据 (6)3.3 支护方案 (6)4 基坑支护结构设计计算 (6)4。
1 计算方法 (7)4.2 计算条件 (7)4。
3 计算结果 (7)5 支护结构施工技术要求 (7)5。
1 施工流程 (7)5。
2 水泥土搅拌桩施工技术要求 (8)5.3 喷射混凝土施工技术要求 (7)5.4 土方开挖技术要求 (9)5。
5 基坑降排水 (10)6 其它注意事项 (10)7 监测要求及内容 (11)7.1 监测技术要求 (11)7.2 监测内容 (11)7.3监测要求 (12)8 质量检测 (12)9 应急措施 (12)9.1支护结构体系方面的应急处理措施 (12)9.2地下水方面的应急处理措施 (13)9。
3环境保护方面的应急处理措施 (13)9。
4应急资源 (13)10 备注 (14)第二部分基坑支护设计计算书 (15)1.AB段剖面计算 (15)2。
BC段剖面计算 (17)3。
CD段剖面计算 (19)4.DE段剖面计算 (21)5.EA段剖面计算 (23)第一部分基坑支护设计方案说明1 工程概况1.2 项目概况⑴主体建筑总用地面积约11654。
00m2左右，总建筑面积约54193.66m2左右，拟建建筑物共有5栋，地上6～34层，地下一层，结构形式为钢筋混凝土框架结构.⑵基坑规模基坑大致呈矩形。
土建施工基坑支护计算书(DOC)
基坑支护计算书四川省建筑设计院2005年4月基坑支护计算书总工程师：审定：审核：编制：四川省建筑设计院2005年4月目录一、基坑支护计算说明二、挡土桩(墙)支撑规范计算公式三、内力计算书（M法）四、锚杆计算书五、基坑支护连梁（腰梁）计算书一、基坑支护计算说明1、基坑开挖深度±0.00下23.8m，地下水位坑外16.0m，坑内23.8m。
2、根据场地勘察报告，选取每一面边坡中部钻孔为计算标准地层，地基土物理力学指标按表1取值：表 13、支护设计计算时采用中国建筑科学设计研究院PKPM软件计算后综合取值。
锚杆长度以四个点(边坡中点钻孔)计算后取平均值。
锚杆材质为地质钻杆，抗拉强度为540MPa,截面积为723mm2。
腰梁计算及降水设计计算时采用理正软件计算后综合取值。
4、基坑四周均布荷载q＝10KN/m2（离坑边大于1.50米），基坑安全等级为一级，侧壁重要系数γ0＝1.10。
5、护壁桩嵌固深度系数按0.12计算(根据《建筑基坑支护技术规范》(JGJ120-99)附录四取δ=0,φk=40取值)，嵌固深度h b=3.0m。
二、挡土桩(墙)支撑规范计算公式（一）第n层土底面对板桩墙的压力计算第n层土底面对板桩墙的主动压力为：第n层土底面对板桩墙的被动压力为：土名重度γ(kN/m3)饱和重度γ(kN/m3)粘聚力标准值C k(kPa)内摩擦角标准值φk(度)岩土体与锚固体的极限摩阻力标准值q skKPa 杂填土17.0 0 17 20素填土18.0 18 20 20粉质粘土19.5 22 20 45粉土19.5 12 18 45中砂19.5 0 32 35中砂（卵石层中）20.0 0 35 50稍密卵石21.0 21.5 0 40 200中密卵石22.0 22.5 10 42 250密实卵石23.0 23.5 15 45 300强风化泥岩22.0 22.3 45 30 100中等风化泥岩23.5 23.6 800 40 250其中：E an——第n层土底面对板桩墙的主动压力；E pn——第n层土底面对板桩墙的被动压力；q n ——地面附加荷载传递到第n层土底面的垂直荷载(kN/m2)；i——i层土的天然重力密度(kN/m3)；h i ——i层土的厚度(m)；n——n层土调整后的内摩擦角(°)；C n ——n层土调整后的内聚力(kN/m2)。
基坑支护设计计算书
基坑⽀护设计计算书桩锚设计计算书⼀、计算原理1.1 ⼟压⼒计算⼟压⼒采⽤库仑理论计算1.1.1 主动⼟压⼒系数()2sin sin cos cos++=φδφδφa K1.1.2 被动⼟压⼒系数()2sin sin cos cos+-=φδφδφpK1.1.3 主动⼟压⼒强度a a ajk K ChK e 2-=γ1.1.4 被动⼟压⼒强度p pp j k K ChKe 2+=γ1.2 桩锚设计计算1.2.1单排锚杆嵌固深度按照下式设计计算：02.1)(011≥-++∑∑ai a d T c pj p E h h h T E h γ式中，h p 为合⼒∑E pj 作⽤点⾄桩底的距离，∑E pj 为桩底以上基坑内侧各⼟层⽔平抗⼒标准值的合⼒之和，T c1为锚杆拉⼒，h T1为锚杆⾄基坑底⾯距离，h d 为桩⾝嵌固深度，γ0为基坑侧壁重要性系数，h a 为合⼒∑E ai 作⽤点⾄桩底的距离，∑E ai 为桩底以上基坑外侧各⼟层⽔平荷载标准值的合⼒之和。
1.2.2 多排锚杆采⽤分段等值梁法设计计算，对每⼀段开挖，将该段状上的上部⽀点和插⼊段弯矩零点之间的桩作为简⽀梁进⾏计算，上⼀段梁中计算出的⽀点反⼒假定不变，作为外⼒来计算下⼀段梁中的⽀点反⼒，该设计⽅法考虑了实际施⼯情况。
1.3 配筋计算公式为：钢筋笼配筋采⽤圆形截⾯常规配筋，并根据桩体实际受⼒情况，适当减少受压⾯的配筋数。
sy cm cm s y A f A f A f A f 32/2sin 25.1++=ππαα()tsy cm s r f Arf KSM A παπαπππαsin sinsin 323+-=α225.1-=t式中，K 为配筋安全系数，S 为桩距，M 为最⼤弯矩，r 为桩半径，f cm 和fy 分别为混凝⼟和钢筋的抗弯强度，As 为配筋⾯积，A 为桩截⾯⾯积，α对应于受压区混凝⼟截⾯⾯积的圆⼼⾓与2π的⽐值，⽤叠代法计算As 。
基坑支护计算书
安康市张岭廉租房六、七号楼边坡工程支护设计计算书设计：魏小勇审核：张海峰审定：张忠永西北综合勘察设计研究院二○一二年四月1目录一、边坡整体稳定性计算简图 (2)二、17米长抗滑动桩计算 (2)三、21米抗滑动桩验算 (8)四、抗滑桩桩顶冠梁计算书 (15)五、BC段弹性地基梁计算书 (20)六、AB段已有抗滑桩验算 (24)七、埋入式锚固梁计算书 (33)1一、边坡整体稳定性计算简图二、17米长抗滑动桩计算------------------------------------------------------------------------ 原始条件:2墙身尺寸:桩总长: 17.000(m)嵌入深度: 6.000(m)截面形状: 方桩桩宽: 1.600(m)桩高: 2.200(m)桩间距: 4.400(m)嵌入段土层数: 1桩底支承条件: 铰接计算方法: M法土层序号土层厚(m) 重度(kN/m3) 内摩擦角(度) 土摩阻力(kPa) M(MN/m4) 被动土压力调整系数1 50.000 21.000 40.00 180.00 25000.000 1.000初始弹性系数A: 50.000(MN/m3)初始弹性系数A1: 30.000(MN/m3)桩前滑动土层厚: 11.000(m)锚杆（索）参数:锚杆道数: 1锚杆号锚杆类型竖向间距水平刚度入射角锚固体水平预加筋浆强度( m ) ( MN/m ) ( 度 ) 直径(mm) 力(kN) fb(kPa)1 锚索 0.100 8.810 30.00 150 400.00 2100.00物理参数:桩混凝土强度等级: C30桩纵筋合力点到外皮距离: 35(mm)桩纵筋级别: HRB400桩箍筋级别: HPB235桩箍筋间距: 200(mm)挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 23.000(度)墙背与墙后填土摩擦角: 18.000(度)墙后填土容重: 19.200(kN/m3)横坡角以上填土的土摩阻力(kPa): 35.00横坡角以下填土的土摩阻力(kPa): 40.00坡线与滑坡推力:坡面线段数: 1折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m)1 0.000 0.000地面横坡角度: 0.000(度)墙顶标高: 0.000(m)参数名称参数值推力分布类型梯形梯形荷载(q1/q2) 0.510桩后剩余下滑力水平分力 1180.000(kN/m)桩后剩余抗滑力水平分力 0.000(kN/m)采用土压力计算时考虑了桩前覆土产生的被动土压力3覆土重度(kN/m3): 19.000覆土内摩擦角(度): 18.000覆土粘聚力(kPa): 10.000覆土被动土压力调整系数: 1.000钢筋混凝土配筋计算依据:《混凝土结构设计规范GB 50010--2002》注意：内力计算时，滑坡推力、库仑土压力分项(安全)系数 = 1.000=====================================================================第 1 种情况: 滑坡推力作用情况[桩身所受推力计算]假定荷载梯形分布桩后: 上部=318.834(kN/m) 下部=625.166(kN/m)桩前: 上部=0.000(kN/m) 下部=0.000(kN/m)桩前分布长度=11.000(m)(一) 桩身内力计算计算方法: m 法背侧——为挡土侧；面侧——为非挡土侧。
基坑支护设计计算书
基坑支护设计计算书设计方法原理及分析软件介绍基坑开挖深度为6m，采用板桩作围护结构，桩长为12m，桩顶标高为-1m。
采用《同济启明星2006版》进行结构计算。
5.1 明开挖，6m坑深支护结构计算(1)工程概况基坑开挖深度为6m，采用板桩作围护结构，桩长为12m，桩顶标高为-1m。
q=0(1b 素填土)1.3hw=1(4 粘土)D=7H=6(6b 淤泥质粘土)(6c 粉质粘土)板桩共设1道支撑，见下表。
2中心标高(m) 刚度(MN/m) 预加轴力(kN/m)-1.3 30基坑附近有附加荷载如下表和下图所示。
h 1x 1s 45(2)地质条件场地地质条件和计算参数见表1。
地下水位标高为-1m。
渗透压缩层厚重度43) k(kN/m) c(kPa) m(kN/m土层 ,(:) 系数模量 max3(m) (kN/m) (m/d) (MPa)1.3 19 9.28 14.88 1500 1b 素填土2.7 18.4 12 17 3500 4 粘土7.5 17.8 5 10 1000 6b 淤泥质粘土3.5 18.9 15.5 13 3000 6c 粉质粘土2 19.7 18.5 14.5 5000 7 粉质粘土8 粉质粘土 13 20.4 19 18 7000(3)工况支撑刚度预加轴力工况编号工况类型深度(m) 支撑编号 2(MN/m) (kN/m)1 1.5 开挖2 1.3 30 1 加撑3 6 开挖4 2.5 1000 换撑5 1 拆撑工况简图如下:1.31.52.56工况 1工况 2工况 3工况 4工况 5(4)计算Y整体稳定验算O(1b 素填土)X(4 粘土)76(6b 淤泥质粘土)(6c 粉质粘土)(7 粉质粘土)(8 粉质粘土)安全系数 K=1.56 ,圆心 O( 1.19 , 1.45 ) 墙底抗隆起验算(1b 素填土)1(4 粘土)76(6b 淤泥质粘土)(6c 粉质粘土)(7 粉质粘土)(8 粉质粘土)Prandtl: K=2.83Terzaghi: K=3.23(1b 素填土)1.3m1(4 粘土)76(6b 淤泥质粘土)(6c 粉质粘土)(7 粉质粘土)(8 粉质粘土)坑底抗隆起验算 K=1.81抗倾覆验算(水土合算)(1b 素填土)1.3O1(4 粘土)76(6b 淤泥质粘土) 9924.610.8 914.3(6c 粉质粘土)(7 粉质粘土)Kc=1.22抗管涌验算: 159#按砂土，安全系数K=2.25按粘土，安全系数K=3.054包络图 (水土合算, 矩形荷载)500-502001000-100-200100500-50-100000 110.2kN/m222444666888101010121212141414深度(m)深度(m)深度(m)水平位移(mm)弯矩(kN*m)剪力(kN) Max: 42.8-8.3 ~ 183.2-46.6 ~ 66.2(5)工字钢强度验算: 159#基本信息计算目标:截面验算截面受力状态:绕X轴单向受弯材料名称:Q2352 材料抗拉强度(N/mm):215.02 材料抗剪强度(N/mm):125.0弯矩Mx(kN-m):229.000 截面信息截面类型:工字钢(GB706-88):xh=I40b(型号)截面抵抗矩33 Wx(cm): 1140.000 Wx(cm): 1140.000 1233 Wy(cm): 96.200 Wy(cm): 96.200 12截面塑性发展系数γx: 1.05 γx: 1.05 12γy: 1.20 γy: 1.20 12截面半面积矩33 S(cm): 678.600 S(cm): 92.704 xy13S(cm):84.891 y2 截面剪切面积22 A(cm): 94.110 A(cm): 94.110 xy截面惯性矩44 I(cm): 22800.000 I(cm): 692.000 xy截面附加参数参数名参数值x: I40b(型号) h分析结果2 最大正应力σ:191.312(N/mm)2 |σ= 191.3|?f = 215.0(N/mm) |f / σ|=1.124满足水平支撑系统验算:水平支撑系统位移图(单位:mm)水平支撑系统弯矩图(单位:kN.M)水平支撑系统剪力图(单位:kN)水平支撑系统轴力图(单位:kN) (6)钢腰梁强度验算:基本信息计算目标:截面验算截面受力状态:绕X轴单向受弯材料名称:Q2352 材料抗拉强度(N/mm):215.02 材料抗剪强度(N/mm):125.0弯矩Mx(kN-m):115.700 截面信息截面类型:工字钢组合Π形截面(GB706-88):xh=I40b(型号) 截面抵抗矩33 W(cm): 2280.000 W(cm): 2280.000 x1x233 W(cm): 2389.732 W(cm): 2389.732 y1y2截面塑性发展系数γ: 1.05 γ: 1.05 x1x2γ: 1.00 γ: 1.00 y1y2截面半面积矩33 S(cm): 1357.200 S(cm): 1646.925 xy截面剪切面积22 A(cm): 188.220 A(cm): 188.220 xy截面惯性矩44 I(cm): 45600.001 I(cm): 59026.381 xy截面附加参数参数名参数值x: I40b(型号) hw: 350(mm)分析结果2最大正应力σ:48.329(N/mm)2 |σ= 48.3|?f = 215.0(N/mm) |f / σ|=4.449满足(7)钢对撑强度及稳定性验算:基本输入数据构件材料特性材料名称:Q235构件截面的最大厚度:8.00(mm)2 设计强度:215.00(N/mm)2 屈服强度:235.00(N/mm)截面特性截面名称:无缝钢管:d=133(mm)无缝钢管外直径[2t?d]:133 (mm)无缝钢管壁厚[0,t?d/2]:8 (mm)缀件类型:构件高度:4.000(m)容许强度安全系数:1.00容许稳定性安全系数:1.00荷载信息轴向恒载设计值: 447.800(kN)连接信息连接方式:普通连接截面是否被削弱:否端部约束信息X-Z平面内顶部约束类型:简支X-Z平面内底部约束类型:简支X-Z平面内计算长度系数:1.00Y-Z平面内顶部约束类型:简支Y-Z平面内底部约束类型:简支Y-Z平面内计算长度系数:1.00 中间结果截面几何特性2 面积:31.42(cm)4 惯性矩I:616.11(cm) x3 抵抗矩W:92.65(cm) x回转半径i:4.43(cm) x4 惯性矩I:616.11(cm) y3 抵抗矩W:92.65(cm) y回转半径i:4.43(cm) y塑性发展系数γ1:1.15x塑性发展系数γ1:1.15y塑性发展系数γ2:1.15x塑性发展系数γ2:1.15y材料特性2 抗拉强度:215.00(N/mm)2 抗压强度:215.00(N/mm)2 抗弯强度:215.00(N/mm)2 抗剪强度:125.00(N/mm)2 屈服强度:235.00(N/mm)3 密度:785.00(kg/m)稳定信息绕X轴弯曲:长细比:λ=90.32 x轴心受压构件截面分类(按受压特性): a类轴心受压整体稳定系数: φ=0.711 x最小稳定性安全系数: 1.07最大稳定性安全系数: 1.07最小稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:0.000(m)最大稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:0.000(m)绕X轴最不利位置稳定应力按《钢结构规范》公式(5.1.2-1) N4478002,,200.3857N/mmA0.711，3142 x绕Y轴弯曲:长细比:λ=90.32 y轴心受压构件截面分类(按受压特性): a类轴心受压整体稳定系数: φ=0.711 y最小稳定性安全系数: 1.07最大稳定性安全系数: 1.07最小稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:0.000(m)最大稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:0.000(m)绕X轴最不利位置稳定应力按《钢结构规范》公式(5.1.2-1) N4478002,,200.3857N/mmA0.711，3142 y强度信息最大强度安全系数: 1.51最小强度安全系数: 1.51最大强度安全系数对应的截面到构件顶端的距离: 0.000(m)最小强度安全系数对应的截面到构件顶端的距离: 0.000(m)计算荷载: 447.80kN受力状态:轴压最不利位置强度应力按《钢结构规范》公式(5.1.1-1)分析结果构件安全状态: 稳定满足要求，强度满足要求。
基坑支护专项方案计算
一、工程概况本工程位于XX市XX区，项目总投资XX亿元。
基坑开挖深度约6.5米，周边环境复杂，地下管线密集。
为保障基坑施工安全和周边环境稳定，特制定本专项方案。
二、支护结构设计1. 支护形式：采用钢筋混凝土排桩支护，桩径800mm，桩间距1.5m，桩长根据地质情况确定。
2. 钢筋混凝土排桩设计：（1）桩身混凝土强度等级C30；（2）桩身配筋：主筋直径φ25，箍筋直径φ12，间距150mm；（3）桩顶设置钢筋混凝土冠梁，尺寸为1200mm×1200mm，配筋同桩身。
3. 防水措施：在桩身混凝土中掺入防水剂，确保桩身防水性能。
三、施工方案1. 施工顺序：先进行桩基施工，再进行冠梁施工，最后进行土方开挖。
2. 桩基施工：（1）桩基施工采用旋挖钻机进行钻孔，钻孔深度根据地质情况确定；（2）成孔后，清孔，清孔标准为孔底沉渣厚度≤50mm；（3）下钢筋笼，钢筋笼制作应符合设计要求；（4）浇筑混凝土，混凝土强度达到设计要求后方可进行下一道工序。
3. 冠梁施工：（1）冠梁混凝土强度等级C30；（2）冠梁配筋：主筋直径φ25，箍筋直径φ12，间距150mm；（3）冠梁施工完成后，进行养护。
4. 土方开挖：（1）采用挖掘机进行土方开挖，分层开挖，每层厚度不超过2.0m；（2）开挖过程中，应确保支护结构稳定，避免因开挖不当导致支护结构破坏；（3）开挖过程中，应及时进行排水，防止基坑积水。
四、计算书1. 桩基承载力计算：（1）桩基轴向承载力计算公式：Qa = qSap + qaAp（2）桩基侧阻力计算公式：Qs = 0.6qL + 0.4qLγH（3）桩基抗拔力计算公式：Qb = qaApγH2. 冠梁弯矩计算：（1）冠梁弯矩计算公式：M = (F1L1 + F2L2)/2（2）F1为桩顶水平力，F2为桩侧水平力，L1为桩顶至冠梁长度，L2为冠梁长度。
3. 冠梁剪力计算：（1）冠梁剪力计算公式：V = (F1 + F2)γH/2五、安全措施1. 施工过程中，加强监测，确保支护结构稳定；2. 加强施工人员安全培训，提高安全意识；3. 严格执行施工方案，确保施工质量；4. 加强现场文明施工，减少对周边环境的影响。
基坑支护计算书(支撑、围檩计算)
96#墩围檩、支撑计算96#墩桩基施工平台标高23.75m，施工水位19.5m，承台顶标高11.71m，承台底标高5.21m，封底混凝土厚度1.0m，基坑底标高4.21m，混凝土封底前基坑深度15.29m，封底后基坑深度14.29m。
96#墩承台尺22.9×29.2m，基坑采用长24.0mCO型钢管桩支护，围堰桩内侧净尺寸25.06×31.32m。
长边内支撑间距3.82+6.083+3.582+3.72+3.442+6.083+3.82=30.55m，短边内支撑间距3.825+6.59+3.442+6.59+3.825=24.273m。
H588×300×12×20mm 型钢，单根H588型钢的截面面积2310576.18mm A ⨯=、mm N g /102.14583-⨯=、43105.1132838mm I x ⨯=、331019.3853mm W x ⨯=、331045.2154mm S x ⨯=、mm d 12=。
H700×300×13×24mm 型钢，单根H700型钢的截面面积2310876.22mm A ⨯=、mm N g /107.17953-⨯=、43109.1946069mm I x ⨯=、331019.5560mm W x ⨯=、331039.3124mm S x ⨯=、mm d 13=。
一、围伶计算 1、第一、二道围伶(1) 横桥向，混凝土封底后第二道围伶计算根据基坑支护计算书，96#墩在混凝土封底后，第二道支撑土反力设计值mKN F/7.2124/76.618375.12=⨯=。
最大弯矩：m KN M .4.554max =,在支点3、6处。
最大剪力：KN Q 9.638m ax =，在支点3、6处。
支座反力：KN N N 2.21581==、KN N N 5.11662.5293.63772=+==、KNN N 2.11713.5329.63863=+==；KN N N 9.7776.3953.38254=+==抗弯强度：MPa MPa WM 20594.71)1019.38532(104.55436≤=⨯⨯⨯==σ，满足。
深基坑支护毕业设计计算书
基坑工程计算书(复核\15米)1.内力计算主动土压力系数：Ka=tan 2(45°-ϕi/2) 被动土压力系数：Kp=tan 2(45°+ϕi/2)计算时，不考虑支护桩体与土体的摩擦作用，且不对主、被动土压力系数进行调整，仅作为安全储备处理。
计算所得土压力系数表如表2-1所示：表1-1主动土压力计算：由于分层土体前三层性能相差不大，ϕ、C 值取各层土的，按其厚度加权平均。
1） 现分三层土○1、○2、○3计算 ○1号土层为原土层1、2、3层土；1 1.30.8 1.711.511 1.511.60.8 1.7 1.5ϕ⨯+⨯+⨯==++ 130.88 1.711 1.58.13()0.8 1.7 1.5c kPa ⨯+⨯+⨯==++ ○2土层为原4号层土019.1ϕ=，241.3()c kPa =○3土层为原5号层土028ϕ=，25()c kPa =02111.6tan (45)0.6652ka =-= 020219.1tan (45)0.5072ka =-=02328tan (45)0.3612ka =-= 020111.6tan (45) 1.502kp =+=02219.1tan (45) 1.972kp =+= 020328tan (45) 2.782kp =+=○1号土层顶部1200.66528.130.04()a k e kPa =⨯-⨯=○1号土层底部()11180.8 1.7 1.520247.92()a d e ka c kPa =⨯+++-=⎡⎤⎣⎦○2土层顶部()22180.8 1.7 1.520212.17()a e ka c kPa =⨯+++-=-⎡⎤⎣⎦○2土层水位处()221842019227.1()a s e ka c kPa =⨯++⨯-=○2土层底部()()()222184201922 6.46 6.467.1 1.9729.07()a d w e ka c ka kPa γ=⨯++⨯----⎡⎤⎣⎦=+=○3土层顶部()3318420192190.420.40.40.36146.12()a e ka c kPa =⨯++⨯+⨯-⨯⨯=○3土层基坑底部()3318420192190.4 1.6518248.43()a j e ka c kPa =⨯++⨯+⨯+⨯-=被动土压力计算基坑顶部22516.67()p e c kPa ==⨯=支护桩底部32 6.9518 2.7825364.65()pd p e h kp c kPa γ=+=⨯⨯+⨯='3218 2.26 2.7825129.76()pd p e h kp c kPa γ=+=⨯⨯+⨯=设定弯矩零点以上各土层压力合力及作用点距离的计算18.31ha m = 214117.643ha m=⨯+= 32 1.26 4.31 5.153ha m =⨯+= 41 1.1415 6.4 4.69 4.293ha m =⨯+--= 51 1.65 2.26 3.0852ha m=⨯+= 61 1.65 2.26 2.813ha m =⨯+= 71 2.26 1.132ha m=⨯=814.69 2.3452ha m=⨯= 12 2.26 1.513hp m =⨯= 21 2.26 1.132hp m =⨯= 32 4.69 3.133hp m=⨯=414.69 2.342hp m=⨯= 10.0440.16(/)a E kN m =⨯= 2447.92/295.84(/)a E kN m =⨯= 3 1.2612.17/27.67(/)a E kN m =-⨯=- 4 1.148.92/2 5.08(/)a E kN m =⨯= 5 1.6546.1276.1(/)a E kN m =⨯= 6 1.65 2.31/2 1.91(/)a E kN m =⨯= 748.43 2.26/254.73(/)a E kN m =⨯= 848.43 4.69/2113.57(/)a E kN m =⨯=()1129.7616.67 2.26/2127.79(/)p E kN m =-⨯= 216.67 2.2637.67(/)p E kN m =⨯=()3 4.69364.65129.76550.82(/)2p E kN m =-⨯=4129.76 4.69608.57(/)p E kN m =⨯=本工程设计按施工顺序开挖时：1） 第一层支护开挖至第二层支护标高时： 通过计算得右图按11a k p ke e =计算基坑底面以下支护结构设定弯矩零点位置至坑底面的距离0.65c h m=111a ac p pcc T ch E h E T h h -=+∑∑解得：146.13/c T kN m=所以设计值：'111.25 1.2546.13/57.7/c c T T kN m kN m==⨯=2） 开挖至设计基坑标高时：按11a k p ke e =计算基坑底面以下支护结构设定弯矩零点位置至坑底面的距离1.60c h m=112a ac p pcc T ch E h E T h h -=+∑∑解得：2104.54/c T kN m=所以设计值：'221.25 1.25104.54/130.68/c c T T kN m kN m==⨯=2、整体稳定验算整体稳定采用瑞典分条法计算：1）按比例绘出该支护结构截面图，如图所示，垂直界面方向取1m 计算。
基坑支护施工方案(含计算书)
基坑支护施工方案（含计算书）一、引言基坑支护施工是建筑工程中的重要环节，其施工质量直接影响到整个项目的安全和进度。
本文旨在针对基坑支护施工进行综合规划和方案制定，结合相关计算书对支护结构的稳定性进行分析，以确保工程施工的安全与质量。
二、工程背景1. 工程地点： - 工程位于 urban location 地区，地质条件复杂，存在天然坡体和水文条件不利的地质特点； - 施工现场周围有 urban infrastructure 设施，要求基坑支护施工不影响周边建筑和交通。
2. 工程规模： - 基坑平面尺寸为XXXm x XXXm； - 基坑深度为XXm。
三、施工方案1. 地基处理：在开挖前，对工程地基进行勘察和地质分析，根据地质情况选择合适的地基处理方法，确保开挖后基坑周围土体的稳定性。
2. 支护结构选择： - 根据基坑深度和周围环境，选择合适的支护结构； - 本工程选用XXX形式的支护结构，以满足工程安全的要求。
3. 施工工艺： - 施工过程中严格遵守相关规范和标准，保证施工质量； - 准备开挖前支护方案、支护结构设计图纸等文件，协调施工人员配合施工。
四、支护结构计算书1. 承载能力计算：边坡结构稳定性系数K 地盘梁承载力P（kN）第一行数据第一行数据第一行数据第一行数据第二行数据第二行数据第二行数据第二行数据第三行数据第三行数据第三行数据第三行数据2. 地下水压力计算：地下水压力对基坑支护结构稳定性有重要影响，需参考现场地下水位，计算地下水压力并根据相关标准进行合理设计。
五、施工安全与质量控制1. 安全措施：- 施工现场设立警示标识，保持通道畅通，设立安全围栏等措施，确保施工安全； - 定期进行施工现场安全检查，及时处理安全隐患。
2. 质量控制： - 对材料的选用、施工工艺的控制等方面进行严格把控，保证支护结构的质量； - 施工过程中进行质量检查，开展质量记录，确保施工质量合格。
六、结论基于对工程地质特征、支护结构选择、施工工艺和施工安全质量控制的综合考虑，本文提出了一套完整的基坑支护施工方案。
开挖深度超过5m的基坑支护工程计算书
开挖深度超过5m的基坑支护工程计算书一、设计及计算参数本计算书计算采用北京理正深基坑7.5版计算软件。
本计算书计算的支护段开挖深度为6.55m、6.70m、6.85m。
本次设计时在根据前人资料、经验数据、岩土工程勘察报告数据及当地地质情况，综合确定如下：二、各支护段计算（一）、AB段（1-1剖面支护段）计算[支护方案]排桩支护规范与规程《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012 内力计算方法增量法支护结构安全等级二级支护结构重要性系数 1.00基坑深度h(m) 6.55嵌固深度(m) 8.000桩顶标高(m) -0.600桩材料类型钢筋混凝土混凝土强度等级C30桩截面类型圆形↳桩直径(m) 0.800桩间距(m) 1.300有无冠梁有↳冠梁宽度(m) 0.900↳冠梁高度(m) 0.600↳水平侧向刚度(MN/m) 2.232防水帷幕有↳防水帷幕高度(m) 8.700↳防水帷幕厚度(m) 0.600放坡级数 1超载个数 2支护结构上的水平集中力0[放坡信息]坡号台宽（m）坡高（m）坡度系数1 0.000 0.600 1.000 [超载信息]超载序号类型超载值(kPa，kN/m)作用深度(m)作用宽度(m)距坑边距(m)形式长度(m)1 20.000 0.000 4.600 2.600 条形--2 80.000 1.500 10.000 7.260 条形-- 土层数 6 坑内加固土否内侧降水最终深度(m) 7.050 外侧水位深度(m) 2.900内侧水位是否随开挖过程变化否内侧水位距开挖面距离(m)---弹性计算方法按土层指定×弹性法计算方法m法内力计算时坑外土压力计算方法主动层号土类名称层厚(m)重度(kN/m³)浮重度(kN/m³)黏聚力(kPa)内摩擦角(度)黏聚力水下(kPa)内摩擦角水下(度)1 杂填土 3.90 18.0 8.0 10.60 7.50 10.60 7.52 粉质粘土3.00 19.0 9.0 13.9 10.60 13.90 10.603 中砂0.5 18.5 8.5 0.00 22.00 0.00 22.004 卵石 1.5 19.2 9.2 --- --- 0.00 30.205 强风化岩10.60 21.5 11.5 --- --- 35.00 25.006 中风化9.70 23.0 13.0 --- --- 40.00 30.10岩层号与锚固体摩擦阻力(kPa)水土计算方法m，c，k值极限承载力标准值(kPa)1 30.0 分算m法 2.87 30.002 40.0 合算m法 5.15 40.003 50.0 分算m法14.96 50.004 70.0 分算m法30.44 70.005 120.0 合算m法27.00 120.006 200.0 合算m法38.22 200.00层号有效内摩擦角Φ'(度)静止土压力系数估算公式静止土压力系数Ko1 --- --- ---2 --- --- ---3 --- --- ---4 --- --- ---5 --- --- ---6 --- --- --- [支锚信息]支锚道数 1 扩孔锚杆×支锚道号支锚类型水平间距(m)竖向间距(m)入射角（°）总长(m)锚固段长度(m)1 锚索 2.600 2.900 35.00 14.00 8.00支锚道号预加力(kN)支锚刚度(MN/m)锚固体直径(mm)工况号锚固力调整系数材料抗力(kN)材料抗力调整系数1 120.00 8.78 180 2~ 1.00 781.20 1.00[土压力模型及系数调整]弹性法土压力模型：经典法土压力模型：[设计结果][结构计算]各工况工况1——开挖（3.40m）工况2——加撑1（2.90m）工况3——开挖（6.55m）内力位移包络图：工况3——开挖（6.55m）地表沉降图：[冠梁选筋结果][截面计算]钢筋类型对应关系：d-HPB300，D-HRB335，E-HRB400，F-RRB400，G-HRB500，Q-HRBF400，R-HRBF500。
基坑支护计算书
同济启明星深基坑支挡结构设计计算软件FRWS 8.2工程名称：1-1一、工程概况基坑设计深度15.8m, 基坑安全等级为一级。
1.土层参数（26#）续表地下水位埋深：9.5m。
2.荷载工作荷载邻近荷载3.放坡4.挡土墙挡墙类型: 灌注桩;嵌入深度: 5.2m;混凝土等级: C30;桩径: 0.8m;桩间距: 1.6m;截水帷幕嵌入深度: 4.75m截水帷幕桩径: 0.85m截水帷幕搭接长度: 0.25m截水帷幕排数: 15.支撑和锚杆2018设0806.工况工况示意图工况信息表二、计算依据采用《北京市建筑基坑支护技术规程DB11/489-2016》进行设计计算。
并且1.整体稳定验算采用总应力法三、变形内力1.各工况变形内力7.开挖到15.8m 2.变形内力包络图四、整体稳定验算圆心(-6.32,-9.5),半径13.53m,滑动力51.4kN/m,抗滑力43.8kN/m圆心(-2.75,0),半径25.33m,滑动力1285.4kN/m,抗滑力7244.1kN/m圆心(-3.01,0),半径25.3m,滑动力2313.3kN/m,抗滑力6437.3kN/m圆心(-3.29,0),半径25.54m,滑动力3045kN/m,抗滑力5997.4kN/m圆心(-3.42,0),半径26.02m,滑动力3550.6kN/m,抗滑力5884.3kN/m 五、配筋M=1.25×1.1×Mk, V=1.25×1.1×Vk。
1.灌注桩0~19m六、锚杆承载力验算Rk/Nk应达到: 1.8;七、地表沉降计算方法: 同济抛物线模式1.各工况地表沉降7.开挖到15.8m八、渗透稳定性验算1.流土稳定性验算′应达到1.6同济启明星深基坑支挡结构设计计算软件FRWS 8.2工程名称：1a-1a一、工程概况基坑设计深度19.25m, 基坑安全等级为一级。
1.土层参数（26#）续表地下水位埋深：9.5m。
基坑支护(二级基坑)设计计算书
基坑支护设计计算书挡土结构剖面设计1-1剖面（大部分位置）基坑开挖深度为8.5m。
采用单排钻孔灌注桩+内支撑的形式。
钻孔灌注桩采用 800@1000，有效桩长为13.0m。
桩顶设置冠梁及支撑。
考虑基坑周边施工超载15kPa，荷载宽度按10.0m考虑。
工程概况该基坑设计总深8.5m，按二级基坑、依据《天津市标准—建筑基坑工程技术规程(DB33-202-2010)》进行设计计算。
续表地下水位埋深：2.0m。
基坑周边荷载邻近荷载：开挖与支护设计基坑支护方案如图：换(拆)撑设计工况顺序该基坑的施工工况顺序如下图所示：内力变形计算以下内力和土体抗力的计算结果是每根桩的；支撑反力是每延米的。
整体稳定计算滑弧：圆心(4.51m,-0.00m)，半径：15.56m，起点(-11.05m,0.00m)，终点(17.54m,8.50m)，拱高比0.746；下滑力：1144.04kN/m；土体(若有则包括搅拌桩和坑底加固土)抗滑力：1636.09kN/m；安全系数：1.43。
抗倾覆计算计算参数水土计算（分算/合算）方法：按土层分/合算；主动侧土压力分布模式：矩形；水压力计算方法：静止水压力。
计算结果抗倾覆安全系数：。
坑底抗隆起验算下滑力：561.1kN/m；抗滑力：887.7kN/m；安全系数：1.61 。
2-2剖面（东侧局部分布有淤泥位置）基坑开挖深度为8.5m。
采用单排钻孔灌注桩+内支撑的形式。
钻孔灌注桩采用 800@1000，有效桩长为13.0m。
桩顶设置冠梁及支撑。
考虑基坑周边施工超载15kPa，荷载宽度按10.0m考虑。
工程概况该基坑设计总深8.50m，按二级基坑、依据《天津市标准—建筑基坑工程技术规程(DB33-202-2010)》进行设计计算。
续表地下水位埋深：2.00m。
基坑周边荷载邻近荷载：开挖与支护设计基坑支护方案如图：工况顺序该基坑的施工工况顺序如下图所示：该基坑的施工工况顺序如下图所示：内力变形计算以下内力和土体抗力的计算结果是每根桩的；支撑反力是每延米的。
基坑支护计算书
基坑工程计算书1 工程概况该基坑设计总深3.75m ，按一级基坑 、选用《国家行业标准—建筑基坑支护技术规程(JGJ120-2012)》进行设计计算。
1.1 土层参数地下水位埋深：2.00m 。
1.2 基坑周边荷载地面超载：0.0kPa 邻近荷载：邻近荷载的作用方式： 一。
2 开挖与支护设计基坑支护方案如图：基坑工程基坑支护方案图2.1 挡墙设计·挡墙类型：长12m*宽0.4m拉森钢板桩；·嵌入深度：8.050m；·露出长度：0.200m；·型钢型号：Q390bz-400×170；2.2 支撑(锚)结构设计本方案设置1道支撑(锚)，各层数据如下：第1道支撑(锚)为平面内支撑，距墙顶深度0.500m，工作面超过深度1.500m，预加轴力0.00kN/m。
该道平面内支撑具体数据如下：·支撑材料：钢支撑；·支撑长度：30.000m；·支撑间距：5.000m；·与围檩之间的夹角：90.000°；·不动点调整系数：0.500；·型钢型号：@609*14；·根数：1；·松弛系数：1.000。
计算点位置系数：0.000。
2.3 工况顺序该基坑的施工工况顺序如下图所示：3 计算原理描述3.1 围护墙主动侧土压力计算3.1.1 朗肯主动土压力深度 z 处第i层土的主动土压力强度的标准值e ak,i按下列公式计算：采用水土合算或计算点在水位以上时：（小于0取0）采用水土分算且计算点在水位以下时：（小于0取0）对于矩形土压力模式，自重部分须扣除坑内土的自重（对水位以下的分算土层，扣除有效自重；坑内水位取坑底位置，天然水位在坑底以下就取天然水位）。
式中：γj─第j层土的天然重度；γw─水的重度，取10kN/m3；Δh j─第j层土的厚度；h wa,i─地下水位；c i、c i'─第i层土的内聚力、有效内聚力；φi、φi'─第i层土的内摩擦角、有效内摩擦角；q─超载。
深基坑开开挖支护计算书
深基坑开开挖支护计算书1、按单锚浅埋板桩计算开挖深度按5m考虑，根据工程地质勘测报告杳得，γ=17.4KN、φ=4.2°、c=7.2ka，按在顶部支撑计算如右图所示：则 Ea=e a(H+t)=r(H+t)2kaEp=e p t=rt2kpa为保证在A点的∑M=0则Ea·Ha-Ep·Hp=0Ea*(H+t)-Ep*（H+t）=0t=①假设t=3mEa=*17.4*（5.1+3）2*tg2（45°-）=443KNEp=rt2kp=*17.4*32*ty2（45°+）=100.74KN代入后计算t 为负值不符合要求设t=5m则： Ea=*17.4*（5.1+5）2*tg2（45°-）=689.8KNEp=*17.4*52*tg2（45+）=279.8t===-3.36m设t=15Ea=*17.4*20.12*tg2（4.5°+3.6）=2731.95KNEp=*17.4*152*tg2（45+）=2518.5KN代入计算得，t=73m不合适经反复假设验证后,当设t=14m 时，代入t深度可满足要求由于入土深度较深故不采用此支撑方案2、按多支撑支护进行计算，开挖深度按5m考虑，根据工程地质勘测报告杳得，γ=17.4KN、φ=4.2°c=7.2ka，经计算K a=tg2(45-)=0.864，K p=tg2(45+)=1.158 2．1确定支撑层数及间距：（按建筑施工计算手册中相关公式计算）按等变距确定层间距，拟采用[32a槽钢作为板桩计算，侧ω=92.86*3=278.58cm3，[f]=200MPa，侧有：h1=1.11h=1.43m，h2=0.88h=1.144m，h3=0.77h=1.001m实际按h =1.3m，h1=1. 3m，h2=1.0m，h3=0.8m如左图所示：2.2如采用拉森V型钢板桩侧有：ω（每米）=3000cm3，[f]=200MPah=2.88m,布一层足以3、用盾恩近似法计算板桩入土深度：3.1按槽钢计算有：（1．158-0．864）x2-0.864*5x-0.864*5*0.5=0侧x=6.498m 桩长共计：6.5+5=11.5m取桩长L=12m3.2按拉森V型钢板桩计算侧有(单撑)：（1．158-0．864）x2-0.864*5x-0.864*5*2.2=0侧x=7.75m 桩长共计：7.75+5=12.75m取桩长L=15m（如采用双撑顶层h=2.5m，h1=2.1m，L5=0.4）：（1．158-0．864）x2-0.864*5x-0.864*5*0.4=0侧x=5.94m桩长共计：5.94+5=10.94m取桩长L=12m4、围囹计算：按最大支撑反力计算即在距基坑底0.5m及0.4m 处计算4.1按钢板桩为槽钢计算（L5=0.5m）P=0.5*17.4*0.846*4.5*(1+0.5)=49.7kN/m横撑间距按4m考虑侧有：M max=ql2=1/8*49.7*42=99.4kN.mω=M/[σ]=473.33cm3故围囹可选用Ⅰ28a ω=508.214 cm3 4.2按拉森V型钢板桩计算（L5=0.4m）P=0.5*17.4*0.846*4.6*(2.1+0.4)=84.64kN/m横撑间距按4m考虑侧有：M max=ql2=1/8*84.64*42=169.29kN.mω=M/[σ]=806.12cm3故围囹可选用Ⅰ36a ω=877.56 cm3 5、对撑计算间距按4m考虑侧有：5.1按钢板桩为槽钢计算最大压力N=4*P=198.8kN选用Ⅰ14型可满足强度要求A2150mm2按压杆稳定计算如下h=8.76m：查表知φ=0.298侧不满足要求，需减小杆件长度查表知75.7故需增加纵向支撑3道，形成井字形支架以减少横撑长度，纵向联结选用与横撑相的材料组成。
基坑支护计算书
基坑支护计算书一、场地地质条件(一)、人工填土层土性为杂填土，呈灰、褐红、灰黄、灰白等杂色，结构松散，由粉土、粉质粘土、砾砂、碎石块、砖块、混凝土块及生活垃圾等组成，土质均一性较差。
N值=平均值5.4击。
(二)、粉质粘土、粘土粉质粘土、粘土呈灰、深灰、棕红、灰黄等色，软塑状，粘性好。
N值=平均4.0击，属中压缩性土。
1、中粗砂层中粗砂层呈灰白、灰黄、浅灰等色，饱和，稍密，局部含少量粘粒、砾石。
N 值=平均值13.1击。
(三)、地下水概况:无地下水二、基坑支护设计(一)、设计依据:1、辽宁金伟实业集团提供的金伟御都地质勘察报告2、《土层锚杆设计施工规范》(CECS22—90)3、《建筑基坑支护技术规范》(JGJ120—99)4、《建筑基坑支护工程技术规程》(DBJ/T15-20-97)5、《辽宁地区建筑基坑支护技术规定》(GJB02—98)1(二)、基坑支护设计按场地工程地质情况和原建筑物距离将地下人防工程成两个支护区域:1#库支护区按支护示意图经验施工。
2、3#库采用钢性自立式挡土墙支护形式:首先采用深层搅拌桩形成止水帷幕，然后垂直开挖基坑边坡，采取花管、土钉相结合的复合止水、支护结构。
1、支护区支护设计:该断面边坡支护垂直开挖深度按6米考虑。
(1)、沿基坑开挖线设置深层灌注桩φ600,400，深约9.5米左右(穿过透水层，直至不透水层)，灌注桩施工采人工挖孔或机械钻孔灌注桩工艺。
(2)、桩空间400采取土钉、花管，成梅花状排列。
(3)、喷射混凝土板强度C20、厚100,钢筋网采用φ6圆钢编制,间距200×200。
(三)、边坡计算及稳定性验算:本工程采用《理正深基坑支护结构设计软件》(高级版)进行设计计算及边坡整体稳定性验算。
2、3#车库支护区计算书二外力计算1作用于桩上的土压力强度22 k=tg(45?-φ/2)=tg(45-20.10/2)=0.49 a22 k=tg(45?+φ/2)=tg(45+20.10/2)=2.05 p2桩外侧均布荷载换算填土高度Hh=q/r=20.0/18.3=1.09m桩顶以上土压力强度Pa 122 Pa=r×(h+0.25)Ka=18.3×(1.09+0.25) ×0.49=12.0KN/m 1水位土压力强度Pa 2Pa=r×(h+4.35 -3.00 )Ka 22 =18.3×(1.09+4.35 -3.00 )× 0.49=21.8KN/m开挖面土压力强度Pa 3Pa=[r×(h+4.35 -3.00 )+(r-rw)(3.00 +3.40)}Ka 3=[18.3×(1.09+4.35 -3.00 )+(18.3-10) ×(3.002 +3.40)] ×0.49=47.8KN/m三确定内支撑层数及间距按等弯距布置确定各层支撑的Φ60型灌注桩能承受的最大弯距确定板桩顶悬臂端的最大允许跨度h:3 弯曲截面系W=0.001350m,折减系数β=0.7 Z03 采用值W=βW=0.00135×0.7,0.000945m ZZ0容许抗拉强[σ]= 200000.0KPa由公式σ=M/Wz得:最大弯矩M=Wz×[σ]=189.0KN*m 01假定最上层支撑位置与水位同高，则支点处弯矩22 M'=Pa*(H-H)/2+(Pa-Pa)(H-H)/6=9.2KN*m<M=189.0KN*m 11222120故，支撑点可设置在水位下。
基坑支护计算书
----------------------------------------------------------------------验算项目: 1-1----------------------------------------------------------------------[ 验算简图 ]----------------------------------------------------------------------[ 验算条件 ]----------------------------------------------------------------------[ 基本参数 ]所依据的规程或方法：《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-2012基坑深度： 7.000(m)基坑内地下水深度： 8.000(m)基坑外地下水深度： 8.000(m)基坑侧壁重要性系数： 1.000土钉荷载分项系数： 1.250土钉抗拔安全系数： 1.600整体滑动分项系数： 1.300[ 坡线参数 ]坡线段数 3序号水平投影(m) 竖向投影(m) 倾角(°)1 1.274 3.500 70.02 0.500 0.000 0.03 2.100 3.500 59.0[ 土层参数 ]土层层数 3层号土类名称层厚重度浮重度粘聚力内摩擦角与锚固体摩阻力与土钉摩阻力水土 (m) (kN/m^3) (kN/m^3) (kPa) (度) (kPa) (kPa)1 杂填土 0.300 18.0 --- 5.0 10.0 18.0 18.0 ---2 粘性土 2.100 19.0 --- 15.0 16.0 60.0 60.0 ---3 粘性土 8.100 19.5 9.5 20.0 22.0 80.0 80.0 分算[ 超载参数 ]超载数 1序号超载类型超载值(kN/m) 作用深度(m) 作用宽度(m) 距坑边线距离(m) 形式长度(m)1 满布均布 20.000[ 土钉参数 ]土钉道数 3序号水平间距(m) 垂直间距(m) 入射角度(度) 钻孔直径(mm) 长度(m) 配筋1 1.600 1.700 10.0 110 9.000 1E222 1.600 1.700 10.0 110 9.000 1E223 1.600 1.700 10.0 110 6.000 1E22[ 花管参数 ]基坑内侧花管排数 0基坑内侧花管排数 0[ 锚杆参数 ]锚杆道数 0[ 坑内土不加固 ]*******************************************************************[ 验算结果 ]*******************************************************************[ 局部抗拉验算结果 ]工况开挖深度破裂角支锚号支锚长度受拉荷载标准值抗拔承载力标准值抗拉承载力标准值安全系数 (m) (度) (m) Nkj(kN) Rkj(kN) Rkj(kN) 抗拔抗拉1 2.000 37.1 02 3.700 43.8 1 9.000 48.4 213.3 152.1 4.407 3.1423 5.400 44.5 1 9.000 28.7 194.3 152.1 6.766 5.295 2 9.000 16.9 230.2 152.1 13.600 8.984 4 7.000 44.8 1 9.000 28.2 176.7 152.1 6.260 5.3872 9.000 13.0 206.2 152.1 15.810 11.6573 6.000 44.4 136.8 152.1 3.084 3.428 [ 内部稳定验算结果 ]工况号安全系数圆心坐标x(m) 圆心坐标y(m) 半径(m)1 1.413 3.619 8.766 2.0672 2.009 1.322 8.365 5.0673 1.826 0.238 8.016 6.4264 1.543 0.202 9.025 9.028[ 喷射混凝土面层计算 ][ 计算参数 ]厚度： 80(mm)混凝土强度等级: C20配筋计算as: 15(mm)水平配筋: d6@200竖向配筋: d6@200配筋计算as: 15荷载分项系数: 1.250[ 计算结果 ]编号深度范围荷载值(kPa) 轴向 M(kN.m) As(mm^2) 实配As(mm^2) 1 0.00 1.70 3.3 x 0.354 160.0(构造) 141.4y 0.308 160.0(构造) 141.42 1.70 3.40 10.8 x 1.153 160.0(构造) 141.4y 1.004 160.0(构造) 141.43 3.40 5.10 1.2 x 0.126 160.0(构造) 141.4y 0.110 160.0(构造) 141.44 5.10 7.00 26.2 x 3.452 205.9 141.4y 2.320 160.0(构造) 141.4土钉间以加强筋连接，钢筋直径16，型号HRB400，实际配筋为341，满足设计要求。
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目录基坑支护稳定性验算书 (2)1、放坡土体稳定性验算 (2)2、钢板桩支护稳定性验算 (6)基坑支护稳定性验算书1、放坡土体稳定性验算本计算参照《建筑施工计算手册》（江正荣著）、《实用土木工程手册》第三版（杨文渊著）、《地基与基础》第三版、《土力学》等相关文献进行编制。
本计算采用瑞典条分法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上的作用力。
一、参数信息:条分方法：瑞典条分法；考虑地下水位影响；基坑外侧水位到坑顶的距离(m)：5.000；基坑内侧水位到坑顶的距离(m)：5.000；放坡参数：序号放坡高度(m) 放坡宽度(m) 平台宽度(m) 条分块数1 0.50 0.50 0.80 0.002 4.50 7.00 2.00 0.00荷载参数：序号类型面荷载q(kPa) 基坑边线距离b0(m) 宽度b1(m)1 局布 10.00 2.00 2.00土层参数：序号土名称土厚度(m) 坑壁土的重度γ(kN/m3) 坑壁土的内摩擦角φ(°) 内聚力C(kPa) 饱容重(kN/m3)1 填土 1.62 17.00 14.00 8.00 22.002 淤泥质二 3.41 16.25 11.50 11.00 22.00二、计算原理:根据土坡极限平衡稳定进行计算。
自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。
将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i条，不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着：1、土条自重，2、作用于土条弧面上的法向反力，3、作用于土条圆弧面上的切向阻力。
将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足>=1.3的要求。
将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足>=1.3的要求。
三、计算公式:式子中：F s --土坡稳定安全系数；c --土层的粘聚力；l i--第i条土条的圆弧长度；γ --土层的计算重度；θi --第i条土到滑动圆弧圆心与竖直方向的夹角；φ --土层的内摩擦角；b i --第i条土的宽度；h i --第i条土的平均高度；h1i――第i条土水位以上的高度；h2i――第i条土水位以下的高度；γ' ――第i条土的平均重度的浮重度；q ――第i条土条土上的均布荷载；其中，根据几何关系，求得h i为：式子中：r --土坡滑动圆弧的半径；l0 --坡角距圆心垂线与坡角地坪线交点长度；α ---土坡与水平面的夹角；h1i的计算公式当h1i≥ h i时，取h1i = h i；当h1i≤0时，取h1i = 0；h2i的计算公式：h2i = h i-h1i；h w――土坡外地下水位深度；l i的几何关系为：四、计算安全系数:将数据各参数代入上面的公式，通过循环计算，求得最小的安全系数Fs：----------------------------------------------------------------------------计算步数安全系数滑裂角(度) 圆心X(m) 圆心Y(m) 半径R(m)第1步 6.232 30.486 0.189 0.730 0.754示意图如下：计算步数安全系数滑裂角(度) 圆心X(m) 圆心Y(m) 半径R(m)第2步 1.375 42.587 2.633 8.976 9.354示意图如下：----------------------------------------------------------------------------计算结论如下：第 1 步开挖内部整体稳定性安全系数 Fs= 6.232>1.30 满足要求! [标高 -0.500 m] 第 2 步开挖内部整体稳定性安全系数 Fs= 1.375>1.30 满足要求! [标高 -5.000 m]2、钢板桩支护稳定性验算一、依据本计算参照《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-99），《土力学与地基基础》等编制。
二、参数信息重要性系数：1.10；土坡面上均布荷载值：1.00KN；荷载边沿至基坑边的距离：2.00m；均布荷载的分布宽度：2.00m；开挖深度：约5.50m；基坑下水位深度：0.30m；基坑外侧水位深度：5.80m；桩嵌入土深度：6.50m；基坑外侧土层参数：序号土名称土厚度坑壁土的重度内摩擦角内聚力饱和容重(m) (kN/m3) (°) (kPa) (kN/m3)1 填土 1.62 17 14 8 202 淤泥质二 3.41 16.25 11.5 11 213 淤泥质二 7.7 17.25 12.5 12.5 21基坑以下土层参数：序号土名称土厚度坑壁土的重度内摩擦角内聚力饱和容重(m) (kN/m3) (°) (kPa) (kN/m3)1 淤泥质二 7.7 17.25 12.5 12.5 21三、主动土压力计算K ai=tan2(450-14.000/2)=0.61；临界深度计算:计算得z0=2×8.00/(17.00×0.611/2)-0.33/17.00=1.19；第1层土计算：σajk上=0.33 kPa；σajk下=σajk下=0.33+17.00×1.62=27.87 kPa；e ak上=0.33×0.61-2×8.00×0.611/2=-12.30 kPa；e ak下=27.87×0.61-2×8.00×0.611/2=4.51 kPa；E a=(0.00+4.51)×(1.62-1.19)/2=0.98 kN/m；K ai=tan2(450-11.500/2)=0.67；第2层土计算：σajk上=σajk下=27.87 kPa；σajk下=σajk下=27.87+16.25×3.41=83.29 kPa；e ak上=27.87×0.67-2×11.00×0.671/2=0.63 kPa；e ak下=83.29×0.67-2×11.00×0.671/2=37.62 kPa；E a=(0.63+37.62)×3.41/2=65.22 kN/m；K ai=tan2(450-12.500/2)=0.64；第3层土计算：σajk上=σajk下=83.29 kPa；σajk下=σajk下=83.29+17.25×0.47=91.39 kPa；e ak上=83.29×0.64-2×12.50×0.641/2=33.58 kPa；e ak下=91.39×0.64-2×12.50×0.641/2=38.81 kPa；E a=(33.58+38.81)×0.47/2=17.01 kN/m；第4层土计算：σajk上=σajk下=91.39 kPa；σajk下=σajk下=91.39+17.25×0.00=91.39 kPa；e ak上=91.39×0.64-2×12.50×0.641/2=38.81 kPa；e ak下=91.39×0.64-2×12.50×0.641/2=38.81 kPa；E a=(38.81+38.81)×0.30/2=11.64 kN/m；第5层土计算：σajk上=σajk下=91.39 kPa；σajk下=σajk下=91.39+17.25×0.00=91.39 kPa；e ak上=91.39×0.64-2×12.50×0.641/2=38.81 kPa；e ak下=91.39×0.64-2×12.50×0.641/2=38.81 kPa；E a=(38.81+38.81)×6.20/2=240.60 kN/m；求所有土层总的主动土压力：∑Eai=335.45kPa;每一土层合力作用点距支护桩底的距离为hai；则所有土层总的合力作用点距支护桩底的距离为ha；根据公式计算得，合力作用点至桩底的距离ha=3.85m。
四、基坑下的被动土压力计算根据公式计算得K p1=tan2(450+12.500/2)=1.55；基坑下土层以上的土层厚度之和与水位深度进行比较∑hi=6.50>hwp=0.30,经比较可知，水位在本土层中；上层土压力计算：上层土的计算高度为：0.30m；上层土的土压力为:σp1k上上=0.00kPa;σp1k上下=0.00+17.25×0.30=5.18kPa；根据公式计算得e p1k上上=0.00×1.55+2×12.50×1.551/2=31.15kPa；根据公式计算得e p1k上下=5.18×1.55+2×12.50×1.551/2=39.18kPa；式中c1----第一层土的粘聚力；根据公式计算得第1层土上层土总的土压力为E p1上=(31.15+39.18)×0.30/2=10.55kPa；本土层合力作用点距支护桩底的距离为hpi；H pi1上=6.34；下层土压力计算：下层土的计算高度为：6.20m；σp1k下上=σp1k上下=5.18kPa；σp1k下下=5.18+(6.50-0.30)×21.00=135.38kPa；下层土的土压力为：根据公式计算得e p1k下上=5.18×1.55+2×12.50×1.551/2=39.18kPa；根据公式计算得e p1k下下=135.38×1.55+2×12.50×1.551/2=241.31kPa；式中c1----第一层土的粘聚力；所以，第1层土下层土总的土压力为：根据公式计算得E a1下=(39.18+241.31)×6.20/2=869.54kPa；本土层合力作用点距支护桩底的距离为hpi；H pi1下=2.36；∑Epi=880.09;每一土层合力作用点距支护桩底的距离为hpi；则所有土层总的合力作用点距支护桩底的距离为hp；根据公式计算得，合力作用点至桩底的距离hp=2.40。
经过计算得出图如下：五、验算嵌固深度是否满足要求根据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ 120-99)的要求，验证所假设的hd是否满足公式；2.40×880.09-1.2×1.10×3.85×335.45=409.33；满足公式要求！六、抗渗稳定性验算根据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ 120-99)要求，此时可不进行抗渗稳定性验算！七、结构计算1、结构弯矩计算弯矩图(KN.m)变形图(m)悬臂式支护结构弯矩Mc=132.67kN.m；2、截面弯矩设计值确定：截面弯矩设计值M=1.25×1.10×132.67=182.42；γ0----为重要性系数，按照《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-99）,表3.1.3可以选定。