人防荷载计算
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】 γc=c0/c1
31500000
300
顶板
2 7.55
顶底板、侧墙等效为 站厅层墙 梁的计算跨度（m） 站台层墙
5.75 7.05
底板
7.55
顶板
3
降压施加t2(s) 【表4.4.1】
土的应变恢复比δ 【表4.4.3-1】
0.78 0.1
峰值压力波速u1(m/s)
150.00来自百度文库
自振圆频率 ω=(Ω/l^2)*SQRT(B/m)
【公式C.0.1-1】
244.62 328.03 218.21 271.80
0.010
土的计算深度h（m）
站厅层 站台层
6.325 9.475
压缩波升压时间 toh=(γc-1)*h/co 【公式4.4.3-2】
0.021 0.032
底板
16.775
0.056
顶板
2.45
0.10
等截面梁自振圆频率 ωtoh
【附录C】
站厅层 站台层
6.92 6.89
压缩波峰值压力（MPa） Ph=[1-h(1-δ)/u1t2]ΔPm
【公式4.4.3-1】
0.10 0.09
底板
15.20
部位 顶板Kd1 站厅层侧墙Kd2 站台层侧墙Kd3 底板Kd4
计算结果（轨道交通规范）
动力系数 Kd【4.6.5
】
1.53
不同部位的不同系数
顶盖综合反射系 数K【4.5.3条】
1.37
1.02
土的侧压系数ξ 【表4.5.5】
0.6
1.02
土的侧压系数ξ 【表4.5.5】
0.6
1.00
底压系数η 【4.5.7条】
0.8
均布等效静荷载标准值（kN/m q1 q2 q3 q4
人民防空地下室设计规范 轨道交通工程人民防空地 下室规范
三角形核爆荷载模型； ； ΔPm=0.1MPa（5级人防）
153.91
58.24
1.2
1.05
68.50
59.93
56.77
1.2
1.05
66.75
58.41
107.53
107.53
107.53
31500
32500
于或等于不利覆土厚度2倍时，动力系 查找；
地面超压ΔPm
0.1
修订结果参照（人防规范）
动力系数Kd 动力系数Kd
均布等效静荷载标准值（kN/m2） 204.93
无升压的三角 有升压的平台型 无升压的三角 有升压的平台
形按照4.6.5-4 按照表4.6.5 形结果
型计算结果
1.2
1.15
160.61
3
梁的宽度b（m）
1
梁的频率系数Ω 【C.0.1-1条】
18
顶板 梁的高度h（m） 侧墙
底板
0.9
0.7
梁的抗弯刚度 B=φEdbh3/12
1
1377810.00 648270.00 1890000.00
刚度折减系数φ 【C.0.1-2条】
0.6
混凝土弹性模量 Ec(kN/m2)
起始压力波速 c0(m/s)【表4.4.3-1 波速比【】表4.4.3-1
所填基础数据
最终计算结果
1、该表适用于有升压时间的三角形核爆荷载模型； 2、ΔPm=0.05MPa（6级人防）； ΔPm=0.1MPa（5级人防） 3、若当车站顶盖覆土厚度小于或等于不利覆土厚度2倍时，动 数Kd请根据【表5.7.5】自行查找；
不利覆土厚度 【4.5.4条】
3.4
允许延性比[β] 【表4.6.2】
31500000
300
顶板
2 7.55
顶底板、侧墙等效为 站厅层墙 梁的计算跨度（m） 站台层墙
5.75 7.05
底板
7.55
顶板
3
降压施加t2(s) 【表4.4.1】
土的应变恢复比δ 【表4.4.3-1】
0.78 0.1
峰值压力波速u1(m/s)
150.00来自百度文库
自振圆频率 ω=(Ω/l^2)*SQRT(B/m)
【公式C.0.1-1】
244.62 328.03 218.21 271.80
0.010
土的计算深度h（m）
站厅层 站台层
6.325 9.475
压缩波升压时间 toh=(γc-1)*h/co 【公式4.4.3-2】
0.021 0.032
底板
16.775
0.056
顶板
2.45
0.10
等截面梁自振圆频率 ωtoh
【附录C】
站厅层 站台层
6.92 6.89
压缩波峰值压力（MPa） Ph=[1-h(1-δ)/u1t2]ΔPm
【公式4.4.3-1】
0.10 0.09
底板
15.20
部位 顶板Kd1 站厅层侧墙Kd2 站台层侧墙Kd3 底板Kd4
计算结果（轨道交通规范）
动力系数 Kd【4.6.5
】
1.53
不同部位的不同系数
顶盖综合反射系 数K【4.5.3条】
1.37
1.02
土的侧压系数ξ 【表4.5.5】
0.6
1.02
土的侧压系数ξ 【表4.5.5】
0.6
1.00
底压系数η 【4.5.7条】
0.8
均布等效静荷载标准值（kN/m q1 q2 q3 q4
人民防空地下室设计规范 轨道交通工程人民防空地 下室规范
三角形核爆荷载模型； ； ΔPm=0.1MPa（5级人防）
153.91
58.24
1.2
1.05
68.50
59.93
56.77
1.2
1.05
66.75
58.41
107.53
107.53
107.53
31500
32500
于或等于不利覆土厚度2倍时，动力系 查找；
地面超压ΔPm
0.1
修订结果参照（人防规范）
动力系数Kd 动力系数Kd
均布等效静荷载标准值（kN/m2） 204.93
无升压的三角 有升压的平台型 无升压的三角 有升压的平台
形按照4.6.5-4 按照表4.6.5 形结果
型计算结果
1.2
1.15
160.61
3
梁的宽度b（m）
1
梁的频率系数Ω 【C.0.1-1条】
18
顶板 梁的高度h（m） 侧墙
底板
0.9
0.7
梁的抗弯刚度 B=φEdbh3/12
1
1377810.00 648270.00 1890000.00
刚度折减系数φ 【C.0.1-2条】
0.6
混凝土弹性模量 Ec(kN/m2)
起始压力波速 c0(m/s)【表4.4.3-1 波速比【】表4.4.3-1
所填基础数据
最终计算结果
1、该表适用于有升压时间的三角形核爆荷载模型； 2、ΔPm=0.05MPa（6级人防）； ΔPm=0.1MPa（5级人防） 3、若当车站顶盖覆土厚度小于或等于不利覆土厚度2倍时，动 数Kd请根据【表5.7.5】自行查找；
不利覆土厚度 【4.5.4条】
3.4
允许延性比[β] 【表4.6.2】