第七章钢筋与混凝土之间的粘结

第七章钢筋与混凝土之间的粘结

§7.1 概述

钢筋与混凝土的粘结是钢筋与其周围一定影响围混凝土的一种相

互作用，它是这两种材料共同工作的前提之一，也是对钢筋混凝土构件的承载力、刚度以及裂缝控制起重要影响的因素之一。粘结的退化和失效必然导致钢筋混凝土结构力学性能的降低和破坏。随着有限元法在钢筋混凝土结构非线性中的应用，钢筋与混凝土之间粘结和滑移的研究更显重要。

7.1.1 粘结应力及其分类

1．粘结应力的定义

粘结应力是指沿钢筋与混凝土接触面上的剪应力。它并非真正的钢筋表面上某点剪应力值,而是一个名义值(对于变形钢筋而言)，是指在某个计算围(变形钢筋的一个肋的区段)剪应力的平均值，且对于变形钢筋来说，钢筋的直径本身就是名义值。

2．粘结应力分类

·弯曲粘结应力

由构件的弯曲引起钢筋与混凝土接触面上的剪应力。可近似地按材料力学方法求得。由于在混凝土开裂前，截面上的应力不会太大，所以一般不会引起粘结破坏，对结构构件的力学性能影响不大。

该粘结主要体现混凝土截面开裂前钢筋与混凝土的协同工作机理。其大小与弯曲粘结应力及截面的剪力分布有关，即对于未开裂截面，弯曲粘结应力的分布规律与剪力分布相同。

·锚固粘结应力

钢筋的应力差较大，粘结应力值高，分布变化大，如果锚固不足则会发生滑动，导致构件开裂和承载力下降。粘结破坏是一种脆性破坏。

·裂缝间粘结应力

开裂截面的钢筋应力，通过裂缝两侧的粘结应力部分地向混凝土传递，使未开裂截面的混凝土受拉，也使得混凝土的钢筋平均应变或总变形小于钢筋单独受力时的相应变形，有利于减小裂缝宽度和增大构件的刚度，此即“受拉刚化效应”。

裂缝间粘结应力属于局部粘结应力围。该粘结应力数值的大小反映了受拉区混凝土参与工作的程度。局部粘结应力应变分布复杂，存在着混凝土的局部裂缝和两者之间的相对滑移，平截面假定不再符合，且影响因素较多，如剪切破坏、塑性铰的转动能力以及结构中的弹塑性分析等。

7.1.2 研究现状

由于影响钢筋与混凝土之间粘结作用的因素较多，且差异性较大，较难给出理想的、普遍共同接受的计算理论。目前，还没有比较完整的、有充分论据的粘结滑动理论。各国规处理方法各不相同，另外一方面，笼统的构造要求大大忽视了对粘结问题的进一步的研究。

7.1.3 研究的重要性

·工程实践上的重要性——钢筋的锚固、搭接和细部构造；

·理论上的重要性——剪切破坏、裂缝宽度、塑性铰转动能力以及弹塑性分析问题的源头；

·有限元方法在钢筋混凝土结构中应用的要求，需给出粘结应力与相对滑动的数学模式；

·钢筋混凝土结构的动力反应，尤其是在大变形下的粘结性能的研究，在很大程度上取决于构件的连接部位的恢复力特性，粘结退化是使节点区强度丧失和刚度降低的主要原因。

§7.2 粘结性能试验

7.2.1 试验方法

结构中钢筋粘结部位的受力状态复杂，很难准确模拟。根据试验性质以及获取数据的容，分为静力试验方法和动力试验方法。

1．静力试验方法

·拔出试验

最初的试验方法，将钢筋埋置于混凝土中心。由于加载端混凝土受到混凝土的局部挤压，与结构中钢筋端部附近的应力状态差别大，影响了试验结果的真实性。因此，将其改为试件加载端的局部钢筋与周围混凝土脱空的试件。但是，螺纹钢筋采用这种试验方法时，试件常发生劈裂破坏。所以，又设置横向钢筋（螺旋箍筋）以改善其性能。（三种试件图7-1所示）

·梁式试验

梁式试验（图7-2）是为了更好地模拟梁端锚固粘结性能状态。由于拔出试验不能反映钢筋锚固区域存在弯矩和剪力共同作用的影响。

图7-1 拔出试验的试件

梁式试验试件梁端无粘结，中央为10d 的粘结区域，使粘结应力分布更为均匀。

这两类试件的对比试验结果表明：材料和粘结长度相同的试件，拔出试验比梁式试验得到的平均粘结强度高，其比值约为1.1－1.6。除了钢筋周围混凝土应力状态差别外，后者的混凝土保护层较薄也是主要原因。

图7-2 梁式试验的构件

图7-3 粘结试验装置

无论哪种试验，试验中均需要量测钢筋的拉力、拉力极限值以及钢筋加载端和自由端与混凝土的相对滑移量。

必要时，需要在钢筋部埋置应变片，以准确量测钢筋的应变。按试验相邻电测点的钢筋应力差计算相应的粘结应力，从而得到粘结应力的分布规律。此外，还可以通过在裂缝处涂上诸如红色墨水以观察粘结裂缝的发展规律。

·局部粘结－滑移试验

钢筋混凝土结构非线性分析需要建立钢筋与混凝土在接触面上的力和滑移的物理模型，即局部粘结应力和局部滑移的本构关系。但是，通常的粘结试验得到的只是平均粘结应力与试件加载端或自由端的关系，并不代表试件部的S

τ-关系。

目前，采用两种局部粘结－滑移试验：一种是短埋长的拔出试验，一种是埋长较长的拉伸试验，如图7-4所示。

短埋长试验是为了使量测的平均粘结应力及自由端具有局部对应

关系，使得粘结应力τ及滑动量S沿埋长分布接近于均匀，可近似地代表均布S

τ-关系。

当钢筋与混凝土有较大的粘结长度时，一般情况下钢筋与混凝土的

应变

s

ε和

c

ε沿试件长度上是变化的。因此，钢筋的位移

x

g

∆，及与钢（a）短埋长的拔出试验装置（b）长埋长的拔出试验装置

图7-4 不同埋长的拔出试验装置

筋接触面上的混凝土位移

x

h

∆，以及钢筋与混凝土之间的相对滑移x

S=

x

g

∆-

x

h

∆沿试件长度方向上也是变化的。如果能够直接量测试件

部的钢筋与混凝土在接触面上的相对滑动量

x

S，则局部粘结应力

x

τ与

局部滑移

x

S的关系便不难得出。但是应该指出，在不会过分地破坏粘

结的条件下，量测试件部的相对滑动量

x

S的问题，目前还没有可靠的解决方法。另外一种途径是通过测定钢筋及混凝土的应变分布，利用

系数关系间接地得出

x

S：

00

x x

x sx c

S dx dx

εε

=-

⎰⎰

2．动力试验方法

·梁柱节点试验

梁柱节点试验可较为真实地模拟在轴向力和剪力作用下局部粘结滑移关系。量测的结果有的以粘结应力－滑移关系体现，有的以梁端弯矩和转角来体现。

·Tassios 装置

在其静力加载装置基础上改装而成，可以测得局部粘结应力与相对滑移之间的关系，但是不能考虑轴向力的影响。

图7-5 拉伸试件中的应变及位移分布