异种金属和镀层金属的焊接

采用机器人M IG焊工艺对多构件高强度铝合金型材组成的座椅底架焊接进行了探索和研究,经过多次实践和优化,得到了较佳的焊接工艺参数,保证了产品的焊接质量,减小了产品的变形,并应用于生产实践。图2表1参2

20094224 铝合金2A16的激光焊接工艺研究/李建莉 //热加工工艺. 2009,38(1):139~140,143以1.2mm厚2A16铝合金薄板为对象,研究了工作电流、焊接速度、离焦量、保护气体流量对焊缝成形的影响。焊后进行金相观察、显微硬度测定以及对焊缝组织中出现的弯曲状形貌进行研究和分析。结果表明:离焦量是影响是否焊透的主要参数。焊缝组织的弯曲状形貌是由于受到焊接热循环影响所得到的等温面与晶粒成长方向正交形成。焊缝为细晶组织,焊缝窄,热影响区小。图3参4

20094225 7A52超硬铝合金焊接参数与人工时效参数的优化/何 静 //热加工工艺. 2009,38(3):91~92采用自动双丝M IG焊焊接7A52超硬铝合金,保护气体为纯氩气,焊后进行人工时效。通过正交试验分析,得出最优的工艺参数为时效温度120 、时效时间20h、摆动频率40t imes/min、焊接电流240A,在此工艺条件下所得焊接接头的冲击韧度为21.3J/ cm2,拉伸强度为269.2M Pa。图2表3参2

20094226 铝合金搅拌摩擦焊与熔化极氩弧焊接头组织性能比较/刘雪梅 //热加工工艺. 2009,38 (3):93~94

搅拌摩擦焊和熔化极氩弧焊是航空航天领域两种常用的铝合金焊接工艺方法。以70mm厚5A06铝合金作为试验材料,研究比较了用这两种方法得到的焊接接头的微观组织和性能。结果表明,搅拌摩擦焊接头晶粒细化,合金元素烧损减少,具有较高的力学性能和抗腐蚀性能。比较结果有利于根据要求选择合适的焊接方法。图1表2参3

20094227 人工时效后2816铝合金电子束焊接接头的组织与性能/黄 锐 //金属热处理. 2009,34 (1):43~45

通过金相分析、室温拉伸试验对人工时效2816铝合金电子束焊接接头组织和性能进行了研究.结果表明,电子束焊接2816铝合金薄板和厚板接头分别呈"漏斗形"及"典型钉形";焊缝区及热影响区由基体 (Al)相及 (Al) (CuAl2)等共晶相组成;人工时效后21 mm厚2816铝合金电子束焊接接头室温强度系数达到母材的77.8%.图3表2参7

20094228 脉冲固体激光器焊接铝合金工艺研究/徐 劼 //新技术新工艺. 2009(2):23~24

利用平均功率400W的脉冲固体激光器,对材料为6A02铝合金的一种焊接结构件护套进行了激光焊接工艺研究。结果表明:N d:YAG激光器可以用于铝合金护套的焊接,但应采用自动焊,要配备自动变心转动夹具或机械手及自动送丝系统。还应充气压保护,以提高焊接质量及稳定性。图1表2参1

20094229 含Nd钛合金中富Nd第二相颗粒在电子束焊接过程中的演化及其对拉伸断裂行为的影响/蔡建明 //航空材料学报. 2009,29(1):27~31采用光学金相显微镜(O M)和扫描电子显微镜(SEM)等手段,研究了一种含稀土元素N d的T i60钛合金在电子束焊接过程中富,N d第二相颗粒的演化及室温拉伸时的断裂特征。经过电子束焊接过程的快速熔化和凝固,T i60钛合金中富N d第二相颗粒经历了回溶和重新形核析出的过程,由原来的分散分布变为与凝固方向平行的断续串状分布,尺寸由原来的约10 m细化至约0.3 m。电子束焊接的焊缝及焊缝与母材的连接部位在室温拉伸时表现出了明显的沿晶脆性断裂特征。图8表2参12

20094230 TA15钛合金电子束焊平行焊缝的获得方法/赵明书 //新技术新工艺. 2009(2):105~107截面平行的焊缝是保证中大厚度焊接结构熔合区组织均匀性及力学性能连续性的重要条件,在工程中有着重要应用。在对焊缝形貌进行观察及分析的基础上,研究获得平行焊缝的工艺方法。结果表明,对焊接速度、电子束流及聚焦电流等焊接参数进行综合调节,可以有效改变焊缝形貌,使焊缝逐步趋于平行。增加偏摆扫描并控制扫描的频率和幅度,可以获得一系列具有不同熔宽的平行焊缝。图7表3参6

异种金属和镀层金属的焊接

20094231 异种金属的钎焊/庄鸿寿//焊接. 2009 (2):22~25

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连接异种金属时,由于材料物理性能的不同以及连接时发生的冶金反应,比较困难。钎焊是最实用的方法。阐述了常用的异种金属组合:铝 铜、铝 不锈钢、铝 钛、不锈钢 钛合金的钎焊技术,同时列出了这些接头的图片。图11

20094232 铝合金/镀锌钢TIG熔钎焊接头界面组织及力学性能/林三宝 //焊接. 2009(2):34~37采用T IG熔钎焊进行了铝基钎料在镀锌钢板上的润湿铺展试验及铝合金与镀锌钢板的搭接试验,分析了钎料在钢表面的润湿铺展性,研究了接头界面组织,并测试了接头力学性能。结果表明,在1rIG电弧热源作用下铝基钎料在镀锌钢板上润湿铺展良好,钢板未熔化,润湿角<20 ;获得了较好的铝合金与镀锌钢搭接接头,钢母材侧为钎焊连接,金属间化合物层厚度<9.0 m,从焊缝侧到钢侧金属间化合物经历了FeA l3 Fe2A l5+F eAl2 FeA l2+FeA l的转变,铝母材侧为熔焊连接,焊缝晶粒尺寸明显增大;搭接接头存在局部"未钎合"缺陷,成为裂纹根源,导致接头断裂在焊根附近的焊缝上,抗拉强度仅有90M Pa。图5表3参12

20094233 铝/铜异种材料的焊接研究/刘会杰 //焊接. 2009(3):14~18

由铝/铜异种材料组成的复合结构在电力工业具有广阔的应用前景,深入研究铝/铜的焊接方法及工艺是很有必要的。从熔焊、压焊、钎焊以及搅拌摩擦焊等几个方面,系统介绍了铝/铜异种材料焊接的研究进展。综合分析表明,熔焊方法不适于铝/铜的焊接,极易出现焊接裂纹和性能降低等问题;铝/铜的压焊应用较为广泛,每种具体的压焊方法各有其特点,应根据工件的结构尺寸加以选定。钎焊方法能成功实现铝/铜的焊接。但需要严格确定钎料成分和钎焊工艺。铝/铜的搅拌摩擦焊研究刚刚开始,某些热点问题需要进一步深入研究。但发展前景非常广阔。表1参23

20094234 M2/40Cr异种材料真空扩散焊的分析/陈春焕 //焊接学报. 2009,30(3):37~40

采用拉伸试验、弯曲试验、硬度试验、扫描电镜断口形貌观察、显微组织分析、显微硬度测试等方法研究了高速钢W6M o5Cr4V2(以下简称M2)与合金结构钢40Cr的真空扩散焊。结果表明,焊接温度为1100 ,焊接压力为20M Pa,保温时间为30min,真空度不低于0.1P a的条件下即可以实现高速钢与合金结构钢良好的冶金结合;拉伸试验、弯曲试验的断裂均发生在40Cr上。因此,可以认为在此工艺下所得焊接结合面的强度已经高于40Cr的抗拉强度与抗弯强度,低淬低回工艺可以保证高速钢和合金结构钢均具有满足使用要求的硬度。图8表3参4

20094235 15CrMo和0C r25Ni20异种钢焊接/凌 堃//热加工工艺. 2009,38(3):148~149

在设备维修过程中,时有遇到15Cr M o珠光体耐热钢和0Cr25Ni20奥氏体耐热钢焊接,但由于现场维修条件限制,造成焊接前热、焊后热处理工艺等措施难以开展。为此,选用A302焊条,利用小的熔合比、适当小的焊接工艺参数能满足15CrM o和0Cr25N i20异种钢焊接要求。为设备现场检修提供了借鉴。图1表3

20094236 EC rNiMo 3焊接X60钢接头组织形貌/杨丽颖 //材料工程. 2009(1):23~27

利用扫描电镜(SEM)、透射电镜(T EM)观察镍基合金焊缝/X60钢焊接接头微观组织,能谱分析(EDS)测试Cr,N i,M o,Fe合金元素在各区域分布,并通过计算获得M n,C在部分熔化区含量。结果表明:完全混合区为树枝状奥氏体组织,M o偏析到枝晶间隙。不完全混合区是平面晶形貌,未出现偏析现象,宽度约30 m,在该区内从熔合线到完全混合区, Cr,N i,M o含量逐渐增加,X60钢母材Fe含量逐渐降低。部分熔化区是由马氏体基体上镶嵌着大量的第二相粒子构成,仅200nm宽。图7表2参20

20094237 异种金属激光焊接关键问题研究/虞 钢 //中国激光. 2009,36(2):261~268

现代工程结构要求对异种金属材料进行焊接。激光焊接具有密度高、焊缝深宽比大、热影响区窄以及变形小等特点,成为异种金属材料焊接的有效方法。异种金属激光焊接过程包含多种效应,机制复杂。比如,材料性能差异对焊缝微观组织与宏观性能的影响;焊接熔池的形成、演化机制;熔池凝固过程焊接缺陷及残余应力形成等。围绕异种金属激光焊接过程中的关键问题,国内外开展了诸多研究工作,对此进行了全面阐述。在此基础上,指出异种金属材料激光焊接研究中的不足及发展方向。图10表3参32

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