吊车梁3t
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| 简支焊接工字型钢吊车梁设计输出文件| | 输入数据文件:Temp | | 输出结果文件:Temp.out | | 设计依据:建筑结构荷载规范GB50009-2011 | | 钢结构设计规范GB50017-2003 | | 设计时间: 2014年12月26日| -----------------------------------------------------------------------------
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| 吊车数据：(除注明外，重量单位为t；长度单位为m) | |---------------------------------------------------------------------------|
|序号起重量工作级别一侧轮数Pmax Pmin 小车重吊车宽度轨道高度| |---------------------------------------------------------------------------|
| 1 3.0 A4,A5软钩 2 7.70 1.27 0.60 3.500 0.134 |
| 卡轨力系数α: 0.00 | | 轮距: 3.000 |
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| 输入数据说明：| | Lo: 吊车梁跨度| | Lo2: 相邻吊车梁跨度| | SDCH: 吊车台数| | DCH1: 第一台的序号| | DCH2: 第二台的序号(只有一台时=0) | | KIND: 吊车梁的类型,/1无制动结构/2制动桁架/3制动板/ | | IG1: 钢材钢号,/3.Q235/16.Q345/ |
| IZXJM:自选截面/1.程序自动选择截面/0.验算截面/ |
| | | H: 吊车梁总高| | DB: 腹板的厚度| | B: 上翼缘的宽度| | TT: 上翼缘的厚度| | B1: 下翼缘的宽度| | T1: 下翼缘的厚度| | D1: 连接吊车轨道的螺栓孔直径| | D2: 连接制动板的螺栓孔直径| | E1: 连接轨道的螺栓孔到吊车梁中心的距离| | E2: 连接制动板的螺栓孔到制动板边缘的距离| | | | A: 制动桁架的宽度| | C: 制动桁架的节间长度| | HA: 制动桁架另一个弦杆的面积|
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===== 输入数据=====
Lo Lo2 SDCH DCH1 DCH2 KIND IG1 IZXJM
7.200 7.200 2 1 1 2 16 0
H DB B TT B1 T1 D1 D2 E1 E2
0.600 0.0060 0.250 0.014 0.250 0.014 0.030 0.030 0.080 0.040
A C HA
1.000 1.000 0.200E-02
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===== 计算结果=====
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| | | ===== 梁绝对最大竖向、水平弯矩(标准值)计算===== | | | | BWH: 最大弯矩对应梁上的轮子序号(从左到右) | | EWH: 最大弯矩对应梁上有几个轮| | CSS: 最大弯矩对应轮相对梁中点的距离,(轮在中点左为正) |
| MP: 吊车最大轮压(标准值)产生的最大竖向弯矩| | MT: 吊车横向水平荷载(标准值)产生的最大水平弯矩| | P(J): 吊车最大轮压(kN),按每台吊车一侧的轮数排列|
| T(J): 吊车横向水平荷载(kN),按每台吊车一侧的轮数排列|
| CC(J):吊车轮距,按每台吊车一侧的轮数排列|
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BWH EWH CSS MP MT
3 3 0.417 281.088 3.943
P(J) 75.514 75.514 75.514 75.514
T(J) 1.059 1.059 1.059 1.059
CC(J) 3.000 0.500 3.000
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| | | ===== 梁绝对最大竖向、水平弯矩(设计值)计算===== | | | | MPP: 绝对最大竖向弯矩| | MTT: 绝对最大水平弯矩(由横向水平制动力产生) |
| Madd: 考虑其他荷载作用时绝对最大竖向弯矩设计值增大| | MTadd: 考虑其他荷载作用时绝对最大水平弯矩设计值增大| -----------------------------------------------------------------------------
MPP MTT Madd MTadd
429.728 5.520 0.000 0.000
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| | | ===== 梁绝对最大剪力(设计值)计算===== | | | | Qmaxk: 绝对最大剪力(标准值) | | Qmax: 绝对最大剪力(设计值) | | MM: 计算最大剪力对应的轮子序号（从左往右）| | Qadd: 考虑其他荷载作用时绝对最大剪力设计值增大| -----------------------------------------------------------------------------
QMAXk QMAX MM Qadd
184.590 282.200 2 0.000
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| | | ===== 吊车梁、制动梁的净截面截面特性计算===== | | | | YCJ: 吊车梁重心位置(相对于下翼缘下表面m) | | JXJ: 吊车梁对于x 轴的惯性矩(m^4) | | WXJ: 吊车梁对于x 轴的抵抗矩(m^3) | | JYJ: 制动梁对于y 轴的惯性矩(m^4) | | WYJ: 制动梁对于y 轴的抵抗矩(m^3) | -----------------------------------------------------------------------------
YCJ JXJ WXJ JYJ WYJ 0.259749E+00 0.571488E-03 0.167961E-02 0.110001E-02 0.184349E-02
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| | | ===== 吊车梁上翼缘宽厚比计算===== | | | | Bf/Tf: 吊车梁上翼缘自由外伸宽度与其厚度的比值|
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Bf/Tf = 8.714 <= [Bf/Tf] = 12.380
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| | | ===== 梁截面应力、局部挤压应力计算===== | | | | CM: 上翼缘最大应力|
| DM: 下翼缘最大应力| | TU: 平板支座时的剪应力| | TU1: 突缘支座时的剪应力| | JBJYYL: 吊车最大轮压作用下的局部挤压应力| | CMZj: 吊车横向荷载作用下的制动梁(或桁架)边梁的应力| -----------------------------------------------------------------------------
CM DM TU TU1 JBJYYL CMZJ 262.747 195.317 86.066 98.671 47.683 2.760
CM = 262.747 <= [CM] = 300.000
DM = 195.317 <= [DM] = 300.000
TU = 86.066 <= [TU] = 175.000
TU1 = 98.671 <= [TU1] = 175.000
JBJYYL = 47.683 <= [CJ] = 300.000
CMZJ = 2.760 <= [CMZJ] = 300.000
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| | | ===== 中级工作制吊车梁疲劳应力计算===== | | 注:1.吊车荷载按起重量最大的一台吊车确定，采用标准值| | 2.采用循环次数为2000000次的容许应力幅(N/mm^2) | | 3.欠载效应的等效系数取a=0.5 | | | | MPL: 用于疲劳计算的绝对最大竖向弯矩| | VPL: 用于疲劳计算的绝对最大竖向剪力| | SIGMA: 上翼缘与腹板连接处腹板的疲劳应力(连接类别=2) | | SIGMA:0 下翼缘与腹板连接处腹板的疲劳应力(正应力)(连接类别=4) | | TAO:0 下翼缘与腹板连接处角焊缝的疲劳应力(剪应力)(连接类别=8) |
| SIGMA:5 下翼缘往上50mm处腹板的疲劳应力(连接类别=4) |
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MPL VPL
170.378 119.564
SIGMA SIGMA:0 TAO:0 SIGMA:50
70.161 70.161 21.017 57.895
a*SIGMA = 35.081 <= [SIGMA] = 144
a*SIGMA:0 = 35.081 <= [SIGMA:0] = 103
a*Tao:0 = 10.509 <= [TAO:0] = 59
a*SIGMA:5 = 28.948 <= [SIGMA:0] = 103
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| |
| ===== 梁竖向挠度计算===== | | 注:吊车荷载按起重量最大的一台吊车确定，采用标准值| | | | MPN: 最大一台吊车竖向荷载标准值作用下的最大弯矩| | MKadd: 考虑其他荷载作用时绝对最大竖向弯矩标准值增大| | L/f: 吊车梁跨度与竖向挠度之比| -----------------------------------------------------------------------------
MPN MKadd L/F
177.193 0.000 1121.427
L/F = 1121.427 >= [L/F] = 1000.000
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| | | ===== 梁截面加劲肋计算===== | | 梁腹板高厚比h0/tw= 95.333 | | 计算只需配横向加劲肋| |A1: 横向加劲肋的最大容许间距| |BP,TP: 横向加劲肋的宽度,厚度| -----------------------------------------------------------------------------
A1 BP TP
1.140 0.090 0.006
计算结果：0.622≤1，横加劲肋区格验算满足
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| | | ===== 突缘式支座端板和角焊缝计算===== | | | | SB: 支座端板的宽度| | ST: 支座端板的厚度| | HF1: 吊车梁下翼缘与腹板的角焊缝厚度| | HF2: 支座端板与吊车梁腹板的角焊缝厚度| -----------------------------------------------------------------------------
SB ST HF1 HF2
0.170 0.008 0.006 0.006
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| | | ===== 平板式支座加劲肋和角焊缝计算===== | | | | PSB: 平板式支座加劲肋的宽度| | PST: 平板式支座加劲肋的厚度| | HF3: 支座加劲肋与吊车梁腹板的角焊缝厚度| -----------------------------------------------------------------------------
PSB PST HF3
0.120 0.010 0.006
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| | | ===== 吊车梁总重量和刷油面积计算===== | | | | WW: 吊车梁总重量(包括加劲肋,端板等)(t) |
| BPF: 刷油面积(m^2) | -----------------------------------------------------------------------------
WW BPF
0.629 17.549
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| | | ===== 吊车轮压传至柱牛腿的反力计算===== | | (结果为标准值,单位kN,用于计算排架) | | | | RMAX: 吊车最大轮压传至柱牛腿的反力| | RMIN: 吊车最小轮压传至柱牛腿的反力| | TMAX: 吊车横向荷载传至两侧柱上的总水平力| | WT: 最大的一台吊车桥架重量| | Wt=吊车总重-额定起重量(硬钩吊车-0.7*额定起重量) | | MM1: 产生最大反力时压在支座上的轮子的序号| -----------------------------------------------------------------------------
RMAX RMIN TMAX WT MM1
228.639 37.711 6.414 146.517 2
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| | | ===== 制动桁架与柱的连接计算===== | | TQmaxK: 吊车横向荷载产生的最大水平剪力标准值| | TQmax: 吊车横向荷载产生的最大水平剪力设计值| | NHSBolt: 制动桁架与柱的连接需要高强度螺栓个数| | (摩擦型高强度螺栓d=20 10.9级钢丝刷除绣表面处理) | -----------------------------------------------------------------------------
TQmaxK TQmax NHSBolt
2.589
3.806 1
===== 设计满足=====
===== 计算结束=====
吊车梁吊装施工方案
1、工程概况与说明 吉林燃料乙醇自备电站汽机间建筑面积2524.5ｍ2,汽机间A轴上部结构已完成，吊车梁及吊车梁牛腿砼强度已达到要求，钢屋架现已制作完，大型屋面板也已预制完，现特制定此方案以指导综合性吊装施工。 2、编制依据 （1）《电力建设施工及验收技术规范》 （2）起重吊装技术的手册 （3）《CC1400型液压履带起重机性能表》 （4）《电力建设安全工作规程》（火力发电厂部分）DL5009.1－92 （5）《电建质量验收标准》 （6）《钢结构施工验收规范》 3、机索选择 （1）起重机选择： 吊车梁重w = 14t（13t）吊装重量G = 16t 选CC1400型液压履带起重机 塔身角：850 主杆：48ｍ 副杆：30ｍ 最大吊装幅度：34ｍ 最大吊装重量: 31ｔ 满足要求 （2）索具的选择： 吊装物的自重G＝14ｔ吊点为吊车梁的1/4处吊环. 吊索所受的拉力S＝ａ/ｎ×1/ｓｉｎ600=140/2×1/ｓｉｎ600=80.83ｋN 钢丝绳的长度L=2/ｃｏｓ600=4ｍ 由表中查得,极限强度为1850Mｐａ的6×37+1直径为30ｍｍ的钢丝绳作吊索 允许拉力Pａ=Pｍ/K=544.5/6=90.75ｋN 安全系数K=6 Array满足要求; （3）卡环由表中查得型号为9.5见（GB559-65） （4）起吊高度为24ｍ＋3.46ｍ＋2ｍ=29.46ｍ （5）吊车梁的站位见附图及说明; 4、吊车的站位选择 4、1由于汽机间A轴边柱标高24ｍ，吊装的总高度为30ｍ。所选择的吊车主臂高 48ｍ,吊车站位距A轴边柱外皮8m，由此得 30ｍ处L吊杆=30÷ｓｉｎ85=30.11ｍ 主杆探入A轴L=(48－30.11)×ｃｏｓ85=1.559ｍ
吊车梁钢结构专项施工方案
太钢第炼钢厂离线维修车间跑道梁更换工程吊车梁吊装专项方案 编制：__________________________ 审核：___________________________ 批准：___________________________ 山西钢建金结公司 2012/7/20 1、方案编制目的 1 2、方案编制依据 1 3、工程概况 1 4、施工人员、机械配置 2 5、施工准备 2
太钢第炼钢厂离线维修车间跑道梁更换工程
7、安全技术措施__________________________ 18 ___________________ &质量控制措施____________________________ 18 ___________________ 吊装专项方案 、编制本施工组织的目的 为了顺利、安全、按时完成太钢第二炼钢厂离线维修车间跑道梁更换工程，特编制本、编制本施工组织的规范和标准 《建筑结构设计统一标准》（GBJ68-84） 《建筑结构荷载规范》（GBJ17-88） 《钢结构设计规范》（GBJ17-88） 《钢结构工程施工及验收规范》（GB50205-95 《钢结构工程质量检验评定标准》（GB50221-95 ？ 《建筑钢结构焊接规程》（GBJ81-91） 三、工程概况 该工程为山西太钢不锈钢股份有限公司硅钢冷连轧配套技术改造项目、二钢南区连铸 离线维修车间天车跑道梁改造项目及拆除和安装工程。天车梁的改造更换共分两个区域： 一区为6#门F、G H跨厂房内部，其中F列100?104线将原有12米吊车梁共四套改为24
米吊车梁两套；对G列99?101线间和104?106线间的24米双肩吊车梁共四根进行改造;
吊车梁钢结构专项施工方案样本
太钢第二炼钢厂离线维修车间跑道梁更换工程 吊车梁吊装专项方案 编制: 审核: 批准: 山西钢建金结公司 /7/20 目录
1、方案编制目的1 2、方案编制依据 1 3、工程概况 1 4、施工人员、机械配置2 5、施工准备2 6、吊装工艺16 7、安全技术措施18 8、质量控制措施18 吊装专项方案
一、编制本施工组织的目的 为了顺利、安全、按时完成太钢第二炼钢厂离线维修车间跑道梁更换工程, 特编制本方案。 二、编制本施工组织的规范和标准 《建筑结构设计统一标准》( GBJ68-84) 《建筑结构荷载规范》( GBJ17-88) 《钢结构设计规范》( GBJ17-88) 《钢结构工程施工及验收规范》( GB50205-95) 《钢结构工程质量检验评定标准》( GB50221-95) 《建筑钢结构焊接规程》( GBJ81-91) 三、工程概况 该工程为山西太钢不锈钢股份有限公司硅钢冷连轧配套技术改造项目、二钢南区连铸离线维修车间天车跑道梁改造项目及拆除和安装工程。天车梁的改造更换共分两个区域: 一区为6#门F、G、H跨厂房内部, 其中F列100～104线将原有12米吊车梁共四套改为24米吊车梁两套; 对G列99～101线间和104～106线间的24米双肩吊车梁共四根进行改造; 对H列101～102线间的屋面支撑结构进行改造。二区为炼钢车间四号转炉B列7～8线间的18米吊车梁拆除及安装项目。 四、施工人员、机械设备 劳动力需用计划 管理人员: 3人, 安装操作人员: 40人, 电工: 1人, 电焊工20人, 合计64
人。 现场安装主要施工机具表 五、施工准备 1、技术准备 经过现场调查, 了解场地、设备、人员情况, 合理分配加工构件的数量, 场地道路及供电情况, 确定合理的吊装方案。 2、组织准备 落实现场管理班子和安装队, 保证劳动力充分、技术熟练。做好各项技术安全交底工作, 保证施工人员安全。专业人员需提供专业证件, 施工单位需提供施工相关资质。 3、施工条件 ( 1) 吊装现场准备 在钢结构正式吊装前, 需对建筑物的定位轴线、基础轴线和标高等进行检查, 确保安装定位的精度。
钢结构厂房吊车梁设计
吊车梁设计 3.3.1设计资料 吊车 小车 轨道 吊车梁 牛腿 轮压P 轮压P 额定起重量10吨 图3-1 吊车轮压示意图 吊车总重量：8.84吨，最大轮压：74.95kN ，最小轮压：19.23kN 。 3.3.2吊车荷载计算 吊车荷载动力系数05.1=α，吊车荷载分项系数40.1=Q γ 则吊车荷载设计值为 竖向荷载设计值 max 1.05 1.474.95110.18Q P P kN αγ=??=??= 横向荷载设计值 0.10() 0.108.849.8 1.4 3.032 Q Q g H kN n γ?+??==? = 3.3.3内力计算 3.3.3.1吊车梁中最大弯矩及相应的剪力 如图位置时弯矩最大
a 2 a 2 P P B C A a1 3000 3000P 图2-2 C 点最大弯矩Mmax 对应的截面位置 考虑吊车来那个自重对内力的影响，将内力乘以增大系数03.1=w β，则最大弯矩好剪力设计值分别为： 2 22.max 274.95(3.75 1.875)273.107.5c k l P a M kN m l ωβ?? ∑- ? ????-??==?=????? 2max ()2110.18(30.125) 2 1.0387.07.5 c w l P a V kN l β-??-==?=∑ 3.3.3.2吊车梁的最大剪力 如图位置的剪力最大 P B A a1 6000 6000P w C P
图2-3 A 点受到剪力最大时截面的位置 3.5 1.03110.18( 1)179.606 A R kN =??+=，max 179.69V kN =。 3.3.3.3水平方向最大弯矩 max 3.3312.688.6110.18 c H H M M kN m P = =?=?。 3.3.4截面选择 3.3. 4.1梁高初选 容许最小高度由刚度条件决定，按容许挠度值(500 l v = )要求的最小高度为：6min 0.6[][]0.6600050020010360l h f l mm v -≥=????=。 由经验公式估算梁所需要的截面抵抗矩 6 33max 1.2 1.2312.68101876.0810200 M W mm f ??===? 梁的经济高度为：37300563.34h W mm =-=。取600h mm =。 3.3.4.2确定腹板厚度 0600214576h mm =-?=。 按抗剪强度要求计算腹板所需的厚度为： 3 max 01.2 1.2179.6910 2.34576160 w v V t mm h f ??===?? 0576 2.40 3.5 3.5 w h t mm = ==。取6w t mm =。 3.3.4.3确定翼缘尺寸 初选截面时: 01111 (~)(~)576115.2~1925353 b h mm ≈=?=
吊车梁设计计算书
吊车梁设计 （1）设计资料 车。距 （2m ax 1m ax Q F P αβγ==1..05×1.03×1.4×38=57.54KN 57.542375 45.556000 45.55 2.375108.18.57.5445.5511.99B C C C R K N M K N m V V K N ?= ==?==-=-=左右 2)求m ax T M
() max 57.54 3.5691.116 V KN ?+= = 4)求m ax T V m ax 2.191.11 3.3357.54 T V K N = ?= (3)截面估算 1）梁高 ①按经济条件确定： 6 3 1.2108.1810 603795215 73007300292sh W m m h m m ??= ==?=? = ②按允许挠度值确定： 66min 0.6100.6215600050010387l h fh m m v -?? =?=????=????
③建筑净空无要求 故取h=500mm 。 2）腹板厚度 ①经验公式： 73730.58.5mm w t h =+=+?= ②按抗剪要求： 3 max min 1.2 1.291.1110 1.75.500125 w V t m m h f ??= = =? ③按局部挤压要求： 52505102134368z y R l a h h m m =++=+?+?= 3 m in 1.057.5410 0.73.368215 w z F t m m l f ψ??= ==? 故取8w t m m = ④局部要求 50062.5808 =<= 3）翼缘尺寸 为使截面经济合理，选用上、下翼缘不对称工字形截面，所要翼缘板面积按下列公式近似计算。 16037951.85005416500 6 w w W A t h m m h = -= -??= 取上翼缘A=250×10=25002mm 下翼缘A=200×10=20002mm 即初选上翼缘板-250×10，下翼缘板-200×10
吊车梁最大弯矩点计算
吊车梁最大弯矩点 内力计算 1．计算吊车梁的内力时，由于吊车荷载为动力荷载，首先应确定求各内力所需吊车荷载的最不利位置，再按此求梁的最大弯矩及其相应的剪力、支座最大剪力，以及横向水平荷载作用下在水平方向所产生的最大弯矩M T（当为制动梁时）或在吊车梁上翼缘的产生的局部弯矩M H（当为制动桁架时）。 2．常用简支吊车梁，当吊车荷载作用时，其最不利的荷载位置、最大剪矩和剪力，可按下列情况确定： (2)两个轮子作用于梁上时（图8-4） 最大弯矩点（C）的位置为：a2= a1/4最大弯矩为：（8-6） 最大弯矩处的相应剪力为：（8-7） (2)三个轮子作用于梁上时（图8-5） 最大弯矩点（C）的位置为：最大弯矩为：（8-8） 最大弯矩处的相应剪力为：（8-9） (3)四个轮子作用于梁上时（图8-6） 最大弯矩点（C）的位置为： 最大弯矩为：（8-10）
最大弯矩处的相应剪力为：（8-11） 当时 最大弯矩及其相应剪力均与公式（8-10）及公式（8-11）相同，但公式中的应用代入 （4）六个轮子作用于梁上时（图8-7）： 最大弯矩点（C）的位置为： 最大弯矩为：（8-12） 最大弯矩处的相应剪力为：（8-13） 当及时，最大弯矩点（C点）的位置为： 其最大弯矩及相应剪力均与公式（8-12）及公式（8-13）相同，但公式中的应用代入 （5）最大剪力应在梁端支座处。因此，吊车竖向荷载应尽可能靠近该支座布置（图8-4b）至图8-7b），并按下式计算支座最大剪力： (8-14) 式中n—作用于梁上的吊车竖向荷载数。
选择吊车梁截面时所用的最大弯矩和支座最大剪力，可用吊车竖向荷载作用下所产生的最大弯矩和支座最大剪力乘以表8-2的（为考虑吊车梁等自重的影响系数）值，即 (8-15) (8-16) 3.吊车横向水平荷载作用下，在水平方向所产生的最大弯矩，可根据图8-4（a）至图8-7(a)所示荷载位置采用下列公式计算： 当为轻、中工作制（A1-A5）吊车梁的制动梁时，(8-17) 当为重级或特重级工作制（A6-A8）吊车梁的制动梁时，(8-18) （2）吊车横向水平荷载作用下制动桁架在吊车梁翼缘所产生的局部弯矩可近似地按下列公式计算（图8-8）： 当为起重量Q≥75t的轻、中级工作制吊车的制动桁架时 (8-19) 当为起重量Q≥75t的重级工作制（特重级不受起重量限制）吊车的制动桁架时 (8-20) 当为起重量Q≤50t的轻、中级工作制吊车的制动桁架时 (8-21) 当为起重量Q≤50t的重级工作制（特重级不受起重量限制）吊车的制动桁架时 (8-22)
钢结构厂房吊车梁设计
吊车梁设计 3.3.1设计资料 P 轮压P 图3-1 吊车轮压示意图 吊车总重量：8.84吨，最大轮压：74.95kN ，最小轮压：19.23kN 。 3.3.2吊车荷载计算 吊车荷载动力系数05.1=α，吊车荷载分项系数40.1=Q γ 则吊车荷载设计值为 竖向荷载设计值 max 1.05 1.474.95110.18Q P P kN αγ=??=??= 横向荷载设计值 0.10()0.108.849.8 1.4 3.032 Q Q g H kN n γ?+??==?= 3.3.3力计算 3.3.3.1吊车梁中最大弯矩及相应的剪力 如图位置时弯矩最大
A 图2-2 C 点最大弯矩Mmax 对应的截面位置 考虑吊车来那个自重对力的影响，将力乘以增大系数03.1=w β，则最大弯矩好剪力设计值分别为： 2 22.max 274.95(3.75 1.875)273.107.5c k l P a M kN m l ωβ?? ∑- ? ????-??==?=???? ? 2max ()2110.18(30.125) 2 1.0387.07.5 c w l P a V kN l β-??-==?=∑ 3.3.3.2吊车梁的最大剪力 如图位置的剪力最大
图2-3 A 点受到剪力最大时截面的位置 3.5 1.03110.18( 1)179.606 A R kN =??+=，max 179.69V kN =。 3.3.3.3水平方向最大弯矩 max 3.3312.688.6110.18 c H H M M kN m P = =?=?。 3.3.4截面选择 3.3. 4.1梁高初选 容许最小高度由刚度条件决定，按容许挠度值(500 l v = )要求的最小高度为：6min 0.6[][]0.6600050020010360l h f l mm v -≥=????=。 由经验公式估算梁所需要的截面抵抗矩 6 33max 1.2 1.2312.68101876.0810200 M W mm f ??===? 梁的经济高度为：300563.34h mm ==。取600h mm =。 3.3.4.2确定腹板厚度 0600214576h mm =-?=。 按抗剪强度要求计算腹板所需的厚度为： 3 max 01.2 1.2179.6910 2.34576160 w v V t mm h f ??===?? 2.40 3.5 w t mm ===。取6w t mm =。 3.3. 4.3确定翼缘尺寸 初选截面时: 01111 (~)(~)576115.2~1925353 b h mm ≈=?=
简支吊车梁计算书
简支吊车梁验算计算书一. 设计资料 1 基本信息: 验算依据：钢结构设计规范(GB 50017-2003) 建筑结构荷载规范(GB 50009-2012) 吊车梁跨度：l=6000 mm 吊车梁平面外计算长度：l0=6000 mm 吊车梁所在柱列：边列柱 吊车梁所在位置类型：中间跨 2 吊车信息: 吊车梁上有两台完全相同的吊车同时运行 第一台吊车基本信息(参图Ⅰ) 吊车类型:T5t105_中级软钩吊车 吊车跨度:10500 mm 吊车自重:12.715 t 小车重量:2.126 t 吊车起重量:5 t 工作级别:A4~A5(中级) 吊钩形式:软钩吊车 单侧轮子数:2个 最大轮压:74 kN 最小轮压:26.3 kN 制动轮子数：1个 轨道类型:43Kg/m 吊车宽度:5050 mm 吊车额定速度:90 m/min 小车额定速度:40.1 m/min 吊车轮距C1:3400 mm
3 荷载信息: 吊车竖向荷载增大系数：ηv=1.03 吊车荷载分项系数：γc=1.4 当地重力加速度值：g=9.8 附加竖向均布活载标准值：0 kN/m 附加水平均布活载标准值：0 kN/m 吊车一动力系数：μ1=1.05 吊车一横向水平刹车力系数：β1=0.12 吊车一摆动力系数：α1=0 4 验算控制信息: 吊车梁竖向挠度允许值：l/1000 吊车梁水平挠度允许值：l/2200 对中级工作制吊车梁按《钢规》要求不进行疲劳验算5 吊车梁截面信息: 截面型号:H-750*300*10*12 用户自定义截面 截面材料类型:Q235 截面每米质量:113.51 kg/m 截面几何参数如下: 截面高度 H=750 mm 上翼缘宽度 B1 =300 mm 下翼缘宽度 B2 =300 mm 腹板厚度 T w =10 mm 上翼缘厚度 T f1=12 mm 下翼缘厚度 T f2=12 mm 截面力学参数如下: x轴毛截面惯性矩 I x =129932.658 cm^4 x轴净截面惯性矩 I nx =122646.136 cm^4 x轴上翼毛截面抵抗矩 W x =3464.871 cm^3 x轴上翼净截面抵抗矩 W nx =3155.656 cm^3
钢结构厂房吊车梁设计
吊车梁设计 3、3、1设计资料 轮用p 轮圧P 3500 图3-1吊车轮压示意图 吊车总重量:8、84吨，最大轮压：74、95kN,最小轮压：19、23kN。3、3、2吊车荷载计算 吊车荷载动力系数a = 1.05,吊车荷载.分项系数北=1.40 则吊车荷载设计值为 竖向荷载设计值P = ?化狀=1.05xl.4x74.95 = 110.18RN 横向荷载设计值H = °10 (g + ^ = 1 .4X0-10X8-84X9-8 = 3.03W n 2 3、3、3内力计算 3、3、3、1吊车梁中最大弯矩及相应得剪力 如图位置时弯矩最大
图2-2 C 点最大弯矩Mmax 对应得裁面位置 考虑吊车来那个自重对内力得影响，将内力乘以增大系数J3W = 1.03,则最大 弯矩好剪力设计值分别为: V 虛=A 工片"=1.O3X 2汕。叫（3-0」25）=咖N 3. 3、3. 2吊车梁得最大剪力 如图位置得剪力最大 al 6000 3000 >p al 3000 2x74.95x(3.75 —1?875尸 7.5 x 0㈢=73.1ORN ?加 7.5 6000
图2-3 A 点受到剪力最大时戒面得位置 /?4 =1.03x110.18x(一 + 1) = 179.60W , V^ax = 179.69RN 。 6 3、3、3、3水平方向最大弯矩 IT O O M H = — M ； = ——— x 312.68 = 8.6W ? m 。 P max 110.18 3、3、4截面选择 3. 3、 4. 1梁高初选 容许最小高度由刚度条件决定，按容许挠度值(v = —)要求得最小高度 500 为：^nun > o.6[ /]/[-] = 0.6 X 6000 X 500 X 200 X1 O'6 = 360/7/nz 。 v 由经验公式估算梁所需要得截而抵抗矩 = L2X312-68X ， °6 =1876.08x10-^ 200 梁得经济高度为M = 7卿- 300 = 563.34mm 。取h = 600mm 。 3. 3、 4. 2确定腹板厚度 //0 = 600-2x14 = 576mm 。 按抗剪强度要求计算腹板所需得厚度为: = 1.2X 179.69X 10^234_ 576x160 3> 3、4. 3确定翼缘尺寸 初选截面时： Z??~ —)/?0 ~ —)x576 = 115.2 ~ 192mm 处= 2.40加叫 3.5 取 / = 6/77/7? o 3.
吊车及吊车梁设计
钢结构设计规范（新规范）GB50017-2003中表A.1.1 手动吊车梁和单梁吊车（包括悬挂吊车）L/500 轻级工作制桥式吊车L/800 中级工作制桥式吊车L/1000 重级工作制和起重量Q≥50的中级工作制桥式吊车L/1200 风荷载控制柱顶位移,1/500,1/400; 吊车作用下,仅重级工作制控制梁顶处节点位移,1/1250;中级可以放松吊车下位移,有PKPM 计算的图籍为例吊车下位移(1/800). A1-A3 轻级如:安装,维修用的电动梁式吊车.手动梁式吊车. A4-A5中级如:机械加工车间用的软钩桥式吊车 A6-A7 重级如:繁重工作车间软钩桥式吊车 A8超重级如:冶金用桥式吊车,连续工作的电磁,抓斗桥式吊车 吊车轻重级别不能片面的根据工作频繁程度分，但是和吨位无关系。 如前帖所说，按照载荷状态和利用等级两个指标来分。 1、载荷状态：是一个概率分布参数，通俗的说，就是这台吊车在整台吊车的寿命期间内（如20年），吊额定载荷的次数和所有的吊装次数的百分比。分轻、中、重、特重4级。 举例来说，对于港口的抓斗，它在自己的寿命内，每吊一次都是额定载荷，属于特重，而有些车间的检修桥吊，它一辈子只吊额定载荷只有几次，其余只吊额定载荷的几分之一。就属于轻。 2、利用等级：整个寿命期间的工作循环数，通俗的说，就是一辈子的吊多少次。从U0~U9分为10个级别，U0是1.6E+4，也就是少于16000次，U9为4E+6，也就是多于400万次。 3、根据上述2个指标，列表后，X方向为利用等级，Y为载荷状态，根据对角线原则再确定。如果载荷状态为轻，但是利用等级为U9，也是特重；如果载荷状态为特重，但是利用等级为U0，也是轻级。 有关吊车荷载主要有以下几种： 1、吊车竖向荷载标准值应采用吊车最大轮压或最小轮压。（《荷规》5.1.1） Pmax与Pmin关系： Pmin= （Q总+Q）/n-Pmax Dmax与Dmin根据影响线求出：Dmax与Dmin同时出现，一端出现Dmax时，对应另一端出现Dmin。 吊车梁计算时，先确定最大弯矩（Mc）出现的截面和极限荷载Pk，根据截面C处的弯矩影响线，求出吊车梁绝对最大弯矩标准值。并注意吊车梁计算时应乘以动力系数（轻中级区1.05，重级1.1）和分项系数。 排架计算时，通过支座反力的影响线，确定极限荷载的位置，求出支座反力最大值，即为吊车对排架产生的竖向荷载Dmax，和Dmin. 2、吊车纵向水平荷载应按作用在一边轨道上所有的刹车轮的最大轮压之和的10%采用；作用点位于刹车轮与轨道的接触点，其方向与轨道方向一致。 单侧所有刹车轮的纵向水平荷载标准值： Tv=0.1 *Pmax*2/n N表示吊车的单侧轮数 3、吊车横向水平荷载应取横行小车与吊重之和的某个百分数。
钢结构厂房的吊车梁如何设计
吊车梁系统结构的组成 吊车梁设计 吊车梁一般是简支的(构造简单施工方便对支座沉降不敏感) 常见的形式有：型钢梁(1)、组合工字型梁(2)、箱形梁(3)、吊车桁架(4)等。 吊车梁所受荷载 永久荷载（竖向） 动力荷载，其方向有横向、水平向，特点是反复作用，容易引起疲劳破坏。因此，对钢材的要求较高，除了对抗拉强度、伸长率、屈服点等常规要求外，要保证冲击韧性合格。 吊车梁结构系统的组成
1、吊车梁 2、制动梁或者制动桁架 吊车梁的荷载 吊车梁直接承受三个方向的荷载：竖向荷载（系统自重和重物）、横向水平荷载(刹车力及卡轨力)和纵向水平荷载（刹车力）。 吊车梁设计不考虑纵向水平荷载，按照双向受弯设计。
竖向荷载、横向水平荷载、纵向水平荷载。 竖向荷载包括吊车及其重物、吊车梁自重。 吊车经过轨道接头处时发生撞击，对梁产生动力效应。设计时采取加大轮压的方法加以考虑。横向水平荷载由卡轨力产生（轨道不平顺），产生横向水平力。 吊车荷载计算 荷载规范规定，吊车横向水平荷载标准值应取横行小车重力g与额定起重量的重力Q之和乘 以下列百分数： 软钩吊车：Q≤100kN时取20％ Q＝150～500kN时取10％ Q≥750kN时，取8％ 硬钩吊车：取20％ GB50017规定，重级工作制（工作级别为A6～A8）吊车梁，由于吊车摆动引起的作用于每 个轮压处的水平力标准值为：
吊车梁的内力计算 计算吊车梁的内力时，由于吊车荷载为移动荷载， 首先应按结构力学中影响线的方法确定各内力所需吊车荷载的最不利位置， 再按此求出吊车梁的最大弯矩及其相应的剪力、支座处最大剪力、以及横向水平荷载作用下在水平方向所产生的最大弯矩。 计算吊车梁的强度、稳定和变形时，按两台吊车考虑； 疲劳和变形的计算，采用吊车荷载的标准值，不考虑动力系数。 1、移动荷载作用下的计算，首先根据影响线方法确定荷载的最不利位置； 2、其次，求出吊车梁的最大弯矩及相应剪力、支座处最大剪力，横向水平荷载作用下的最大弯矩 3、进行强度和稳定计算时，一般按两台吊车的最不利荷载考虑；疲劳计算时则按一台最大吊车考虑。 吊车梁的截面验算 截面设计 求出吊车梁最不利的内力之后，根据第5章组合梁截面选择的方法试选吊车梁截面. 截面验算 截面验算时，假定竖向荷载由吊车梁承受，横向水平荷载由加强的吊车梁上翼缘、制动梁或制动桁架承受，并忽略横向水平荷载所产生的偏心作用。 整体稳定验算 连有制动结构的吊车梁，侧向弯曲刚度很大，整体稳定得到保证不需验算。加强上翼缘的吊车梁整体稳定公式： 刚度验算 验算吊车梁的刚度时，应按效应最大的一台吊车的荷载标准值计算，且不乘动力系数。 吊车梁竖向挠度近似计算公式
钢吊车梁选自图集
第五节钢吊车梁安装方案 一、工程概况 1#、2#厂房吊车梁位于厂房A、E、J列，1～10轴线间，吊车梁安装底标高为9.60m；3#厂房吊车梁位于厂房A、F、M列，1～15轴线间，吊车梁安装底标高为9.60m；6#、7#、9#厂房吊车梁位于主厂房A、E列，1～11轴线间，吊车梁安装底标高为7.20m；共计170榀吊车梁。钢吊车梁选自图集03SG520-2，GDLM9-3B、GDLM9-3Z，如下图所示。结构形式为焊接实腹H型钢吊车梁，长度8.40m，该吊车梁的上翼缘宽为400mm，下翼缘宽为240mm，总高为0.75m，每根钢吊车梁重约1.2t，钢结构总重量约204t。吊车梁及其车挡材质为Q345B，其它连接材料材质为Q235B。吊车梁焊接采用自动埋弧焊。 2、工程概况 2.1华能沁北电厂三期扩建（2×1000MW）机组工程，#5机汽机房吊车梁位于主厂房A、B 列，1～11轴线间，吊车梁安装底标高为29.266m。共计20榀吊车梁，结构形式为焊接实腹H型钢吊车梁，长度9.98m的12根，长度8.98m的4根，长度9.03m的2根，长度9.60m 的2根。该吊车梁的上翼缘宽为600mm，下翼缘宽为450mm，总高为1.764m,每根钢吊车梁重约5.9t，其中最重吊车梁6.25t，钢结构总重量约120.60t。吊车梁及其车挡材质为Q345B，其它连接材料材质为Q235B。吊车梁焊接采用自动埋弧焊。
吊车梁钢结构制作安装具有工期紧、质量要求高、加工复杂等特点,这给施工增加了难度。要求参加施工的工程人员要高度重视，提前作好工艺流程、设备选型、焊接技术措施等多项准备工作。本着创通州区优质结构质量目标，科学组织、精心施工，高质量、高标准、按期完成任务。 二、现场施工条件 吊车梁由钢构件厂制作完成后运抵安装现场，行车轨道由专业工厂轧制运抵安装现场，吊车梁、行车轨道安装在厂房内进行，根据现场层面高度，吊车梁、行车轨道安装必须土建作业层面牛腿砼结构完成后，将脚手架拆至9.60m后进行吊车梁、行车轨道安装。 三、施工准备 1、技术准备 ①施工前图纸已进行过图纸会审。 ②施工前对施工班组已进行安全技术交底。 ③现场施工人员必须认真审核图纸，熟悉会审纪要，明白设计意图。做好各级技术交底，明确施工工艺和质量要求，掌握工程的特殊性。安装人员在施工前，应将每种构件的数量及安装位置做到心中有数。 ④根据施工总平面合理规划使用场地，确保现场施工文明有序。 ⑤准备便于流水施工的场地。需搭设一个钢平台，尺寸如下： 35m×7m 用于吊车梁的放样、组拼、焊接。 4.1.4.2采用胎膜法拼装吊车梁需用以下材料： 20 L=2100 2根 I20 L=500 4根定位件I40b L=700 16根垫板 -25×75×200 24块底定位件I40b L=300 16块挡板 -20×500×500 10件楔铁 -20×100×200 50块 5.3焊接质量标准及检查方法： 序号检验项目质量标准检验方法 1 焊条（剂）焊丝质量 符合设计及施工规范要求 查出厂合格证 2 焊工资格审查应有上岗证查上岗证 3 无损探伤符合设计要求及施工规范 检查探伤报告 4 焊缝外观 注①观察检查 5 对接焊缝焊缝余高 0.5～3 焊缝量规检查 6 焊缝错边≤2 7 角焊缝
吊车梁计算
一份详细的焊接工字钢吊车梁计算书！跨度6米，10吨单梁吊车！希望能给大家带来帮助！*****吊车梁计算书***** [设计资料] 吊车数：1台吊车 工作级别:A1-A3 吊车的轮数2 吊车轮子间间距a1=0.25m, a2=2m, a3=0m 最大轮压标准值40KN 横向荷载标准值5KN 竖向轮压动力系数1.05 钢材类型:Q235 支座形式：平板式 吊车梁长度6m 轨道高度107mm 建筑允许高度10m 控制挠度值1/600 欠载系数0 受拉翼缘与腹板连接处焊缝及附近的主体金属疲劳应力幅0N/mm^2 横向加劲肋端点处手工焊缝附近的主体金属疲劳应力幅0N/mm^2 无制动结构 支撑数：0 (1)截面特征计算 吊车梁高度h=450 mm 腹板厚度tw=10 mm 上翼缘宽度bs=330 mm 上翼缘厚度ts=14 mm 下翼缘宽度bx=200 mm 下翼缘厚度tx=14 mm 吊车梁截面面积A=11640 mm^2 吊车梁X轴惯性矩Ix=4.01852e+008 mm^4 吊车梁X轴抵抗矩Wx1=2.10488e+006 mm^3 吊车梁X轴抵抗矩Wx2=1.55104e+006 mm^3 吊车梁Y轴抵抗矩Wy=310879 mm^3 吊车梁上翼缘截面对Y轴抵抗矩Wy1=254100 mm^3 吊车梁最大面积矩Sx=1.22977e+006 mm^3 (2)内力计算 吊车竖向荷载标准值P=40KN 吊车竖向荷载设计值P=1.4x1.05x40=58.8KN 吊车横向荷载标准值T=5KN
吊车横向荷载设计值T=1.4x5=7KN 吊车梁的最大设计弯矩Mmax=122.5 kN*m 吊车梁的最大设计弯矩处相应的设计剪力Vc=49 kN 梁端支座处的最大设计剪力Vcmax=98 kN 吊车梁在水平荷载作用下的最大设计弯矩MTmax=14.583 kN*m 局部承压验算的集中荷载设计值F=58.8 kN (3)承载力验算 1)强度验算 上翼缘: 最大正应力σ=Mmax/Wx1 + MTmax/Wy1=115.59N/mm2 精选文档 第五节钢吊车梁安装方案 一、工程概况 1#、2#厂房吊车梁位于厂房A、E、J列，1～10轴线间，吊车梁安装底标高为9.60m；3#厂房吊车梁位于厂房A、F、M列，1～15轴线间，吊车梁安装底标高为9.60m；6#、7#、9#厂房吊车梁位于主厂房A、E列，1～11轴线间，吊车梁安装底标高为7.20m；共计170榀吊车梁。钢吊车梁选自图集03SG520-2，GDLM9-3B、GDLM9-3Z，如下图所示。结构形式为焊接实腹H型钢吊车梁，长度8.40m，该吊车梁的上翼缘宽为400mm，下翼缘宽为240mm，总高为0.75m，每根钢吊车梁重约1.2t，钢结构总重量约204t。吊车梁及其车挡材质为Q345B，其它连接材料材质为Q235B。吊车梁焊接采用自动埋弧焊。 2、工程概况 2.1华能沁北电厂三期扩建（2×1000MW）机组工程，#5机汽机房吊车梁位于主厂房A、B列，1～11轴线间，吊车梁安装底标高为29.266m。共计20榀吊车梁，结构形式为焊接实腹H型钢吊车梁，长度9.98m的12根，长度8.98m的4根，长度9.03m的2根，长度9.60m的2根。该吊车梁的上翼缘宽为600mm，下翼缘宽为450mm，总高为1.764m,每根钢吊车梁重约5.9t，其中最重吊车梁6.25t，钢结构总重量约120.60t。吊车梁及其车挡材质为Q345B，。吊车梁焊接采用自动埋弧焊。Q235B其它连接材料材质为 精选文档 吊车梁钢结构制作安装具有工期紧、质量要求高、加工复杂等特点,这给施工增加了难度。要求参加施工的工程人员要高度重视，提前作好工艺流程、设备选型、焊接技术措施等多项准备工作。本着创通州区优质结构质量目标，科学组织、精心施工，高质量、高标准、按期完成任务。二、现场施工条件 吊车梁由钢构件厂制作完成后运抵安装现场，行车轨道由专业工厂轧制运抵安装现场，吊车梁、行车轨道安装在厂房内进行，根据现场层面高度，吊车梁、行车轨道安装必须土建作业层面牛腿砼结构完成后，将脚手架拆至9.60m后进行吊车梁、行车轨道安装。 三、施工准备 1、技术准备 吊车在吊车梁上运动产生三个方向的动力荷载：竖向荷载、横向水平荷载和沿吊车梁纵向的水平荷载。纵向水平荷载是指吊车刹车力，其沿轨道方向由吊车梁传给柱间支撑，计算吊车梁截面时不予考虑。吊车梁的竖向荷载标准值应采用吊车最大轮压或最小轮压。吊车沿轨道运行、起吊、卸载以及工件翻转时将引起吊车梁振动。特别是当吊车越过轨道接头处的空隙时还将发生撞击。因此在计算吊车梁及其连接强度时吊车竖向荷载应乘以动力系数。对悬挂吊车（包括电动葫芦）及工作级别A1~A5的软钩吊车，动力系数可取1.05；对工作级别A6~A8的软钩吊车、硬钩吊车和其他特种吊车，动力系数可取为1.1。 吊车的横向水平荷载由小车横行引起，其标准值应取横行小车重量与额定起重量之和的下列百分数，并乘以重力加速度： 1）软钩吊车：当额定起重量不大10吨时，应取12%；当额定起重量为16~50吨时，应取10%；当额定起重量不小于75吨时，应取8%。 2）硬钩吊车：应取20%。 横向水平荷载应等分于桥架的两端，分别由轨道上的车轮平均传至轨道，其方向与轨道垂直，并考虑正反两个方向的刹车情况。对于悬挂吊车的水平荷载应由支撑系统承受，可不计算。手动吊车及电动葫芦可不考虑水平荷载。 计算重级工作制吊车梁及其制动结构的强度、稳定性以及连接 （吊车梁、制动结构、柱相互间的连接）的强度时，由于轨道不可能绝对平行、轨道磨损及大车运行时本身可能倾斜等原因，在轨道上产生卡轨力，因此钢结构设计规范规定应考虑吊车摆动引起的横向水平力，此水平力不与小车横行引起的水平荷载同时考虑。 二、吊车梁的形式 吊车梁应该能够承受吊车在使用中产生的荷载。竖向荷载在吊车梁垂直方向产生弯矩和剪力，水平荷载在吊车梁上翼缘平面产生水平方向的弯矩和剪力。吊车的起重量和吊车梁的跨度决定了吊车梁的形式。吊车梁一般设计成简支梁，设计成连续梁固然可节省材料，但连续梁对支座沉降比较敏感，因此对基础要求较高。吊车梁的常用截面形式，可采用工字钢、H 型钢、焊接工字钢、箱型梁及桁架做为吊车梁。桁架式吊车梁用钢量省，但制作费工，连接节点在动力荷载作用下易产生疲劳破坏，故一般用于跨度较小的轻中级工作制的吊车梁。一般跨度小起重量不大（跨度不超6米，起重量不超过30吨）的情况下，吊车梁可通过在翼缘上焊钢板、角钢、槽钢的办法抵横向水平荷载，对于焊接工字钢也可采用扩大上翼缘尺寸的方法加强其侧向刚度。对于跨度或起重量较大的吊车梁应设置制动结构，即制动梁或制动桁架；由制动结构将横向水平荷载传至柱，同时保证梁的整体稳定。制动梁的宽度不宜小于1~1.5米，宽度较大时宜采用制动桁架。吊车梁的上翼缘充当制动结构的翼缘或弦杆，制动结构的另一翼缘或弦杆可以采用槽钢或角钢。制动结构还可以充当检修走道，故制动梁腹板一般采用花纹钢板，厚度6~10毫米。对于跨度大于或等于12米的重级工作制吊车梁，跨度大于或等于18米的轻中级工作制吊车梁宜设置辅助桁架和下翼缘（下弦）水平支撑系统，同时设置垂直支撑，其位置不宜设在发生梁或桁架最大挠度处， 以免受力过大造成破坏。对柱两侧均有吊车梁的中柱则应在两吊车梁间设置制动结构。二、吊车梁的设计1、吊车梁钢材的选择吊车梁承受动态载荷的反复作用，因此，其钢材应具有良好的塑性和韧性，且应满足钢结构设计规范GB50017条款3.3.3—3.3.4的要求。 2、吊车梁的内力计算由于吊车荷载为移动载荷，计算吊车梁内力时必须首先用力学方法确定使吊车梁产生最大内力（弯矩和剪力）的最不利轮压位置，然后分别求梁的最大弯矩及相应的剪力和梁的最大剪力及相应弯矩，以及横向水平载荷在水平方向产生的最大弯矩。计算吊车梁的强度及稳定时按作用在跨间荷载效应最大的两台吊车或按实际情况考虑，并采用载荷设计值。计算吊车梁的疲劳及挠度时应按作用在跨间内载荷效应最大的一台吊车确 太钢第二炼钢厂离线维修车间跑道梁更换工程吊车梁吊装专项方案 编制： 审核： 批准： 山西钢建金结公司 2012/7/20 目录 1、方案编制目的 1 2、方案编制依据 1 3、工程概况 1 4、施工人员、机械配置 2 5、施工准备 2 6、吊装工艺16 7、安全技术措施18 8、质量控制措施18 吊装专项方案 一、编制本施工组织的目的 为了顺利、安全、按时完成太钢第二炼钢厂离线维修车间跑道梁更换工程，特编制本方案。 二、编制本施工组织的规范和标准 《建筑结构设计统一标准》（GBJ68-84） 《建筑结构荷载规范》（GBJ17-88） 《钢结构设计规范》（GBJ17-88） 《钢结构工程施工及验收规范》（GB50205-95） 《钢结构工程质量检验评定标准》（GB50221-95） 《建筑钢结构焊接规程》（GBJ81-91） 三、工程概况 该工程为山西太钢不锈钢股份有限公司硅钢冷连轧配套技术改造项目、二钢南区连铸离线维修车间天车跑道梁改造项目及拆除和安装工程。天车梁的改造更换共分两个区域：一区为6#门F、G、H跨厂房内部，其中F列100～104线将原有12米吊车梁共四套改为24米吊车梁两套；对G 列99～101线间和104～106线间的24米双肩吊车梁共四根进行改造；对H 列101～102线间的屋面支撑结构进行改造。二区为炼钢车间四号转炉B列7～8线间的18米吊车梁拆除及安装项目。 四、施工人员、机械设备 劳动力需用计划 管理人员：3人，安装操作人员：40人，电工：1人，电焊工20人，合计64人。 现场安装主要施工机具表 五、施工准备 1、技术准备 通过现场调查，了解场地、设备、人员情况，合理分配加工构件的数量，场地道路及供电情况，确定合理的吊装方案。 2、组织准备 落实现场管理班子和安装队，保证劳动力充足、技术熟练。做好各项技术安全交底工作，保证施工人员安全。专业人员需提供专业证件，施工单位需提供施工相关资质。 3、施工条件 （1）吊装现场准备 在钢结构正式吊装前，需对建筑物的定位轴线、基础轴线和标高等进行检 在钢结构厂房中对钢吊车梁设计的探析 摘要：对吊车梁的支座连接构造设计及双层翼缘板焊接工字型吊车梁的某些受 力特征等进行论述，以便作为吊车梁设计时的参考 关键词：节点连接；填板；垂直隔板；双层翼缘板； 引言 近年来，工业厂房设计正向着大跨度、大柱距和大吨位吊车的重型复杂工业厂房发展。 吊车梁系统是工业厂房重要的承重系统之一。吊车梁或吊车桁架一般设计成简支结构（简支 结构具有传力明确、构造简单、施工方便等优点）。同时，钢吊车梁又以其自重小、制作施 工方便而被广泛应用。本文结合近几年我院设计钢结构生产厂房为案例。谈谈对钢结构厂房 钢吊车梁设计中应注意的一些问题，仅供参考。 1钢结构厂房的特点 1.1 从建筑上讲，要求构成较大的空间。 钢结构厂房是冶金、机械等车间的主要形式之一。为了满足在车间中放置尺寸大、较重型的 设备生产重型产品，要求厂房适应不同类型生产的需要，构成较大的空间。 1.2 从结构上讲，要求厂房的结构构件要有足够的承载能力。 由于产品较重且外形尺寸较大。因此作用在钢结构厂房结构上的荷载、厂房的跨度和高度都 往往比较大，并且常受到来自吊车、动力机械设备的荷载的作用，要求厂房的结构构件要有 足够的承载能力。 1.3吊车梁系统是工业厂房重要的承重系统之一。近年来，随着生产工艺和生产规模不断发展变化，吊车的使用频率在不断提高，且人们在吊车梁设计中经常会遇到大跨度、大吊车 吨位的吊车梁。多年来，在使用过程中，吊车梁系统的某些部位总会首先破损，这些容易破 损的连接在设计中如何采取最优的方法来解决，才能保证系统在正常使用状态时的耐久性； 以保证它们共同而协调地工作。下面就工字型焊接钢吊车梁支座节点连接处填板的设置、垂 直横隔板的设置以及双层冀缘等方面的问题进行分析。 1.4吊车梁的设计分类：对吊车梁系统的设计是其功能发挥好坏的重要 保证环节之一（其他保证环节有施工、使用维护等），工业厂房中支承各类型吊车的吊 车梁系统结构，按照吊车生产使用状况和吊车工作制可分为轻级、中级、重级及特重级（冶 金厂房内的夹钳、料耙等硬钩吊车）四级。 2吊车梁中梁与梁间连接填板位置的设想 近年来笔者发现，吊车梁突缘支座板底端的破损较明显且严重。 它的破损直接影响到吊车梁系统的使用安全，一直以来未能找到有效的解决办法。 根据吊车梁的计算分析很容易得到跨中最大弯矩Mmax。由于吊车梁上的荷载是不等距 的集中荷载，由M=ql2/8，得q=8M/l2，即相当于均布荷载为q的外力作用于吊车梁上，这时，很容易算得吊车梁支座处的转角：θ=ql2/（24EI）。由此，可近似地算得吊车梁高度上拟设螺栓处所产生的水平位移δ。如果吊车梁的突缘支座板刚度足够大时，这个变型δ则完全 由螺栓及腹板产生。 连接填板的位置对吊车梁的受力特征也将产生很大影响，尤其对突缘支座板底端与支承 板接触处。当连接填板位于吊车梁高度中部以上时，吊车梁突缘支座板底端与支承板接触处 的水平摩擦力较小，且变化亦不大，对减缓吊车梁突缘支座板底端的破损是有利的。 3吊车梁支座处垂直隔板连接的设想 一般来讲，当吊车梁梁端高度大于或等于1.5m时，对于重级工作制吊车梁，在与柱连接处，宜在梁端高度中部增设与柱连接的垂直隔板。垂直隔板的设置确实加强了梁端的稳定性，改善了梁的横向承载能力。 但在近年来调查中发现，吊车梁系统的破损也时常发生在垂直隔板及上翼缘与柱连接的 连接板处，且垂直隔板和连接板处往往不是同时破损，通常是尺寸较大的垂直隔板先于破损。因此，如何使二者的受力状态协调一致，对结构有利，值得探讨。 目前，设置垂直隔板时往往将其尺寸做得比上翼缘连接板大，以下就如此处理对吊车梁钢吊车梁选自图集
吊车梁设计
(完整word版)吊车梁钢结构专项施工方案
在钢结构厂房中对钢吊车梁设计的探析