橡胶隔振器的设计公式2012
隔振原理及一次隔振器动力参数设计
隔振原理及一次隔振器动力参数设计设计思想设计条件往巳知机械设备总体质量和激振圓频率。
的条件下，可根据要求的隔振系数7；进行在巳知机械设备或装置的总体质量加]和支承运动圆频率e的条件下，可根据隔振系数对传递系数都是一样的1从绝对传递系数公式中看出：在小阻尼情况下，无论阻尼大小怎样变化，只有频率比Z>y[2时，才有隔振效果，即7\vl2当Z>V2时，从绝对传递系数7；公式中还可看出.阻尼会降低隔振效果，所以，在隔振器设计中并不人为的加入殂尼3当Z>V2时，随着频率比的増加，隔振效果将更好：但当Z>5时，随着頻率比Z的増加，隔振效果的改善已不显著：当Z>10,髓着頻率比的増长，隔振效果的改菩已变得徹小。
所以，设计中频率比Z常在2〜10的范国内选取，最常用的频率比选取范围为3〜5隔振弹簧设计弹簧的最小、工作和极限变形童分别为:4 >0.2嘔%=q+B弹簧的最小、工作和极限变形量分别为:6 n0-2B max久=4 +^max注：1、符号意义：F。
一一澈振力幅值，N：U一一支承运动位移幅值，m：Q—一激振力或支承运动的圆频率，诧d/s：B一一简谐澈励稳态响应幅值，m：Bs一一隔振弹簧在数值为几的静力作用下的变形量，B s =F0/K^ m：——支承简谐运动，隔振物体与基础相对振动（X-U）R的振幅，in；。
-—系统的因有頻率，co t J = K x / m{» rad/s： Z ----------------- 频率比，Z = co I c%； g--------- 阻尼比，g = CJ 2c% ；2、一次隔振指的是经一级弹簧进行振动隔吏、隔振系统（如力学模型所示）是一个二阶单自由度系统。
橡胶隔振器静态力-位移关系计算方法的研究
橡胶隔振器静态力-位移关系计算方法的研究何小静;上官文斌【摘要】The stress versus strain relations of a rubber material under simple tension, pure shear and equi-biaxial tension stress versus strain conditions were measured. The constitutive constants in different constitutive models, such as, Mooney-Rivlin, Van Der Waals, Marlow, Ogden et al. were obtained using the least square method with the stress versus strain relations measured in different conditions. Two rubber mounts were used to calculate the force versus displacement relations in three-direction using different constitutive models. Mount Ⅰ was a tension or shear type mount, while mount Ⅱ bore tension and shear deformations simultaneously. The effect of constitutive constants on the calculated force versus displacement relation were obtained and discussed by comparing the experimental stiffness and the estimated stiffness with Mooney-Rivlin model of mount Ⅰ and those of mount Ⅱ. The effects of Mooney-Rivlin model, Van Der Waals model, Marlow model, Ogden model, Yeoh model and Arruda-Boyce model on the calculated force versus displacement relation for mount Ⅱ were presented when the stress versus strain conditions are the same for obtaining constitutive constants.%测试了橡胶试片在单轴向拉伸、等双轴拉伸和平面剪切应力-应变状态下的应力-应变关系.利用测试得到橡胶试片在不同状态下应力-应变关系,和应用不同的本构模型,拟合得到了不同模型的材料常数.以两个橡胶悬置为研究对象,对橡胶隔振器进行三向静态力-位移特性分析,并与测试值进行对比.橡胶悬置1主要承受拉压变形或剪切变形,而悬置2则同时承受拉压和剪切变形.以悬置1和悬置2为研究对象,应用Mooney-Rivlin 本构模型,计算分析了利用不同应力-应变状态得到的本构模型常数对橡胶隔振器力-位移关系计算结果的影响.以悬置2为研究对象,采用同一种应力-应变状态获取的本构模型常数,分析了本构模型对橡胶隔振器静态力-位移特性计算结果的影响.【期刊名称】《振动与冲击》【年(卷),期】2012(031)011【总页数】7页(P91-97)【关键词】橡胶隔振器;静态特性;超弹性;有限元分析【作者】何小静;上官文斌【作者单位】华南理工大学机械与汽车工程学院,广州510641;华南理工大学机械与汽车工程学院,广州510641【正文语种】中文【中图分类】TH703.63橡胶材料作为一种高性能的超弹性材料，广泛地应用于汽车隔振器，如汽车动力总成悬置、车身悬置、排气管吊耳、底盘衬套等。
橡胶隔振器的静态性能设计方法
工业技术科技创新导报 Science and Technology Innovation Herald50橡胶隔振器具有体积小、外型简单、有效吸收振动能量、成本低等诸多优点，目前已经在各种航空、航天、船舶等产品中广泛采用。
该文研究的隔振器是为飞机高速转子动力装置安装系统设计的，外部金属壳体与动力装置、飞机机身刚性连接，内部橡胶通过粘结剂与外部金属壳体连成整体。
一方面悬挂支撑动力装置,另一方面能够隔离飞机与动力装置之间的振动传递。
这就要求该隔振器除了隔离振动之外，还要具备足够强度连接支撑100多公斤的动力装置，且在承受额定载荷、过载等各种情况下位移量不超过一定限制，否则将引起动力装置某些硬连接管路的变形或者断裂，造成更大危害。
隔振器的静态及动态特性由橡胶材料确定，工作性能与其材料特点、结构、形状、尺寸、承载的方式均有关系。
该文研究的隔振器的弹性元件是硅橡胶，为一种典型的超弹材料，具有良好的伸缩性和复原性。
但不同于金属材料的性能只需要较少参数表征而言，硅橡胶材料的特性表述非常错综复杂，且具有很强的非线性，如应变量大、应力应变呈高度非线性、材料近似不可压缩等。
这使得在工程上对橡胶材料的运用存在非常大的不可预估性，长期以来多凭借经验或试凑法，通过不断反复试制、试验来设计满足性能要求的隔振器产品。
1 原理及算法模型橡胶模型的数值计算基于超弹性理论，即基于橡胶各向同性和体积近似不可压缩的假设，用一个统一的物理量应变能密度函数（W ）对橡胶进行表征。
考虑到有限可压缩情况，橡胶材料模型最一般的形式如下：(1)式(1)中：压缩体积比DOI：10.16660/ k i.1674-098X.2016.04.050橡胶隔振器的静态性能设计方法成佳丽（南京机电液压工程研究中心 江苏南京 211106）摘 要：橡胶隔振器的静态性能对于橡胶隔振器的整体性能非常重要，为了使得橡胶隔振器性能得以改善，需要注重其静态性能的设计。
其中影响橡胶隔震器性能的因素有很多，例如材料特点、结构、形状等等。
隔振器橡胶材料硬度对其固有频率影响的研究
粗略的 ， 往往需要借 助于相似模 型试验来 提供计 算 中 所需要 的经验系数 ， 并通过产品试 验来 纠正设计 计算 的误差 ， 调整橡胶硬度 或 隔振器形 状尺 寸来完成 ． 目 前广泛采用的作为 隔振器 弹性 材料 的都 是 中等 硬度 的橡胶 ， 当用专 门的硬 度计 在其表 面进行 测量 时 ， 其 邵 氏硬度 的数值在 Ｈ＝ ０～ ０的范 围内． ３ ７ 一般情况下 橡胶材料 的剪切弹性模 量 Ｇ 和邵 氏硬度 日问 ， 大致 存在系列关系 ：
Ｇ ＝ ． ２４ Ｈ ０ ０ ２ ３
， —— 一
２ ０ ｇ 结合 式 （ ）～ （ ） 算 出的 隔振 器 固有 频 ５Ｋ ， ５ 式 ７计
率及 隔振 器动 刚度计 算结 果如 表 １所示 ．
表 １ 不 同橡 胶 材 料 硬 度 下 隔 振 器 固 有 频 率及 隔 振 器 动 刚
童
星
…ｉ 午 一
ｆ ｆ ／ ｆ ｆ ＼ ＼ ＼ ｝
墨
。
振器 固有频率 ， ２为不 同硬度下 隔振器动 刚度计算 表 结果及 固有频率测试结果 ．
１
…
｝
翮
ｉ ＼
，
ｉ
Ｈｚ
０ １ １ ２ ２ ３ ３ ４ ４ ００ ０ ０ ５ ０ ５ ０ ５ ０ ５５ ０
式 （ 所 示． ７）
１
：
考虑到本文设计 的隔振器为小变形隔振器 ， 体积 模量 和剪切模量 的余项对其 影响很小 ， 因此式 （ ） ４ 中 体积模量和剪切模量 的余项忽略不计 ， 对于体积模量 和剪切模量可 以用线性计算方法计算．
１２ 橡 胶 隔 振 器 设 计 及 理 论 计 算 ．
２ ｒ． ／ ７
板式橡胶支座重量计算公式(一)
板式橡胶支座重量计算公式(一)
板式橡胶支座重量计算公式
1. 橡胶支座重量的概述
在建筑和桥梁工程中，橡胶支座广泛应用于减震和隔振的工作。
为了正确设计和安装橡胶支座，我们需要计算其重量。
本文将介绍板
式橡胶支座重量的计算公式，并通过具体的例子进行解释。
2. 板式橡胶支座重量的计算公式
板式橡胶支座的重量可以通过以下公式计算：
重量 = 密度× 基座面积× 厚度
其中，密度是指橡胶的密度，基座面积是指橡胶支座底部的面积，厚度是指橡胶支座的厚度。
3. 实例解释
假设我们有一个板式橡胶支座，橡胶密度为g/cm³，基座面积为100 cm²，厚度为5 cm。
我们可以通过上述公式计算出它的重量。
重量= g/cm³ × 100 cm² × 5 cm = 750 g
因此，该板式橡胶支座的重量为750克。
结论
通过以上实例，我们对板式橡胶支座重量的计算公式有了更深入
的了解。
在实际工程中，通过准确计算橡胶支座的重量，我们可以更
好地设计和安装结构，提高整体工程的可靠性和稳定性。
对于不同类型的橡胶支座，其重量计算公式可能会有所差异。
因此，在具体应用中，我们需要结合实际情况选择合适的计算公式。
希望本文对您理解和应用板式橡胶支座重量的计算公式有所帮助。
如果您有任何疑问或需要进一步了解，请随时与我们联系。
橡胶隔振器静态力-位移关系计算方法的研究
ｄ ｓ ｌｃ ｍｅ ｔｒ ｌｔｏ ｒ ｂ ａ ｎ ｄ ａ ｄ ｄｉｃ ｓ ｅ ｙ ｃ ｍｐａｉ ｇ ｔ ｅ ｅ ｐｅ ｉ ｎ ａ ｔ ｆ ｅ ｓａ ｄ ｔ ｅ ｅ ｔ ｔｄ ｓｉ ｎ ｓ ｔ ｉｐ ａ ｅ ｎ ｅ ａｉｎ ｗｅｅ ｏ ｔ ｉ ｅ ｎ ｓ ｕ ｓ ｄ ｂ ｏ ｒｎ ｈ ｘ ｒｍｅ ｔ ｌｓｉ ｎ ｓ ｎ ｈ ｓｉ ｅ ｔ ｆ ｅ ｓｗｉｈ ｆ ｍａ ｆ
了利用不 同应力 一应变状态得到的本构模型常数对橡胶隔振器力 一位移关系计算结果的影响。以悬 置 ２为研究对象 ， 采
用 同一种应力 一应变状态获取 的本构模型常数 ， 分析 了本构模型对橡胶 隔振器静态力 一 位移特性计算结果 的影响 。
关键词 ：橡胶隔振器 ； 静态特性 ； 弹性 ； 超 有限元分析
（ ｃ ｏｌ ｆ ｃａｉａ ａｄＡ ｔ ｔｅＥ ｇ ｅｒ ｇ ｏｔ ｈｎ ｎｖｒ ｔ ｏ ｅｈ ｏ ｇ ， ｕｎ ｚｏ ６ ０ Ｃ ｉａ Ｓｈｏ ｏ Ｍｅｈｎｃｌ ｎ ｕ ｍｏｖ ｎｉ ｅｉ ，Ｓｕ Ｃ ｉ Ｕ ｉ ｓｙ ｆ ｃｎ ｌ ｙ Ｇ ａｇｈｕ５ ０ ４ ， ｈ ） ｏ ｉ ｎ ｎ ｈ ａ ｅ ｉ Ｔ ｏ １ ｎ
振
动
与
冲
击
Ｖ０． Ｎｏ １ ２ ２ １３１ ． １ ０１
第 ３卷第 １ １ １期
Ｊ ＯＵＲＮＡＬ ＯＦ ＶＩ ＢＲＡＴ ＯＮ ＡＮＤ ＨＯＣＫ Ｉ Ｓ
橡胶 隔振 器 静态 力 一 移 关 系计 算 方 法 的研 究 位
何小静 ，上官文斌
（ 华南理 工大学 机械与汽车工程ｒ ｃ ： Ｔｈ ｔｅ ｓ ｖ ｒｕ ｔａｎ ｒ ｌｔｏ ｆａ ｒ ｂ ｅ ｔ ｒａ ｎ ｒｓｍｐ ｅ ｔ ｎ ｉｎ，ｐ ｒ ｈ ａ ｎ ｑ ｉｂ ａ ｉｌ ｔａ ｔ ｅ ｓｒ ｓ ｅ ｓ ｓ ｓｒ ｉ ｅ ａｉｎｓｏ ｕ ｂ ｒｍａ ｅｉ ｌｕ ｄｅ ｉ ｌ ｅ ｓｏ ｕ ｅ ｓ ｅ ｒａ ｄ ｅ ｕ — ｉｘ ａ ｔｎ ｉｎ ｓｒ ｓ ｅ ｓ ｔａｎ ｃ ｎ ｉｉｎｓｗｅ ｅ ｍｅ ｓ ｒ ｄ．Ｔｈ ｏ ｓｉ ｉ ｅ ｃ ｎ ｔｎ ｓ ｉ ｉ ｅｅ ｔｃ ｎｓｉｕ ｉｅ ｍｏ ｅ ｓ ｕ ｈ ａ ， ｅ ｓｏ ｔｅ ｓｖ ｒｕｓｓｒ ｉ ｏ ｄ ｔｏ ｒ ａ ｕ ｅ ｅ ｃ ｎ ｔｔ ｖ ｏ ｓａ ｔ ｎ ｄ ｆ ｒ ｎ ｏ ｔｔ ｔ ｄ ｌ ，ｓ ｃ ｓ ｕｔ ｆ ｖ Ｍｏ ｎ ｙ— ｖ ｉ ｏ ｅ Ｒｉｌｎ，Ｖａ ｒＷ ａ ｌ ｎ Ｄｅ ａｓ，Ｍａｌ ｗ，Ｏｇ ｅ ｔａ ．ｗｅ ｅ ｏ ｔｉ ｅ ｓｎ ｈ ｅ ｓ ｑ ａ ｅ ｍｅｈｏ ｔ ｈ ｔｅ ｓｖ ｒｕ ｒｏ ｄ ｎ ｅ １ ｒ ｂ ａｎ ｄ ｕ ｉ ｇ ｔ ｅ ｌａ ｔｓ ｕ ｒ ｔ ｄ ｗｉｈ ｔ ｅ ｓｒ ｓ ｅ ｓ ｓ ｓｒｉ ｅａｉ ｎ ａ ｕ ｅ ｎ ｄ ｆｅ ｅ ｔｃ ｎ ｉｉｎｓ ｔａｎ ｒ ｌｔｏ ｓｍｅ ｓ ｒ ｄ ｉ ｉｆｒ ｎ ｏ ｄ ｔｏ ．Ｔｗｏ ｒ ｂ ｅ ｕ ｔ ｒ ｓ ｄ ｔ ａ ｃ ｌｔ ｈｅ ｆｒ ｅ ｖ ｒｕ ｉｐ ａ ｅ ｎ ｂ ｒｍｏ ｎ ｓ ｗｅ ｅ ｕ ｅ ｏ ｃ ｌｕ ａ ｅ ｔ ｏ ｃ ｅ ｓ ｓ ｄ ｓ ｌｃ ｍｅ ｔ ｕ ｒ ｌｔｏ ｓｉ ｈ ｅ — ｉｅ ｔｏ ｉ ｉ ｅ ｅ ｔｃ ｎ ｔｔ ｔ ｅ ｍｏ ｅ ｓ ｅ ａｉ ｎ ｎ ｔ ｒ ｅ ｄ ｒ ｃｉ ｎ ｕｓｎｇ ｄｆ ｒ ｎ ｏ ｓｉｕ ｉ ｄ ｌ．Ｍｏ ｔ１ｗａ ｅ ｉｎ ｏ ｈ ａ ｙ ｅ ｍｏ ｎ ，ｗｈ ｌ ｕ ｔＩ ｆ ｖ ｕｎ ｓａ ｔｎｓｏ ｒｓ ｅ ｒｔｐ ｕ ｔ ｉｅ ｍｏ ｎ Ｉ
一种橡胶隔振器的设计方法
一种橡胶隔振器的设计方法在很多机械设备中，噪音和振动是一个很大的问题。
为了降低振动和噪音对设备和用户的负面影响，工程师通常会设计橡胶隔振器来减少这些现象。
接下来本篇文章将会详细介绍橡胶隔振器的设计方法。
首先，橡胶隔振器设计的第一步是确定需要隔振的对象的重量以及振动的振幅和频率。
因为橡胶隔振器的主要作用是减少振动，因此准确的测量这些参数至关重要。
在实际情况下，重量和振动情况的不同会导致隔振器的设计不同。
第二步，选择适当的橡胶材料。
在设计隔振器时，选用适当的橡胶材料很重要。
通常使用天然橡胶和合成橡胶来制作隔振器，这两种材料可以根据需要进行调节硬度。
第三步，确定隔振器应有的阻尼比。
阻尼比是隔振器在减少振动的能力和维持稳定性之间的平衡点。
在选择阻尼比时，需要确定隔振器的应用场景以及可接受的振动水平。
第四步，设计隔振器的稳定性。
稳定性是隔振器的另一个重要指标。
隔振器的稳定性决定了它能否在不同环境中正常工作。
例如，当橡胶隔振器安装在一个有较强的震动环境中时，如果隔离器的稳定性不足，则隔离器可能发生位移或脱落。
第五步，设计隔振器的结构。
隔振器的结构是根据所需要隔离的对象的形状和外部环境的要求来设计的。
在设计结构时，应注意保持隔离器的弹性，可以根据实际情况来设计等间隔垫块、盘形隔振器等隔振结构来达到减振隔振的目的。
在保持隔振器弹性的同时，还应该关注隔振器与其他部件的连接方式，特别是铆钉和螺丝连接的方式，这可以使隔振器更加牢固，并防止出现“失血”现象。
在橡胶隔振器的设计中还有一些其他的考虑因素，例如隔振器的预压和安装方式等。
为了确保隔振器能够正常工作并达到预期效果，工程师需要对隔振器进行全面的测试和验证，以发现可能存在的问题及时解决。
数据分析是将数据转化为有意义的信息和洞察力的过程。
在业务场景中，数据分析对于决策和策略制定有着重要的作用。
通过对数据进行收集和分析，可以推断出关键性的信息，了解产品或服务的存在的问题并尝试解决。
隔振理论的要素及隔振设计方法
隔振理论的要素及隔振设计方法采用隔振技术控制振动的传递是消除振动危害的重要途径。
隔振分类1、主动隔振对于本身是振源的设备，为了减少它对周围的影响，使用隔振器将它与基础隔离开来，减少设备传到基础的力称为主动隔振，也称为积极隔振。
2、被动隔振对于允许振幅很小，需要保护的设备，为了减少周围振动对它的影响，使用隔振器将它与基础隔离开来，减少基础传到设备的振动称为被动隔振，也称消极隔振。
隔振理论的基本要素1、质量m（Kg）指作用在弹性元件上的力，也称需要隔离构件（设备装置）负载的重量。
2、弹性元件的静刚度K（N/mm）在静态下作用在弹性元件上的力的增量T与相应位移的增量δ之比称为刚度K=T（N）/δ（m）。
如果有多个弹性元件，隔振器安装在隔振装置下，其弹性元件的总刚度计算方法如下：如有静刚度分别为K1、K2、K3…Kn个弹性元件并联安装在装置下其总刚度K=K1+K2+K3+…+Kn。
如有静刚度分别为K1、K2、K3…Kn个弹性元件串联安装在装置下其总刚度1/K=（1/K1）+ （1/K2）+ （1/K3）+（…）+ （1/Kn）。
3、弹性元件的动刚度Kd。
对于橡胶隔振器，它的动刚度值与隔振器橡胶硬度的高低，使用橡胶的品种有关，一般的计算办法是该隔振器的静刚度乘以动态系数d，动态系数d按下列选取：当橡胶为天然胶，硬度值Hs=40-60，d=1.2-1.6当橡胶为丁腈胶，硬度值Hs=55-70，d=1.5-2.5当橡胶为氯丁胶，硬度值Hs=30-70，d=1.4-2.8d的数值随频率、振幅、硬度及承载方式而异，很难获得正确数值，通常只考虑橡胶硬度Hs=40°-70°。
按上述围选取，Hs小时取下限，否则相反。
4、激振圆频率ω（rad/s）当被隔离的设备（装置）在激振力的作用下作简谐运动所产生的频率，激振力可视为发动机或电动机的常用轴速n其激振圆频率的计算公式为ω=（n/60）×2πn—发动机（电动机）转速n转/分5、固有圆频率ωn（rad/s）质量m的物体作简谐运动的圆频率ωn称固有圆频率，其与弹性元件（隔振器）刚度K的关系可由下式计算：ωn（rad/s）=√K（N/mm）÷m（Kg）6、振幅A（cm）当物体在激振力的作用下作简谐振动，其振动的峰值称为振幅，振幅的大小按下列公式计算：A=V÷ωV—振动速度cm/sω—激振圆频率，ω=2πn÷60（rad/s）7、隔振系数η（绝对传递系数）隔振系数指传到基础上的力F T与激振力F O之比，它是隔振设计中一个主要要素，隔振系数按不同的隔振类型分别选取，一般选择围0.25-0.01，最佳选择围为0.11-0.04。
橡胶隔振器设计
橡胶隔振器设计
E
丁晴
天然
丁晴
G
天然
弹性模量与硬度的关系 温度影响系数曲线
弹性模量 E ，G ，105
N /m 2 硬度值 H
t,℃λ
t
注：1、静刚度设计中，有三个独立尺寸，可根据具体安装情况，先假设两个尺寸，求出第三尺寸，然后用设计准则进行验算，若不满足设计准则，应重新假定尺寸，再进行计算，直至满足设计准则中的条件为止。
2、表中的E、G为橡胶材料的静态弹性模量，可按表橡胶材料的主要性能参数中给出的范围或弹性模量与硬度的关系图选定，计算所得刚度为静刚度，乘以动静比d即为隔振器动刚度。
3、表中计算的刚度为15℃情况下的刚度，当环境温度偏差大时，应用温度影响系数修正。
3、橡胶隔振器设计要点
⑴应根据使用环境和条件，选用合适的橡胶。
⑵注意橡胶与金属的粘接强度，避免粘接面处的应力集中。
⑶对于剪切变形隔振器，为了提高寿命，通常在垂直剪切方向给予适当预压缩，压缩方向刚度变硬，剪切方向硬度变软。
⑷隔振器应避免长期在受拉状态工作。
⑸由于有阻尼就要消耗能量，这部分损失的能量转换成热能，而橡胶是热的不良导体，为防止温升过高影响橡胶隔振性能，第一，橡胶隔振器不宜做得过大，其次，从结构上应采取易于散热的措施，或选用生热较少的天然橡胶。
正因橡胶隔振器能将部分能量转换成热能，降低了振动能量，达到减振目的，所以，常将橡胶隔振器称作减振器。
压电堆-橡胶组合隔振器的设计及实验研究
质量位移响应 ；一 橡胶隔振器的复刚度 ；—压电堆作动器 的等效动态刚度 ； 电堆作动器的动态输 出力。
４实验研究
４１压 电堆 作 动器 的 静态 位移 输 出特性 实验 ．
为 了研 究 所设 计 的 压 电堆 作 动 器 在 静态 电压 驱 动 下 的位 移
献嚏 立． 了一种压 电堆作动器 的等效动力学模型。
＝
由图中的曲线可以看出， 电堆作动器在没有预紧力的情况 压
（） ９
／ ＋ Ｖ ｋ
●
式 中： 一压电堆作动器的输 出位移； 一压电堆作动器的所受
下 ，一个加减 电压的过程 中作动器输 出位移存在 明显的滞后现
象； 随着预紧力 的增大， 作动器的滞后有所减小 ， 滞环变窄； 同时 ， 的轴向外力 ； 一压电堆作动器的等效动态刚度 ；也 ％ —等 做动器的最大位移输 出也随着预 紧力的增加而减小。 效 动态 压 电系数 。 比较 以上不同预紧力下的位移输 出， 当预紧力为 ８Ｎ时， ０ 作 由式（ ） ９ 容易得到压 电堆作动器 自由状态下（ ＝０ 的输 出 ） 动器 的滞后 和最大输出位移达到 了较好 的平衡 ， 因此 ， 所设计 的 位移 和夹紧状态（ ＝ ） ０ 的输出力 分别为 ： 压电堆作动器的预紧力固定为 ８ Ｎ ０。
在受压状态 ， 在其一端设计了预压装置。由于矩形截面弹簧具有刚 度大， 刚度更接近于常数等优点， 此处选用 日标矩形截面弹簧 。
３ 电堆一 压 橡胶组合隔振器 的力学模型
３１ 电堆作 动器 的 等效 动 力学模 型 ．压
压电堆作动器作为振动控制的主动器件 ， 在工作时始终处于 动态过程 ， 因此只有压电堆作动器 的静态力学模型是不够的。文
一种橡胶隔振器的设计方法
０ 引 言
消 除 系统 振 动 噪声 的最 好 方法 是 减 小 振 动 源 的 振 动 ，其 中使 用最 广泛 、最 有 效 的方 法 是 采用 各 种 隔振 器 ，以 减 小 振 动 的传 递 ¨ 。由隔振原理 可知 ， 要 获 得 良好 的 隔振 效 果 ，必 须 对 隔 振器 的 刚度 进 行 设 计 。简 单形 状 的 减 振 器 刚 度 特性 可 以通 过 经 验 公 式 进行 计 算 ；形 状 复 杂 的 隔振 器 ，其 刚度 特 性 由 形 状 系数 决 定 ，而 且 与 减 振 器 的使 用 状 态 有 关 。近 年 来 ，研究 人 员 开始 采 用 有 限元 的方 法 进 行 产 品 的
关 键词 ： 橡胶 ； 隔振 器 ； 设计 ； Ａｎ ｓ ｙ ｓ
中图分 类 号 ： Ｔ Ｂ ５ ຫໍສະໝຸດ ５ 文献 标识 码 ： Ａ
文 章编 号 ： １ ６ ７ ２—７ ６ ４ ９ （ ２ ０ １ ３ ） １ 一Ｏ １ １ ７— ０ ４ ｄ ｏ ｉ ： １ ０ ． ３ ４ ０ ４ ／ ｊ ． ｉ ｓ ｓ ｎ ． １ ６ ７ ２— ７ ６ ４ ９ ． ２ ０ １ ３ ． １ ． ０ ２ ６
（ Ｎ ａ ｖ ｙ Ｄ ｅ ｌ ｅ ｇ ａ ｔ ｅ Ｓ ｔ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｏ ｆ Ｓ ｈ ｅ ｎ ｙ ａ ｎ ｇ Ａ ｒ ｅ ａ ， Ｓ ｈ ｅ ｎ ｙ ａ ｎ ｇ １ １ ０ ０ ３ １ ， Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ ）
Ａｂｓ ｔ ｒ ａ ｃ ｔ： Ｔｈ ｅ ｓ ｔ ａ ｔ ｉ ｃ ａ ｎ ｄ ｄ ｙ ｎ ａ ｍｉ ｃ ａ ｌ ｃ ｈ ａ ｒ ａ ｃ ｔ ｅ ｒ ｉ ｓ ｔ ｉ ｃ ｏ ｆ ａ ｒ ｕｂ ｂ ｅ ｒ ｉ ｓ ｏ ｌ ａ ｔ ｏ ｒ ｗａ ｓ ｓ ｙ ｓ ｔ ｅ ｍａ ｔ ｉ ｃ ａ ｌ ｌ ｙ ｃ ａ ｌ ｃ ｕｌ ａ ｔ ｅ ｄ
橡胶隔振器参数计算与分析
橡胶隔振器参数计算与分析王晓侠;刘德立;周海亭【摘要】以橡胶隔振器为研究对象,以橡胶材料绝对不可压缩的应变能函数原理为依据,利用有限元ABAQUS分析软件,建立超弹单元的有限元模型;选取橡胶材料单轴与双轴试验数据作为特性曲线的评估;并用Ogden方法,对橡胶隔振器的特性进行数值计算分析,所预测的计算结果与试验结果取得较好的吻合.【期刊名称】《噪声与振动控制》【年(卷),期】2008(028)004【总页数】4页(P9-12)【关键词】振动与波;橡胶隔振器;不可压缩;应变能函数;参数计算【作者】王晓侠;刘德立;周海亭【作者单位】海军驻江南造船集团代表室,上海,200011;七一一研究所,上海,200011;上海交通大学,机械系统与振动国家重点实验室,上海,200240【正文语种】中文【中图分类】工业技术橡胶隔振器参数计算与分析 9文章编号：1006-1355( 2008) 04-0009-04橡胶隔振器参数计算与分析王晓侠 1 ，刘德立 2，周海亭 3（1 ．海军驻江南造船集团代表室，上海 200011 ；2 ．七一一研究所，上海 200011 ；3 ．上海交通大学机械系统与振动国家重点实验室，上海 200240 ）摘要：以橡胶隔振器为研究对象，以橡胶材料绝对不可压缩的应变能函数原理为依据，利用有限元 ABAQUS分析软件，建立超弹单元的有限元模型；选取橡胶材料单轴与双轴试验数据作为特性曲线的评估；并用 Ogden 方法，对橡胶隔振器的特性进行数值计算分析，所预测的计算结果与试验结果取得较好的吻合。
关键词：振动与波；橡胶隔振器；不可压缩；应变能函数；参数计算中图分类号：TB535+ ． 1 ： TH703.63文献标识码：A CalculationandAnalysisof theParameterof RubberIsolator WANG Xiao-xia',LIUDe-Ij2 ,ZHOUHai-ting3 (1.JiangnanShipbuilcling Co.Ltd,Shanghai200011; 2. ShanghaiMarineDiesel Engine Research,Shanghai200011; 3. State KeyLaboratoryof Mechanical SystemandVibration,Shanghai 200240, China)Abstract:Vibrationrubberisolatoris studiedin this paper.Basedonthe stressenergyof incom-pressible assumptionof ruhber,6niteelementmodelof supperelasticelementis built andanalyzednu-mericallyusingABAQUS.In computation,materialpropertiesof rubberareintroducedfromsingle axleanddouble-axleexperimentaldata.Theisolatorperformanceis tested withOgden'smethod.Numericalresults agreewell with experimentalresults. Key words:vibrationandwave;rubberisolator;finiceelementmodel;stressenergy目前确定橡胶材料应变能函数理论是基于统计热力学和连续介质的唯象理论‘ 1 ．纠。
橡胶软木隔振系统的设计
橡胶软木隔振系统的设计
刘伟
【期刊名称】《光学精密工程》
【年(卷),期】2000(008)001
【摘要】通过数学模型简述了隔振系统的原理并进行了分析，指出了提高隔振效果的方法。
为了能够对橡胶软木隔振系统进行准确的计算，本文列出了橡胶软木的刚度及固有频率的计算公式，并将其用于实际的应用计算。
通过计算隔振系统的固有频率可以知道隔振系统的隔振效果。
对实际应用的橡胶软木隔振系统进行了测试，得到了实际振动的振幅。
从测量结果看，这种隔振方法能够满足μm级精密设备的隔振要求。
【总页数】3页(P63-65)
【作者】刘伟
【作者单位】中国科学院长春光学精密机械与物理研究所,吉林,长春,130021【正文语种】中文
【中图分类】TH136
【相关文献】
1.无胶软木橡胶复合板工艺和性能研究 [J], PHAM Van Man;邱增处;郑林义;韩文龙
2.动力设备弹簧板-橡胶隔振系统设计与动态特性 [J], 黄雪涛;顾亮
3.纤维增强软木橡胶密封材料硫化及配方的正交设计试验 [J], 谢苏江;蔡仁良
4.盾构法隧道管片用软木橡胶衬垫的研究 [J], 刘冠瑜;李波;庄澎;贡健
5.软木及软木橡胶复合板导热性能研究 [J], 陆全济;雷亚芳;赵泾峰;郑林义
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一种橡胶隔振器的设计方法
一种橡胶隔振器的设计方法孟凡明;庞天照【摘要】采用经典算法对一种橡胶隔振器的静动态性能进行理论设计计算,并进行应力和稳定性校核；利用Ansys有限元软件,根据材料的拉伸压缩试验结果和动静比测试结果,仿真分析隔振器的静动态特性；将理论计算结果、仿真计算结果与试验结果对比可以看出,在误差允许的范围内该设计计算方法是可行的.在进行隔振器结构设计时,可以采用理论计算和仿真相结合的方法,这样不仅可以大大缩短设计时间,而且可以节约设计成本.%The static and dynamical characteristic of a rubber isolator was systematically calculated using a classical method. On the other hand, stress and stability check were done. Based on the tensile, compression and static dynamic stiffness ratio test result, the characteristic of the constructed model was also analyzed using software ANSYS. By contrast the experimental results with the calculation result,it is valid for the method within the permitting of errors. The presented method for developing vibration isolator can not only shorten the developing period of the isolator,but also reduce the design cost.【期刊名称】《舰船科学技术》【年(卷),期】2013(035)001【总页数】5页(P117-120,125)【关键词】橡胶;隔振器;设计;Ansys【作者】孟凡明;庞天照【作者单位】海军装备部驻沈阳地区军事代表局,辽宁沈阳110031;海军装备部驻沈阳地区军事代表局,辽宁沈阳110031【正文语种】中文【中图分类】TB5350 引言消除系统振动噪声的最好方法是减小振动源的振动，其中使用最广泛、最有效的方法是采用各种隔振器，以减小振动的传递［1］。
隔振量计算公式
隔振量计算公式隔振量是指在隔振系统中，振动被减弱的程度。
计算隔振量对于设计有效的隔振系统至关重要。
下面咱们就来好好聊聊隔振量的计算公式。
先给您说个我之前遇到的事儿。
有一回，我去一家工厂参观，那机器运转的轰鸣声震得我耳朵都快受不了啦。
工人们在这样的环境里工作，那得多难受呀！我就想着，要是能通过计算隔振量来改进一下这设备的隔振效果，那得多好。
隔振量通常用传递率 T 来表示，其计算公式为：T = |Ft / F0| 。
这里的 Ft 是通过隔振系统传递的力，F0 是激励力。
而隔振量 D 可以通过以下公式计算：D = 20log(1 / T) 。
咱们来详细说说这公式里的各个部分。
激励力 F0 ，这就好比是源头的“大力士”，使劲儿推一把；通过隔振系统传递的力 Ft 呢，则像是经过“减速带”之后的力。
如果 Ft 相对于 F0 变得很小很小，那就说明隔振效果超棒！在实际应用中，影响隔振量计算的因素那可多了去了。
比如说，隔振器的刚度，这就好比是弹簧的“硬脾气”，刚度越大，越不容易被压缩或拉伸；还有隔振器的阻尼，就像是摩擦力，阻尼越大，能量消耗得就越多。
再给您举个例子，假设一个机器产生的激励力是 1000N ，经过隔振系统后传递的力是 100N 。
那传递率 T 就是 100 / 1000 = 0.1 。
然后隔振量 D 就是20log(1 / 0.1) ≈ 20dB 。
这 20dB 就代表了隔振系统对振动的减弱程度。
要准确计算隔振量，还得考虑系统的固有频率。
固有频率跟隔振器的参数以及被隔振物体的质量有关。
如果固有频率和激励频率相差越大，隔振效果往往就越好。
总之，隔振量的计算公式虽然看起来有点复杂，但只要咱们搞清楚每个参数的含义和影响因素，就能像解开谜题一样，算出合适的隔振量，为各种设备打造一个安静舒适的“工作环境”。
就像我在那个工厂里期望的那样，让工人们能在更安静、更舒适的环境中工作，提高效率，也保护身体健康。
希望通过今天的介绍，您对隔振量计算公式有了更清楚的认识。
隔振原理于隔振设计及应用-阻尼减振与阻尼材料以及工程实例
4. 选择合适的隔振器
确定好系统固有频率之后，即可根据隔振系统重量与所需压缩量计算隔振器 的数量和刚度，以此选择合适的隔振器装置。 一般来说，为达到隔振目的，隔振材料或隔振器应符合下列要求： （1）弹性性能优良，刚度低； （2）承载力大，强度高，阻尼适当； （3）耐久性好，性能稳定，不因外界温度、湿度等条件变化而引起性能发生 较大变化。 （4）抗酸、碱、油的侵蚀能力强； （5）取材容易； （6）加工制作和维修、更换方便。
R0 －系统临界阻尼， R0 2 Km ；
， 0 0 －系统振动固有频率（角速度） A、B－与振动系统初始条件有关的常数。
K ； m
2. 固有频率
上式解式中的固有频率 0 是振动系统的一个重要参量，它是指振动刚体离开 平衡位置后自由振动的频率，每个振动系统在每个自由度上都有一个固有振
动频率。振动系统固有频率与振动刚体质量和弹簧刚度有关，单自由度自由 振动的固有频率为：
第七章
第一节
隔振与阻尼减振
隔振原理
一、 振动的基本概念 1. 单自由度振动
自由振动是振动系统在无外 力作用下的振动形式。 单自由度振动模型是最简 单也是电子学用的振动模型，为了研究方便，把振动系统集成简化成 3 个参 量进行研究：振动系统由质量块 m、无质量的理想弹簧 K 和无质量的阻尼 C 组成，位于完全刚性的基础之上，质量块只能在垂直方向上运动，其模型如 图所示。
图5
设备振动模型
隔振器的效果一般用隔振传递比 T 来量化。 当质量块受迫振动时，通过弹簧传递到基础的作用力与迫使质量块振动 的驱动力的比值称为传递比 T。
传递比是表征隔振器隔振效果的物理量，传递比越小，则减振效果越好。 对于单自由度振动，且振动驱动力为简谐力，则得
矿产
矿产资源开发利用方案编写内容要求及审查大纲
矿产资源开发利用方案编写内容要求及《矿产资源开发利用方案》审查大纲一、概述
㈠矿区位置、隶属关系和企业性质。
如为改扩建矿山, 应说明矿山现状、
特点及存在的主要问题。
㈡编制依据
(1简述项目前期工作进展情况及与有关方面对项目的意向性协议情况。
(2 列出开发利用方案编制所依据的主要基础性资料的名称。
如经储量管理部门认定的矿区地质勘探报告、选矿试验报告、加工利用试验报告、工程地质初评资料、矿区水文资料和供水资料等。
对改、扩建矿山应有生产实际资料, 如矿山总平面现状图、矿床开拓系统图、采场现状图和主要采选设备清单等。
二、矿产品需求现状和预测
㈠该矿产在国内需求情况和市场供应情况
1、矿产品现状及加工利用趋向。
2、国内近、远期的需求量及主要销向预测。
㈡产品价格分析
1、国内矿产品价格现状。
2、矿产品价格稳定性及变化趋势。
三、矿产资源概况
㈠矿区总体概况
1、矿区总体规划情况。
2、矿区矿产资源概况。
3、该设计与矿区总体开发的关系。
㈡该设计项目的资源概况
1、矿床地质及构造特征。
2、矿床开采技术条件及水文地质条件。
矿产
矿产资源开发利用方案编写内容要求及审查大纲
矿产资源开发利用方案编写内容要求及《矿产资源开发利用方案》审查大纲一、概述
㈠矿区位置、隶属关系和企业性质。
如为改扩建矿山, 应说明矿山现状、
特点及存在的主要问题。
㈡编制依据
(1简述项目前期工作进展情况及与有关方面对项目的意向性协议情况。
(2 列出开发利用方案编制所依据的主要基础性资料的名称。
如经储量管理部门认定的矿区地质勘探报告、选矿试验报告、加工利用试验报告、工程地质初评资料、矿区水文资料和供水资料等。
对改、扩建矿山应有生产实际资料, 如矿山总平面现状图、矿床开拓系统图、采场现状图和主要采选设备清单等。
二、矿产品需求现状和预测
㈠该矿产在国内需求情况和市场供应情况
1、矿产品现状及加工利用趋向。
2、国内近、远期的需求量及主要销向预测。
㈡产品价格分析
1、国内矿产品价格现状。
2、矿产品价格稳定性及变化趋势。
三、矿产资源概况
㈠矿区总体概况
1、矿区总体规划情况。
2、矿区矿产资源概况。
3、该设计与矿区总体开发的关系。
㈡该设计项目的资源概况
1、矿床地质及构造特征。
2、矿床开采技术条件及水文地质条件。
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Gap考虑形状和尺寸影响时的 切变模量(N/cm^2)
Eap考虑形状和尺寸影响时的 弹性模量(N/cm^2)
设计准则
轴向静刚度（N/cm） 径向静刚度（N/cm）
最大压脱力F(N)
内外柱面受扭圆筒
橡胶材料
(动态系数nd计算取max)
橡胶硬度 弹性模量E（N/CM^2) 工作温度t（℃） 温度影响系数ξt r1(cm) r2(cm) L（cm） 切变模量G(N/cm^2) 扭转静刚度Cs(N.cm/rad) （机械设计手册公式） 扭转静刚度Cs(N.m/°) 扭矩T（N.m) 扭转角度（°） 设计准则 最大扭转力矩M(N.cm)
271.06
机械振动手册公式 机械振动手册公式 机械设计手册
橡胶隔振器的设计公式
隔振器形式
平头圆筒式
设计参数
橡胶材料
(动态系数nd计算取max)
橡胶硬度 弹性模量E（N/CM^2) 工作温度t（℃） 温度影响系数ξt r1(cm) r2(cm) L （cm） 受压面积与自由面积之比μF
（机械振动手册公式） 形状影响系数ξF 静态弹性模量Es(N/cm^2) 切变模量G(N/cm^2)
τ=F/(2*π*r1*L)≤20.6(N/cm^2) 天然胶 nd(1.2-1.6) 丁晴胶 nd(1.5-2.5)√ 氯丁胶 nd(1.4-2.8)
肖式硬度(HS) 查图18-43
G=E/3
Cs=4*π*L*G/((1/r1)^2-(1/r2)^2)
ψ=T*((1/r1)^2-(1/r2)^2)/4*π*L*G 条件
设计公式 天然胶 nd(1.2-1.6) 丁晴胶 nd(1.5-2.5)√ 氯丁胶 nd(1.4-2.8)
肖式硬度(HS) 查图18-43
μF=L/[(r1+r2)*In(r2/r1)]
Es=ξt *ξf *E G=பைடு நூலகம்/3
Gap=G/[1+((r2-r1)/L)^2)/3]
Eap=(4+3.290μF^2)*G Kzs=2*π*Gap*L/In(r2/r1) Krs=π*(Eap+G)*L/In(r2/r1) 条件
τ=M/(2*3.14*r1*r1*L)≤20.6(N/cm^2)
18D
2.50
65（60±5） 320.00 30℃ 0.68 0.85 1.55 2.90 2.01 1.20 261.12 106.67
104.63
1844.47
3171.92 29573.64
318.89
2.50
65（60±5） 320.00 30℃ 0.68 0.85 1.55 2.90 106.67 4016.318861 0.700979287 1 1.426575675