预应力梁模板支撑方案
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三、模板的安装：
经过上述验算，模板和支撑系统按上述要求搭设是安全的，但在操作过程中要注意细部构造的合理和可靠，支撑时要考虑拆模的方便，具体操作时遵守公司施工工艺操作规程。
四、模板的拆除：
模板的拆除，应严格按模板装拆施工方案和国家安全施工规定执行，大梁底模必须待预应力钢绞线张拉、灌浆后并待灌浆强度达到设计要求后才能拆除。对非承重模板，应在混凝土强度能保证其棱角不因拆模受损失时方可拆除；对于承重模板，如顶板、梁等，应在同条件养护，试块强度达到75%设计强度后放可拆除。拆模顺序应先支后拆，并执行项目部书面通知拆除制度。
4、钢管满堂脚手架四边以及中间每隔三∽四排支架立杆应设置一道剪刀撑（纵横向都设），由底至顶连续设置，以确保支架空间稳定性。
（二）支撑系统搭设尺寸；
1、预应力大梁及屋面板支撑系统平面布置详见附图。
2、屋面板下立杆距离。
1）、屋面板下：纵横向为950∽1250；
2）、次梁下：纵横向为1000∽1200；
“1”点折算应力验算
δ1= =26.6N/mm2
δeg= =48N/mm2≤1.1ftw=203.5N/mm2
满足要求
11、钢柱节点构造
1）、钢柱下支座：
2）、钢柱上支座：
3）、钢牛腿处节点：[牛腿上部同贝雷桁架连接同（2）]
12、贝雷桁架构造连接
二片贝雷桁架之间连接用桁架专用支撑架连接，（详见装配公路铜桥架设说明），每3m一只，支撑架尺寸450×1200，桁架之间用专用锁子连接，组合后两片桁架宽尺寸为625mm，后勤服务中心中每根大梁下设桁架18片，支撑架10片，其总长为27.1m，其尺寸同大梁长度（净尺寸27.2m）刚好。贝雷桁架侧向稳定设水平钢管，同满堂脚手架相连。
1.模板拆除安全技术措施
（1）一般要求
拆模时对混凝土强度的要求，根据《混凝土结构工程施工及验收规范》的规定，现浇混凝土结构模板及其支撑拆除时的混凝土强度，应符合设计要求，当设计无要求时，应符合下列要求：
新浇预应力大梁及模板
0.4×1.94×(24+1.5)+0.5×4.36=21.97KN/m
贝雷桁架自重及其附件 3.0KN/m
活载 施工荷载 1KN/m2
振捣荷载 2KN/m2
（二）计算简图及内力（平板传给大梁按1m计算）
g=(3.31×1.0+21.97+3.0)×0.5×1.2=16.97KN/m
M= ql2=1/8×27.4×2752=259016N.mm
δ=M/W=259016/5080=50.98＜[δ]=215 N/mm2安全
6、后勤服务中心支撑搭设平面（以后勤服务中心 轴为例）：
7、贝雷桁架复核：
（一）荷载
恒载 新浇平板及模板小楞
0.12×(24+1.1)+0.3=3.31KN/m2
则p=47.36×103×0.5×0.5=11840N<12900N 安全
3、大梁底模厚度验算：
计算图为：
1）、屋面梁混凝土自重（取354mm段）：0.5×2.2×0.354×24 KN/mm3=9.35KN
2）、钢筋自重：0.5×2.2×0.354×1.5 KN/mm3=0.58KN
3)、模板：4.93×0.354×0.5 KN/mm2=0.87KN
ß2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；
50~90mm时取1.0；110~150mm时，取1.15。
根据本工程实际情况，上述参数可分别取：T=20℃，V=3 m/h，H=2.324m，ß1=1.2，ß2=1.0。
则会议中心：
F1=0.22×24×200/(20+15)×1.2×1.0×31/2=62.71KN/M2
二、梁模板（含屋面板模板）和支撑系统构造：
梁底模采用18mm厚九夹板、三根方档组成，梁侧模采用18mm厚九夹板和木档（80×50mm）组成，由于梁侧模高度较高，所以梁中部设对拉螺栓（M12），外楞采用Φ48×3.5钢管。屋面板模板采用18mm厚九夹板及方木（80×50mm）组成。
预应力大梁支撑系统搭设采用钢柱（直接支撑在8.00标高处柱位置，按原二层柱网布置）与双排贝雷桁架支撑系统。屋面板模板的支撑系统采用满堂扣件式钢管支撑架材料搭设，支撑脚平面布置详见附图（一）。
侧模采用18mm厚九夹板，立档间距确定为250，按三跨连续板计算，前面砼侧压力计算中已知靠近梁底处F=24×2.324×1.2×0.9+2.52=62.78 KN/M2。
取100mm宽板带作计算单元，则q=62.78×0.1=6.278 KN/M=6.278N/mm
W=1/6×100×182=5400mm3
弯距M=1/11ql2=1/11×6.278×2502=35670N.mm
应力δ=M/W=35670/5400=6.61<14.84（N/mm2） 安全
5、大梁底模下小楞验算（小楞间距按395mm）：
采用φ48厚3.5mm钢管 A=489mm2W=5080 i=15.8
荷载13.70KN/0.5m=27.40KN/M=27.40N/mm
3、纵横向水平杆步距，均不得大于1800外，距支承面约200设纵横向扫地杆。
4、纵横向剪刀撑按上款第4条执行。
三、模板的强度验算和支撑系统结构验算：
1、预应力砼梁侧模板的侧压力计算：
采用内部振捣时，新浇筑的砼作用于模板的最大侧压力计算公式，根据有关手册介绍可按以下两式计算，并取其最小值：
F=0.22УcT0ß1ß2V1/2
a——对拉螺栓的横向间距（M）；
b——对拉螺栓的纵向间距（M）；
根据有关手册查表可得Ф12对拉螺栓在f=205N/mm2时，允许拉力为12900N。
侧模对拉螺栓直径验算：
取会议中心：a=0.45m b=0.5m
则p=53.69×103×0.45×0.5=12080N<12900N 安全
取后勤服务中心：a=0.5m b=0.5m
4）、施工荷载1KN/mm2，振捣荷载2KN/mm2：3×0.5×0.354=0.53KN
荷载设计值（9.35+0.58+0.87）×1.2+0.53×1.4=13.70KN
q设计=13.70/0.354=38.70KN/M
弯距M= ql2= ×38.70×3542=606216N.mm
[δ]=13 N/mm2
（一）、钢管支撑系统搭设的技术要求：
1、支架立杆必须竖直设置，垂直偏差不大于1/1000。
2、两相邻立杆的接头不应设在同步内，同步内隔一根立杆的两个接头错开的距离不应小于500mm，各接头中心点至主节点的距离不大于步距的1/3。
3、平台排架必须设纵横向扫地杆，采用直角扣件，固定在距底座上皮不大于200mm的立杆上，立杆底层步距不大于2M。
10、钢牛腿计算
（一）预埋件及钢牛腿选用如图
锚筋采用6Φ16 锚板采用400×500×10
（二）锚筋计算
V=66.75KN M=20.02KN.m
AS=1206mm2
+ = + =515+188=703mm2
锚筋AS>703mm2满足
（三）牛腿焊缝计算截面的几何特性（焊缝本身的惯性矩很小略去）
IW=（ ×8×3803+ ×10×(150-10)×1952）=1.431×108mm4
按施工手册进行荷载组合
会议中心: Fˊ=47.38×1.2×0.9+2.52=53.69KN
后勤服务中心: Fˊ=41.52×1.2×0.9+2.52=47.36KN
2、侧模对拉螺栓直径验算：
计算公式：P=FA
式中：P——对拉承受的压力（N）；
F——砼侧压力（N/M2）；
A——模板对拉螺栓分担的受荷面积（M2），其值为F=a×b；
屋面预应力砼梁模板支撑系统施工方案
一、工程概况：
因使用功能需要本工程屋面均设大跨度、大断面预应力混凝土梁，会议中心大梁跨度为32.40M（轴线至轴线），断面尺寸为500×2000~2324mm，梁底距支承面高度为6.50M；后勤服务中心大梁跨度为28.00M（轴线至轴线），断面尺寸为400×1800~2080mm，梁底距支承面高度为6.70M，梁内除非预应力筋外，各配4束预应力筋，为有粘结低松弛钢绞线，屋面板厚度会议中心为110mm，后勤服务中心为120mm。
q=3.0×1.0×0.5×1.4=2.1KN/m
p=g+q=16.97+2.1=19.07KN/m
跨内弯矩 M= pl2= ×19.07×7.02=116.8KN/m
支座剪力 V= pl= ×19.07×7.0=66.75KN
（三）装配式贝雷架结构安全复核，查《装配式分路钢桥架及说明》附录中桁架容许应力表<复印件>
0.5+0.25×8.5/4=1.03KN/m2
d、贝雷承重桁架传来的荷载〈采用贝雷桁架复核内力所采用数据（设计值）〉
66.75×4=267.0KN
e、钢柱自重 Φ377×9.0 l=6.5m 计6KN
f、活载、施工荷载1.0KN/m2
N2= [(3.01+1.06+1.03)×1.2+1.0×1.4×0.9]×8.1×7+267+6×1.2=692.6KN
WW= =715500mm3
AW=8mm×(380-10)mm=2960mm2
（四）牛腿焊缝强度验算
查表 ftw=185N/mm2，fc=215N/mm2，fVw=125N/mm2，
钢材Q235，焊条E43型 手工焊
最大正应力验算
δm= =28N/mm2<ftw(fCw)
剪应力验算
τ= =23N/mm2<fVw
荷载
1、三层楼面以下现浇钢筋混凝土梁板主体传来N1
2、屋面新浇现浇钢筋混凝土梁板传来N2
a、新浇现浇钢筋混凝土平板δ=120
0.12×(24+1.1)=3.01KN/m2
b、现浇钢筋混凝土小梁折算平面荷载
0.25×0.58×(24+1.5)/3.5=1.06KN/m2
c、平板支撑系统（以8.5m高计）
选用排层组合、单排单层形式，不设加强弦杆
允许内力（标准值）：弯矩 [MK]=788.2KN.m>M=116.8KN.m
剪力 [VK]=245.2KN.m>V=66.75KN
综合上述贝雷桁架作为预应力大梁、支撑能满足结构安全要求
8、原设计钢砼柱及基础复核（以 与 轴交点柱为例）
（一）、主体施工期间钢砼柱基础荷载值
0.8KN/m2
d、使用楼面活载
3.5KN/m2
N2= [(0.7+0.6+0.8)×1.2×2+3.5×0.85×1.4×2]×8.1×7=758.1KN
使用阶段柱基础总荷载 N=N1+N2=（N1+758.1KN）
综合上述 1、（使用阶段基础荷载）（N1+758.1KN）>（N1+692.6KN）（施工期间柱基础总荷载）基础能满足结构安全要求
F=УcH
式中 F——新浇筑砼对模板的最大侧压力（KN/M2）；
Уc——砼的重力密度（KN/M2）；
T0————新浇筑砼的初凝时间（h），可按实测确定。也可采用T0=200/（T+15）计算，T为砼的温度℃；
V——砼的浇筑速度（m/h）；
H——砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度பைடு நூலகம்m）；
ß1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；
F2=24×(2.324-0.35)=47.38KN/M2
取F= F2=47.38KN/M2
后勤服务中心：
F1=62.71KN/M2
F2=24×(2.08-0.35)=41.52KN/M2
取F= F2=41.52KN/M2
倾倒混凝土产生的水平荷载：
查施工手册为2KN/M2
荷载设计值 2×1.4×0.9=2.52KN/M2
W≥606216/13=46632
h≥ =9.66mm
如采用板厚18mm九夹板，板底另加50×100三根方档固定
Ix=15664541mm4A=2400
Vx= =25.5 W=I/yc=15664541/45.9=341275
δ=606216/341275=1.78N/mm2<13 N/mm2安全
4、大梁侧模强度验算：
2、柱配筋基础顶面至三层楼面配筋相同，柱能满足结构安全要求
9、钢柱复核
（一）钢柱轴力 267KN
（二）a、计算长度 按6500mm Q235钢 Φ377×9钢管
截面积A=104.04cm2回转半径Vx=Vy=13.01cm
b、构件强度验算
λ=650/13.01=50 ф=0.856
δ= =29.98N/mm2<215N/mm2
3、施工期间柱基础总荷载 N=N1+N2=（N1+692.6KN）
（二）设计使用期间钢砼柱基础荷载值
1、三层现浇钢筋混凝土梁柱主体传来N1
2、装饰工程施工期间产生荷载值N2
a、板面花岗岩25厚
0.025×28=0.7KN/m2
b、贴花岗岩基层25厚（细石砼）
0.025×24=0.6KN/m2
c、板底吊棚及其它允许装饰恒载
经过上述验算，模板和支撑系统按上述要求搭设是安全的，但在操作过程中要注意细部构造的合理和可靠，支撑时要考虑拆模的方便，具体操作时遵守公司施工工艺操作规程。
四、模板的拆除：
模板的拆除，应严格按模板装拆施工方案和国家安全施工规定执行，大梁底模必须待预应力钢绞线张拉、灌浆后并待灌浆强度达到设计要求后才能拆除。对非承重模板，应在混凝土强度能保证其棱角不因拆模受损失时方可拆除；对于承重模板，如顶板、梁等，应在同条件养护，试块强度达到75%设计强度后放可拆除。拆模顺序应先支后拆，并执行项目部书面通知拆除制度。
4、钢管满堂脚手架四边以及中间每隔三∽四排支架立杆应设置一道剪刀撑（纵横向都设），由底至顶连续设置，以确保支架空间稳定性。
（二）支撑系统搭设尺寸；
1、预应力大梁及屋面板支撑系统平面布置详见附图。
2、屋面板下立杆距离。
1）、屋面板下：纵横向为950∽1250；
2）、次梁下：纵横向为1000∽1200；
“1”点折算应力验算
δ1= =26.6N/mm2
δeg= =48N/mm2≤1.1ftw=203.5N/mm2
满足要求
11、钢柱节点构造
1）、钢柱下支座：
2）、钢柱上支座：
3）、钢牛腿处节点：[牛腿上部同贝雷桁架连接同（2）]
12、贝雷桁架构造连接
二片贝雷桁架之间连接用桁架专用支撑架连接，（详见装配公路铜桥架设说明），每3m一只，支撑架尺寸450×1200，桁架之间用专用锁子连接，组合后两片桁架宽尺寸为625mm，后勤服务中心中每根大梁下设桁架18片，支撑架10片，其总长为27.1m，其尺寸同大梁长度（净尺寸27.2m）刚好。贝雷桁架侧向稳定设水平钢管，同满堂脚手架相连。
1.模板拆除安全技术措施
（1）一般要求
拆模时对混凝土强度的要求，根据《混凝土结构工程施工及验收规范》的规定，现浇混凝土结构模板及其支撑拆除时的混凝土强度，应符合设计要求，当设计无要求时，应符合下列要求：
新浇预应力大梁及模板
0.4×1.94×(24+1.5)+0.5×4.36=21.97KN/m
贝雷桁架自重及其附件 3.0KN/m
活载 施工荷载 1KN/m2
振捣荷载 2KN/m2
（二）计算简图及内力（平板传给大梁按1m计算）
g=(3.31×1.0+21.97+3.0)×0.5×1.2=16.97KN/m
M= ql2=1/8×27.4×2752=259016N.mm
δ=M/W=259016/5080=50.98＜[δ]=215 N/mm2安全
6、后勤服务中心支撑搭设平面（以后勤服务中心 轴为例）：
7、贝雷桁架复核：
（一）荷载
恒载 新浇平板及模板小楞
0.12×(24+1.1)+0.3=3.31KN/m2
则p=47.36×103×0.5×0.5=11840N<12900N 安全
3、大梁底模厚度验算：
计算图为：
1）、屋面梁混凝土自重（取354mm段）：0.5×2.2×0.354×24 KN/mm3=9.35KN
2）、钢筋自重：0.5×2.2×0.354×1.5 KN/mm3=0.58KN
3)、模板：4.93×0.354×0.5 KN/mm2=0.87KN
ß2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；
50~90mm时取1.0；110~150mm时，取1.15。
根据本工程实际情况，上述参数可分别取：T=20℃，V=3 m/h，H=2.324m，ß1=1.2，ß2=1.0。
则会议中心：
F1=0.22×24×200/(20+15)×1.2×1.0×31/2=62.71KN/M2
二、梁模板（含屋面板模板）和支撑系统构造：
梁底模采用18mm厚九夹板、三根方档组成，梁侧模采用18mm厚九夹板和木档（80×50mm）组成，由于梁侧模高度较高，所以梁中部设对拉螺栓（M12），外楞采用Φ48×3.5钢管。屋面板模板采用18mm厚九夹板及方木（80×50mm）组成。
预应力大梁支撑系统搭设采用钢柱（直接支撑在8.00标高处柱位置，按原二层柱网布置）与双排贝雷桁架支撑系统。屋面板模板的支撑系统采用满堂扣件式钢管支撑架材料搭设，支撑脚平面布置详见附图（一）。
侧模采用18mm厚九夹板，立档间距确定为250，按三跨连续板计算，前面砼侧压力计算中已知靠近梁底处F=24×2.324×1.2×0.9+2.52=62.78 KN/M2。
取100mm宽板带作计算单元，则q=62.78×0.1=6.278 KN/M=6.278N/mm
W=1/6×100×182=5400mm3
弯距M=1/11ql2=1/11×6.278×2502=35670N.mm
应力δ=M/W=35670/5400=6.61<14.84（N/mm2） 安全
5、大梁底模下小楞验算（小楞间距按395mm）：
采用φ48厚3.5mm钢管 A=489mm2W=5080 i=15.8
荷载13.70KN/0.5m=27.40KN/M=27.40N/mm
3、纵横向水平杆步距，均不得大于1800外，距支承面约200设纵横向扫地杆。
4、纵横向剪刀撑按上款第4条执行。
三、模板的强度验算和支撑系统结构验算：
1、预应力砼梁侧模板的侧压力计算：
采用内部振捣时，新浇筑的砼作用于模板的最大侧压力计算公式，根据有关手册介绍可按以下两式计算，并取其最小值：
F=0.22УcT0ß1ß2V1/2
a——对拉螺栓的横向间距（M）；
b——对拉螺栓的纵向间距（M）；
根据有关手册查表可得Ф12对拉螺栓在f=205N/mm2时，允许拉力为12900N。
侧模对拉螺栓直径验算：
取会议中心：a=0.45m b=0.5m
则p=53.69×103×0.45×0.5=12080N<12900N 安全
取后勤服务中心：a=0.5m b=0.5m
4）、施工荷载1KN/mm2，振捣荷载2KN/mm2：3×0.5×0.354=0.53KN
荷载设计值（9.35+0.58+0.87）×1.2+0.53×1.4=13.70KN
q设计=13.70/0.354=38.70KN/M
弯距M= ql2= ×38.70×3542=606216N.mm
[δ]=13 N/mm2
（一）、钢管支撑系统搭设的技术要求：
1、支架立杆必须竖直设置，垂直偏差不大于1/1000。
2、两相邻立杆的接头不应设在同步内，同步内隔一根立杆的两个接头错开的距离不应小于500mm，各接头中心点至主节点的距离不大于步距的1/3。
3、平台排架必须设纵横向扫地杆，采用直角扣件，固定在距底座上皮不大于200mm的立杆上，立杆底层步距不大于2M。
10、钢牛腿计算
（一）预埋件及钢牛腿选用如图
锚筋采用6Φ16 锚板采用400×500×10
（二）锚筋计算
V=66.75KN M=20.02KN.m
AS=1206mm2
+ = + =515+188=703mm2
锚筋AS>703mm2满足
（三）牛腿焊缝计算截面的几何特性（焊缝本身的惯性矩很小略去）
IW=（ ×8×3803+ ×10×(150-10)×1952）=1.431×108mm4
按施工手册进行荷载组合
会议中心: Fˊ=47.38×1.2×0.9+2.52=53.69KN
后勤服务中心: Fˊ=41.52×1.2×0.9+2.52=47.36KN
2、侧模对拉螺栓直径验算：
计算公式：P=FA
式中：P——对拉承受的压力（N）；
F——砼侧压力（N/M2）；
A——模板对拉螺栓分担的受荷面积（M2），其值为F=a×b；
屋面预应力砼梁模板支撑系统施工方案
一、工程概况：
因使用功能需要本工程屋面均设大跨度、大断面预应力混凝土梁，会议中心大梁跨度为32.40M（轴线至轴线），断面尺寸为500×2000~2324mm，梁底距支承面高度为6.50M；后勤服务中心大梁跨度为28.00M（轴线至轴线），断面尺寸为400×1800~2080mm，梁底距支承面高度为6.70M，梁内除非预应力筋外，各配4束预应力筋，为有粘结低松弛钢绞线，屋面板厚度会议中心为110mm，后勤服务中心为120mm。
q=3.0×1.0×0.5×1.4=2.1KN/m
p=g+q=16.97+2.1=19.07KN/m
跨内弯矩 M= pl2= ×19.07×7.02=116.8KN/m
支座剪力 V= pl= ×19.07×7.0=66.75KN
（三）装配式贝雷架结构安全复核，查《装配式分路钢桥架及说明》附录中桁架容许应力表<复印件>
0.5+0.25×8.5/4=1.03KN/m2
d、贝雷承重桁架传来的荷载〈采用贝雷桁架复核内力所采用数据（设计值）〉
66.75×4=267.0KN
e、钢柱自重 Φ377×9.0 l=6.5m 计6KN
f、活载、施工荷载1.0KN/m2
N2= [(3.01+1.06+1.03)×1.2+1.0×1.4×0.9]×8.1×7+267+6×1.2=692.6KN
WW= =715500mm3
AW=8mm×(380-10)mm=2960mm2
（四）牛腿焊缝强度验算
查表 ftw=185N/mm2，fc=215N/mm2，fVw=125N/mm2，
钢材Q235，焊条E43型 手工焊
最大正应力验算
δm= =28N/mm2<ftw(fCw)
剪应力验算
τ= =23N/mm2<fVw
荷载
1、三层楼面以下现浇钢筋混凝土梁板主体传来N1
2、屋面新浇现浇钢筋混凝土梁板传来N2
a、新浇现浇钢筋混凝土平板δ=120
0.12×(24+1.1)=3.01KN/m2
b、现浇钢筋混凝土小梁折算平面荷载
0.25×0.58×(24+1.5)/3.5=1.06KN/m2
c、平板支撑系统（以8.5m高计）
选用排层组合、单排单层形式，不设加强弦杆
允许内力（标准值）：弯矩 [MK]=788.2KN.m>M=116.8KN.m
剪力 [VK]=245.2KN.m>V=66.75KN
综合上述贝雷桁架作为预应力大梁、支撑能满足结构安全要求
8、原设计钢砼柱及基础复核（以 与 轴交点柱为例）
（一）、主体施工期间钢砼柱基础荷载值
0.8KN/m2
d、使用楼面活载
3.5KN/m2
N2= [(0.7+0.6+0.8)×1.2×2+3.5×0.85×1.4×2]×8.1×7=758.1KN
使用阶段柱基础总荷载 N=N1+N2=（N1+758.1KN）
综合上述 1、（使用阶段基础荷载）（N1+758.1KN）>（N1+692.6KN）（施工期间柱基础总荷载）基础能满足结构安全要求
F=УcH
式中 F——新浇筑砼对模板的最大侧压力（KN/M2）；
Уc——砼的重力密度（KN/M2）；
T0————新浇筑砼的初凝时间（h），可按实测确定。也可采用T0=200/（T+15）计算，T为砼的温度℃；
V——砼的浇筑速度（m/h）；
H——砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度பைடு நூலகம்m）；
ß1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；
F2=24×(2.324-0.35)=47.38KN/M2
取F= F2=47.38KN/M2
后勤服务中心：
F1=62.71KN/M2
F2=24×(2.08-0.35)=41.52KN/M2
取F= F2=41.52KN/M2
倾倒混凝土产生的水平荷载：
查施工手册为2KN/M2
荷载设计值 2×1.4×0.9=2.52KN/M2
W≥606216/13=46632
h≥ =9.66mm
如采用板厚18mm九夹板，板底另加50×100三根方档固定
Ix=15664541mm4A=2400
Vx= =25.5 W=I/yc=15664541/45.9=341275
δ=606216/341275=1.78N/mm2<13 N/mm2安全
4、大梁侧模强度验算：
2、柱配筋基础顶面至三层楼面配筋相同，柱能满足结构安全要求
9、钢柱复核
（一）钢柱轴力 267KN
（二）a、计算长度 按6500mm Q235钢 Φ377×9钢管
截面积A=104.04cm2回转半径Vx=Vy=13.01cm
b、构件强度验算
λ=650/13.01=50 ф=0.856
δ= =29.98N/mm2<215N/mm2
3、施工期间柱基础总荷载 N=N1+N2=（N1+692.6KN）
（二）设计使用期间钢砼柱基础荷载值
1、三层现浇钢筋混凝土梁柱主体传来N1
2、装饰工程施工期间产生荷载值N2
a、板面花岗岩25厚
0.025×28=0.7KN/m2
b、贴花岗岩基层25厚（细石砼）
0.025×24=0.6KN/m2
c、板底吊棚及其它允许装饰恒载