安钢75th干熄焦炉物料与热量衡算

安钢75th干熄焦炉物料与热量衡算
安钢75th干熄焦炉物料与热量衡算

安钢75t/h干熄焦炉物料与热量衡算

------- 曹文

目录

引言1

第1章概述 2第一节安钢焦化厂简介 2

第二节干熄焦的发展历史 2 第三节熄焦工艺的基本原理 4

第四节 75t/h干熄焦简介 5

第2章干熄炉的物料平衡和热量平衡7 第一节物料平衡和热量平衡所需要的公式 7

第二节数据采集 8

第3章干熄炉的物料平衡计算 11 第一节干熄炉的物料质量收入 11

第二节干熄炉的物料质量支出 12

第4章干熄炉的热量平衡计算 14 第一节干熄炉的热量收入 14

第二节干熄炉的热量支出 16

结论与分析 20

参考文献 21

厂技术科提供数据 22

致谢 23

安钢75t/h干熄焦炉物料与热量衡算

摘要安钢焦化厂5、6#焦炉75t/h干熄焦于2009年7月28日正式投产,现已经达产,为了解干熄炉的热效率与生产使用情况,我们做了干熄炉的物料与热量衡算,为干熄焦在以后的工作中能够更加发挥出其经济和环保作用做出了更好的参考。

关键词干熄焦热效率经济环保

Ann steel 75t / h dry coke quenching the material

and heat balance calculation

Abstract 5 and 6 of anyang coke plant 75t/h GanXiJiao 2009 July 28th, has formally put into production, in order to understand the great dry out the thermal furnace with production, we made the material and heat balance, as GanXiJiao in the later work can play its economic and environmental effect made better reference.

Key words GanXiJiao Thermal Economic and environmental protection

第1章概述

第一节安钢焦化厂简介

安阳钢铁集团公司始建于1958年,经过40多年的发展,现已成为国家特大型钢铁联合企业,重要的钢铁生产基地。现已具备年产钢1000万吨的规模,2007年销售收入突破500亿元大关。

安钢焦化厂是安阳钢铁集团公司的主体生产厂之一,现有4.3米焦炉6座,6米焦炉2座,年焦炭生产能力为280万吨。2009年分别为5#6#焦炉和7#8#焦炉配套投用了75T/h、140 T/h两座干熄焦装置以及锅炉发电系统。

焦炉炼焦车间采用湿法熄焦,每熄一吨红焦炭就要将0.5吨含有大量酚、氰硫化物及粉尘抛向天空,严重污染了大气及周围的环境。治理湿法熄焦的环境污染问题意义十分重大。干法熄焦利用惰性气体,在密闭系统中将红焦熄灭,并配有良好的除尘设备,不污染环境。同时由于干熄焦能够产生蒸汽,并可用于发电,可以避免相同规模的锅炉对大气的污染,并且减少了CO2向大气的排放。

出炉红焦显热约占焦炉能耗的35%——40%,这部分能量相当于炼焦煤能量的5%。采用干熄焦可回收80%以上的红焦显热;干熄焦生产的焦炭对采用喷煤粉技术的高炉,有利于提高煤粉喷吹量,节能效果更加明显。

干法熄焦与湿法熄焦相比,干法熄焦提高了焦炭质量,使焦炭M40提高3%——8%,M10改善0.3%——0.8%;提高了块度的均匀性;降低了焦炭的反应性。这对降低炼铁成本,提高生铁产量极为有利。

干熄焦正常生产将产生蒸汽289800t/a,经过汽轮机发电,产生的电力供焦化厂使用,这样一来,就可以替代相应的燃煤蒸汽锅炉,每年可节约标准用煤量约30084 t/a,从而减少SO2排放量589 t/a,减少烟尘排放量约为1656 t/a,减少Nox排放量约为275 t/a,减少CO2排放量约为66304 t/a,由此可知,干熄焦不但节约了能源,降低了能耗,减少温室空气的排放量,还可以改善焦化厂区的环境空气质量,环境效益明显。

第二节干熄焦的发展历史

干熄焦起源于瑞士,20世纪40年代许多发达国家开始研究开发干熄焦技术,采取的方式各异,而且一般规模较小,生产不稳定。进人60年代,前苏联在干熄焦技术方面取得了突破进展,实现了连续稳定生产,获得专利发明权,并陆续在其国内多数大型焦

化厂建成干熄焦装置。到目前为止,前苏联有40%的焦化厂采用了干熄焦技术,单套处理量在50~70t/h。但前苏联干熄焦装置在自动控制和环保措施方面起点并不高。

20世纪70年代的全球能源危机促使干熄焦技术得到了长足发展。资源相对贫乏的日本,率先从苏联引进了干熄焦技术,并在装置的大型化、自动控制和环境保护方面进行改进。到90年代中期,日本已建成干熄焦装置31套,其中单套处理能力在100 t/h以上的装置有17套,日本新日铁和NKK等公司建成的干熄焦单套处理量可达到200 t/h 以上;装焦方式采用了料钟布料,排焦采用了旋转密封阀连续排焦,接焦采用了旋转焦罐接焦等技术,使气料比大大降低,极大地降低了干熄焦装置的建设投资和装置的运行费用;在控制方面实现了计算机控制,做到了全自动无人操作;在除尘方面,采用了除尘地面站方式,避免了干熄焦装置可能带来的二次污染。日本的干熄焦技术不仅在其国内被普遍采用,同时它将干熄焦技术输出到德国、中国、韩国等国家,其干熄焦技术已达到国际领先水平。

20世纪80年代,德国又发明了水冷壁式干熄焦装置,使气体循环系统更加优化,并降低了运行成本。德国蒂森斯蒂尔奥托(TSoA)公司成功地将水冷栅和水冷壁置人干熄炉,并将干熄炉断面由圆形改成方形,同时在排焦和干熄炉供气方式上进行了较大改进,干熄炉内焦炭下降及气流上升,实现了均匀分布,大大提高了换热效率,使气料比降到了1000 m3/t焦以下,进一步降低了干熄焦装置的运行费用。TSOA干熄焦技术在德国得到推广,同时该技术还输出到韩国和中国的台北。

干熄焦工艺发展至今,虽然出现了不同的形式,但基本工艺流程大同小异,只是在装焦、排焦、循环气体除尘等方面有所区别。具有代表性的有德国TSOA公司设计的干熄焦工艺和日本新日铁设计的干熄焦工艺,这两种典型的干熄焦工艺在消化吸收前苏联干熄焦成熟技术的基础上都有所创新,形成各自的特点,并使干熄焦技术及其应用达到了较先进的水平。中国的鞍山焦耐院和首钢设计院,以及武钢、宝钢、首钢在吸收消化日本干熄焦技术方面做了一些有益的工作,并积累了较为丰富的经验。

干熄焦是目前在国外已经成为较广泛应用的一项节能技术,近几年在我国得到了快速发展,在很多工程中得到了应用,武钢、马钢、通钢等一些大型钢厂干熄焦工程已陆续投产,并已取得了一定的经济效益和社会效益。

第三节熄焦工艺的基本原理

干熄焦即干法熄焦,在密闭的系统中用循环使用的惰性气体将红焦冷却,温度约1000℃的红焦在干熄炉的冷却室内与循环风机鼓入的冷惰性气体进行热交换。吸收了红

焦显热的惰性循环气体(本书中又称为烟气)温度上升到800℃—900℃,焦碳温度将到200℃以下,惰性气体经过一次除尘器后温度上升到900℃-1000℃,进入干熄焦余热锅炉换热,干熄焦锅炉换热后产生蒸汽用于发电或外送用户利用。

干熄焦主体主要包括干熄炉和余热锅炉两部分,主要包括以下设备:红焦提升运输设备、炉体设备、锅炉设备、气体循环设备、附属公用设备。

第四节 75t/h干熄焦简介

安钢焦化厂75t/h干熄焦系统主要由干熄炉、装入装置、排焦装置、提升机、电机车及焦罐台车、焦罐、一次除尘器、二次除尘器、干熄焦锅炉系统、循环风机、除尘地面站、水处理系统、自动控制系统、发电系统等部分组成。

从炭化室推出的红焦由焦罐台车上的焦罐接受,焦罐台车由电机车牵引至干熄焦提升井架底部,由提升机将焦罐提升至提升井架顶部;提升机挂着焦罐向干熄炉中心平移的过程中,与装入装置连为一体的炉盖由电动缸自动打开,装焦漏斗自动放到干熄炉上部;提升机放下的焦罐由装入装置的焦罐台接受,在提升机下降的过程中,焦罐底闸门自动打开,开始装入红焦;红焦装完后,提升机自动提起,将焦罐送往提升井架底部的空焦罐台车上,在此期间装入装置自动运行将炉盖关闭。装入干熄炉的红焦,在预存段预存一段时间后,随着排焦的进行逐渐下降到冷却段,在冷却段通过与循环气体进行热交换而冷却,再经振动给料器、旋转密封阀、溜槽排出,然后由专用皮带运输机运出。冷却焦炭的循环气体,在干熄炉冷却段与红焦进行热交换后温度升高,并经环形烟道排出干熄炉;高温循环气体经过一次除尘器分离粗颗粒焦粉后进入干熄焦锅炉进行热交换,锅炉产生蒸汽,温度降至约130℃的低温循环气体由锅炉出来,经过二次除尘器进一步分离细颗粒焦粉后,再进入干熄炉循环使用。

干熄焦过程中焦炭在干熄炉内从上往下流动时,增加了焦块之间的相互摩擦和碰撞次数,大块焦炭的裂纹提前开裂,强度较低的焦块提前脱落,焦块的棱角提前磨蚀,这就使冶金焦的机械稳定性改善了,并且块度在70mm以上的大块焦减少,而25~75mm的中块焦相应增多,也就是焦炭块度的均匀性提高了,这对于高炉也是有利的。干熄焦时焦炭在干熄炉内往下流动的过程中,焦炭经受机械力,焦炭的结构脆弱部分及生焦变为焦粉筛除掉,不影响冶金焦的反应性。

根据化验所得,干熄焦比湿熄焦焦炭M

40可提高3%~5%,M

10

可降低0.2%~0.5 %,

反应性有一定程度的降低,干熄焦与湿熄焦的全焦筛分区别不大。由于干熄焦焦炭质量提高,可使高炉炼铁入炉焦比下降2%~5%,同时高炉生产能力提高约1%。但在干熄焦过程中,由于在冷却段红焦和循环气体发生化学反应,并从气体循环系统中放散掉一部分循环气体,不可避免地会损失一部分焦炭,干熄焦的冶金焦率比湿熄焦降低1%~1.25%。但由于干熄焦炭表面不像湿熄焦炭那样粘附细焦粉,实际上干熄焦进入高炉的块焦率只比湿熄焦降低0.3%~0.8%。

干熄焦可回收利用红焦约83%的显热,每干熄1t焦炭回收的热量约为1.35GJ。

干熄焦采用惰性循环气体在密闭的干熄炉内对红焦进行冷却,可以免除对周围设备的腐蚀和对大气的污染。此外由于采用焦罐定位接焦,焦炉出焦的粉尘污染也更易于控制。干熄炉炉顶装焦及炉底排、运焦产生的粉尘以及循环风机后放散的气体、干熄炉预存段放散的少量气体经除尘地面站净化后,以含尘量小于100mg/m3的高净化气体排入大气。

干熄焦有很大经济效益。影响最大的因素是建设投资和动力消耗。干熄焦建设的投资,如果按相同的产汽能力折算,与动力锅炉房投资相比,大约为5倍,如果再计入开采动力煤的煤矿投资,则干熄焦产汽折算的投资只是动力产汽投资的1.25倍,并不太大。

随着干熄焦技术的发展,干熄焦在能源回收利用以及因其焦炭质量提高而在高炉炼铁方面的延伸效益也越来越明显。特别是对于大型高炉,采用干熄焦的焦炭可使其焦比降低2%~5%,同时高炉生产能力提高约1%。因此,对干熄焦的经济效益,除了要计算其回收红焦的显热产生蒸汽加以利用的直接经济效益外,还要计算其在高炉炼铁方面的延伸效益。

物料衡算与能量衡算

物料衡算与能量衡算 5.1概述 工艺通过甲苯和甲醇采用纳米ZSM-5分子筛催化下通过烷基化反应制得对二甲苯,得到了高纯度的对二甲苯,并且在工艺流程中实现了甲苯和甲醇的循环利用,达到了经济环保的要求。 设计过程中利用Aspen Plus 对全流程进行模拟,并在此基础上完成物料衡算、能量衡算。以工段为单位进行物流衡算,全流程分为甲苯甲醇烷基化反应工段、闪蒸——倾析工段、脱甲苯工段、对二甲苯提纯工段。 5.2物料衡算 5.2.1物料衡算基本原理 系统的物料衡算以质量守恒为理论基础,研究某一系统内进出物料量及组成的变化,即: 系统累计的质量=输入系统的质量-输入系统的质量+反应生成的质量-反应消耗的质量 假设系统无泄漏: R R O U T IN C G F F dt dF -+-=/ 当系统无化学反应发生时: O U T IN F F dt dF -=/ 在稳定状态下: 0/=-=O U T IN F F dt dF ,O U T IN F F = 注:IN F —进入系统的物料流率; OUT F —流出系统的物料流率; R G —反应产生物料速率; R C —反应消耗物料速率。

5.2.2 物料衡算任务 通过对系统整体以及部分主要单元的详细物料衡算,得到主、副产品的产量、原料的消耗量、“三废”的排放量以及最后产品的质量指标等关键经济技术指标,对所选工艺路线、设计流程进行定量评述,为后阶段的设计提供依据。 5.2.3系统物料衡算 详见附录,物料衡算一览表。 5.3能量衡算 5.3.1基本原理 系统的能量衡算以能量守恒为理论基础,研究某一系统内各类型的能量的变化,即: 输入系统的能量=输出系统的能量+系统积累的能量 对于连续系统: ∑∑-=+IN O U T H H W Q 注:Q —设备的热负荷; W —输入系统的机械能; ∑OUT H —离开设备的各物料焓之和; ∑IN H —进入设备的各物料焓之和。 本项目的能量衡算以单元设备为对象,计算由机械能转换、化学反应释放能量和单纯的物理变化带来的热量变化。 5.3.2能量衡算任务 (1) 、确定流程中机械所需的功率,为设备设计和选型提供依据。 (2) 、确定精馏各单元操作中所需的热量或冷量及传递速率,确定加热剂和冷剂的用量,为后续换热和公用工程的设计做准备。 (3) 、确定反应过程中的热交换量,指导反应器的设计和选型。

物料衡算与热量衡算讲解

第4章物料衡算与热量衡算 4.1 物料衡算 物料衡算即是利用物料的能量守恒定律对其进行前后操作后物料总量与产品以及物料损失状况的计算方法,也就是进入设备用于生产的物料总数恒等于产物与物料损失的总量。物料衡算与生产经济效益有着直接的关系。 物料衡算需要在知道产量和产品规格的前提下进行所需的原、辅材料量、废品量以及消耗量的计算。 物料衡算的意义: (1)知道生产过程中所需的热量或冷量; (2)实际动力消耗量; (3)能够为设备选型、台数、决定规格等提供依据; (4)在拟定原料消耗定额基础上,进一步计算日消耗量、时消耗量,能够为所需设备提供必要的基础数据。 4.1.1 年工作日的选取 (1)年工作时间365-11(法定节假日)=354×24=8496(小时) (2)设备大修 25天/年=600小时/年 (3)特殊情况停车 15天/年=360小时/年 (4)机头清理、换网过滤 6次/年 8小时/次 [354-(25+15)]×1/6次/天×8小时/次=396小时=16.5天=17天 (5)实际开车时间 365-11-25-15-17=297天 8496-600-360-396=7140小时 (6)设备利用系数 K=实际开车时间/年工作时间=7140/8496=0.84 4.1.2 物料衡算的前提及计算 (1)挤出成型阶段 物料衡算的前提是应在已知产品规格和产量的前提下进行许多原辅材料量、废品量及消耗量的计算。 1 已知:PVC片材的年生产量为28500吨,其中物料自然消耗率为0.1%,产品合格率为94%,回收率为90%。每年生产297天,二班轮流全天24小时生产。物料衡算如下: 年需要物料量 M=合格产品量/合格率=28500/0.94≈30319.15t 1年车间进料量 M= M/(1-物料自然消耗率)=30319.15t /(1-0.1%)≈30349.50t 12年自然消耗量M=M-M=30349.50-30319.15=30.35t 132年废品量 M=M-合格产品量=30319.15-28500=1819.15t 14每小时车间处理物料量 M=30319.15/297/24h≈4.25t 5年回收物料量

物料衡算与热量衡算讲解

第 4 章物料衡算与热量衡算 4.1物料衡算物料衡算即是利用物料的能量守恒定律对其进行前后操作后物料总量与产品以及物料损失状况的计算方法,也就是进入设备用于生产的物料总数恒等于产物与物料损失的总量。物料衡算与生产经济效益有着直接的关系。 物料衡算需要在知道产量和产品规格的前提下进行所需的原、辅材料量、废品量以及消耗量的计算。 物料衡算的意义: (1)知道生产过程中所需的热量或冷量; (2)实际动力消耗量; (3)能够为设备选型、台数、决定规格等提供依据; (4)在拟定原料消耗定额基础上,进一步计算日消耗量、时消耗量,能够为所需设备提供必要的基础数据。 4.1.1 年工作日的选取 (1)年工作时间365-11 (法定节假日)=354×24=8496(小 时) (2)设备大修25 天/ 年=600 小时/ 年 (3)特殊情况停车15 天/年=360 小时/ 年 (4)机头清理、换网过滤6次/年8 小时/次 [354-(25+15)] ×1/6 次/天×8 小时/次=396小时=16.5 天=17 天(5 )实际开车时间 365-11-25-15-17=297 天8496-600-360-396=7140 小 时 (6 )设备利用系数 K= 实际开车时间/ 年工作时间=7140/8496=0.84 4.1.2 物料衡算的前提及计算 (1)挤出成型阶段物料衡算的前提是应在已知产品规格和产量的前提下进行许多原辅材 料量、废品量及消耗量的计算

已知:PVC 片材的年生产量为28500 吨,其中物料自然消耗率为 0.1% ,产品合格率为94%,回收率为90% 。每年生产297 天,二班轮流全天24 小时生产。物料衡算如下: 年需要物料量 M 1=合格产品量/合格率=28500/0.94 ≈30319.15t 年车间进料量 M2= M 1/(1-物料自然消耗率)=30319.15t / (1-0.1% ) ≈30349.50t 年自然消耗量 M3=M 2-M 1=30349.50-30319.15=30.35t 年废品量 M4=M 1-合格产品量=30319.15-28500=1819.15t 每小时车间处理物料量M 5=30319.15/297/ 24h≈4.25t 年回收物料量 M6=M 4×回收率=1819.15 ×90%≈1637.23t 新料量 M7=M 2-M 6=30349.50-1637.23=28712.27t 2)造粒阶段 ① 确定各岗位物料损失率塑化造粒工段物料损耗系数

化工中的物料衡算和能量衡算

化工中的物料衡算和能量衡算 化72 王琪2007011897 在化工原理的绪论课上,戴老师曾强调过化工原理的核心内容是“三传一反” 即传质、传动、传热和反应,而物理三大定律——质量守恒、动量守恒、能量守 恒正是三传的核心与实质,因此这三大定律在化工中统一成一种核心的方法:衡 算。正是衡算,使原本复杂的物理定律的应用变得简单,实用性强,更符合工程 学科的特点。为此化工中的物料衡算和能量衡算很重要,本文将分别从物料衡算、 能量衡算讨论化工中的衡算问题,然后将讨论二者结合的情况。 物料衡算在台湾的文献中称为“质量平衡”,它反映生产过程中各种物料 之间量的关系,是分析生产过程与每个设备的操作情况和进行过程与设备设计的 基础。一般来说物料衡算按下列步骤进行,为表示直观,做成流程图。 绘制流程图时应注意: 1.用简洁的长方形来表达一个单元,不必画蛇添足; 2.每一条物质流线代表一个真实的流质流动情况; 3.区别开放与封闭的物质流 4.区别连续操作与分批操作(间歇生产) 5.不必将太复杂的资料写在物质流线上 确定体系也比较重要,对于不同体系,衡算基准和衡算关系会有不同。 合适的基准对于衡算问题的简化很重要,根据过程特点通常有如下几种: 1.时间基准:连续生产,选取一段时间间隔如1s,1min,1h,1d;间歇生产以一釜或一批料的生产周期为基准,对于非稳态操作,通常以时间微元dt为基准。 2.质量基准,对于固相、液相体系,常采用此基准,如1kg,100kg,1t,1000lb

等。 3.体积基准(质量基准衍生):适用于气体,但要换成标准体积;适用于密度无变化的操作。 4.干湿基准:水分算在内和不算在内是有区别的,惯例如下: 烟道气:即燃烧过程产生的所有气体,包括水蒸气,往往用湿基; 奥氏分析:即利用不同的溶液来相继吸收气体试样中的不同组分从而得到气体组分,往往用干基。 化肥、农药常指湿基,而硝酸、盐酸等则指干基。 选取基准后,就要确定着眼物料了。通常既可从所有物料出发,也可根据具体情况,从某组分或某元素着眼。对于有化学反应的过程,参加反应的组分不能被选作着眼物料。 列物料衡算方程式时计算中要注意单位一致。列方程时,要注意:物料平衡是关于质量的平衡,而不是关于体积或者摩尔数的平衡。只有密度相同时才可列关于体积的方程,根据元素守恒可列相应的关于摩尔数的方程。 物料衡算方程的基本形式为:(以下均为质量,若密度不变,也可用体积或体积流速) 输入+产生=输出+积累+消耗。 对于无反应的物理过程,没有产生和消耗,所以输入=输出+积累,如果是稳态过程,积累=0,则方程变为:输入=输出。以下分别对特定的单元操作讨论物料衡算关系。 1.输送:连续性方程,进管液体=出管液体;进泵液体=出泵液体 2.过滤:总平衡:输入的料浆=输出的滤液+输入的滤饼; 液体平衡:料浆中的液体=滤液中的液体+滤饼中的液体 3.蒸发:原料液=积累+母液+晶体+水蒸气 其他过程类似。值得注意的是,如果对于每个组分列物料衡算方程,则总衡算方程不用列出,因为其不独立。一般来说,对于无反应的物理过程,如果有n 个组分,就可以列出n个方程。 对于有化学反应的过程,物料衡算要更复杂一些,因为反应中原子重新组合,消耗旧物质,产生新物质,所以每一个物质的摩尔量和质量流速不平衡。此外,在化学反应中,还涉及化学反应速率、转化率、产物的收率等因素。为了有利于反应的进行,往往一种反应物要过量。因此在进行反应过程的物料衡算时,应考虑以上因素。对于不参加反应的惰性物质列衡算方程通常比较方便。通常来讲,总质量衡算和元素衡算用得较多,组分衡算对于有化学反应的过程不可以用。 有化学反应的过程物料衡算通常有以下几种方法:直接计算法、利用反应速率进行物料衡算、元素衡算法、化学平衡常数法、结点衡算法、联系组分衡算法等。

物料衡算和热量衡算

3 物料衡算 依据原理:输入的物料量=输出的物料量+损失的物料量 3.1 衡算基准 年生产能力:2000吨/年 年开工时间:7200小时 产品含量:99% 3.2 物料衡算 反应过程涉及一个氧化反应过程,每批生产的产品相同,虽然有原料对叔丁基甲苯和溶剂甲苯的循环,第一批以后循环的物料再次进入反应,但每批加料相同。在此基础上,只要计算第一个批次的投料量,以后加料一样。 反应釜内加热时间2h、正常的反应时间18h、冷却时间1h。加上进料和出料各半个小时,这个生产周期一共2+18+1+1=22h。所以在正常的生产后,每22小时可以生产出一批产品。每年按300天生产来计算,共开工7200小时,可以生产327个批次。要求每年生产2000吨对叔丁基苯甲酸,则每批生产2000÷327=6.116吨。产品纯度99 %( wt %) 实际过程中为了达到高转化率和高反应速率,需要加入过量对叔丁基甲苯做溶剂,反应剩余的原料经分离后循环使用。 3.2.1 各段物料 (1) 原料对叔丁基甲苯的投料量 设投料中纯的对叔丁基甲苯为X kg,则由 C11H16C11H14O2 M 148.24 178.23 m x 6054.8 得x=6054.8×148.24÷178.23=5036.0 kg 折合成工业原料的对叔丁基甲苯质量为5036.0÷0.99=5086.9kg 实际在第一批生产过程加入的对叔丁基甲苯为6950.3kg (2)氧气的通入量 生产过程中连续通入氧气,维持釜内压力为表压0.01MPa,进行氧化反应。实

际生产过程中,现场采集数据结果表明,通入的氧气量为1556.8 kg,设反应消耗的氧气量为x kg 3/2O2C11H14O2 M 31.99 178.23 m x 6054.8 得x= 3/2×6054.8×31.99÷178.23=1630.1kg 此时采用的空气分离氧气纯度可达99%,因此折合成通入的氧气为1630.1÷0.99=1646.6 kg即在反应过程中,需再连续通入1646.6kg氧气。 (3)催化剂 催化剂采用乙酰丙酮钴(Ⅲ),每批加入量10.4 kg (4)水的移出量 设反应生产的水为x kg H2O C11H14O2 M 18.016 178.23 m x 6054.8 得x=6054.8×18.016÷178.23=612 kg 产生的水以蒸汽的形式从反应釜上方经过水分离器移出。 3.2.2 设备物料计算 (1)计量槽 对叔丁基甲苯计量槽: 一个反应釜每次需加入的对叔丁基甲苯质量为3475.1÷2=3475.15 kg 对叔丁基甲苯回收计量槽:每批反应结束后产生母液1834.8kg 甲苯计量槽:每批需加入甲苯做溶剂,加入量为396.1 kg (2)反应釜:反应结束后,经过冷却、离心分离后,分离出水612kg,剩余的对叔丁基甲苯1834.8kg循环进入下一批产品的生产。分离出来的固体质量为:6950.3+10.4+1646.6-612-1834.8=6160.5 kg 。 (3)进入离心机的物料:6950.3+10.4+1646.6-1834.8-612=6160.5kg (4)脱色釜:分离机分离出来的粗产品移入脱色釜,加入甲苯做溶剂,加入量为396.1 kg,搅拌升温将产品溶解,再加入76.5 kg活性碳进行脱色。进入

化工原理(天大版)干燥过程的物料衡算与热量衡算

1 8.3干燥过程的物料衡算与热量衡算 干燥过程是热、质同时传递的过程。进行干燥计算,必须解决干燥中湿物料去除的水分量及所需的热空气量。湿物料中的水分量如何表征呢? 湿物料中的含水量有两种表示方法 1.湿基含水量w 湿物料总质量 湿物料中水分的质量= w kg 水/kg 湿料 2.干基含水量X 量 湿物料中绝干物料的质湿物料中水分的质量= X kg 水/kg 绝干物料 3.二者关系 X X w +=1w w X -=1 说明:干燥过程中,湿物料的质量是变化的,而绝干物料的质量是不变的。因此,用干基含 水量计算较为方便。 图8.7 物料衡算 符号说明: L :绝干空气流量,kg 干气/h ; G 1、G 2:进、出干燥器的湿物料量,kg 湿料/h ; G c :湿物料中绝干物料量,kg 干料/h 。 产品 G 2, w 2, (X 2), θ2 G 1, w 1, (X 1), θ1 L, t 2 , H 2

目的:通过干燥过程的物料衡算,可确定出将湿物料干燥到指定的含水量所需除去的水分量及所需的空气量。从而确定在给定干燥任务下所用的干燥器尺寸,并配备合适的风机。 1.湿物料的水分蒸发量W[kg 水/h] 通过干燥器的湿空气中绝干空气量是不变的,又因为湿物料中蒸发出的水分被空气带 走,故湿物料中水分的减少量等于湿物料中水分汽化量等于湿空气中水分增加量。即: [])]([][)(1221221121H H L W X X G w G w G G G c -==-=-=- 所以:1212221 1 2111w w w G w w w G G G W --=--=-= 2.干空气用量L[kg 干气/h] 1212) (H H W L H H L W -=∴-=Θ 令121H H W L l -== [kg 干气/kg 水] l 称为比空气用量,即每汽化1kg 的水所需干空气的量。 因为空气在预热器中为等湿加热,所以H 0=H 1,0 21211H H H H l -=-=,因此l 只与空气的初、终湿度有关,而与路径无关,是状态函数。 湿空气用量:)1(0'H L L += kg 湿气/h 或)1(0'H l l += kg 湿气/kg 水 湿空气体积:H s L V υ= m 3湿气/h 或H s l V υ=' m 3湿气/kg 水 通过干燥器的热量衡算,可以确定物料干燥所消耗的热量或干燥器排出空气的状态。作为计算空气预热器和加热器的传热面积、加热剂的用量、干燥器的尺寸或热效率的依据。 1.流程图 温度为,湿度为H 0,焓为的新鲜空气,经加热后的状态为t 1、H 1、I 1,进入干燥器与湿物料接触,增湿降温,离开干燥器时状态为t 2、H 2、I 2,固体物料进、出干燥器的流量为G 1、G 2,温度为θ1、θ2,含水量为X 1、X 2。通过流程图可知,整个干燥过程需外加热量有两处,预热器内加入热量Q p ,干燥器内加入热量Q d 。外加总热量Q =Q p +Q d 。将Q 折合

啤酒糖化车间物料衡算与热量衡算

# 30000t/a12°淡色啤酒糖化车间物料衡算与热量衡算) 二次煮出糖化法是啤酒生产常用的糖化工艺,下面就以此工艺为基准进行糖化车间的热量衡算。由于没有物料数量等基础数据,因此,从物料计算开始。 已知物料定额的基础数据如表,绝对谷物的比热容为1.55Kj/kg*K, 12°麦汁在20℃时的相对密度为1.084,100℃时热麦汁的体积是20℃时的1.04倍;煮沸温度下(常压100℃)水的气化潜热为I=2257.2 Kj/kg,加热过程热损失取15%,0.3MPa的饱和水蒸气I=2725.2 Kj/kg,相应冷凝水的焓为561.47 Kj/kg,蒸汽热效率为0.95, I物料衡算 啤酒厂糖化车间的物料衡算主要项目为原料(麦芽、大米)和酒花用量,热麦汁和冷麦汁量,废渣量(糖化糟和酒花糟)等。 1.糖化车间工艺流程示意图 2.工艺技术指标及基础数据 我国啤酒生产现况决定了相应的指标,有关生产原料的配比、工艺指标及生产过程的损失等数据如上表所示。 根据基础数据,首先进行100kg原料生产12°淡色啤酒的物料计算,然后进行100L12°淡色啤酒的物料衡算,最后进行30000t/a啤酒厂糖化车间的物料平衡计算。 3. 100kg原料(75%麦芽,25%大米)生产12°淡色啤酒的物料计算 (1)热麦汁量 麦芽收率为:0.75(100-6)÷100=70.5% 大米受率为:0.92(100-13)÷100=80.04% 混合原料受得率为: (0.75×70.5%+0.25×80.04%)98.5%=71.79% 由此可得100kg混合原料可制得的12°热麦汁量为: (71.79÷12)×100=598.3kg 12°麦汁在20℃时的相对密度为1.084,而100℃热麦汁的体积是20℃时的1.04倍,故热麦汁(100℃)的体积为: (598.3÷1.084)×1.04=574 (L) (2)冷麦汁量为 574×(1-0.075)=531 (L) (3)发酵液量为: 531×(1-0.016)=522.5 (L) (4)过滤酒量为:

物料衡算和热量衡算

物料衡算和热量衡算 以下计算部分将对石灰石-石膏法的脱硫工艺进行物料衡算、热量衡算、反应器的设计和换热器的设计等具体的步骤 物料衡算简化运算条件:物料衡算主要针对脱硫装置系统(即喷淋塔)和制浆系统(石灰石浆液)来进行的,两个系统之间来联系的纽带是在脱硫塔内进行的脱硫反应,即钙硫比(Ca/S)(选择为1.02,下面将详细论述)。以下条件在计算方法中被简化 (1)不包括吸收塔的损失 (2)假设烟气带入的粉尘为零 (3)假设工艺水和石灰石不含杂质 (4)假设原烟气和净烟气没有夹带物代入和带出系统 (5)假设没有除雾器冲洗水 (6)假设没有泵的密封水 (7)假设工艺系统是封闭的,没有环境物质的进入和流出 3.1吸收系统物料衡算和相关配置 喷淋塔内主要进行脱硫反应,由锅炉引风压机引来的烟气,经过增压风机升压后,从吸收塔中下部进入吸收塔,脱硫除雾后的净烟气从吸收塔顶部侧向离开吸收塔,塔的下部为浆液池。 前面已经详细地介绍了脱硫反应的机理,由此可知反应的物料比例为 CaCO3s Ca s 1.02S s 1.02SO2 1.02 : 1.02 : 1 : 1 设原来烟气二氧化硫SO2质量浓度为 a (mg/m3),根据理想气体状态方程 PV二nRT 可得:7700mg/m3273K amg/m3(273 145)K 求得: 4 4 a=1.18X 104mg/m4 而原来烟气的流量(145C时)为20X 104(m3/h)换算成标准状态时(设为V a) 200000m3/h (145 273)K V a273K 求得 V a=1.31 X 105 m3/h=36.30 m3/s 故在标准状态下、单位时间内每立方米烟气中含有二氧化硫质量为

干燥过程的物料衡算和热量衡算

第三节 干燥过程的物料衡算和热量衡算 对干燥流程的设计中,物料衡算解决的问题: (1)物料气化的水分量W (或称为空气带走的水分量); (2)空气的消耗量(包括绝干气消耗量L 和新鲜空气消耗量L 0)。 而热量衡算的目的,是计算干燥流程的热能耗用量及各项热量分配(即预热器换热量 p Q ,干燥器供热量D Q 及干燥器热损失L Q )。 一、湿物料中含水率表示法 湿物料=水分+绝干物料 (一)湿基含水量w %100?= 总质量 水 m m w (8-12) 工业上常用这种方法表示湿物料的含水量。 (二)干基含水量X X =湿物料中水分质量/湿物料中绝干料质量 (8-13) 式中 X ――湿物料的干基含水量,kg 水分.(kg 绝干料)-1。 两者关系: X X w += 1 (8-14) 或 w w X -= 1 (8-15)

二、干燥器的物料衡算 图8-7 各流股进、出逆流干燥器的示意图 图8-7中,G ――绝干物料流量,kg 绝干料.s -1; L ――绝干空气消耗量,kg 绝干气.s -1; H 1 ,H 2――分别为湿空气进、出干燥器时的湿度,kg.(kg 绝干气)-1; G 1 ,G 2――分别为湿物料进、出干燥器时的流量,kg 湿物料.s -1; X 1 ,X 2――分别为湿物料进、出干燥器时的干基含水量,kg 水分.(kg 绝干料)-1。 (一)水分蒸发量W )()(122121H H L G G X X G W -=-=-= (8-16) 其中 )1()1(2211w G w G G -=-= (8-17) (二)空气消耗量L 对干燥器作水分物料衡算:2211GX LH GX LH +=+ 则: ()121221H H W H H X X G L -= --= (8-18) 若设: 121 H H W L l -= = (8-19) 式中 l ――每蒸发1kg 水分消耗的绝干空气量,称为单位空气消耗量,kg 绝干 气.(kg 水分)-1; L ――单位时间内消耗的绝干空气量,kg 绝干气.s -1。

物料衡算部分模板

物料衡算 产品组成分析 工厂设计为年产精甲醇20万吨,开工时间为每年330天,采用连续操作,则每小时精甲醇的产量为(=200,000/330/24)吨,即t/h。 精馏工段 通过三塔高效精馏工艺,精甲醇的纯度可达到%,三塔精馏工艺中甲醇的收率达97%。则入预精馏塔的粗甲醇中甲醇量=h。由粗甲醇的组成通过计算可得下表: 表2 粗甲醇组成 组分百分比产量 甲醇% h 即h 二甲醚%kmol/h 即m3/h 高级醇(以异丁醇计)%h 即m3/h 高级烷烃(以辛烷计)%h 即h 水%h 即h 粗甲醇100%h 注;设计中的体积都为标准状态下 计算方法: 粗甲醇==h 二甲醚=×%=h即h,h 高级醇(以异丁醇计)=×%=h即h,h 高级烷烃(以辛烷计)=×%=h即h,h 水=×%=h即h,h 合成工段 (1)合成塔中发生的反应: 主反应CO+2H2=CH3OH (1) CO2+3H2=CH3OH+H2O (2) 副反应2CO+4H2=(CH3O)2+H2O (3) CO+3H2=CH4+H2O (4)

4CO+8H2=C4H9OH+3H2O (5) 8CO+17H2=C18H18+8H2O (6) CO2+H2=CO+H2O (7) (2)粗甲醇的合成 工业生产中测得低压时,每生产一吨粗甲醇就会产生(标态)的甲烷,即设 计中每小时甲烷产量为h,h。 由于甲醇入塔气中水含量很少,忽略入塔气带入的水。由反应(3)、(4)、(5)、(6)得出反应(2)、(7)生成的水分为; ---×3-×8=h 由于合成反应中甲醇主要由一氧化碳合成,二氧化碳主要发生逆变反应生成一氧化碳,且入塔气中二氧化碳的含量一般不超过5%,所以计算中忽略反应(2)。则反应(7)中二氧化碳生成了h,即h的水和一氧化碳。(计算水汽变换反应) (3)粗甲醇中的溶解气体量 粗甲醇中气体溶解量查表5Mpa、40℃时,每一吨粗甲醇中溶解其他组成如下表: 表3 吨粗甲醇中合成气溶解情况(已知) 气体H2CO CO2N2Ar CH4 溶解量(m3/t粗甲醇) 则粗甲醇中的溶解气体量为: H2=×=m3/h 即h CO=×=h 即h CO2=×=h 即h N2=×=h 即h Ar=×=h 即h CH4=×=h 即h (4)粗甲醇中甲醇扩散损失 40℃时,液体甲醇中释放的溶解气中,每立方米含有37014g的甲醇, 假设减压后液

干燥过程的物料衡算和热量衡算.教程文件

干燥过程的物料衡算和热量衡算.

第三节 干燥过程的物料衡算和热量衡算 对流干燥过程利用不饱和热空气除去湿物料中的水分,所以常温下的空气通常先通过预热器加热至一定温度后再进入干燥器。在干燥器中热空气和湿物料接触,使湿物料表面的水分气化并将水气带走。在设计干燥器前,通常已知湿物料的处理量、湿物料在干燥前后的含水量及进入干燥器的湿空气的初始状态,要求计算水分蒸发量、空气用量以及干燥过程所需热量,为此需对干燥器作物料衡算和热量衡算,以便选择适宜型号的风机和换热器。 7-3-1 物料中含水量的表示方法 1.湿基含水量 湿物料中所含水分的质量分率称为湿物料的湿基含水量。 湿物料总质量 湿物料中水分的质量=w (7-21) 2.干基含水量 不含水分的物料通常称为绝对干料或干料。湿物料中水分的质量与绝对干料质量之比,称为湿物料的干基含水量。 量 湿物料中绝对干物料质湿物料中水分的质量=X (7-22) 上述两种含水量之间的换算关系如下: w w X -=1 kg 水/kg 干物料 X X w +=1 kg 水/kg 湿物料 (7-23) 工业生产中,通常用湿基含水量来表示物料中水分的多少。但在干燥器的物料衡算中,由于干燥过程中湿物料的质量不断变化,而绝对干物料质量不变,故采用干基含水量计算较为方便。 7-3-2 干燥器的物料衡算 通过物料衡算可求出干燥产品流量、物料的水分蒸发量和空气消耗量。对图7-8所示的连续干燥器作物料衡算。 设 G 1——进入干燥器的湿物料质量流量,kg/s ; G 2——出干燥器的产品质量流量,kg/s ; G c ——湿物料中绝对干料质量流量,kg/s ; w 1,w 2——干燥前后物料的湿基含水量,kg 水/kg 湿物料;

物料衡算和热量衡算

3 物料衡算和热量衡算 3.1计算基准 年产4500吨的二氯甲烷氯化吸收,年工作日330天,每天工作24小时,每小时产二氯甲烷: 4500×103 330×24 =568.18kg/h 3.2物料衡算和热量衡算 3.2.1反应器的物料衡算和热量衡算 本反应为强放热反应,如不控制反应热并移走,温度会急剧升高,产生强烈的燃烧反应,是氯化物发生裂解反应。由此可以通过加入过量的甲烷得到循环气,以之作为稀释剂移走反应热。 (一)计算依据 (1)二氯甲烷产量为:568.18 kg/h,即:6.69 kmol/h; (2)原料组成含: Cl2 96%,CH495%; (3)进反应器的原料配比(摩尔比): Cl2:CH4:循环气=1:0.68:3.0 (4)出反应器的比例: CH2Cl2:CHCl3=1:0.5(质量比) (CHCl3+CCl4)/CH2Cl2=0.38(摩尔比); (5)操作压力: 0.08MPa(表压); (6)反应器进口气体温度25o C,出口温度420o C。 CH3Cl CH2Cl2 CHCl3 CCl4 HCl 假设循环气不参与反应,只起到带走热量的作用。则设进口甲烷为X kmol/h,出反应器的一氯甲烷Y kmol/h,氯化氢Z kmol/h。 由进反应器的原料配比(摩尔比)Cl2:CH4:循环气=1:0.68:3.0 原料组成含: Cl2 96%,CH495%。 可知:Cl2 96% ? X 95% ? =1 0.68 得进口Cl2为1.48X kmol/h 由CH2Cl2:CHCl3=1:0.5(质量比) 可得CHCl3每小时产量为:568.18×0.5/119.5=2.38kmol/h 由(CHCl3+CCl4)/CH2Cl2=0.38(摩尔比) 可得CCl4的量为0.38×6.69-2.38=0.162kmol/h 用元素守衡法 则:Cl元素守衡 2.96X=Y+6.69×2+2.38×3+0.162×4+Z ① H 元素守衡4X=3Y+6.69×2+2.38+Z ② C 元素守衡X=Y+6.69+2.38+0.162 ③解方程①①③得 X=24.87kmol/h

物料与热量衡算模板

第一章亚苄基海因合成研究 1.1引言 海因与芳香醛、杂环醛缩合生成5位取代的不饱和海因衍生物〔21〕,在一定温度和碱性条件下,海因环能发生断裂,从而得到α-酮酸。该路线制备α-酮酸,反应条件简单,所用反应试剂简单、副产物少,是极具优越性的α-酮酸制备路线〔22〕。亚苄基海因作为制备苯丙酮酸的原料的合成工艺近年来研究较多,已经确定了合成所使用的主要原辅材料,探索了初步的合成条件。本节主要在前人研究的基础上就亚苄基海因的合成方法做进一步优化,以适合产业化的需要。 1.2实验材料与方法 1.2.1实验试剂 海因:工业级自制 苯甲醛:工业级含量99%南通天时化工公司 一乙醇胺:工业级甲醇:工业级 1.2.2实验方法 在18L不锈钢反应釜中加入一定量的海因,然后加入一定量的水、一乙醇胺,在80-110?C下反应,反应结束后冷却至常温,用布氏漏斗抽滤,最后用甲醇洗涤后在60?C下烘干。 1.2.3分析方法 HPLE法,详见文献〔23〕 1.3结果与讨论

1.3.1.苯甲醛滴加速度的影响 实验表明,在缩合反应过程中,如果将苯甲醛一次性加入反应器中,由于大量的苯甲醛-水混合物一起蒸发,容易发生跑料和因大量的苯甲醛未来得及参加反应而自聚现象,导致缩合收率偏低、产物质量不好。所以在海因与苯甲醛的缩合过程中,苯甲醛以滴加的方式加入,从表1不同的滴加速度试验可以看出,2.5ml/min的滴加速度,所得的亚苄基海因的产率与品质较为理想。 表1 苯甲醛滴加速度对亚苄基海因合成的影响 注:“+”表示产品质量一般;“-”表示产品质量较差; 1.3. 2. 反应时间对缩合反应的影响 从缩合反应机理可以看出,缩合反应的中间过程较为复杂,苯甲醛的亲核加成只是整个反应的一部分,要得到比较高的缩合产物,一定的反应时间是必须的,从下面的曲线(图1)的走势可以看出,产物的得率随反应时间的增加而增加,当反应时间达到3.5小时后,产物的得率基本趋于平稳,所以反应时间取3.5小时。

3-物料衡算和热量衡算

3 物料衡算和热量衡算 3.1计算基准 年产4500吨的二氯甲烷氯化吸收,年工作日330天,每天工作24小时,每小时产二氯甲烷: 4500×103 330×24 =568.18kg/h 3.2物料衡算和热量衡算 3.2.1反应器的物料衡算和热量衡算 本反应为强放热反应,如不控制反应热并移走,温度会急剧升高,产生强烈的燃烧反应,是氯化物发生裂解反应。由此可以通过加入过量的甲烷得到循环气,以之作为稀释剂移走反应热。 (一) 计算依据 (1) 二氯甲烷产量为:568.18 kg/h ,即:6.69 kmol/h ; (2) 原料组成含: Cl 2 96%,CH 495%; (3) 进反应器的原料配比(摩尔比): Cl 2:CH 4:循环气=1:0.68:3.0 (4) 出反应器的比例: CH 2Cl 2:CHCl 3=1:0.5(质量比) (CHCl 3+CCl 4)/CH 2Cl 2=0.38(摩尔比); (5) 操作压力: 0.08MPa (表压); (6) 反应器进口气体温度 25o C ,出口温度420o C 。 3Cl 2Cl 2 3 4 假设循环气不参与反应,只起到带走热量的作用。则设进口甲烷为X kmol/h ,出反应器的一氯甲烷 Y kmol/h ,氯化氢 Z kmol/h 。 由进反应器的原料配比(摩尔比) Cl 2:CH 4:循环气=1:0.68:3.0 原料组成含: Cl 2 96%,CH 495%。 可知:Cl296%? X 95%?=1 0.68 得进口Cl 2为1.48X kmol/h 由 CH 2Cl 2:CHCl 3=1:0.5(质量比) 可得 CHCl 3每小时产量为:568.18×0.5/119.5=2.38kmol/h 由 (CHCl 3+CCl 4)/CH 2Cl 2=0.38(摩尔比) 可得 CCl 4的量为 0.38×6.69-2.38=0.162kmol/h 用元素守衡法 则: Cl 元素守衡 2.96X=Y+6.69×2+2.38×3+0.162×4+Z ① H 元素守衡 4X=3Y+6.69×2+2.38+Z ② C 元素守衡 X=Y+6.69+2.38+0.162 ③ 解方程①①③得 X=24.87kmol/h

干燥过程的物料衡算和热量衡算

第三节 干燥过程的物料衡算和热量衡算 对干燥流程的设计中,物料衡算解决的问题: (1)物料气化的水分量W (或称为空气带走的水分量); (2)空气的消耗量(包括绝干气消耗量L 和新鲜空气消耗量L 0)。 而热量衡算的目的,是计算干燥流程的热能耗用量及各项热量分配(即预热器换热量 p Q ,干燥器供热量D Q 及干燥器热损失L Q )。 一、湿物料中含水率表示法 湿物料=水分+绝干物料 (一)湿基含水量w %100?= 总质量 水 m m w (8-12) 工业上常用这种方法表示湿物料的含水量。 (二)干基含水量X X =湿物料中水分质量/湿物料中绝干料质量 (8-13) 式中 X ――湿物料的干基含水量,kg 水分.(kg 绝干料)-1。 两者关系: X X w += 1 (8-14) 或 w w X -= 1 (8-15)

二、干燥器的物料衡算 图8-7 各流股进、出逆流干燥器的示意图 图8-7中,G ――绝干物料流量,kg 绝干料.s -1; L ――绝干空气消耗量,kg 绝干气.s -1; H 1 ,H 2――分别为湿空气进、出干燥器时的湿度,kg.(kg 绝干气)-1; G 1 ,G 2――分别为湿物料进、出干燥器时的流量,kg 湿物料.s -1; X 1 ,X 2――分别为湿物料进、出干燥器时的干基含水量,kg 水分.(kg 绝干料)-1。 (一)水分蒸发量W )()(122121H H L G G X X G W -=-=-= (8-16) 其中 )1()1(2211w G w G G -=-= (8-17) (二)空气消耗量L 对干燥器作水分物料衡算:2211GX LH GX LH +=+ 则: ()121221H H W H H X X G L -= --= (8-18) 若设: 121 H H W L l -= = (8-19) 式中 l ――每蒸发1kg 水分消耗的绝干空气量,称为单位空气消耗量,kg 绝干气.(kg 水分)-1;

物料衡算及热量衡算

第二章硫酸干吸系统设计的计算2.1 干燥塔物料计算[16] 2.1.1 干燥塔入口炉气成分 表2.1 转化气进口气体成分 表2.2 电除雾器出口气体成分

2419.05 2.1.2 干燥塔入口炉气含水量 设补加空气全部在电除雾器之后加入,空气温度20摄氏度、相对湿度75%,由湿含图查得水含量为103 干空气,则补加空气带水量为: g/m 2419.05×0.01=24.19kg/h=1.34kmol/h=30.8m3/h 2.1.3 干燥塔入口气体带水 设出塔气体中含水量为3 0.1g/m,则干燥后气体带水量为: (0.1÷1000)×19372.98=1.94kg/h 2.1.4 循环酸量 决定循环酸量的方法一般有两种,一种是根据进出口酸浓度差决定,酸浓度差一般选在0.2%~0.4%范围内,第二个是根据塔的喷淋密度来决定,喷淋密度一般选在14~20m3/(m2·h)的范围内。在这里采用浓度差计算循环酸量。 H SO比重 1.7993 入塔酸:浓度93.00% 24 m/h 温度50O C 酸量x3 出塔酸:浓度92.7% 干燥塔吸收水量=(1115.81+24.19)-1.94=1138.06kg/h 由物料平衡得:X×1.7993×1000×93%=(X×1.7993×1000+1146)×92.7% X=195.44m3/h 所以采用扬量为200m3/h酸泵,型号为IHIHF125-100-250酸泵。 2.2 干燥塔热量衡算 2.2.1 炉气带入热量Q1 t=40O C时 SO2带入热量:q1=76.98×40×41.57=127997.80KJ/h O2带入热量:q2=69.28×40×29.37=81389.60KJ/h

物料衡算部分模板

4.1 物料衡算 4.1.1 产品组成分析 工厂设计为年产精甲醇20万吨,开工时间为每年330天,采用连续操作,则每小时精甲醇的产量为25.25(=200,000/330/24)吨,即25.25 t/h。 精馏工段 通过三塔高效精馏工艺,精甲醇的纯度可达到99.9%,三塔精馏工艺中甲醇的收率达97%。则入预精馏塔的粗甲醇中甲醇量25.25/0.97=26.03t/h。由粗甲醇的组成通过计算可得下表: 表2 粗甲醇组成 组分百分比产量 甲醇93.40% 813.50kmol/h 即18222.40m3/h 二甲醚0.42% 2.53 kmol/h 即57.00 m3/h 高级醇(以异丁醇计)0.26% 0.98kmol/h 即21.94 m3/h 高级烷烃(以辛烷计)0.32% 0.78kmol/h 即17.52m3/h 水 5.6% 86.72kmol/h 即1942.36m3/h 粗甲醇100% 27.87t/h 注;设计中的体积都为标准状态下 计算方法: 粗甲醇=26.03/0.9340=27.87t/h 二甲醚=27.87×0.42%=117.05kg/h即2.53kmol/h,57.00m3/h 高级醇(以异丁醇计)=27.87×0.26%=72.48kg/h即0.98kmol/h,21.94m3/h 高级烷烃(以辛烷计)=27.87×0.32%=89.22kg/h即0.78kmol/h,17.52m3/h 水=27.87×5.6%=1561.28kg/h即86.72kmol/h,1942.36m3/h 4.1.2 合成工段 (1)合成塔中发生的反应: 主反应CO+2H2=CH3OH (1) CO2+3H2=CH3OH+H2O (2) 副反应2CO+4H2=(CH3O)2+H2O (3)

物料衡算与热量衡算讲解

第 4 章物料衡算与热量衡算 4.1 物料衡算物料衡算即是利用物料的能量守恒定律对其进行前后操作后物料总量与产品以及物料损失状况的计算方法,也就是进入设备用于生产的物料总数恒等于产物与物料损失的总量。物料衡算与生产经济效益有着直接的关系。物料衡算需要在知道产量和产品规格的前提下进行所需的原、辅材料量、废品量 以及消耗量的计算。 物料衡算的意义: ( 1) 知道生产过程中所需的热量或冷量; ( 2) 实际动力消耗量; ( 3) 能够为设备选型、台数、决定规格等提供依据; ( 4) 在拟定原料消耗定额基础上,进一步计算日消耗量、时消耗量,能够为所需设备提供必要的基础数据。 4.1.1 年工作日的选取 (1)年工作时间365-11 (法定节假日)=354X 24=8496 (小时) (2)设备大修25 天/年=600小时/年 (3)特殊情况停车15 天/年=360小时/ 年 ( 4)机头清理、换网过滤 6 次/ 年8 小时/ 次 [354-(25+15)] X 1/6 次/ 天X 8 小时/ 次=396小时=16.5 天=17 天 ( 5)实际开车时间 365-11-25-15-17=297天 8496-600-360-396=7140小时 ( 6)设备利用系数 K=实际开车时间/年工作时间=7140/8496=0.84 4.1.2 物料衡算的前提及计算 ( 1 )挤出成型阶段 物料衡算的前提是应在已知产品规格和产量的前提下进行许多原辅材料量、废品量及消耗量的计算。 1 已知:PVC片材的年生产量为28500吨,其中物料自然消耗率为0.1%,产品合格率为94%,回收率为90%。每年生产297天,二班轮流全天24小时生产。物料衡算如下:年需要物料量 M=合格产品量/合格率=28500/0.94"30319.15t 1年车间进料量 M= M/ (1-物料自然消耗率)=30319.15t /(1-0.1%)"30349.50t 12年自然消耗量M=M- M=30349.50-30319.15=30.35t132 年废品量 M=M -合格产品量=30319.15-28500=1819.15t14每小时车间处理物料量 M=30319.15/297/24h"4.25t 5年回收物料量 M=M X 回收率=1819.15X 90%~ 1637.23t 46 新料量 M=M -M=30349.50-1637.23=28712.27t 627 合格率94%合格产品量28500t

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