采煤工艺PPT课件
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作面比正常回采工作面滞后55度角，调斜时工作面机头机 尾运动的两个弧线会进入煤壁和煤柱里5m,回采时机头会 缩入工作面，机尾会延出轨顺挤下帮煤柱。
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10
通过上述分析研究，采取割四个机尾割一个机头 的扇形旋转回采出现机头机尾二个圆弧，造成机 头最宽时有5m的“盲区”，即支架和运输机缩进 工作面内的现象，这会给生产带来极大的不便。 为满足运输需要必须往机头接中部槽，延长运输 机长度才能与顺槽转载机搭接上，而机头缺少了 支架无法再补充支架，只能使用兀型梁和单体柱 支护，这样机头就变成了高档采煤，安全保证不 了，工艺不配套，运输机尾一侧支架挤巷道的下 帮，并且要拆除两部支架，这种工艺存在较大缺 陷，采取推四个机尾推一个机头和空出机头四部 支架的安装与回采工艺却不可取。
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5
1、扇形旋转回采工艺技术原理
旋转原理：以工作面机头或机尾为圆心， 以工作面斜长为圆的半径从机尾开始进 行划弧一直到与顺槽相切，形成扇形区 域。也就是工作面回采时，一端固定不 动，另一端要多采，多推进采取长短刀 相结合（抹斜进刀），采到工作面与两 巷垂直再进行正常回采。
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6
经过深入细致的分析研究，查阅资料，对比以往 综采工作面回采时遇到的超前与滞后时的变化情 况，以及2405工作面布置特点，对调斜时工作面 运输机、支架向机头一侧窜动提出置疑，认为工 作面是伪斜布置的，不能与正常回采时相同，调 斜机尾时不会向机头窜，窜量是相对的。依据 2405工作面煤层倾角0.5°基本可以视为水平煤层， 推移运输机时允许弯曲最大角度5°，推移长度 15m,循环进度0.6m，从机尾向机头推移，一个循 环向机头窜量大约为L＝（15m－cos50×15m） ×4=0.22m,推移运输机时，是分段进行，在推移 下一段运输机时可能会退回2cm，因此可以看作 是上窜0.2m。
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3
扇形回采的基本形式
3、旋转回采 巷道布置成 折线形状， 旋转一侧为 轨顺，避免 在皮顺一侧 旋转。
断层
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4
按照正常回采时（工作面垂直于两巷布 置），多推进的一侧会逐渐向另一侧窜动， 如果2405工作面把调斜一侧设为轨顺，那 么调斜回采时应该是支架和工作面运输机 都向机头一侧窜动。在方案讨论中，有人 提出工作面机头少装四部支架，随着工作 面上窜掐工作面机头的中部槽，再向机尾 一侧逐渐补充支架和中部槽,最后赶齐，使 支架和运输机一致，实现扇形旋转回采。
系列措施就可以实现扇形回采工艺。
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13
2405工作面旋转回采的巷道布置与支护形 式
ຫໍສະໝຸດ Baidu
2405工作面平行于F173断层并留设20m煤柱掘开
切眼，开切眼与工作面的走向成55度夹角,其长度
与两顺槽间距相等为170m。从轨顺距切眼80m处
开始掘进一条拆线形状巷道，与切眼170m贯通，
轨顺改造巷的断面为3.2m，皮顺机头开始的10m超
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8
工作面推进度和运输机的窜量关系列表如 下(表3)：
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9
按照这一想法改造巷每推进12m，支架向机头窜1m，皮 顺要推进3m，在机尾推进100～120m，机头推进30～ 35m时工作面可以调正。（附: 扇形旋转回采工作面运输 机头、机尾及支架位置预想变化情况图）通过描点绘出机
头与机尾的变化轨迹是2个圆孤，这说明旋转回采工作面 调斜时，运输机和支架的窜动是与工作面垂直两巷时的窜 动不同。正常回采时的窜量可看作是绝对上窜，而调斜回 采时工作面与两巷是斜交的，工作面上窜是相对垂直工作 面位置的上窜，相对两巷上窜量小于工作面斜长，增量工
前支护范围内掘成4.2m净宽断面，开切眼扩成5m，
净宽的断面，巷道的支护形式为，顶板支护采取
Φ20×220mm高强锚杆，每排5根，使用MSK2335
型树脂锚固剂，每根锚杆2卷，锚固力80KN，背钢
板网和钢带，帮部使用Φ18×1800mm普遍锚杆，
双抗网，铁托盘和木托盘支护。
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开切眼采取钢板网+高强锚杆+钢带支护， 初掘规格为3.2×2.8m，贯通后又扩1.8m， 形成5m宽度切眼，扩刷之后顶板暴露面积 大，采取了沿倾向打二排锚索，间距为3m， 排距为1.4m，三花眼布置，并且套3.1m兀 型梁棚加单体支柱，这种复合型支护强度 高，控顶面积大，为工作面安装创造有利 条件，并随着工作面的安装逐渐拆除兀型 梁棚，采取复合形支护为初采时工作面支 架和运输机调整创造条件。
de
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1
采煤工艺
扇形旋转回采工艺 台阶状多切眼回采工艺 不等长回采工艺 双向大倾角 回采工艺 巷道布置与回采工艺
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2
3.2 扇形旋转回采的分析与研究
扇形旋转回采与正常回采的不同之处是工 作面推进度不均衡，一侧要多采，多推进， 而另一侧要少采或不推进。多推进一侧会 造成工作面运输机和支架的上窜下滑，支 架的咬架，运输机与支架不垂直等问题。
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7
我们模拟推演了调斜回采时，机头机尾的 变化点，按照每推进四个机尾，推一个机 头，长短刀结合的循环方式，每个完整循 环上窜量0.2m。我们通过研究正常回采时 设备的上窜，参照两个与工作面垂直的巷 道，描述运输机机头和机尾运动情况。我 们按照机头垂直煤壁每推进0.6m，机尾垂 直推进2.4m，工作面运输机上窜0.2m，这 样可以得出推进度与运输机窜量存在如下 关系：tc＝推进度/0.6×0.2，
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扇形旋转回采工作面运输机头、机尾及支 架位置预想变化情况图（图1）
扇形旋转回采工作面运输机头、机尾及支架位置 预想变化情况图 (图5)
轨道顺槽
109#110#111#
2405综采工作面
6 断层
1# 2#3# 4#5#
皮带顺槽
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12
通过分析描点法绘制出的图形，我们可以看出扇形的旋转
中心在机头煤柱里部55m处，工作面出现向机尾一侧窜的 现象，主要原因是因为机头和机尾两个长短弧的变化。如 果我们固定运输机头不动，而仅调斜机尾一侧，就可以减 少机头移动，减少缩入工作面的长度，起到转载机和工作 面运输机的合理搭接，皮顺就可以做成直巷，满足运输需 要。这种做法又面临支架咬架、挤架问题，支架与运输机 的窜量也不会一致，会有差异，工作面运输机与推移杆成 斜角度联接，支架底座错茬，甚至会拉断支架的联接头， 到时可能无法生产。通过研究分析，我们根据三角煤的宽 度、旋转回采的角度确定轨顺掘进成圆孤或拆线状巷道， 而不是直巷，可以解决运输机尾挤下帮煤柱的情况。其次 将工作面煤壁调成圆弧状使支架前梁有一定的间距，可以 解决咬架问题。我们采用人工调支架，改变推移方式等一
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通过上述分析研究，采取割四个机尾割一个机头 的扇形旋转回采出现机头机尾二个圆弧，造成机 头最宽时有5m的“盲区”，即支架和运输机缩进 工作面内的现象，这会给生产带来极大的不便。 为满足运输需要必须往机头接中部槽，延长运输 机长度才能与顺槽转载机搭接上，而机头缺少了 支架无法再补充支架，只能使用兀型梁和单体柱 支护，这样机头就变成了高档采煤，安全保证不 了，工艺不配套，运输机尾一侧支架挤巷道的下 帮，并且要拆除两部支架，这种工艺存在较大缺 陷，采取推四个机尾推一个机头和空出机头四部 支架的安装与回采工艺却不可取。
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1、扇形旋转回采工艺技术原理
旋转原理：以工作面机头或机尾为圆心， 以工作面斜长为圆的半径从机尾开始进 行划弧一直到与顺槽相切，形成扇形区 域。也就是工作面回采时，一端固定不 动，另一端要多采，多推进采取长短刀 相结合（抹斜进刀），采到工作面与两 巷垂直再进行正常回采。
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经过深入细致的分析研究，查阅资料，对比以往 综采工作面回采时遇到的超前与滞后时的变化情 况，以及2405工作面布置特点，对调斜时工作面 运输机、支架向机头一侧窜动提出置疑，认为工 作面是伪斜布置的，不能与正常回采时相同，调 斜机尾时不会向机头窜，窜量是相对的。依据 2405工作面煤层倾角0.5°基本可以视为水平煤层， 推移运输机时允许弯曲最大角度5°，推移长度 15m,循环进度0.6m，从机尾向机头推移，一个循 环向机头窜量大约为L＝（15m－cos50×15m） ×4=0.22m,推移运输机时，是分段进行，在推移 下一段运输机时可能会退回2cm，因此可以看作 是上窜0.2m。
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扇形回采的基本形式
3、旋转回采 巷道布置成 折线形状， 旋转一侧为 轨顺，避免 在皮顺一侧 旋转。
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按照正常回采时（工作面垂直于两巷布 置），多推进的一侧会逐渐向另一侧窜动， 如果2405工作面把调斜一侧设为轨顺，那 么调斜回采时应该是支架和工作面运输机 都向机头一侧窜动。在方案讨论中，有人 提出工作面机头少装四部支架，随着工作 面上窜掐工作面机头的中部槽，再向机尾 一侧逐渐补充支架和中部槽,最后赶齐，使 支架和运输机一致，实现扇形旋转回采。
系列措施就可以实现扇形回采工艺。
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2405工作面旋转回采的巷道布置与支护形 式
ຫໍສະໝຸດ Baidu
2405工作面平行于F173断层并留设20m煤柱掘开
切眼，开切眼与工作面的走向成55度夹角,其长度
与两顺槽间距相等为170m。从轨顺距切眼80m处
开始掘进一条拆线形状巷道，与切眼170m贯通，
轨顺改造巷的断面为3.2m，皮顺机头开始的10m超
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工作面推进度和运输机的窜量关系列表如 下(表3)：
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按照这一想法改造巷每推进12m，支架向机头窜1m，皮 顺要推进3m，在机尾推进100～120m，机头推进30～ 35m时工作面可以调正。（附: 扇形旋转回采工作面运输 机头、机尾及支架位置预想变化情况图）通过描点绘出机
头与机尾的变化轨迹是2个圆孤，这说明旋转回采工作面 调斜时，运输机和支架的窜动是与工作面垂直两巷时的窜 动不同。正常回采时的窜量可看作是绝对上窜，而调斜回 采时工作面与两巷是斜交的，工作面上窜是相对垂直工作 面位置的上窜，相对两巷上窜量小于工作面斜长，增量工
前支护范围内掘成4.2m净宽断面，开切眼扩成5m，
净宽的断面，巷道的支护形式为，顶板支护采取
Φ20×220mm高强锚杆，每排5根，使用MSK2335
型树脂锚固剂，每根锚杆2卷，锚固力80KN，背钢
板网和钢带，帮部使用Φ18×1800mm普遍锚杆，
双抗网，铁托盘和木托盘支护。
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开切眼采取钢板网+高强锚杆+钢带支护， 初掘规格为3.2×2.8m，贯通后又扩1.8m， 形成5m宽度切眼，扩刷之后顶板暴露面积 大，采取了沿倾向打二排锚索，间距为3m， 排距为1.4m，三花眼布置，并且套3.1m兀 型梁棚加单体支柱，这种复合型支护强度 高，控顶面积大，为工作面安装创造有利 条件，并随着工作面的安装逐渐拆除兀型 梁棚，采取复合形支护为初采时工作面支 架和运输机调整创造条件。
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采煤工艺
扇形旋转回采工艺 台阶状多切眼回采工艺 不等长回采工艺 双向大倾角 回采工艺 巷道布置与回采工艺
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3.2 扇形旋转回采的分析与研究
扇形旋转回采与正常回采的不同之处是工 作面推进度不均衡，一侧要多采，多推进， 而另一侧要少采或不推进。多推进一侧会 造成工作面运输机和支架的上窜下滑，支 架的咬架，运输机与支架不垂直等问题。
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我们模拟推演了调斜回采时，机头机尾的 变化点，按照每推进四个机尾，推一个机 头，长短刀结合的循环方式，每个完整循 环上窜量0.2m。我们通过研究正常回采时 设备的上窜，参照两个与工作面垂直的巷 道，描述运输机机头和机尾运动情况。我 们按照机头垂直煤壁每推进0.6m，机尾垂 直推进2.4m，工作面运输机上窜0.2m，这 样可以得出推进度与运输机窜量存在如下 关系：tc＝推进度/0.6×0.2，
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扇形旋转回采工作面运输机头、机尾及支 架位置预想变化情况图（图1）
扇形旋转回采工作面运输机头、机尾及支架位置 预想变化情况图 (图5)
轨道顺槽
109#110#111#
2405综采工作面
6 断层
1# 2#3# 4#5#
皮带顺槽
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通过分析描点法绘制出的图形，我们可以看出扇形的旋转
中心在机头煤柱里部55m处，工作面出现向机尾一侧窜的 现象，主要原因是因为机头和机尾两个长短弧的变化。如 果我们固定运输机头不动，而仅调斜机尾一侧，就可以减 少机头移动，减少缩入工作面的长度，起到转载机和工作 面运输机的合理搭接，皮顺就可以做成直巷，满足运输需 要。这种做法又面临支架咬架、挤架问题，支架与运输机 的窜量也不会一致，会有差异，工作面运输机与推移杆成 斜角度联接，支架底座错茬，甚至会拉断支架的联接头， 到时可能无法生产。通过研究分析，我们根据三角煤的宽 度、旋转回采的角度确定轨顺掘进成圆孤或拆线状巷道， 而不是直巷，可以解决运输机尾挤下帮煤柱的情况。其次 将工作面煤壁调成圆弧状使支架前梁有一定的间距，可以 解决咬架问题。我们采用人工调支架，改变推移方式等一