S02尾气吸收装置的选型与稳定性校核

电机选型计算-个人总结版(新、选)

电机选型-总结版电机选型需要计算工作扭矩、启动扭矩、负载转动惯量，其中工作扭矩和启动扭矩最为重要。 1工作扭矩T b计算：首先核算负载重量W，对于一般线形导轨摩擦系数μ=0.01，计算得到工作力F b。水平行走：F b=μW 垂直升降：F b=W 1.1齿轮齿条机构一般齿轮齿条机构整体构造为电机+减速机+齿轮齿条，电机工作扭矩T b的计算公式为：其中D为齿轮直径。 1.2丝杠螺母机构一般丝杠螺母机构整体构造为电机+丝杠螺母，电机工作扭矩T b 的计算公式为：其中BP为丝杠导程；η为丝杠机械效率（一般取0.9~0.95，参考下式计算）。

其中α为丝杠导程角；μ’为丝杠摩擦系数（一般取0.003~0.01，参考下式计算）。其中β丝杠摩擦角（一般取0.17°~0.57°）。 2启动扭矩T计算：启动扭矩T为惯性扭矩T a和工作扭矩T b之和。其中工作扭矩T b 通过上一部分求得，惯性扭矩T a由惯性力F a大小决定：其中a为启动加速度（一般取0.1g~g，依设备要求而定，参考下式计算）。其中v为负载工作速度；t为启动加速时间。 T a计算方法与T b计算方法相同。 3 负载转动惯量J计算：系统转动惯量J总等于电机转动惯量J M、齿轮转动惯量J G、丝杠转动惯量J S和负载转动惯量J之和。其中电机转动惯量J M、齿轮转动惯量J G和丝杠转动惯量J S数值较小，可根据具体情况忽略不计，如需计算请参考HIWIN丝杠选型样本。下面详述负载转动惯量J的计算过程。将负载重量换算到电机输出轴上转动惯量，常见传动机构与公式如下：

J：电机输出轴转动惯量（kg·m2） W：可动部分总重量（kg） BP：丝杠螺距（mm） GL：减速比（≥1，无单位） J：电机输出轴转动惯量（kg·m2） W：可动部分总重量（kg） D：小齿轮直径（mm）链轮直径（mm） GL：减速比（≥1，无单位） J：电机输出轴转动惯量（kg·m2） J1：转盘的转动惯量（kg·m2） W：转盘上物体的重量（kg） L：物体与旋转轴的距离（mm） GL：减速比（≥1，无单位） 4 电机选型总结电机选型中需引入安全系数，一般应用场合选取安全系数S=2。则电机额定扭矩应≥S·T b；电机最大扭矩应≥S·T。同时满足负载惯量与电机惯量之间的比值≤推荐值。最新文件仅供参考已改成word文本。方便更改

盐酸尾气吸收装置技术说明

盐酸尾气吸收装置技术说明一、环境概况：巨化集团盐酸包装车间位于浙江衢州市，年温差为60℃，冬季极温约－10℃，夏季约50℃，地震等级6级，废气处理设备裸露于环境中。电化厂盐酸包装车间的气态污染物为HCl。HCl雾对电化厂及周边厂房设施及设备造成严重腐蚀，并影响工作人员健康与安全，对居民生活产生不利影响。要保护大气环境，解决这些问题，必须从两方面考虑，一是气体的收集与处理；二是废气处理设备的投资与运行费用。二、相关参数： 1、废气主要成份及温度根据业主提供的资料，废气的主要成份为HCl，温度为常温，我公司制造的吸收塔采用高强度防腐PVC/FRP复合材质，以满足使用要求。 2、工作温度：常温 3、工作压力：常压三、废气处理工艺说明： 1、废气采用抽风机将气体送入废气吸收塔进行吸收处理。 2、废气的处理采用GN-Ⅱ型高能废气处理装置进行吸收处理。该装置是由玻璃钢与聚氯乙烯复合材料制成，充分发挥两种材料的特点，确保系统结构牢固，重量轻，耐腐蚀，耐高温，耐老化；规范的系统设计和制造，保证了气液充分接触，吸收效率高。同时，该装置还具有结构合理，造型美观，操作灵活等优点。 3、废气吸收塔的工作原理：收集起来的废气进入废气吸收系统，系统选用双塔式结构及特殊设计的雾化喷咀以及多面空球心填料，确保了废气的吸收效果。 4、在废气吸收塔内，循环耐腐泵产生的高压循环液由喷咀产生雾化，并由填料及溶液箱内的二级吸收装置进行处理。根据业主提供的废气成分资料，本工艺采用碱液（NaOH）作为吸收液，用以中和废气中的HCl等酸性废气，中和原理是酸碱中和生成钠盐和水。其化学反应方程式为：HCl + NaOH → NaCl + H2O

电机、减速器的选型计算实例

电机减速机的选型计算 1参数要求配重300kg ，副屏重量为500kg ，初选链轮的分度圆直径为164.09mm ，链轮齿数为27，（详见misimi 手册P1145。副屏移动的最大速度为0.5m/s,加速时间为1s 。根据移动屏实际的受力状况，将模型简化为：物体在竖直方向上受到的合力为：惯惯2121F F G G F h ++-= 其中： 115009.84900G m g N ==?= 223009.82940G m g N ==?= 110.55002501F m a N ==? =惯 120.53001501 F m a N ==?=惯所以： 49002940250150 2360h F =-++=

合力产生的力矩： 0.16409 23602 193.6262h M F r Nm =?=? = 其中：r 为链轮的半径链轮的转速为： 0.5 6.1/0.082 v w rad s r === 6.1 (1/60)58.3/min 22w n r ππ === 2减速机的选型速比的确定：初选电机的额定转速为3000r/min 300051.558.3 d n i n === 初选减速器的速比为50，减速器的输出扭矩由上面计算可知：193.6262Nm 3电机的选型传动方式为电机—减速机—齿轮-链轮-链条传动，将每一级的效率初定位为0.9，则电机的扭矩为： 44193.62 5.9500.9 d M T Nm i η===? 初选电机为松下，3000r/min ，额定扭矩为：9.55Nm ，功率3kw 转子转动惯量为7.85X10-4kgm 2带制动器编码器，减速器为台湾行星减速器，速比为50，额定扭矩为650NM 4惯量匹配负载的转动惯量为：

尾气处理系统介绍

EGR：废气再循环系统，使氮氧化合物排放值降低，减低微粒排放排气再循环就是将废气中的一部分引入燃烧室中,参与燃烧过程。由于排气的主要成分是惰性气体(CO2,H2O,N2等),它们具有较高的比热,当新混合气与排气混合,热容量即随之增大,降低最高的燃烧温度;同时EGR对新混合气的稀释,也相应的降低了氧的浓度,从而使NO X在燃烧过程中生成量受到抑制。 EGR(排气再循环)已经在降低NO X上取得了很大的成功,它在降低NO X 排放的同时往往会使其他排放物增加,尤其是微粒的排放。EGR的稀释作用使燃烧过程中的最高温度降低,有效抑制了NO X的形成,但是由于混合气中氧气浓度降低,燃烧反应不完全,使未燃碳氢化合物、一氧化碳和微粒的排放增加,微粒增加尤其明显。因此EGR多与过滤器结合使用。微粒捕集器（DPF）也称柴油机排气微粒过滤器(Diesel Particulate Filter)，是目前国际上最接近商品化的柴油机微粒后处理技术，也是目前全球公认的微粒消除技术，该技术可以有效地减少柴油机车的微粒排放。然而，需要指出的是，微粒捕集器可以拦截和捕获的微粒是有限的，一旦微粒捕集器被微粒物填满，微粒捕集器被堵塞，会影响发动机工作，这时就需要将拦截和捕获的微粒处理掉。由于这些微粒的主要成分是碳和少量可溶性有机挥发物，可以通过燃烧将其转化成CO2和水，从而减少对环境的污染。这一过程被称之为“微粒捕集器再生”。

氧化型催化转化器（DOC）：指安装在柴油车发动机排气系统中，通过催化氧化反应，能降低排气中一氧化碳（CO）、总碳氢化合物（THC）和颗粒物（PM）中SOF等污染物排放量的排气后处理装置。颗粒过滤器（DPF）：指安装在发动机排气系统中，通过过滤来降低排气中颗粒物的装置。当DPF载体的表面涂覆有催化剂，称为催化型颗粒过滤器。 DPF使用一段时间后，收集在DPF中的PM需要定期去除掉，从而恢复DPF过滤性能的过程称为颗粒过滤器的再生。可分为主动再生和被动再生。主动再生利用外加能量（如：电加热器、燃烧器或发动机操作条件的改变以提高排气温度）使DPF内部温度达到PM的氧化燃烧温度而进行的再生。被动再生指利用柴油车排气本身所具有的能量进行的再生，一般针对于CDPF或DOC+DPF的系统。选择性催化还原装置（SCR）：指安装在发动机排气系统中，将排气中的氮氧化物（NO X）进行选择性催化还原，以降低NO X排放量的排气后处理装置。该系统需要外加能产生还原剂的物质（例如，能水解产生NH3的尿素）。

甲醛尾气处理装置

甲醛尾气处理装置（尾气燃烧炉）操作规程甲醛生产最终从三塔顶排出的尾气中含有H218—20%，CO、CH4、O2各0.5%，CO25%，N272-74%，水和微量的甲醛、甲醇等。其中约有20%左右可燃气，其热值约为2100~2300KJ/m3。因此严格甲醛尾气燃烧锅炉的操作是十分重要和必要的。一、甲醛尾气燃烧锅炉的操作 1甲醛尾气处理装置（尾气燃烧炉）的设计、制造、安装、运行、检修、检验等均应符合《压力容器安全技术监察规程》规定。 2操作人员应经过有关部门的操作培训和学习本操作规程后，经考试合格方可上岗。 3根据本厂甲醛尾气处理装置岗位的情况，制订《岗位安全责任制》。每个操作人员应达到“三懂三会”（即懂本岗位的火灾危险性、懂预防火灾的措施、懂扑救方法；会使用灭火器材、会处理不正常情况、会报警）。 4应经常检查水位、压力等，并确保安全附件的可靠性。 5操作中防止本装置骤冷、骤热，以防发生爆裂；避免本装置内满水、断水情况的发生。 6尾气锅炉用水应使用软化水，以防在换热管壁上结水垢，影响热量的传导，导致管壁温度升温、强度降低，出现受热面变形、鼓泡、爆裂等现象。二、甲醛尾气装置（尾气燃烧炉）点火前的准备工作 1点火前对甲醛尾气装置（尾气燃烧炉）、汽包受压系统必须进行吹

扫、清洗。以清除设备和管路系统内残留的可燃气体和异物。 2检查尾炉燃烧室热电偶仪表均应符合“压力容器安全技术监察规程”规定，以及汽包压力表、液面计、液面自动调节、液面自动报警、安全阀、排污阀等仪表和安全附件是否齐全、完好。 3必须对鼓风机进行试运转，以观察风机转向是否正确，电机和固定支架的螺母是否松动。 4开大风机风量，检查防爆孔密封是否漏气。 5检查甲醛尾气装置地脚螺栓是否松动，特别在开车后要进行检查。6检查尾气水封溢流水。 7 打开尾炉汽包放空阀和进水阀门，启动锅炉泵向汽包供水，当汽包液面达1/3时停泵。正常生产后，汽包液面投入自控。三、尾锅点火原则及点火步骤尾汽锅炉的点火原则为确保安全，火等气来，不要气等火。步骤如下：1尾炉加水至一定液位； 2开尾炉鼓风机，吹扫10分钟； 3当甲醛生产进入正常稳定的状态后，己具备点火条件，可准备点火；4检查尾气炉系统所有阀门、压力表、液位计、报警器等仪表和设备是否完好，管道有无滴漏现象； 5检查鼓风机，排除异常； 6检查防爆口密封情况； 7检查上水管道，将汽包水位调至低水位； 8关排污阀

化工原理课程设计-填料吸收塔的设计

课程设计题目：填料吸收塔的设计教学院：化学与材料工程学院专业：化学工程与工艺（精细化工方向）学号：学生姓名：指导教师： 2012 年 5 月31 日

《化工原理课程设计》任务书 2011～2012 学年第2学期学生姓名：专业班级：化学工程与工艺(2009) 指导教师：工作部门：化工教研室一、课程设计题目：填料吸收塔的设计二、课程设计内容（含技术指标） 1. 工艺条件与数据煤气中含苯2%（摩尔分数），煤气分子量为19；吸收塔底溶液含苯≥0.15%（质量分数）；吸收塔气-液平衡y*=0.125x；解吸塔气-液平衡为y*=3.16x；吸收回收率≥95%；吸收剂为洗油，分子量260，相对密度0.8；生产能力为每小时处理含苯煤气2000m3；冷却水进口温度＜25℃，出口温度≤50℃。 2. 操作条件吸收操作条件为：1atm、27℃，解吸操作条件为：1atm、120℃；连续操作；解吸气流为过热水蒸气；经解吸后的液体直接用作吸收剂，正常操作下不再补充新鲜吸收剂；过程中热效应忽略不计。 3. 设计内容 ①吸收塔、解吸塔填料层的高度计算和设计； ②塔径的计算； ③其他工艺尺寸的计算。三、进度安排 1．5月14日：分配任务； 2．5月14日-5月20日：查询资料、初步设计； 3．5月21日-5月27日：设计计算，完成报告。四、基本要求 1. 设计计算书1份：设计说明书是将本设计进行综合介绍和说明。设计说明书应根据设计指导思想阐明设计特点，列出设计主要技术数据，对有关工艺流程和设备选型作出技术上和经济上的论证和评价。应按设计程序列出计算公式和计算结果，对所选用的物性数据和使用的经验公式、图表应注明来历。设计说明书应附有带控制点的工艺流程图。设计说明书具体包括以下内容：封面；目录；绪论；工艺流程、设备及操作条件；塔工艺和设备设计计算；塔机械结构和塔体附件及附属设备选型和计算；设计结果概览；附录；参考文献等。 2. 图纸1套：包括工艺流程图(3号图纸)。教研室主任签名：年月日

电机减速器的选型计算实例

电机减速器的选型计算实例集团企业公司编码：（LL3698-KKI1269-TM2483-LUI12689-ITT289-

电机减速机的选型计算1参数要求配重300kg，副屏重量为500kg，初选链轮的分度圆直径为164.09mm，链轮齿数为27，（详见misimi手册P1145。副屏移动的最大速度为0.5m/s,加速时间为1s。根据移动屏实际的受力状况，将模型简化为：物体在竖直方向上受到的合力为：其中：所以：合力产生的力矩：其中：r为链轮的半径链轮的转速为： 2减速机的选型速比的确定：初选电机的额定转速为3000r/min 初选减速器的速比为50，减速器的输出扭矩由上面计算可知：193.6262Nm 3电机的选型传动方式为电机—减速机—齿轮-链轮-链条传动，将每一级的效率初定位为0.9，则电机的扭矩为：初选电机为松下，3000r/min，额定扭矩为：9.55Nm，功率3kw转子转动惯量为 7.85X10-4kgm2带制动器编码器，减速器为台湾行星减速器，速比为50，额定扭矩为650NM 4惯量匹配负载的转动惯量为：

转换到电机轴的转动惯量为：惯量比为：电机选型手册要求惯量比小于15，故所选电机减速器满足要求减速机扭矩计算方法：速比=电机输出转数÷减速机输出 ("速比"也称"传动比")知道电机功率和速比及，求减速机扭矩如下公式：减速机扭矩=9550×电机功率÷电机功率输入转数×速比×使用系数知道扭矩和减速机输出转数及使用系数，求减速机所需配电机功率如下公式：电机功率=扭矩÷9550×电机功率输入转数÷速比÷使用系数

初中化学常见气体的制取、净化和尾气处理

常见气体的制取、净化、干燥和收集知识要点: 一、气体的制取。 1、反应原理。 A 、制氧气：过氧化氢分解高锰酸钾分解 B、制二氧化碳：碳酸钙与稀盐酸反应 C、制氢气：锌与稀硫酸反应 2、发生装置。 A、决定因素：反应物的状态和反应条件。 B、反应物状态反应条件发生装置举例固体加热①：固体+ 液体常温 ①： ②： ③：锌与稀硫酸反应制H2 你知道一种叫启普发生器的装置原理吗？它与上述的两种“固体+液体”装置相比，最大的优点在哪儿？ 3、收集装置。 A、决定因素：气体的密度（与空气比较）和溶解性。收集方法收集装置适用范围举例向上排空气法密度比空气O2、CO2向下排空气法密度比空气H2排水法溶于水O2、H2

特殊收集装置排水法：向上排空法：向下排空法：排水法：直接观察集气瓶中的水位。排空法：O２：用带火星的木条放在瓶口，若木条复燃，则说明已满。 CO２：用燃着的木条放在瓶口，若木条立即熄灭，则说明已满。５、制取气体步骤。Ａ、组装仪器Ｂ、检查装置气密性Ｃ、装入药品Ｄ、固定（加热）仪器Ｅ、收集气体（验满）Ｆ、拆除并清洗仪器多识一点：用高锰酸钾制Ｏ２（排水法）结束时，要先将，再，以防止水槽中的水倒吸进入试管，使热的试管炸裂。气体检验方法现象氧气带火星的木条伸入集气瓶内二氧化碳通入澄清石灰水氢气点燃，在火焰上方罩干冷烧杯；燃烧一会儿将烧杯迅速倒转后，注入澄清石灰水一氧化碳甲烷氨气用润湿的红色石蕊试纸放在试管口红色石蕊试纸变蓝水蒸气通过白色的无水CuSO4粉末CuSO4粉末变蓝氮气用燃着的木条伸入，再加入澄清石灰水，振荡木条立即熄灭，澄清石灰水不变浑浊氯化氢通入AgNO3溶液产生白色沉淀三种或三种以上的气体在检验区分时，首先选用“带火星的木条”还是“燃着的木条”，为什么？三、气体的干燥与净化。１、实验装置。注：Ａ（干燥管）要进出；Ｃ（洗气瓶）要进出。

伺服电机计算选择应用实例全解

伺服电机计算选择应用实例 1．选择电机时的计算条件本节叙述水平运动伺服轴（见下图）的电机选择步骤。例：工作台和工件的 W ：运动部件（工作台及工件）的重量（kgf ）=1000 kgf 机械规格 μ ：滑动表面的摩擦系数=0.05 π ：驱动系统（包括滚珠丝杠）的效率=0.9 fg ：镶条锁紧力（kgf ）=50 kgf Fc ：由切削力引起的反推力（kgf ）=100 kgf Fcf ：由切削力矩引起的滑动表面上工作台受到的力（kgf ） =30kgf Z1/Z2：变速比=1/1 例：进给丝杠的（滚珠 Db ：轴径=32 mm 丝杠）的规格 Lb ：轴长=1000 mm P ：节距=8 mm 例：电机轴的运行规格 Ta ：加速力矩（kgf.cm ） Vm :快速移动时的电机速度(mm -1)=3000 mm -1 ta :加速时间(s)=0.10 s Jm :电机的惯量(kgf.cm.sec 2) Jl :负载惯量(kgf.cm.sec 2) ks :伺服的位置回路增益(sec -1)=30 sec -1 1.1 负载力矩和惯量的计算计算负载力矩加到电机轴上的负载力矩通常由下式算出: Tm = + Tf Tm :加到电机轴上的负载力矩(Nm) F :沿坐标轴移动一个部件(工作台或刀架)所需的力(kgf) L :电机转一转机床的移动距离=P ×(Z1/Z2)=8 mm Tf :滚珠丝杠螺母或轴承加到电机轴上的摩擦力矩=2Nm F ×L 2πη

无论是否在切削，是垂直轴还是水平轴，F值取决于工作台的重量，摩擦系数。若坐标轴是垂直轴，F值还与平衡锤有关。对于水平工作台，F值可按下列公式计算：不切削时： F = μ（W+fg）例如： F=0.05×(1000+50)=52.5 (kgf) Tm = (52.5×0.8) / (2×μ×0.9)+2=9.4(kgf.cm) = 0.9(Nm) 切削时: F = Fc+μ(W+fg+Fcf) 例如: F=100+0.05×(1000+50+30)=154(kgf) Tmc=(154×0.8) / (2×μ×0.9)+2=21.8(kgf.cm) =2.1(Nm) 为了满足条件1，应根据数据单选择电机，其负载力矩在不切削时应大于0.9（Nm），最高转速应高于3000（min-1）。考虑到加/减速，可选择α2/3000（其静止时的额定转矩为2.0 Nm）。 ·注计算力矩时，要注意以下几点：。考虑由镶条锁紧力（fg）引起的摩擦力矩根据运动部件的重量和摩擦系数计算的力矩通常相当小。镶条锁紧力和滑动表面的质量对力矩有很大影响。。滚珠丝杠的轴承和螺母的预加负荷，丝杠的预应力及其它一些因素有可能使得滚动接触的Fc相当大。小型和轻型机床其摩擦力矩会大大影响电机的承受的力矩。。考虑由切削力引起的滑动表面摩擦力（Fcf）的增加。切削力和驱动力通常并不作用在一个公共点上如下图所示。当切削力很大时，造成的力矩会增加滑动表面的负载。当计算切削时的力矩时要考虑由负载引起的摩擦力矩。。进给速度会使摩擦力矩变化很大。欲得到精确的摩擦力矩值，应仔细研究速度变化，工作台支撑结构（滑动接触，滚动接触和静压力等），滑动表面材料，润滑情况和其它因素对摩擦力的影响。。机床的装配情况，环境温度，润滑状况对一台机床的摩擦力矩影响也很大。大量搜集同一型号机床的数据可以较为精确的计算其负

解吸塔及蒸氨塔的改造与计算

解吸塔及蒸氨塔的改造与计算唐伯国林长青张振欧黄洁 (天津博隆塔器新技术开发有限公司300193)我国目前尿素装置多采用水溶液全循环法生产工艺。在生产过程中会形成一定数量的含NH35%～8%的稀碳铵液,浓度太低不能利用,直接排放既污染环境又损失氨。国家废液排放标准中要求含NH3≤0.07%(质量百分数,下同),随着人们对环保要求的重视,有些地方排放废水中含氨量要求指标更低。利用解吸塔将碳铵液中残余的氨和CO2解吸出来,返回吸收系统,既提高氨的利用率,又可使排放废水达到排污标准。这样对解吸塔的基本要求是: (1)解吸后的排放废液应尽量少地含氨,降低氨耗,减小污染。 (2)解吸后塔顶的解吸气要返回系统,含水量应尽量少,有利于实现系统水平衡。近年来,世界能源供应日益紧张,节能降耗已成为主要发展方向,从合成氨尾气中回收有价值的气体并加以综合利用,已成为人们普遍关心的问题。合成尾气主要由两部分气体组成:合成放空气和液氨贮槽弛放气,其组分与生产操作有关。合成氨厂将其中的氨清洗后制成稀氨水,氨水浓度一般在15%,再利用蒸氨塔将稀氨水汽提得到99%以上的浓氨,使氨得到充分回收。同时蒸氨塔塔底排放液也要达到排放标准,不会影响环境。多年来我公司与各合成氨生产厂协作,完成了多项解吸塔与蒸氨

塔的技改工作。本文将以解吸塔和蒸氨塔的各一个改造实例,介绍它们的模拟计算工作,并对相关的问题提出分析意见。 1解吸塔某生产厂家原解吸塔为DN800,操作压力为0.35MPa,处理量较小,塔釜液出口含NH3指标为0.08%,不能达到国家的废液排放标准。为了增大处理量并能够达到国家的排放标准,该厂决定新增1台解吸塔,委托我公司进行设计。解吸液组分为:NH36.0%、CO20.99%、尿素0.94%,要求处理量为20～25m3/h、排放废液中含NH3≤0.03%。对该塔进行了详细计算,最终确定设计方案,塔径为 1000、所选用的填料为规整填料。开车后操作稳定,解吸塔塔顶解吸气中含NH3为35%,返回系统,塔底排放废液中含NH3为0.023%,满足设计要求。 1.1工艺流程 (1)较早期的解吸塔工艺流程如图1所示。图1较早期的碳铵解吸塔工艺流程示意图图2经改进的碳铵解吸塔

废气吸收装置运行操作规程

二车间尾气吸收装置操作规程一、流程方框图二、开车前准备检查尾气吸收系统电气、机械设备、管道及容器等完好无故障。三、酸碱吸收破坏塔装置 1、先向酸吸收破坏塔加清水至液位计65cm，然后加30%盐酸至液位计75cm；向碱吸收破坏塔加清水至液位计65cm，然后加30%液碱至液位计75cm； 2、准备完毕后，分别启动酸碱吸收破坏塔循环泵，启动高排烟囱引风机； 3、车间开始投料生产后，须每4小时定期检测酸碱吸收破坏塔PH值，并做好详细记录； 4、检测控制方法： ①酸吸收破坏塔控制PH≤6.5,当PH达到6.5时，须立即将酸吸收破坏贮槽废液排入污水沟；排放废液至液位计5cm停止排放，补充清水至液位计65cm，然后加30%盐酸至液位计75cm； ②碱吸收破坏塔控制PH≥7.5,当PH达到7.5时，须立即将碱吸收破坏贮槽废液排入污水沟；排放废液至液位计5cm停止排放，补充清水至液位计65cm，然后加30%液碱至液位计75cm。四、二级降膜吸收装置 1、生产三甲基氰硅烷、SNT、辛二腈、庚二腈、庚二酸及2,6-二溴庚二

酸二乙酯时，须先分别向二级降膜吸收1#槽、2#槽加清水至液位计70cm，然后启动循环泵，开启降膜器冷却循环水进、出阀门； 2、当车间投料生产后，须每8小时取样检测酸度，并做好详细记录； 3、控制方法： ①当1#降膜吸收槽所含氢溴酸或氯化氢的酸度达到0.5，立即将1#降膜吸收槽酸液打入酸贮槽，回收利用； ②当1#降膜吸收槽液位降至5cm时，停止泵出，然后将2#降膜吸收槽溶液泵入1#降膜吸收槽；当1#降膜吸收槽液位降至5cm，停止泵出，然后补入清水至液位计70cm。五、尾气进入高排烟囱监测点控制要求 1、该监测点必须每8小时检测一次，PH控制在6.5-7.5； 2、检测方法： ①将精密PH试纸用蒸馏水润湿，放入监测点30秒，然后比对色标； ②当PH≥7.5，须立即更换酸吸收破坏塔废液或检查酸破坏塔是否运行正常； ③当PH≤6.5，须立即更换碱吸收破坏塔废液或检查碱破坏塔是否运行正常。六、注意事项 1、系统运行前检查电气、设备无故障； 2、系统运行过程中，做好动力设备的润滑保养工作； 3、当设备发生故障时，应立即通知车间停止生产，组织维修人员对故障设备进行维修或更换，故障排除后方可进行生产； 4、排放废液时，应与污水处理当班人员联系，做好污水站的接纳工作； 5、若发生特殊异常现象时，应立即向上级主管汇报。

压杆稳定性最新计算

停车库的受力分析计算一、停车状态如下图所示二、分析立柱受力并校核已知：立柱截面为环形，令钢管厚度﹩=(D-d)/2为20mm 即D-d=0.02,材料选为45#，屈服强度s σ≥355Mpa,安全系数n 取为1.5，弹性模量取为210Gpa ，泊松比取为0.26。解：简化模型如图1所示,显然Mx>My,故按照Mx 情况进行校核。板自重m1=500Kg ，小车自重为m2=2000Kg 。分析立柱受力知其受压力和弯矩（包含风载），故：需校核其强度即，[]σσ≤ 1、起升载荷Q 的确定起升载荷包括允许起升的最大汽车重量、以及载车板，因起升高度＜50米，故钢丝绳质量不计。因起升速度≤R v 0.2m/s,故起升载荷动载系数2?05.1min ==? 故，()2221m ???+=?=g m Q F 2、风载荷W P 的确定 qA CK P W h = C ——风力系数，用以考虑受风结构物体型、尺寸等因素对风压的影响 h K ——风力高度变化系数 q ——计算风压() 2/m N A ——立柱垂直于风向的迎风面积() 2m 正视图左视图

1）计算风压q 风压计算公式为 2613.0q v = 风压按照沿海地区工作状态风压计算v=20m/s,故q=245.22 m /N 风压按照工作状态下的最大计算风压计算，此时q 取2502m /N ，故最终q 取250 2m /N 。 2）风力系数C 因为离地面高度≤10m,按照海上及海岛2 .010?? ? ??h ，风压高度变化系数h K 取1.00 因为是圆管结构且10q 2≈d （q 为计算风压，d 为圆管直径），故C 取0.9 3）迎风面积A t A A ψ= ψ——结构的充实率，t A A = ψ，钢管桁架结构ψ值取0.2-0.4，故0.3 t A ——结构或物品外形轮廓面积在垂直于风向平面上的投影() 2m h D A t =() 2m D ——立柱外径；h ——立柱高度 D D qA CK P W 675 325000.19.0h =????== 3、强度校核1 []n s σσσ= ≤ 即[]σσ≤+= W M A F max cmax 令W M A F + = σ 2??=Q F ;()g m m Q 21+= () 22 4 d D A -= π 21M M M += M1——由重力引起的弯矩；M2——由风载引起的弯矩 ()3.121m 1?+=g m M ;h P M W *=2 1 2

【CN109954346A】尾气处理装置【专利】

(19)中华人民共和国国家知识产权局 (12)发明专利申请 (10)申请公布号 (43)申请公布日 (21)申请号 201910239717.4 (22)申请日 2019.03.27 (71)申请人深圳市捷佳伟创新能源装备股份有限公司地址 518000 广东省深圳市龙岗区横岗街道横坪公路89号数字硅谷（涌鑫工业园）D栋 (72)发明人文鸥　张勇　伍波　 (74)专利代理机构深圳市康弘知识产权代理有限公司 44247 代理人尹彦　胡朝阳 (51)Int.Cl. B01D 47/02(2006.01) B01D 53/18(2006.01) (54)发明名称尾气处理装置(57)摘要本发明公开了一种尾气处理装置，包括处理室，所述处理室内盛装有用于溶解尾气中的杂质的溶解液，所述处理室内设有隔板，所述隔板将处理室分隔成第一部分和第二部分，所述隔板上贯穿设有浸于溶解液中的过气孔，所述处理室的第一部分上设有进气孔，所述处理室的第二部分上设有出气孔。本发明尾气从进气孔进入处理室的第一部分后，由于处理室的第一部分中的压力不断增大，尾气会进入溶解液中并穿过气孔进入处理室的第二部分，在此过程中尾气会与溶解液接触使得尾气中的杂质被溶解，从而去除尾气中的杂质，去除杂质后的尾气从出气孔流出处理室。权利要求书1页说明书2页附图1页CN 109954346 A 2019.07.02 C N 109954346 A

权　利　要　求　书1/1页CN 109954346 A 1.一种尾气处理装置，其特征在于，包括处理室（2），所述处理室（2）内盛装有用于溶解尾气中的杂质的溶解液（26），所述处理室（2）内设有隔板（21），所述隔板（21）将处理室（2）分隔成第一部分（27）和第二部分（28），所述隔板（21）上贯穿设有浸于溶解液（26）中的过气孔（211），所述处理室（2）的第一部分（27）上设有进气孔（22），所述处理室（2）的第二部分（28）上设有出气孔（23）。 2.根据权利要求1所述的尾气处理装置，其特征在于，所述溶解液（26）为水。 3.根据权利要求1所述的尾气处理装置，其特征在于，所述尾气处理装置还包括干燥过滤器（3），所述干燥过滤器（3）与出气孔（23）连接。 4.根据权利要求2所述的尾气处理装置，其特征在于，所述尾气处理装置还包括隔膜泵（4），所述隔膜泵（4）与干燥过滤器（3）连接，从所述干燥过滤器（3）出来的尾气进入所述隔膜泵（4）。 5.根据权利要求1所述的尾气处理装置，其特征在于，所述处理室（2）上设有溶解液进入口（24）和溶解液排出口（25），所述尾气处理装置还包括与溶解液排出口（25）连接的排水泵（5）。 6.根据权利要求5所述的尾气处理装置，其特征在于，所述尾气处理装置还包括溶解液输入管（6）和流量计（7），所述流量计（7）连接在溶解液输入管（6）和溶解液进入口（24）之间。 7.根据权利要求6所述的尾气处理装置，其特征在于，所述尾气处理装置还包括阀门（8），所述阀门（8）连接在流量计（7）与溶解液进入口（24）之间。 8.根据权利要求1所述的尾气处理装置，其特征在于，所述处理室上还设有压力检测口（29），所述尾气处理装置还包括与压力检测口（29）连接的压力检测器（9）。 2

吸收与解吸实验

一、实验目的 12 3 4 二、实验原理㈠、吸收实验根据传质速率方程，在假定Kxa 低浓、难溶等] 条件下推导得出吸收速率方程： Ga=Kxa ·V ·Δx m 则： Kxa=Ga/(V ·Δx m ) 式中：Kxa ——体积传质系数 [kmolCO 2/m 3hr Ga ——填料塔的吸收量 [Kmol CO 2 V ——填料层的体积 [m 3] Δx m ——填料塔的平均推动力 1、Ga 的计算已知可测出：Vs[m 3/h]、V B [m 3/h]（可由色谱直接读出） Ls[Kmol/h]=Vs ×ρ水/M 水 101 1'29]/[ρρρρV M V h Kmol G B B B =?=?= 空气标定情况：T 0=273+20 P 0=101325 测定情况：T 1=273+t1 P 1=101325+ΔP 因此可计算出L S 、G B 。又由全塔物料衡算：G a =Ls(X 1-X 2)=G B (Y 1-Y 2) 2 2 21 1111y y Y y y Y -= -= 且认为吸收剂自来水中不含CO 2，则X 2=0，则可计算出G a 和X 1 2、Δx m 的计算根据测出的水温可插值求出亨利常数E[atm]，本实验为P=1[atm] 则 m=E/P m y x m y x x x x x x x x x x x x e e e e m 1 1221 112221 2 1 2ln = = -=?-=????-?= ?

㈡、解吸实验低浓、难溶等] Ga=K Y a ·V 则： K Y a=Ga/(V 式中：K Y a Ga V ΔY m 1、Ga 的计算已知可测出：y 2 ]/[h Kmol G B 标定情况：T 0 测定情况：T 1因此可计算出L S 、G B 。又由全塔物料衡算：G a =Ls(X 1-X 2)=G B (Y 1-Y 2) 0112 2 21 11=-= -= y y Y y y Y 且认为空气中不含CO 2，则y 2=0；又因为进塔液体中X 1有两种情况，一是直接将吸收后的液体用于解吸，则其浓度即为前吸收计算出来的实际浓度X 1；二是只作解吸实验，可将CO 2用文丘里吸碳器充分溶解在液体中，可近似形成该温度下的饱和浓度，其X 1*可由亨利定律求算出： m m y x 1 *1== 则可计算出G a 和X 2 2、ΔY m 的计算根据测出的水温可插值求出亨利常数E[atm]，本实验为P=1[atm] 则 m=E/P 1 12 21112221 2 1 2ln x m y x m y Y Y Y Y Y Y Y Y Y Y Y e e e e m ?=?=-=?-=????-?= ? 根据 e e Y y y y Y 换算成将-= 1 三、实验装置

格构柱计算

塔吊桩基础的计算书一. 参数信息塔吊型号: QTZ63 自重(包括压重):F1=450.80kN 最大起重荷载: F2=60.00kN 塔吊倾覆力距: M=630.00kN.m 塔吊起重高度: H=101.00m 塔身宽度: B=1.80m 桩混凝土等级: C35 承台混凝土等级:C35 保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 4.00m 承台厚度: Hc=1.35m 承台箍筋间距: S=200mm 承台钢筋级别: Ⅱ级承台预埋件埋深:h=0.5m 承台顶面埋深: D=0.00m 桩直径: d=0.80m 桩间距: a=2.00m 桩钢筋级别: Ⅱ级桩入土深度: 34.00 桩型与工艺: 泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 1. 塔吊自重(包括压重)F1=450.80kN 2. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=F1+F2=510.80kN 塔吊的倾覆力矩 M=1.4×630.00=882.00kN.m 三. 矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。

1. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条) 其中 n──单桩个数，n=4； F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=510.80kN； G──桩基承台的自重，G=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc× D=540.00kN； M x,M y──承台底面的弯矩设计值(kN.m)； x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； N i──单桩桩顶竖向力设计值(kN)。经计算得到单桩桩顶竖向力设计值: 最大压力： N=1.2×(510.80+540.00)/4+882.00×(2.00×1.414/2)/[2×(2.00× 1.414/2)2]=627.12kN 最大拔力： N=(510.80+540.00)/4-882.00×(2.00×1.414/2)/[2×(2.00× 1.414/2)2]=-49.18kN 2. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94的第5.6.1条) 其中 M x1,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； N i1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，N i1=N i-G/n。经过计算得到弯矩设计值：压力产生的承台弯矩： N=1.2×(510.80+540.00)/4+882.00×(2.00/2)/[4× (2.00/2)2]=535.74kN M x1=M y1=2×535.74×(1.00-0.90)=107.15kN.m 四. 矩形承台截面主筋的计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。式中1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，

吸收塔的工艺计算教程文件

吸收塔的工艺计算

第3章吸收塔的工艺计算 3.1基础物性数据 3.1.1液相物性数据对低浓度吸收过程，溶液的物性数据可近似取纯水的物性数据。由手册查得，20℃时水的有关物性数据如下：密度为 3 998.2/L km m ρ= 粘度为 001.0=L μs Pa ?=3.6 kg/(m ·h) 表面张力为 2 72.6/940896/L dyn cm kg h ==σ 查手册得20C 时氨在水中的扩散系数为 921.76110/D m s -=? 3.1.2气相物性数据混合气体的平均摩尔质量为 0.05170.952928.40/Vm i i M y M kg kmol =∑=?+?= 混合气体的平均密度为 3Vm PM 101.32528.4 = 1.161 kg/m 8.314298 Vm RT ρ?= =? 25C 时混合气体流量： )/(2.229215 .27315 .29821003h m =? 混合气体的粘度可近似取为空气的粘度,查手册得25C 时空气的黏度为: 5 18.110 0.065/()v pa s kg m h -=??=?μ 由手册查得,25C 时氨在空气中的扩散系数为: 220.236/0.08496/v D cm s m h ==

3.1.3气相平衡数据有手册查得氨气的溶解度系数为 30.725/()H kmol kPa m =? 计算得亨利系数 998.2 76.410.72518.02 L S E kPa HM ρ= = =? 相平衡常数为 76.410.7543101.3 E m P = == 3.2物料衡算进塔气相摩尔比为：05263.005 .0105 .01=-= Y 出塔气相摩尔比为：003158.0)94.01(05263.0)1(12=-?=-=A Y Y ? 对于纯溶剂吸收过程，进塔液相组成为：02=X (清水) 惰性气体流量：)/(06.89)05.01(4 .222100 h kmol V =-?= 最小液气比： 7090.007543.0/05263.0003158 .005263.0/)(21212121min =--=--=--=X m Y Y Y X X Y Y V L 取实际液气比为最小液气比的2倍，则可得吸收剂用量为： ) /(287.12606.894180.14180 .17090.02)(2min h kmol L V L V L =?==?== 03876.06584 .113) 003158.005263.0(06.89)(211=-?=-= L Y Y V X V ——单位时间内通过吸收塔的惰性气体量，kmol/s; L ——单位时间内通过吸收塔的溶解剂，kmol/s;

支架稳定性验算计算书

xx高速公路xx连接线工程 xx标段盖梁支架施工设计计算

一、工程概况 xx高速公路xx连接线工程主线桥墩柱结构设计为圆柱式、花瓶式。其中花瓶墩盖梁68个，门式墩盖梁1个，采用门式满堂支架和少钢管支架两种支架形式；圆柱墩盖梁51个，采用双抱箍沉重支架现浇。 197号花瓶墩为过渡墩，墩身高8.192米；其盖梁结构尺寸：长24.5m×宽2m×高1.4～2.8m，盖梁上的背墙高70cm，宽82cm。 257号花瓶墩墩身高 11.47米，是全线花瓶墩盖梁最高的墩位，盖梁结构尺寸：长24.5m ×宽2m×高1.15～2.8m。 200号圆柱墩盖梁墩身高9.974米，墩柱直径1.5米，其盖梁尺寸为：长25.15m×宽2.2m×高1.8m。二、计算依据（1）《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004；（2）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025—86）；（3）《钢结构设计规范》GB50017-2003；（4）《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011；（5）《路桥施工计算手册》人民交通出版社。（6）各种材料的设计控制值采用《钢结构设计规范》GB50017-2003取值： A3钢材的允许拉、压应力[σ拉、压]＝215MPa； A3钢材的允许剪切应力[τ]＝125MPa； Mn16钢材的允许拉、压应力[σ拉、压]＝310MPa； Mn16钢材的允许剪切应力[τ]＝180MPa；变形控制按L/400进行控制。三、盖梁支架计算 3.1满堂支架计算（1）支架设计 197号花瓶墩盖梁采用1019门式支架，门架立杆钢管为φ57×2.5mm，门架加强杆为φ26.8×2.2mm钢管，门架钢材均采用Q235，横向间距4×60+5×45+8×30+9×30+19+17×30+19+9×30+8×30+5×45+4×60cm，详见图3.1-1，纵向间距0.12cm，采用顶托与调

支架稳定性验算方法

现浇梁板支架稳定性的验算方法摘要：结合芜湖长江大桥南岸接线立交工程G205国道高架桥现浇连续箱梁施工，介绍支架稳定性的验算方法。关健词：现浇箱梁、施工方案、支架模板、内力验算 1 前言随着我国目前公路建设的飞快发展，城市立交桥、高速公路桥梁对外观要求越来越高，只要条件允许，其梁板均采用现浇方法施工。目前现浇梁板支承体系主要依赖于脚手架，而脚手架的施工成本与项目的经济效益、质量、安全等诸多因素密切相关，怎样采用科学的计算方法从诸多因素中找出最佳平衡点，是体现项目的技术能力和管理水准的一个重要方面。下面就结合芜湖长江大桥南岸接线立交工程G205国道高架桥工程施工，介绍支架稳定性的验算方法。 2 工程概况芜湖长江大桥南岸接线立交工程G205国道高架桥桥梁总长456.76米，分三联18跨。箱梁采用单箱五室钢筋混凝土斜腹板等宽度等截面连续箱梁，横桥向为双向整体式断面。箱梁梁高1.5米，单幅箱梁顶板宽21.00米，底板宽11.00米，箱梁顶、底板厚分别为0.22米、0.20米，中、边腹板厚分别为0.5米和0.3米，两侧悬臂长均为2.0米。全联仅在桥墩支点截面处设置端、中横梁，其中中横梁宽1.6米，端横梁宽1.4米，桥墩高2.2～6.1米不等。箱梁采用φ48×3.5mm碗扣式钢管满堂支架，自过渡墩往两端逐跨全断面现浇的方法施工。 3 施工方案 3.1 地基处理桥宽范围内有一部分是原沥青路面，不做处理直接架设支架；剩余部分先清除表面杂草和废弃垃圾等，然后用素土分层回填碾压到位；个别软弱地段抛填片石，进行加固处理后填筑素土，结构层做10cm厚二灰结石，面层浇注10cm厚C20素混凝土，并做好排水处理。3.2 支架架设、立模方法首先进行测量放线（中心轴线和中心点法线），然后在搭设支架的带状位置用干硬性水泥砂浆精平地面，再铺上厚5cm×宽15cm的木板，最后在木板上搭设支架。支架以两桥墩（或桥台）中心连线为轴线，并垂直于中心点法线往两翼及跨两端对称搭设。竖杆纵横向间距为90cm×90cm，支架步距视架子实际高度采用120cm或60cm，利用可调下托调整支架横杆使之保持整体水平。在支架搭设过程中结合模板、横梁、纵梁厚度，通过跟踪测量调整支架高度，同时确保可调U型顶托螺旋调节幅度不超过25 cm。在支架U型顶托上沿线路纵向摆放横截面为10cm×10cm方木作为纵梁，在纵梁上横向摆放横截面为5cm×10cm、间距25cm 方木作为横梁，方木均使用东北红杉。最后在横梁上铺设模板（“宝庆”牌厚1.2cm的竹胶板），模板接头之间放置海绵双面帖，以防止因模板摆放时间过长热胀冷缩造成模板鼓起或缝隙过大。支架架设结构（见图1）。