改后计算书(完整版)
脚手架计算书 (3)精选全文
可编辑修改精选全文完整版脚手架计算书一．计算条件：本工程脚手架采用扣件式钢管脚手架，用于地上及地下室部分，双排脚手架用在外墙的施工，悬挑脚手架用在裙楼的施工，满堂脚手架用于顶板支撑。
脚手架立杆横距b=1.05m，立杆纵距l=1.50m，脚手架步距h=1.80m。
内立杆距建筑物外墙皮距离为0.5米，铺设5cm 厚木脚手板。
连墙件的竖向距离H=2h=3.60m，水平距离L1=3l=4.5m。
脚手架钢管规格为Ф48×3.5，钢管、挡脚板、安全网、护拦等自重查阅相关建筑结构荷载规范，施工荷载Q k=3.0KN/m2。
二．扣件式钢管脚手架荷载的传递与计算简图该工程脚手架的受力均可简化为：脚手板---横杆---立杆---基础，扣件是脚手架的连接件和传力杆，因脚手架在纵向设有足够的剪刀撑，因而脚手架的纵向刚度比横向抗弯刚度大得多，故可将扣件式钢管脚手架的验算简化为由横向两立柱与小横杆组成的一榀脚手架为计算单元，若上下步脚手架传递荷载的横杆分别装于立柱的不同侧面。
则有利于减小因扣件联结对立柱所产生的偏心受荷影响，使偏心减小至最小限度。
因此荷载的偏心影响可以忽略不计，因此，脚手架的计算简图可简化为：三．验算脚手架的整体稳定性脚手架结构的整体稳定性验算按下公式计算：N /（ΦA）≦K A K Hƒ其中：N——压杆的轴心压力，按N=1.2（n.N GK1+N GK2）+1.4N QK计算N GK1——脚手架一步一纵距自重产生的轴心力，查相关规范。
（取值为0.442KN）N GK2——脚手板、栏杆、安全网等一步一纵距产生的轴心力，查相关规范。
（取值为2.95KN）N QK——一个纵距内脚手板上堆积物、各操作人员等标准荷载所产生的轴力，查相关规范。
（取值为6.3KN）———脚手架的步距数。
A———脚手架内、外排立杆的毛截面积之和。
Ф———压杆整体稳定性系数，换算长细比λoX= λXK H———高度调整系数：K H=1/[1+（H/100）]。
加固计算书
构件加固计算书工程名称：建设单位：设计单位：一、改造设计说明：将改造后建筑的梁、板、墙实际尺寸建入盈建科计算软件中，按改造后建筑图计入板面恒、活载及梁间线荷载，其中填充墙的容重按内墙不大于6kN/m3，外墙不大于12kN/m3，计算参数均按现行规范选取，其中特征周期取值为0.53（另附该取值说明）。
改造后结构计算模型结果显示，主体结构剪重比、周期比、位移比、轴压比、刚度比、刚重比、受剪承载力比均能满足规范要求。
将改造后模型计算配筋与原结构配筋进行全高逐一核对，经核对，框架梁及次梁配筋均能满足规范要求，剪力墙水平及竖向钢筋配筋均能满足计算要求，大部分连梁配筋能够满足计算要求。
4~7层局部存在连梁原配筋不满足抗弯及抗剪要求，故将不满足配筋的连梁进行外包封闭箍及外包钢板加固。
另外由于建筑户型的要求，在原有剪力墙需切开一个1500x2400mm 的门洞，造成完整的剪力墙成为两支短肢剪力墙，另有角部剪力墙因切除了翼墙，成为了短肢剪力墙，针对改造后形成的短肢剪力墙，设计采用外包型钢进行竖向钢筋配筋率加固,具体如加固施工图所示。
二、构件加固计算：JLL1粘贴钢板法加固计算:1 已知条件梁截面宽度b=200mm,截面高度h=850mm,受压钢筋合力点至截面近边缘距离a's=40mm,受拉钢筋合力点至截面近边缘距离as=40mm,混凝土强度等级C35,受拉钢筋强度设计值fy=360Mpa,受压钢筋强度设计值f'y=360Mpa,钢板强度设计值fa=210Mpa,受拉钢筋面积As=942mm2,受压钢筋面积A's=942mm2,2级抗震,设计截面位于连梁梁端,弯矩设计值M=478kN·m,剪力设计值V=773kN,地震组合折减系数γRa=0.85。
2 正截面加固计算混凝土抗压强度设计值fc=16.7Mpa截面相对界限受压区高度ξb=0.466当ξ=ξb时,截面所能承受的最大弯矩Mmax=1095.64kN·mMmax>M,经计算可求得截面受压区高度和受拉钢板面积x=50.49mmAsp=803.95mm2x<2a's,重新计算受拉钢板面积Asp=816.45mm23 斜截面加固计算混凝土抗拉、抗压强度设计值ft=1.57Mpafc=16.7Mpa构件截面有效高度h0=810mm根据加固规范GB 50367-2006第10.3.2条可求得截面所能承担的最大剪力Vmax=673.77kNVmax<V,截面尺寸不满足条件。
(完整版)荷载计算书(通用版)2012.7.24
"欧洲国际社区"荷载计算书酒店:一、楼面永久荷载标准值(kN/m2)1、公共区域（商业、酒店用房、走廊）等：22、卫生间、更衣室等：23、办公标准层内部房间：地砖楼面实际输入取1.5 kN/m24、酒店标准层客房：地毯楼面（更衣区间做法为大理石楼面，楼面永久荷载按卫生间做法取1.7 2实际输入取1.2 kN/m25、游泳池地面做法实际输入取3.75 kN/m26、厨房：增加250mm厚炉渣回填14x0.25（按实际高度降）=3.5，其他构造同2项地砖楼面实际输入取1.7+3.5=5.2 kN/m2二、楼面活荷载(kN/m2)商业、酒店用房、大堂、餐厅等： 3.5kN/m2公共卫生间： 2.5kN/m2健身房、家俱库 4.0kN/m2办公： 3.0kN/m2（考虑1.0隔墙荷载）酒店客房： 2.0kN/m2避难层、楼梯： 3.5kN/m2其他楼面活荷载详后附《楼面荷载标准值表》三、屋面永久荷载标准值(kN/m2)1、裙房屋面（建筑找坡）：（屋面设备部分荷载计入活荷载）实际输入：4.0kN/m22、裙房屋面（游泳池屋面）<不上人屋面>：（吊顶：0.7 kN/m2；设备重4 kN/m2；设备基础重1.5 kN/m2）实际输入：9.35kN/m23、裙房屋面（宴会厅屋面）<不上人屋面>：屋面构造同裙房屋面2，吊顶荷载为：1.5 kN/m2实际输入：4.65kN/m24、57F上人屋面：除找坡厚度不同，其他屋面构造同裙房屋面1。
找坡荷载：（0.12+12.2x2%)/2X5=0.93kN/m2实际输入：3.8kN/m25、非上人屋面卷材防水不上人屋面GB500345-2004（找坡荷载：（0.12+6.8x2%)/2X5=0.64(kN/m2)实际输入：3.3kN/m2四、楼面活荷载(kN/m2)卷材防水屋面（不上人屋面）0.50kN/m2卷材防水屋面（上人屋面） 2.00kN/m2卷材防水屋面（屋顶花园） 3.00kN/m2五、隔墙荷载标准值(kN/m)（除非业主特别指定否则按下表）2、墙下未设置梁的应将梁上墙重均摊到板面输入板面恒载，且附加面荷载不小于1.0KN/m23、外墙有大开洞时，外墙按照实际窗洞面积折算荷载；其中，落地窗、推拉门按1.0KN/m2考虑新疆地区特有隔墙（需甲方确认）：根据建筑总说明，本工程内外墙体采用陶粒空心砖砌块，干容重=7.5 kN /m3，湿容重=9 kN /m3。
除盐水改造热力计算书
公用工程冷凝水热能综合回收利用热力计算书——浙江巴陵恒逸己内酰胺有限责任公司公用工程 李国良一、一级换热后除盐水温度计算根据《工程热力学》和现场设备运行情况查得以下参数：水的比热容：)/(J 4200C k kg ∙=水设备改造后一级冷却用除盐水进行冷却，冷凝水流量h /t 240Q =凝 ，除盐水流量h /t 310Q =除一级冷却前冷凝水温度108℃，设换热后冷凝水温度降至60℃一级冷却前除盐水温度28℃，设换热后温度为''2t根据《工程热力学》中的热平衡方程：）（）（2'2''2m 1''1'1m t -t c q t t c q Q 2=-= 代入数值）（）（28-t 420036*********-1084200360010240Q 2''33⨯⨯⨯=⨯⨯⨯= =1.34⨯410kw解得37t 2''=℃二、一级换热板换面积的计算根据《工程热力学》附录查得板式换热器的传热系数为；∙=2m /w 4000k ℃ 利用“平均温差法”求出换热器的换热面积A该换热系统设计采用逆流换热，7137-108t max ==∆℃3228-60t min ==∆℃根据热力计算公式：ϕminmax min max m t t ln t -t t ∆∆∆∆=∆ ϕ为修正系数，计算修正系数17.0t t t -t P 2'1'2'2''=-= 3.5t t t -t R 2'2''1''1'=-= 查一次交叉流，两种流体各不混合时ϕ值的曲线，得ϕ=0.9590.4695.03271ln 32-71t m =⨯=∆ Q t kA Q m 1=∆=求出A=712m三、一级换热节省蒸汽量计算一级换热用除盐水冷却，然后除盐水进入除氧器加热，那么加热除盐水的热量即为节省的蒸汽热量即：1Q Q =省根据《工程热力学》中蒸汽加热平衡公式，可计算出节省的蒸汽量出水热量进口饱和蒸汽热量2Q Q =推出：省）（Q D H -H 0s 0=η0H ：除氧器进口饱和蒸汽在1.0Mpa 时的焓值为2777kJ/kgs H ：除氧器出水温度在104℃，压力在0.2Mpa 时焓值377.04kJ/kg η：除氧器热效率0.98 推出：h /t 7.598.004.377-2777Q D 0=⨯=）（省 即每小时可节省的蒸汽量为：5.7t/h四、二级换热循环水流量计算循环水供水压力一般为0.45-0.50Mpa ，流量一般为45000h /m 3根据操作规程，锰砂进口温度控制25℃------30℃为最佳，设凝水换热后温度1''t 为30℃循环水进口温度2't 为32℃ ，出口温度2''t 为40℃ ，最佳工况，保持8℃的温差。
(完整版)砖混结构计算书(终稿)
办公楼(四层）砖混房屋结构设计计算书一、设计资料（1）、设计标高：室内设计标高 0。
000,室内外高差450㎜.地震烈度：7度。
(2)、墙身做法：外墙墙身为普通实心砖墙，底层外墙厚370㎜,其余墙厚240㎜。
墙体底层MU15砖,M7。
5砂浆砌筑，二至四层用MU10砖，用M5混合砂浆砌筑，双面抹灰刷乳胶漆。
（3）、楼面做法：20㎜水泥砂浆地坪.100㎜钢筋混凝土板，20㎜厚天棚水泥砂浆抹灰。
(4）、屋面做法：二毡三油绿豆砂保护层,20mm厚水泥砂浆找平层，50mm厚泡沫砼，100厚钢筋砼现浇板，20mm厚天棚水泥砂浆抹灰。
(5) 、门窗做法:门厅，底层走廊大门为铝合金门,其余为木门。
窗为木窗。
（6）、地质资料：砂质粘土层地基承载为特征值fak=190KN/m2，fa=1.1fak。
（7)、活荷载:走廊2。
0KN/㎡,楼梯间2.0KN/㎡，厕所2。
5KN/㎡，办公室2.0KN/㎡,门厅2.0KN/㎡。
结构平面布置图如下:二、构件初估.1、梁尺寸确定.初步确定梁尺寸（取最大开间4500mm）：梁高h： L/12=375㎜，取 h = 500㎜宽b: h/3=167㎜，取 b=200㎜3．初选楼板。
楼板为现浇双向连续板，t （1/60)L =75㎜. 取 t = 100㎜。
三、结构计算书一）、荷载计算（1)屋面荷载二毡三油绿豆砂 0.35KN/m220mm厚水泥砂浆找平层 0.40 KN/m250mm厚泡沫砼 0.25 KN/m2100厚钢筋砼现浇板 2.50 KN/m220mm厚板底抹灰 0。
34 KN/m2屋面恒载合计 3.84 KN/m2屋面活荷载（不上人） 0.7 KN/m2(2)楼面荷载20mm厚水泥砂浆面层 0.40 KN/m2100厚钢筋砼现浇板 2.50 KN/m220mm厚板底抹灰 0.34 KN/m2楼面恒载合计 3.24 KN/m2楼面活荷载 2.0KN/m2（3）墙体荷载双面粉刷240mm厚砖墙 5.24 KN/m2双面粉刷370mm厚砖墙 7.62 KN/m2木窗 0。
(完整版)荷载计算书
一、荷载计算(一）、楼面及屋面永久荷载标准值：1、预制板楼面：楼面面层 0.65KN/ m2预空板及灌缝 1。
99KN/ m230厚板底抹灰 17×0。
03=0。
51KN/ m2∑G=3。
15KN/ m2（取3.20KN/ m2)2、现浇板楼面：楼面面层 0.65KN/ m2120厚现浇板 3.00KN/ m220厚板底抹灰 17×0.02=0.34KN/ m2∑G=3。
99KN/ m2（取4.00KN/ m2）3、卫生间：楼面面层 0。
65KN/ m2240厚水泥炉渣垫层 0。
24×13 =3。
12KN/ m2 20厚水泥沙浆保护层 0。
02× 20=0.4 KN/ m21。
5厚聚氨酯涂层防水层15厚水泥沙浆找平层 0。
015×20 =0。
3KN/ m280厚现浇板 25×0。
08=2。
00 KN/ m2 20厚板底抹灰 17×0。
02=0.34KN/ m2∑G=6.81 KN/ m2(取7.00KN/ m2)4、屋面：40mm厚C30细石砼防水层 25×0.04=1。
00KN/ m23mm厚SBS防水层 0。
30KN/ m220mm厚水泥砂浆找平层 20×0.02=0.40KN/ m2膨胀珍珠岩找坡层（最薄处50mm) 10×0.10=1。
00KN/ m2120厚钢筋混凝土板 25×0.12=3.00KN/ m220mm厚板底抹灰 17×0.02=0。
34KN/ m2∑G=6.0KN/ m25、砖墙永久荷载标准值:双面粉刷240墙双面粉刷 17×0.02×2=0。
68 KN/ m2 240mm厚烧结多孔砖墙 19×0.24=4。
56 KN/ m2∑G=5.24 KN/ m2（二)、屋面、楼面均布活荷载标准值（建筑结构荷载规范GB50009—2001）1、客厅 2。
C30混凝土配合比设计计算书04-06改(03-03标)
C30混凝土配合比设计计算书本配合比设计计算书严格执行JGJ55-2000《普通混凝土配合比设计规程》标准、合同要求及南京地铁工程建设关于混凝土材料使用和配合比设计的相关管理规定和说明，并结合我公司实际生产资料积累。
1 技术质量要求1.1 混凝土设计强度等级为C30。
1.2 现场混凝土坍落度要求：160±20mm。
1.3 强度保证率大于95%。
1.4 工程部位：2 选用材料2.1 水泥：安徽盘固P.O42.5级水泥。
2.2 砂：天然江砂，级配良好，中粗砂。
2.3 石子：南京江浦恒宇矿供应的5.0-31.5mm连续级配碎石。
其中小碎：瓜子片=80%：20%。
2.4 矿粉：南京佺友矿粉，S95级。
2.5 粉煤灰：南京华能电厂Ⅰ级粉煤灰。
2.6 外加剂：江苏博特JM-9高效减水剂。
2.7 水：饮用水。
3 配合比计算3.1 确定试配强度f cu,0。
3.1.1 根据本公司的实际情况，σ取5.0。
3.1.2 计算试配强度：f cu,0 =f cu,k+1.645σ=30+1.645×5=38.2Mpa。
3.2 确定水灰比W/C。
3.2.1 水灰比W/C=Af ce/( f cu,0+ABf ce)，式中A、B为经验系数，根据骨料情况选取A=0.46，B=0.07。
3.2.2 f ce为水泥实际强度，也可选择水泥的富余系数γ，由公式f ce=γ×42.5来计算。
根据我公司水泥的实际情况，γ取1.03。
f ce=43.8Mpa。
3.2.3 W/C=Af ce/( f cu,0+ABf ce)=（0.46×43.8）÷(38.2+0.46×0.07×43.8)=0.50。
3.3 确定用水量m w。
3.3.1 根据混凝土所要求的坍落度和碎石的最大粒径，查（JGJ55-2000）表4.0.1-2得初始设定用水量m w0=210kg/m3。
3.3.2 试配前，测得试验用外加剂JM-9掺量为1.2%时的减水率β=20%，掺加外加剂的混凝土用水量m w= m w0×（1－β）=210×（1－0.20）=168kg。
钢丝绳计算书完整版
钢丝绳计算书HUA system office room 【HUA16H-TTMS2A-HUAS8Q8-HUAH1688】连霍高速公路（G30）新疆境内小草湖至乌鲁木齐段改扩建项目第XWGJ-1标段钢丝绳计算书(附件二)编制：审核：批准：新疆交建集团小乌项目一标项目经理部二○一七年九月目录一、编制依据.............................................. 错误!未定义书签。
二、钢丝绳的构造及特性.......................................................三、钢丝绳受力检算...........................................................1、钢丝绳选择............................................................2、钢丝绳的安全系数与合理选用............................................3、钢丝绳受力检算...................................................................................................................五、钢丝绳的报废标准.........................................................六、钢丝绳使用时注意事项.....................................................一、编制依据1、《连霍高速（G30）新疆境内小草湖至乌鲁木齐段改扩建工程两阶段施工图设计》2、《公路桥涵施工技术规范》（JTGT F50-2011）3、《公路工程施工安全技术规范》（JTG F90-2015）4、《起重机械安全规程》GB 6067.5-20146、《工程建设安装工程起重施工规范》HG20201-20007、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）8、《公路桥涵设计通用规范》（JTG/T D60-2015）9、《重要用途钢丝绳》（GB 8918-2006）10、《起重机钢丝绳保养、维护、安装、检验和报废》（GB/T5972-2009）11、《建筑施工手册第四版》（中国建筑出版社）二、钢丝绳的构造及特性1、钢丝绳采用优质碳素钢（50﹟60﹟65﹟）钢丝冷拉后经热处理制成。
【2024版】塔架计算书
可编辑修改精选全文完整版塔架计算书一、主要要求：1、型钢格构式塔架，自立式铁塔。
2、上层标高16.0m，自重120Kg，水平后座力4.12kN。
下层标高13.5m，自重120Kg，水平后座力2.2kN。
3、南京大厂镇江边。
二、设计概况：1、抗震设防烈度7度，设计基本地震加速度0.1g，设计地震分组为第一组.2、基本风压0.4kN/㎡，地面粗糙度为A类(空旷地带)，工程的安全等级为一级(参照《高耸结构设计规范》设计)。
3、按照《高耸规范》第3.4.2条，本塔架结构不必进行构件截面的抗震验算，仅需满足抗震构造要求。
4、荷载的组合，按《高耸规范》第2.0.5条，取用下式：1.2G+1.4W+1.4×0.7L式中，G为自重等永久荷载W为风荷载L为活荷载5、考虑到平时检修使用时人员的上下，采用大型角钢格构式塔架，尺寸如下：三、塔架构件选择说明：1、满足大型格构式柱的构造要求：斜缀条与水平缀条的夹角宜在40°~70°内，水平缀条不小于L63×5，斜缀条不小于L75×6。
2、节点板的厚度由构造决定，选用10mm厚钢板，焊脚尺寸取8mm。
3、除塔架柱脚处的水平缀条连在柱分肢的外侧，其他所有缀条。
包括斜缀条和水平缀条均连在柱分肢的内侧，塔身外表平整，便于运输；根据业主要求，塔架用螺栓连接。
4、塔架可以在工厂分段制作，现场进行拼接。
5、格构式柱（塔架）采用分离式柱脚，柱脚底板由计算确定，且应不小于20mm厚；锚栓直径亦由计算确定，且应不小于20mm，孔径为螺栓直径的1.5倍，垫板孔径比螺栓大2mm。
四、风荷载的计算：按《高耸规范》执行。
W=βZμSμZμrω0式中：ω0=1.1× 0.4=0.44kN/㎡(1.1为工程重要性一级要求，0.4为南京的基本风压)βZ为风振系数：根据荷载规范GB50009-2001附录E，高耸结构的基本自振周期T1=(0.007~0.013)H，本工程为钢结构，取T1=0.013× 16.0=0.208sec;另根据《高耸规范》第3.2.7条，T1<0.25sec时不考虑风振影响，即βZ=1.0μS为风荷载体型系数，取2.6(偏于安全取规范的高值)μZ为风压高度变化系数，按高度16m的取值为1.52μr为风荷载重现期调整系数，为1.2W =1.0×2.6×1.52×1.2×0.44=2.09kN/㎡fA=3757平方毫米W xmin=68744(mm)3I x=6888100(mm)4I x0=10935600(mm)4I y0=2840600(mm)3W x0=110466(mm)3W y0=50467(mm)3I x =42.8mm I x0=54mm I y0=27.5mm Z 0=39.8mm G=29.492Kg/m角钢L100×10：肢宽L=100mm ，肢厚t f =14mmA=1926.1(mm)2W xmin =25060(mm)3I x =1795100(mm)4I x0=2846800(mm)4I y0=743500(mm)3W x0=4260(mm)3W y0=18540(mm)3I x =305mm I x0=384mm I y0=196mm Z 0=28.4mm G=15.12Kg/m六、计算格构式柱的柱身1500mm 高的材料重量及总重：分肢角钢：L140×14， 29.492×1.6×4=188.8 Kg L100×10水平角钢：15.12×1.6×4=96.8 Kg L100×10斜向角钢：15.12×1.8×4=108.9 Kg 节点板：0.3×0.6×0.01×7800×4=56.2 Kg 合计：188.8+96.8+108.9+56.2=450.7 Kg考虑计入爬梯及附属设备等，1600mm 高柱重取1.1×450.7=495.77 Kg 柱全高重：495.77×10(节)=4957.7Kg=49.58 kN七、求塔架内力：控制截面在塔底风荷载沿高度的线载=1.60×2.09=3.344 kN/m塔底轴力设计值： N=49.58×1.2=59.50kN弯矩设计值：M=1/2×3.344(风)×16.02×1.4+(4.12×16.0+2.2×13.5)(后座力)×1.4×0.7=599.2+93.7=692.9 kN ·m 剪力设计值：V=3.344×16.0×1.4+(4.12+2.2)×1.4×0.7=74.91+6.2=81.1 kN查规范〈〈钢结构设计规范〉〉知，格构式柱的轴心受压构件的截面分类为b类。
模板设计计算书完整版
福建工程学院土木工程系课程设计（《建筑施工技术》——模板设计）专业：学号：班级：姓名：指导老师：日期：目录1.工程简介 (3)2.模板选型 (3)3.施工方法 (3)4.模板安装 (4)5.保证安全生产和要求………………………………………………………6.模板设计 (6)7.模板拆除 (6)8.柱模板计算书 (9)9.墙模板计算书 (18)10.梁模板计算书 (26)11.板模板计算书 (39)模板设计一，工程简介本工程，地下1层，地面28层。
冲（钻）孔灌注桩基础，主体设计为：一~四层为裙楼，五层为转换层，A塔楼二十六层，B、C塔楼为二十八层。
裙楼为钢筋混凝土框架结构，塔楼为框肢剪力墙结构。
其中底层层高最大为4.8m，最大柱截面为0.8X1.2m，最大截面梁为0.6X0.8m楼板最大厚度为0.14m，最大柱矩为8.0x7.8m。
标准层剪力墙高2.9m 墙厚0.4m。
一~五层柱混凝土强度为C40，塔楼柱混凝土强度为C35,梁混凝土强度为C35.墙和板混凝土强度为C30。
本工程采用泵送混凝土，掺有粉煤灰，坍落度为10-12cm。
不掺缓凝剂。
二、模板选型1、柱模板18厚覆面木胶和板模板，75×100松枋作木楞，用Φ48×3.5mm钢管柱箍。
按柱截面和净高制成定型模板2、墙体模板18厚覆面木胶和板模板，75×100松枋作内楞，Φ48×3.5mm钢管做外楞，M14对拉螺栓固定。
3、梁模板梁模板采用18厚覆面木胶和板作面板，75×100松枋作内外楞，用M12螺体穿梁对拉两道。
支撑系统采用φ48×3.5钢管脚手架。
4、顶板模板18厚覆面木胶和板模板，75×100松枋作木楞，支撑系统采用φ48×3.5扣件式钢管脚手架。
三、施工方法（一）施工准备1、模板安装前基本工作：（1）放线：首先引测建筑的边柱、墙轴线，并以该轴线为起点，引出各条轴线。
CFG桩计算书-自己修改完美版
一、CFG桩(正方形布置）A. 截面参数计算面积置换率m=d 2/(1.13s)2=桩径d=mm桩的间距s =d=mm面积置换率m=πd 2/(4s 2)=桩间土承载力折减系数β=处理后桩间土承载力特征值fsk=Kpa 桩的端阻力特征值qp=第1层土的深度l 1=m 桩周第1层土的侧阻力特征值q s 1=Kpa 第2层土的深度l 2=m 桩周第2层土的侧阻力特征值q s 2=Kpa 第3层土的深度l 3=m 桩周第3层土的侧阻力特征值q s 3=Kpa 第4层土的深度l 4=m 桩周第4层土的侧阻力特征值q s 4=Kpa 第5层土的深度l 5=m 桩周第5层土的侧阻力特征值q s 5=Kpa 第6层土的深度l 6=m 桩周第6层土的侧阻力特征值q s 6=Kpa 第7层土的深度l 7=m 桩周第7层土的侧阻力特征值q s 7=Kpa 第8层土的深度l 8=m桩周第8层土的侧阻力特征值q s 8=Kpa桩的截面积Ap=πd 2/4=m 2桩的周长u p=πd=m单桩竖向承载力特征值R a =u p∑q si ·l i +q p·Ap=Kpa复合地基承载力特征值fspk=m·Ra/Ap+β(1-m)·fsk=Kpa总桩长l =m1. 桩混凝土：混凝土强度等级采用 C fc u，砼 =MPafcu=f cu，砼=MPafc =MPa单桩竖向承载力特征值R a =Ap·fcu/3=Kpa ≥Kpa∴可以复合地基承载力特征值fspk=m·Ra/Ap+β(1-m)·fsk=Kpa求CFG桩桩数：需处理的基础底面积A=m 2C FG桩桩数n=m·A/Ap=根C FG桩的总体积V=n·Ap·∑l i=m 315.07.935001.2566368FALSE382.771571628.318150.125663688.617561412.58.680564000.95002.82003.1700382.77215.030540.38385单桩承载力发挥系数：30.87.212001200026桩身强度验算工作条件系数φc=Q =Ap·fc·φc=KN542.8670.6d 2/(1.13s)2==%πd 2/(4s 2)==%Kpa8.7028.7277000.087020.08727。
外挂脚手架计算书(改后)
外挂脚手架计算书一、设计说明：外挂架用于支撑外墙模板，外挂架最大间距按1.5米计算，外挂架宽度按1.4米计算，挂架螺栓采用Ф25圆钢，外侧作防护栏杆，外挂架材料水平杆、斜杆采用Ф48*3.5钢管，竖杆采用【10槽钢，采用焊缝成型外挂架。
外挂架受力前砼强度应不低于7.5MPa二、荷载计算以每榀外挂架承重1.8m范围荷载计算：1.永久荷载：A、外挂架自重、脚手板、护栏钢管、零星材料等，最大重量按计。
B、以外模高度按2820mm计算，模板重量按1200N/m2，荷载为。
永久载荷2.活荷载（施工荷载）：包含施工人员、材料及施工机具，设计计算时按JGJ-202-2010中表4.1.2-3查得结构施工荷载标准值取Q=3.0KN/ m2。
3.风荷载：因计算主要承重构件（外挂机）风荷载标准值按下式计算：式中：—风荷载标准值（KN/ m2）–高度为Z处的风振系数，一般取--脚手架风荷载体型系数，密闭式安全立网的挡风系数应按计算。
=2.09--风压高度变化系数，按B类高度100米取值µ--基本风压值，北京地区按N=10年采用，查表GB50009-2001附表D.4中可得，取值为.将各系数代入式子中得：W k=1.0*0.8*2.09*0.3=0.5016KN/ m24.计算时根据使用过程中可能出现的荷载区最不利组合进行计算，荷载效应组合按JGJ202-2010表6.1.5的规定采用：（取永久载荷安全系数=1.2，施工荷载安全系数=1.4）A 永久荷载+施工荷载Q A=1.2*5.9+1.4*3 =11.28KN/ m2B 永久荷载+0.9（施工均布活荷载+风荷载）Q B=1.2*5.9+0.9*(3+0.5016) =10.231KN/ m2取两者最不利情况，即取三、受力分析及计算1.计算时考虑两种情况第一种情况：挂架上的荷载为均匀分布，化为节点集中荷载，则为：第二种情况：荷载的分布偏于外挂架外侧时，单位面积上的荷载化为节点集中荷载，；其中，第二种情况为最不利的情况，以该情况下的杆件内力进行强度校核。
隧道计算书精选全文
可编辑修改精选全文完整版一、设计资料 1、工程概况：安徽省铜汤高速公路要穿越黄山的焦家山，在该山建一隧道。
隧道址区属构造剥蚀低山区，海拔105.2m —231.1m ，相对高差125.9m 。
山脊走向35度左右，隧道轴线与山脊走向基本垂直。
2、地形地质等条件工作区属亚热带湿润季风气候区，梅雨区40天左右，年平均气温为15.2—17.3度，最高日平均气温为42度，最低日平均气温为－20度。
七、八月气温最高，一月气温最低。
区内雨量充沛，多年平均年降雨量为1673.5mm ，最大为2525.7mm ，最小为627.9mm ，多锋面雨及地形雨，山区冬季风速较大，一般为4～5级。
地层岩性主要为志留系畈村组粉砂岩（fn S 2）和第四系全新统崩坡积成因碎石土（14d e Q ）。
3、设计标准设计等级：高速公路双向四车道； 地震设防烈度：7级 4、计算断面资料：桩号：K151+900.00； 地面高程：205.76m ； 设计高程：138.673m ； 围岩类别：Ⅲ类；复合式衬砌类型：Ⅲ类；工程地质条件及评价：该段隧道通过微风化粉砂岩地段，节理裂隙不发育，埋置较深，围岩稳定性较好。
5、设计计算内容（1）确定隧道开挖方式及隧道断面布置图； （2）围岩压力计算； （3）隧道支护设计图； （4）隧道衬砌设计图。
6、设计依据 （1）《公路隧道设计规范》（JTG D70-2004）； （2）《公路隧道施工技术规范》（JTJ042-94）； （3）《隧道工程》王毅才 主编 人民交通出版社； （4）《地下结构静力计算》 天津大学建筑工程系地下建筑工程教研室 编 中国建筑工业出版社。
二、隧道断面布置本公路设计等级为高速公路双向四车道，由《公路隧道设计规范》（JTG D70-2004）4.3.2有：高速公路、一级公路的隧道应设计为上、下行分离的独立双洞。
对于Ⅲ类围岩，分离式独立双洞间的最小净距为2.0B ，B 为隧道开挖断面的宽度。
基础工程课程设计计算书(修改)精选全文
可编辑修改精选全文完整版基础工程课程设计计算书一、 工程概况某写字楼为钢筋混凝土框架结构，楼高6层，采用钢筋混凝土柱下条形基础。
底层平面见示意图。
框架柱截面尺寸为500×500，二、 根据地质资料可知确定基础埋深：根据地质资料进入土层 1.7m 为粘土层，其基本承载理fak ＝175kPa,为最优持力层，基础进入持力层大于30cm ，基础埋深为2m 。
杂填土γ=15kN/m3粘土γ=18kN/m3；基本承载力fak=175kPa淤泥γ=18.5kN/m3；基本承载力fak=90kPa1.7m3.5m未钻穿地基地质构造情况三、确定基础梁的长度和外伸尺寸。
设基础梁两端外伸的长度为ａ1、ａ2，两边柱之间的轴线距离为ａ。
为使其合力作用点与根据荷载的合力通过基底形心，按形心公式确定基础两端向外延伸出边柱外。
但伸出长度也不宜太大，这里取第一跨距(AB跨)的0.25倍,即取a=0.25×6=1.5m。
ｘc确定后，可按合力作用点与基底形心相重合的原则，定出基础梁的长度Ｌ,则有：Ｌ＝ 2（ｘc＋Ｌａ）= 2×(15+1.5) = 33m三、确定基础受力：表1 柱荷载值表轴号①②③④⑤⑥A 1775 2150 2587 2400 2150 1775B 1775 2150 2587 2400 2150 1775C 1775 2150 2587 2400 2150 1775注：单位kN。
按地基持力层的承载力确定基础梁的宽度ｂ。
初定基础的埋置深度2m ＞0.5m ，应对持力层承载力进行深度修正，即：f ＇＝ f k ＋ηd ·γ0（ｄ－ 0.5 ）= 175 + 1.0×（（15×1.7 + 18 × 3.5）／5.2）×（2.0-1.0）= 192.0 kPa < 1.1f k = 192.5kPa ｂ≥)20'(d f L Fi-∑ =)2200.192(33177521502400258721501775⨯-⨯+++++= 2.56m ,取 b = 2.7m则持力层的地基承载力设计值f ＝ f ＇ = 192.5 kPa四、 条形基础地基承载力验收. 1. 上部结构荷载和基础剖面图∑F i =1775+2150＋2587＋2400＋2150＋1775＝12837kN ∑M=(2587-2150) ×3KN.m=1311KN.M为了增加抗弯刚度,将基础长度L 平行于弯度作用方向,则基础底部抗弯刚度W=bL 2/6=(2.7×332)/6=490.05M 3 折算成线荷载时,Pjmax= F A/Lb+∑M/w=12837kN/(33×2.7)+ 1311KN.M/490.05M3=144.07+2.68=146.75 KN/M2Pjmin= F A/Lb-∑M/w=12837kN/(33×2.7)-1311KN.M/490.05M3=144.07-2.68=141.39 KN/M2Pjmax=146.75 KN/M2<1.2 fak=1.2×175=210 KN/M21/2(Pjmax+ Pjmin)=1/2(146.75+141.39)=144.07<175 KN/M2满足要求.五、地基软弱下卧层的验算第一步:地基承载力特征值修正fa=fak+ηd×rm(d-0.5)=(175+1.0×18(2-0.5) kPa =202 kPa 第二步:验算基础底面面积A=F A/(fa－r G d)= 12837kN/(202-20×2)= 12837/214.04=79.2m2L×b=(2.7×33)=89.1 m2>A=79.2m2符合要求第三步:计算基底附加压力P0=P k－r m d=(F A+G k)/A－r m d=(12837+20×2×33×2.7)/(33×2.7) －15×1.7 KPa =158.57Kpa第四步:计算下卧层顶面附加压力和自重应力为Z=1.7+3.5－2=3.2m>0.5b=0.5×2.7=1.35mα=E S1/ E S2=9/3=3由表1-17查的θ=230,下卧层顶面的附加压力为 P Z =)tan 2)(l tan 2(0θθz z b lb p++=KPa KPa 12.3)424.035.12)(33424.035.127.2(57.1587.233=⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯下卧层顶面处的自重应力 P CZ =(15×1.7+18×3.5)=88.5Kpa 第五步:验算下卧层承载力下卧层顶面以上土的加权平均重度 r m =33/01.17/5.37.1185.3157.1m KN m KN =+⨯+⨯下卧层顶面处修正后的地基承载力特征值)05.(-+=d m d fak faz γη=[90+1.0×17.01×(5.2-0.50)]=170.23kPaPZ+PCZ=(3.12Kpa +88.5Kpa)=91.62 Kpa ≤faz=170.23kPa 满足要求.六、底板配筋计算第一步:确定混凝土及钢筋强度选用混凝土强度等级为C25,查得ft=1.27Mpa,采用HPB235钢筋得fy=210Mpa.第二步:确定地基净反力Pjmax= F A /Lb+∑M/w=12837kN/(33×2.7)+ 1311KN.M /490.05M 3=144.07+2.68=146.75 KN/M 2Pjmin= F A /Lb-∑M/w=12837kN/(33×2.7)-1311KN.M/ 490.05M 3=144.07-2.68=141.39 KN/M 2第三步:计算截面I 距基础边缘的距离 bi=0.5×(2.7－0.24)=1.23m第四步:计算截面的剪力设计值 VI=bi/2b[(2b －bi)pjmax+bi ×pjmin] =()[]m KN m KN /179/39.14123.175.14623.17.227.2223.1=⨯+⨯-⨯⨯第五步:确定基础的有效高度 h0≥mm ft VI 34.20127.17.01797.0=⨯= 基础高度可根据构造要求确定,边缘高度取250mm,基础高度取h=350mm,有效高度h0=(350－50)=300mm ＞201.34mm,合适.第六步:验算基础截面弯矩设计值MI=0.5VI ×bi=0.5×179×1.23=110.1KN.m/m 第七步:计算基础每延长米的受力钢筋截面面积并配筋 As=261941103002109.01.11009.0mm fyh MI =⨯⨯⨯=配受力钢筋Ф20@150(As=2094.7mm 2),配Ф8@250的分布筋.七、基础梁纵向内力计算及配筋 第一步:确定基础净反力∑F i =1775+2150＋2587＋2400＋2150＋1775＝12837kN ∑M=(2587-2150) ×3KN.m=1311KN.MW=bL 2/6=(2.7×332)/6=490.05M 3Pjmax= F A /Lb+∑M/w=12837kN/(33×2.7)+ 1311KN.M /490.05M 3=144.07+2.68=146.75 KN/M 2Pjmin= F A /Lb －∑M/w=12837kN/(33×2.7)-1311KN.M/490.05M 3 =144.07-2.68=141.39 KN/M 2折算为线荷载时: Pjmax=(146.75×2.7) KN/m =396.225KN/m pjmin=(141.39×2.7) KN/m =381.753 KN/m 为计算方便,各柱距内的反力分别取该段内的最大值 第二步确定固端弯矩m KN m KN M BA •=•⨯⨯=4465.12.396212 m KN m KN M CB •-=•⨯⨯-=75.177965.395812 m KN m KN M CD•=•⨯⨯=117969.3921212 m KN M DC •-=1179 m KN m KN M DE •=•⨯⨯=117163.3901212 m KN M ED •-=1171m KN m KN M EF •=•⨯⨯=116367.3871212 m KN M FE •-=1163m KN m KN M FG •=•⨯⨯=173361.385812m KN m KN M GH •=•⨯⨯-=4305.15.382212⑵ 分配系数ＥＩ ＥＩ ＥＩ 各杆线刚度 ｉAB ＝ ─── ; ｉBC ＝ ─── ; ｉCD ＝ ───1.5 6 6分配系数 μBA ＝BC AB i i 433i AB + =0.43 ; μBC ＝BC AB i i 433i BC += 74=0.57μCB ＝CD BC i i 344i BC +=178=0.47; μCD ＝BC CD i i 343i CD + =179=0.53（三）、地基梁正截面抗弯强度设计地基梁的配筋要求基本上与楼面梁相同。
扒杆计算书精选全文
可编辑修改精选全文完整版目录1.概述1.1 设计要求及依据 11.2 荷载选用 11.3 结构选型 31.4 构件材料的选用 32. 设计计算2.1 圆管型扒杆设计计算2.1.1以工况1初求钢管规格 32.1.2验算局部稳定 42.1.3工况1验算 42.1.4计算工况2额定载荷 42.1.5小结 52.2 格构型扒杆设计计算2.2.1平、立面布置 52.2.2参数说明 52.2.3初选主材 62.2.4选择缀条（斜材及水平材） 62.2.5确定结构参数 62.2.6全面验算Ⅰ.结构参数 8Ⅱ.主材/缀条参数 8Ⅲ.工况1验算 8 Ⅳ.计算工况2额定载荷 93. 其他3.1 连接方式及连接材料的选用3.1.1钢管式扒杆连接Ⅰ.法兰板Ⅱ.法兰螺栓Ⅲ.法兰焊缝3.1.2格构式扒杆连接Ⅰ.焊缝Ⅱ.连接螺栓3.2 特殊结构3.2.1扒杆头部3.2.2扒杆中部3.2.3扒杆脚部3.3 结构的防腐处理3.4 其它4. 设计图纸1. 概述1.1 设计要求及依据①，执行《电力建设施工机具设计基本要求》（输电线路施工机具篇）SDJ165-87；②，扒杆整体结构长细比小于150；③，材料屈服安全系数不得小于2.5；④，扒杆受额定压力时，其横向变形不得超过全长的1/600；⑤，单节长度3m～4.5m，单节自重小于约70Kg，可组合为12m；⑥，强度计算取用许用应力法，稳定计算取用概率极限状态设计法（《钢结构设计规范》GBJ17-88）。
1.2 荷载选用①，工况1：杆全长12m（自由长度12m）时，杆头设拉线（4根拉线对称布置）约束，杆底端承托（4根钢丝绳对称布置悬吊），杆身倾斜θ=5°，吊重与扒杆夹角β=30°，见图一。
安全系数不小于2.5的前提下，载荷能力达到G=30KN。
②，工况2：杆全长12m，自由长度7m，杆头无拉线，杆底端及7米腰部处绑定，杆身倾斜θ=5°，吊重与扒杆夹角为30°，见图二。
(整理)青岛钢雨棚计算书(修改)
钢结构雨篷计算书雨棚计算简图如下图：一、计算依据： 1.《建筑结构荷载规范》 2．《钢结构设计规范》GB50017-20033．《玻璃幕墙工程技术规范》4．《建筑抗震设计规范》 二、计算基本参数: 1．本工程位于青岛市市，基本风压按50年一遇取值，ω0=0.6 KN/m 2。
基本雪压载按50年一遇取值, S 0= 0.2KN/m 2。
2. 地面粗糙度类别按B 类考虑，风压高度变化系数取4.5米处（标高最高处），查表知，该处风压高度变化系数为：μz =1.0。
依据《玻璃幕墙工程技术规范》，风荷载体形系数，对于挑檐风荷载向上取μs=-2.0，瞬时风压的阵风系数βz=1.88。
按《建筑结构荷载规范》GB50009-2010, 第8.3.4条 μS ：风荷载体型系数，取μS=-2.0，因构件丛属面积1.7×2.6=4.42m2〈 25m2， 65.042.4log = 负风压时：48.1]65.0)0.26.00.2(0.2[)(1-=⨯-⨯+-=A s μ正风压时：0.1)(1=A s μ三、结构受力分析该处雨棚是以钢架作为承重结构的悬臂体系。
四、荷载组合取值1、面板（8+1.52+8钢化夹胶玻璃）自重荷载： 自重荷载标准:GK1=16×10-3×26.5=0.42 KN/m2考虑其他构件，玻璃面板自重面荷载标准值取GGK=0.72 KN/m2 2、风荷载标准值: Wk=βz ×μz ×μs ×W0其中: βz---瞬时风压的风震动系数,取为 1.88μz---风压高度变化系数,按地面粗糙B 类取1.0μs---风荷载体型系数,正风时取1.0，负风时取-1.48 W0---青岛地区基本风压,根据规范取0.6KN/m2, 则Wk=1.88×2×1.0×0.6=2.26 KN/m2 负风压时：WK1=βgz·μS ·μZ·W0=1.88×-1.48×1.0×0.6=-1.67KN/m2 正风压时：WK2=βgz·μS ·μZ·W0=1.88×1.0×1.0×0.6=1.13KN/m2 负风压线荷载： -1.67X1.7=-2.84 KN/m 正风压线荷载： 1.13X1.7=1.921 KN/m3、活荷载，按0.5 KN/m2考虑，活荷载产生的线荷载为0.5X1.7=0.85 KN/m4、考虑检修荷载作用，对单根钢梁取最不利位置处集中荷载为2KN （按1.7米跨内考虑 1.0X2=2.0KN ） 5 、荷载组合雨篷按照悬挑2.6m 计算。
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致谢在各位老师的教导下，我即将完成大学阶段的学习，为一生中难忘的大学生活划上一个圆满的句号。
在最后毕业设计阶段，我特别要感谢我的导师方传斌老师，感谢他对我们的指导，让我们学到了许多知识。
同时，也要感谢学校及学院领导为我们提供的各种条件，如：设计室、CAD机房等，让我们顺利的完成了毕业设计。
我还要感谢让我学会做人的各位老师、辅导员及同学，让我在几年的大学生活中没有虚度，有了理想和目标！在大学生活中，我不仅懂得了如何于人相处、怎样团结合作，同时，我也系统的学习了扎实的专业知识，为我以后的工作打下了坚实的基础。
最后，我得感谢我的家人给我的支持，及在学习、生活中给过我指点和帮助的所有人！ABSTRACTThe building is about six-layer office-building which adopts to all sprinkle the frame structure. The foundation loading f ak＝220KPa;degrees of earthquake intensity: seven. The basic breeze pressure is 0.4KN/m; The basic snow pressure is 0.5KN/m. Live load: the live load of the building is 2.0KN/m2 ;stair’s 2.5 KN/m2. Desiging project: The adoption is horizontal structure. The size to all the structure is used under the code for the design of building structure. The layout of foundation adopted independent foundation which lay under the pillar. The process of calculation: Live loads are disturibution on full structure, The composite of the load apodted the most unfavourable distribution of live loads. According the results we design the structure by the rule of strong pillar and the weak beam、strong shear and the weak cure,the grade of anti-shake is three. The knots of the structure is design by the code of anti-earthquake .The calculation paper includes: Information of the building; The plan for the frame; The loding calculation; The calculation of the frane; The combination of internalforce; The design of sections; Foundation design; Stairworks designs; The design of the roof and floor.目录第一章工程概况 (4)第二章楼（屋）盖设计 (7)第三章楼梯设计 (11)第四章横向框架设计 (15)第五章基础设计 (81)第六章电算较核 (85)第七章参考文献 (86)第一章工程概况一、设计概况：1、建设项目名称：某工程技术中心2、建设地点：合肥市某地3、设计资料：本工程结构为某工程技术中心，建筑面积为4100㎡，层数为六层，底层层高为4.2m，标准层层高为3.6m，顶层层高为3.6m总高度为23.5m，室内外高差为0.3m。
4、场地及环境：拟建场地地形平缓，地面绝对标高为30.5m—31.0m。
5、气象条件：该地区主导风向为东南风；风压为0.4KN/㎡；基本雪压为0.5 KN/㎡。
6、水文地质条件：根据地质勘察报告结果，土层分布较为均匀，共分三层：第一层为杂填土，平均厚度为600㎜,地基承载力特征值fak=80KN/㎡;第二层为粉质粘土,平均厚度为1000㎜,地基承载力特征值fak=160KN/㎡;第三层为粘土,未穿透,地基承载力特征值为fak=220KN/㎡;地下水位在27.5m—27.3m之间,对混凝土无侵蚀作用,不考虑土的膨胀性对基础的影响.7、抗震设防要求：该地区为七度设防,按要求进行抗震设计,此建筑抗震等级为三级。
二、结构布置方案及结构选型1、结构承重方案选择：根据建筑功能要求以及建筑施工的布置图，本工程确定采用框架承重方案，框架梁、柱布置参见结构平面图，如图（1.1）所示。
图（1.1）结构平面布置图2、主要构件选型：（1）梁、板、柱结构形式：现浇钢筋混凝土结构 （2）墙体采用：200mm 厚空心砖填充墙 （3）楼梯形式：板式楼梯（4）基础形式：柱下独立基础3、梁、板、柱截面尺寸估算：（1）框架梁（KJL-1）：梁跨度L=7200mm h ＝（1/8～1/12）L=900mm ～600mm 取h ＝600mm47.116007000>==h l n ==h b )31~21(=300mm ～200mm取b ＝250mm ，满足b>200mm故框架梁（KJL-1）初选截面尺寸为：b ×h ＝250mm ×600mm （2）框架梁（KJL-2）：梁跨度L=6000mm h ＝（1/8～1/12）L =750mm ～500mm 取h ＝600mm47.96005800>==h l n ==h b )31~21(=300mm ～200mm取b ＝250mm ，满足b>200mm故框架梁（KJL-2）初选截面尺寸为：b ×h ＝250mm ×600mm （3）次梁（CL ）：梁跨度L=6000mm h ＝（1/12～1/15）L=500mm ～400mm 取h ＝500mm==h b )31~21(=300mm ～200mm 故截面取b ×h ＝250mm ×500mm（4）框架柱：框架柱高度：取底层H 1＝4200＋300＋1000＝5500mm其他层H 2=H 3=H 4=H 5＝3600mm)201~151()201~151(==H h ×5500mm ＝366.7mm ～275mmb=(1～2/3)h 取b ＝h 1) 按轴力估算A 、D 轴柱：N 0 =6×21.6㎡×（10×15）KN/㎡=1296KN ～1944KNB 、C 轴柱：N 0 =6×43.2㎡×（10×15）KN/㎡=2592KN ～3888KN 2) 按轴压比验算此建筑抗震等级为三级，μ=0.9选C30型砼：c f ＝14.3N/mm 2，t f ＝1.43 N/mm 2, N ＝(1.2~1.4)No A 、D 轴柱：=≥cf NA μ2527.2×103／0.9×14.3=196364 mm 2＝443mm ×443mm B 、C 轴柱：=≥cf NA μ3110.4×103／0.9×14.3=241678 mm 2＝492mm ×492mm故初选柱截面尺寸为：b ×h ＝500mm ×500mm （5）板厚的确定本结构采用双向板，确定板的厚度为：h ≥（1/45～1/50）×3600mm ＝80mm ～70mm 取h ＝80mm （6）材料选用①砼：基础垫层砼取C15，基础、框架柱及框架梁取用C30，板、楼梯取C20。
②钢筋：箍筋及板内钢筋选用HPB235钢筋，梁、柱、基础纵向受力钢筋选用HRB335钢筋。
③屋面（上人）：30厚细石混凝土保护层 22×0.03＝0.66 KN/㎡ 三毡四油防水层 0.4 KN/㎡ 20厚水泥砂浆找平层 20×0.02＝0.4 KN/㎡ 150厚水泥蛭石保温层 5×0.15＝0.75 KN/㎡ 80厚钢筋混凝土板 25×0.08＝2.0 KN/㎡ V 型轻钢龙骨吊顶 0.25 KN/㎡合计 4.46 KN/㎡④1～5层楼面：瓷砖地面（包括水泥粗砂打底） 0.55 KN/㎡ 80厚钢筋混凝土板 25×0.08＝2.0 KN/㎡ V 型轻钢龙骨吊顶 0.25 KN/㎡ 合计 2.8 KN/㎡⑤门窗做法：门为木门，窗为铝合金窗。
⑥屋面及楼面可变荷载标准值：不上人屋面均布活荷载标准值 0.7 KN/㎡ 办公室活荷载标准值 2.0 KN/㎡ 厕所活荷载标准值 2.5 KN/㎡ 楼梯活荷载标准值 2.5 K电梯厅活荷载标准值 7.0 KN/㎡屋面雪荷载标准值 Ｓk ＝μr ·Ｓ0＝1.0×0.5＝0.5 KN/㎡⑦其他荷载按《建筑结构荷载规范》GB50009——2001 确定本工程各种荷载标准值。
第二章 楼（屋）盖设计一、三层楼盖设计图（2.1）三层板布置图（一）、荷载计算1、楼面恒载：瓷砖地面（包括水泥粗砂打底） 0.55 KN/㎡ 80厚钢筋混凝土板 25×0.08＝2.0 KN/㎡ V 型轻钢龙骨吊顶 0.25 KN/㎡ 合计 g k ＝2.8 KN/㎡2、楼面活载：g 1k ＝2.0 KN/㎡，g 2k =2.5 KN/㎡，g 3k =7.0 KN/㎡3、荷载设计值：=+=k k g g p 114.12.1 1.2×2.8＋1.4×2.0＝6.16 KN/㎡=+=k k g g p 224.12.1 1.2×2.8＋1.4×2.5＝6.86 KN/㎡=+=k k g g p 334.12.1 1.2×2.8＋1.4×7.0＝13.16 KN/㎡（二）、内力计算及配筋（按塑性铰线法计算）设计采用双向板，板布置如图（2.1）所示。
1、最小配筋率计算：20min min 000min 222189801000236.02.0236.021010.145.045.0/210,/6.9,/10.1,95.0mmbh A f f mmN f mm N f mm N f s yt y c t =⨯⨯===⨯======ρργ 取2、计算跨度： b l l l c -==0201（b 为梁宽）3、计算所需公式：12o o l l n =21n=αβ=2.0ααββ+++-⨯=n n n l p m o u u 31811，u u m m 12α=，u u um m m 111β＝＝“’，u u u m m m 222β＝＝“’ 4、各区格板计算结果如表（一）所示：表（一）按塑性铰线法计算的板正截面受弯承载力设计值5、截面设计令u m m 11=；u m m 22=；'1'1u m m =；"1"1u m m =；'2'2u m m =；"2"2u m m =。