30／10t龙门起重机减速器的设计
10t-30m浮式吊机技术规格书
技术规格书第一部分 10t-30m浮式吊机一、供货范围10t-30m浮式起重机吊机 1台浮式吊机的制造、运输、保险、安装、调试随机工具 1台套随机备件 1台套用户现场调试用润滑脂、齿轮油及液压油适量随机图纸及资料（包括操作使用、保养、技术说明书）3套对用户使用和维修的技术培训、设计审查二、起重机概况10t-30m浮吊主要是抓斗进行散货作业，同时在9m-30m范围内用(10t)吊钩（抓斗）进行作业。
10t-30m浮吊在工作幅度内（最大30m，最小9m）能起吊10t的额定负荷（包括抓斗自重），（最大30m，最小9m）能起吊10t的额定负荷,并能同时作水平位移变幅和360°回转。
起升、变幅、回转机构既可单独动作，也可联合动作。
起升、变幅、回转PLC控制。
为了确保起重机安全可靠地工作，应装设各种安全及指示装置。
本机采用交流380V，50HZ，三相四线供电电源。
本机结构应有足够的强度、刚度和稳定性以及有充分的抗疲劳强度；在正常工作情况下产生的幌动和变形，不得超过有关规定；本机各机构应具有布局合理，传动平稳、低噪音；操作方便、灵活、准确，维修方便等特点。
三、标准和规范本起重机的设计、制造、安装和调试均应符合下列标准和规范：《起重机设计规范》（GB3811-83）《起重机安全规程》（GB6067-85）《港口门座起重机基本参数系列》（JT/T81-94）《港口起重机风载荷规范》（JT/T90-94）《港口门座起重机技术条件》（JT5017/86）《港口门座起重机试验方法》（JT/T99-94）《港口装卸机械司机室》（JT5020-86）《港口门座起重机电气设备技术条件》（JT/T70.1-93~JT/T70.5-93）《起重机试验规范与规程》（GB5909）《电气装置工程施工及验收规范》（GBJ232-85）《港口设备安装工程质量检验评定标准》（JTJ244-95）《钢焊缝射线照相及底片等级分类法》（GB3323-87）《钢结构设计规范》（GBJ17-88）计量单位：采用国际单位制（SI）四、起重机及其各机构的工作级别1、起重机工作级别a、工作级别A7(抓斗)2、各机构工作级别机构名称工作级别载荷状态利用等级起升机构(10t抓斗) M7 L3 T6变幅机构M6 L3 T6回转机构M6 L3 T63、起重机抗倾覆稳定性符合GB3811-83的有关规定。
起重机械起升机构之减速器设计
目录第1章绪论 (1)1.1课程设计目的和要求 (1)1.1.1设计目的 (1)1.1.2课程设计的要求 (1)1.2设计的内容及步骤 (1)1.2.1减速器机构计算 (1)1.2.2绘制正式工作图 (1)1.2.3编制技术文件 (1)1.3课程设计进度安排 (1)1.4课程设计提交内容 (1)第2章减速器的概论 (2)2.1减速器工作特点及类型 (2)2.1.1基本结构 (2)2.1.2基本分类 (3)2.1.3发展趋势 (3)第3章减速器的选择 (4)3.1计算传动比 (4)3.2减速器的验算 (4)3.3减速器工作图及工作原理 (5)3.4减速器的结构和附件设计 (6)第4章设计总结 (9)第1章绪论1.1课程设计目的和要求1.1.1设计目的《起重机课程设计》是现代港口设备与自动化/计算机科学与技术专业一个重要的实践教学环节，是对学生进行的较全面的技术设计训练。
1.1.2课程设计的要求通过起重机课程设计，使我们掌握桥式起重机减速器的设计计算方法和步骤；使我们对减速器、工作原理、安装要求等有进一步地了解；培养学生综合运用基础知识和专业理论知识分析和解决工程实际问题的能力；培养学生具有熟练地查阅各种技术标准与规范、使用设计手册和设计资料等的能力。
1.2设计的内容及步骤1.2.1减速器机构计算确定减速器传动比，绘制减速器、减速器传动简图；进行减速器设计计算。
1.2.2绘制正式工作图绘制减速器传动简图、减速器CAD机械图1.2.3编制技术文件整理设计计算内容、整理图纸；编写设计计算书。
1.3课程设计进度安排按老师计划安排，起重机械课程设计总学时数为1周，其进度及时间大致分配如下：1.4课程设计提交内容（1）设计计算书一份；（2）绘制减速器传动简图一张、减速器CAD机械图一张第2章减速器的概论2.1减速器工作特点及类型减速器是原动机和工作机之间的独立的闭式传动装置，用来降低转速和增大转矩，以满足工作需要，在某些场合也用来增速，称为增速器。
#10t-30m浮式起重机计算书#
1.1整机性能参数利用等级U6载荷级别Q3工作级别A7船型：长×宽×型深×吃水：65×16×2.8×1.2电制：380V50HZ尾部半径（回转半径）：7m整机自重：129.1.t总装机重量：209kW1.2机构性能参数起重量：10t（带抓斗）起升高度：水面上：17m（吊钩）12m（抓斗）水面下：6m工作幅度：最小幅度9m最大幅度30m工作速度：起升48m/min变幅42.6m/min旋转1.5r/min工作级别：起升：M7变幅：M6旋转：M6回转大轴承：132.45.28001.3不水平位移及不平衡力矩通过上机选点计算，不水平位移及平平衡力矩如下：NR(m)△Y(m)△M(t.m)130.0000.00015.967228.7850.08310.656327.4470.1345.809425.9960.1571.548524.4380.155-2.017622.7780.133-4.787721.0250.097-6.684819.1870.052-7.653917.270-0.003-7.6661015.284-0.042-6.7321113.238-0.079-4.8791211.139-0.102-2.245139.000-0.1051.099不水平位移及不平衡力矩满足要求，同时其走势较好。
1.4整机重量重心分别，附表1整机风载荷，q I=100kN/m2qⅡ=150kN/m2qⅢ=600N/m2风垂直臂架吹（高度方向），附表二风顺臂架吹（旋转方向），附表三空载时最大幅度整机倾覆力矩M1=-63.66t.m空载时最小幅度整机倾覆力矩M 2=-216.42t.m 空载时，最大幅度旋转力矩阻力T=5.9t.m 1.5动载系数及偏摆角起升动载系数Ψ2=1+0.53V=1+0.53×4860=1.424货物偏摆角αⅡ=artg 2a g =artg 2×2×1.5×3.14×32/60×59.8 =11.59°工作状态下对船体最大载荷M 、N 、T取αⅡ=12°αI =0.35αⅡ=4.2°3.6齿条传动计算根据起重机设计规范的规定，对本变幅机构中的齿轮齿条传动进行弯曲疲劳强度校核与弯曲静强度校核。
减速器的整体设计项目设计方案
减速器的整体设计项目设计方案1、减速器概述1.1、减速器的主要型式及其特性减速器是一种由封闭在刚性壳体的齿轮传动、蜗杆传动或齿轮—蜗杆传动所组成的独立部件，常用在动力机与工作机之间作为减速的传动装置；在少数场合下也用作增速的传动装置，这时就称为增速器。
减速器由于结构紧凑、效率较高、传递运动准确可靠、使用维护简单，并可成批生产，故在现代机措中应用很广。
减速器类型很多，按传动级数主要分为：单级、二级、多级；按传动件类型又可分为：齿轮、蜗杆、齿轮-蜗杆、蜗杆-齿轮等。
1.1.1 圆柱齿轮减速器当传动比在8以下时，可采用单级圆柱齿轮减速器。
大于8时，最好选用二级(i=8—40)和二级以上(i>40)的减速器。
单级减速器的传动比如果过大，则其外廓尺寸将很大。
二级和二级以上圆柱齿轮减速器的传动布置形式有展开式、分流式和同轴式等数种。
展开式最简单，但由于齿轮两侧的轴承不是对称布置，因而将使载荷沿齿宽分布不均匀，且使两边的轴承受力不等。
为此，在设计这种减速器时应注意：1)轴的刚度宜取大些；2)转矩应从离齿轮远的轴端输入，以减轻载荷沿齿宽分布的不均匀；3)采用斜齿轮布置，而且受载大的低速级又正好位于两轴承中间，所以载荷沿齿宽的分布情况显然比展开好。
这种减速器的高速级齿轮常采用斜齿，一侧为左旋，另一侧为右旋，轴向力能互相抵消。
为了使左右两对斜齿轮能自动调整以便传递相等的载荷，其中较轻的龆轮轴在轴向应能作小量游动。
同轴式减速器输入轴和输出轴位于同一轴线上，故箱体长度较短。
但这种减速器的轴向尺寸较大。
圆柱齿轮减速器在所有减速器中应用最广。
它传递功率的围可从很小至40 000kW，圆周速度也可从很低至60m/s一70m／s，甚至高达150m／s。
传动功率很大的减速器最好采用双驱动式或中心驱动式。
这两种布置方式可由两对齿轮副分担载荷，有利于改善受力状况和降低传动尺寸。
设计双驱动式或中心驱动式齿轮传动时，应设法采取自动平衡装置使各对齿轮副的载荷能得到均匀分配，例如采用滑动轴承和弹性支承。
10T桥式起重机设计
10T桥式起重机设计一、设计背景桥式起重机是一种常用的起重设备，广泛应用于工厂、码头、仓库等场所。
本设计旨在设计一台10T桥式起重机，以满足工业生产中对起重能力的需求。
二、设计要求1.起重能力：10T2.起重高度：5米3.最大跨度：20米4.工作级别：A55. 提升速度：8m/min6.电机功率：15KW7.控制方式：遥控8.安全保护措施：防碰撞、限位开关、载荷保护等9.结构紧凑、稳定可靠、操作简单、维护方便10.符合国家相关标准和安全规定三、设计方案1.结构设计本桥式起重机采用钢结构形式，由主梁、大车、小车、电气系统等组成。
主梁采用箱型梁结构，保证了起重机的刚性和稳定性，同时减轻了自重。
大车和小车采用轮轨式移动，通过电机驱动，具有灵活性和精确移动能力。
2.提升系统设计采用起重链条或钢丝绳提升机构，负责起重运输工作。
提升机构设计应具备高起重效率、平稳可靠、能适应长时间连续工作等特点。
3.控制系统设计控制系统采用PLC自动控制，具有快速、精确和灵活性的特点。
配备遥控器，操作方便，提高工作效率。
同时设置防碰撞装置、限位开关等安全保护措施，以确保操作安全。
4.电气系统设计电气系统设计应符合国家相关标准和安全规定。
选用大功率、高效率的电动机，以提供足够的动力。
配备电动机保护装置、断电保护装置等，确保安全可靠。
5.安全保护设计为了保障起重机及人员的安全，需设置各种安全保护装置，如防碰撞装置、限位开关、载荷保护装置等。
确保起重机能在安全范围内工作。
四、结论本设计方案涵盖了桥式起重机的结构设计、提升系统设计、控制系统设计、电气系统设计以及安全保护设计等方面。
该方案能够满足10T起重能力的需求，并且具备良好的稳定性、安全性和操作性能。
这将有效提高工作效率，确保工作安全。
同时，该起重机设计符合国家相关标准和安全规定，具备良好的可行性和可操作性。
10T门式单梁起重机技术要求
10T门式单梁起重机技术要求一、设备名称：10T门式单梁起重机二、数量：1台三、技术参数及要求1、起重机额定起重量：主钩10t2、起重机工作级别： A33、电动葫芦型号：CD10t-4.2m4、工作类型：FC=25%5、电动葫芦运行速度：20m/min6、电动葫芦起升速度：7m/min7、电动葫芦运行电机：ZDY21-4/2Х0.8kw8、电动葫芦起升电机ZD51-4/13kw9、起重机跨度 10m10、起吊高度： 4.2m11、悬臂： L1/ L2, 0mm， 0mm12、起重机操作形式：地操+遥控13、运行机构电机型号：YDEZ80L-4/2Х0.8kw14、运行机构减速机型号：LDAC1驱动装置15、车轮直径：Ф270mm16、车轮轮槽：90mm17、行走速度：20m/min18、电源：AC 380V 50Hz19、起重机导电形式：滑触线式20、起重机整体结构形式：单梁箱梁A型21、行走距离：110m22、工作环境温度 -20~40℃23、零部件标准化、通用化、系列化。
24、配齐专用工具，随机备品备件。
25、订货后厂家提供起重机详细参数，与矿方复核以后，方可安装。
26、厂家提供的起重机要包括金属结构桥架、小车运行机构、该套设备附件应齐全；27、起重机应符合GB/T 14406—2011【通用门式起重机】标准的规定，质量应达到现行【通用门式起重机产品质量分等】一等品要求附注说明：①以上技术条件提出的是最低限度的技术条件，并未对一切技术细节做出规定，也未充分引述有关标准和规范的条文，制造厂应保证提供符合本条件和工业标准的优质产品。
②如果供方没有以书面形式对本技术条件的条文提出异议，则认为供方提供的产品可完全满足本技术条件的要求。
③以上仅作为设备招标时的技术条件。
④供方在投标时提供企业近三年的本产品业绩证明。
⑤供方在投标时提供供货组织计划、质量保修承诺书、质量管理体系认证书等各种企业认证资料。
⑥供方在投标时提供企业营业执照、法人代表、生产许可证、试验合格证等各种有效证件。
起重机行走部减速器设计说明书
KA -使用系数查表 6.3(教材)
KA 1.25 KV -动载系数 由推荐值 1.05~1.4
KV 1.2 K -齿间载荷分配系数 1.0~1.2
K 1.1
V=3.27m/s
d =1.2 z1 =28 z 2 =140 0 14
K -齿向载荷分布系数 由推荐值 1.0~1.2
K 1.1
一 、 设计任务书 1、设计条件 1）机器功用 塔式起重机有较大的工作空间，用于高层建筑施工和安装
工程起吊 物料用，起重机可在专用钢轨上水平行走。
2）工作情况 减速装置可以正反转，载荷平稳，环境温度不超过 40℃； 3）运动要求 运动速度误差不超过 5%；
4）使用寿命 忙闲程度中等，工作类型中等，传动零件工作总数104 小时，
K K AKV K K =1.815
材料弹性系数查表 6.4（教材） 锻钢
ZE 189.8
N mm2
节点区域系数 ZH 查图 6-3（教材） ZH 2.43
K=1.815
重合度系数 Z 由推荐值 0.75~0.88 ， Z 0.78
螺旋角系数 Z Z cos 14 =0.985
许用接触应力[ H ]
n v 601000 0.7 601000 33.4r / min
D
3.14 400
备用 1500r/min 的 Y 系列电动机，因此初步计算总传动比
i 1500 44.91。查设计书表 5-1 选用二级分流式圆柱齿轮减速器。 33.4
3）为加工方便采用水平剖分式。
4）由于高速级转速较高且无轴向力，故选用深沟球轴承；中速级选用圆柱
齿宽 b= d1 ψ=52.23 圆整取 55mm
大轮齿宽 b2 b =55mm
32-10吨龙门起重机技术要求标书
32/10t×36.5m双梁门式起重机招标书技术部分二○○七年二月总体要求及功能描述1 、起重机名称：32/10t双梁门式起重机2 、起重机数量：1台3 、起重机用途：主要用于吊运、堆放大于10吨船运钢材。
钢材码头堆场改造完成后，32吨龙门行车下的堆场面积6440平方米。
如果按每月1万吨钢材的周转量，全年12万吨，如以市场价每吨15元/吨计算，全年收入为180万元。
4、起重机主要技术性能表主要技术参数起重机设计、制造、安装及调试要符合以下标准要求：起重机设计规范GB3811-83、通用桥式起重机技术GB/T14005-93、冶金起重机技术条件JB/T7688-95、起重机安全规程规定GB6067-93、起重机电控设备JB4315-86。
5、结构5.1起重机桥架主梁采用A型箱形梁结构（要求主梁不能分段）。
5.2大小车金属结构件均采用热轧钢板制作（主、端梁的腹板厚度≥8mm），严禁用卷板替代。
5.3端梁腹板弯板处两面各复贴一块钢板加固；端梁上盖板两头也各复贴一块钢板加固（上盖板复贴板比腹板复贴板长200mm）。
①腹板复贴钢板的长度约850mm，高度、厚度与母板相同。
②复贴钢板中部开若干个￠30mm孔，与母板塞焊，周边连续焊、焊脚高≥6mm。
5.4为运输方便需要解体时，其分解面应选在应力小的部位。
采用足够强的搭接板，由高强度螺栓进行连接。
5.5焊缝与拐角：①焊缝：焊缝直观检查按GB6417技术要求，焊缝表面不得有可见的明显缺陷。
②拐角：所有结构件的拐角及工艺、安装孔须有园弧过度，Rmin≥20mm，且须砂轮机打磨倒顺。
5.6大小车轮处均增加方便更换车轮的顶升支点装置，以提高该部位的刚性，确保行走机构几何尺寸不变形。
5.7小车轨道为整根焊接，长度方向无断口，用可调式压板固定。
5.8制作前，钢板须经预处理、喷丸等，焊接完成后，结构件须整体处理，清除飞溅物，喷砂，抛光外表面，再涂环氧富锌底漆。
5.9下述地点设置检修踏板及通道：走行车轮处、集电器处。
10T电动葫芦椼架式龙门起重机的钢结构设计计算
10T电动葫芦椼架式龙门起重机的钢结构设计计算(2010-12-31 22:45:23)转载▼标签：杂谈10T电动葫芦椼架式龙门起重机的钢结构设计计算⑶附加摩擦阻力：当起重机运行发生歪斜时，车轮轮缘与轨道侧面以及安装在滑动轴；承上的车轮轮毂端面摩擦所引起的运行阻力，一般用附加阻力系数K附予以考虑起重机设计、计算应严格执行"起重机设计规范"等有关的技术法规同时起重机钢结构设计中经常要使用"钢结构设计规范"GBJ17-89在使用中应注意：1、许用应力按"起重机设计规范"选取"起重机设计规范"的制定是按半概率分析，许用应力法而来的"钢结构设计规范"的制定是按全概率分析极限状态设计法，分项系数表达式而来的两者是不同的如：起重机2类载荷(最大使用载荷)的许用应力：180Mpa"钢结构设计规范"强度设计值(第一组)：215Mpa2、杆件的计算方法可用"钢结构设计规范"因按全概率分析导出的公式，则结果与实际接近3、起重机钢结构计算中按不同的起重机工作制度，按不同的载荷组合，按不同的静载分析外力，按动载的实际发生，查表确定动载系数然后计算杆件的内力而建筑钢结构则不同：应用分项系数表达式进行分析，如：静载乘以分项系数恒载：1.2；动载：1.4来进行计算两者的计算方法是不同的4、梁结构应选用椼架式其内部的各杆全部是二力杆受力明确上下弦杆按弯矩图规律分配腹杆按剪力图规律分配计算方法：节点法和截面法第一部分、本起重机金属结构的设计一、结构形式1本车采用倒三角结构，三角形尖向下由三片椼架组成其中两片为主椼架，另一片为水平椼架椼架的上弦主椼架为两片，单角钢为一组，总数2根，选用∠90X90X10规格的角钢电动葫芦行走用轨道为椼架的下弦，选用28号工字钢(上贴两个14号槽钢进行加固)；椼架的内斜腹杆，单角钢为一组，总数17根，选用∠90X90X10规格的角钢本车支腿主肢由两根110钢管和副肢一根∠90X90X10规格的角钢组成，支腿行架的内斜腹杆和水平腹杆采用65钢管台车梁由2根30号槽钢焊接形成图1主要尺寸的确定二、主要尺寸的确定(见图1)三、起重机的自重起重机总质量：10610KG(1)主梁：3340KG①上弦杆460KG②下弦杆1382KG③节点板881KG④连接板407KG⑤吊梁300⑵支腿：1200KG⑶下横梁1800KG⑷平台栏杆120KG⑸大车传动装置2300KG⑹电动葫芦1050KG⑺操纵室450KG⑻电气均布质量50KG⑼电气集中质量50KG⑽小车供电电缆50KG ⑾操纵室梯子安装：200KG第二部分、桁架式三角形断面主梁的作用载荷及其计算组合一、主桁架的作用载荷及其计算组合(一)固定载荷是指主桁架自重，水平桁架重量和平台板重量，司机室及其它构件重量等固定载荷视为节点载荷，桁架两端的节点载荷取其它节点载荷之半计算固定载荷时应考虑冲击系数11=1.2水平桁架和走台铺板的重量由主桁架和斜桁架平均分担，司机室重量按其位置分配到主桁架和斜桁架相应的节点上固定载荷的作用形式,对于桁架结构自重视为节点载荷固定载荷为P固=4140KG×1.2=4968KG均布载荷为P均=(4140KG×1.2)÷(跨度+悬臂)=300KG/m=30N/cm=3000N/m(二)移动载荷(额定载荷)是指小车自重和有效起重量及吊具的重量计算时应考虑动力系数φ2φ2=1.3，移动载荷以轮压的形式作用于主桁架，小车轮压可按下式计算：P计=P小车+φ2P载(2-1)式中P小车--由小车重量引起的轮压(公斤)；P载--由起重量和吊具重量引起的轮压(公斤)P移=14000KG(三)惯性载荷惯性载荷是由于小车和大车走行机构起动或制动时所产生的水平惯性力惯性载荷的值由驱动轮(起动时)或制动轮(制动时)与轨道间的粘着力所限制一般在龙门起重机走行机构中，驱动轮亦即制动轮在大多数情况下制动时的加速度大于起动时的加速度，且紧急制动的机会多于紧急起动因此，水平惯性载荷均按紧急制动的情况来计算小车制动时所引起的水平惯性力是靠小车制动轮的粘着力传到主桁架上，并沿小车轨道方向作用于主桁架；而大车制动时的惯性力是上部桁架主梁及载重小年等载荷而引起并作用于桁架主梁的水平桁架平面内惯性载荷的计算在此忽略不计大车制动时，结构自重引起的水平惯性力以节点载荷的方式作用于上水平桁架(四)风载荷户外工作的起重机应计算工作状态下的风载荷风载荷计算公式露天工作的龙门起重机按下列公式计算风载荷：P风=ΣqDF(公斤)(2--2)式中q--标准风压值(公斤/米2)，q=15公斤/米2 D--受风物体的体形系数；D=1.3 F--龙门起重机结构和吊货垂直于风向的迎风面积(米2)F=10米2Σ--风力系数；Σ=1.6 P风=1.6×15公斤/米2×1.3×10米2=312公斤主桁架的上述载荷，一般采用两种计算组合组合甲：考虑正常工作时的情况(即固定载荷)移动载荷(考虑动力系数)组合乙：考虑工作状态下的最大载荷即固定载荷、移动载荷(考虑动力系数),惯性载荷及工作状态下的风载荷(五)总轮压计算⑴10T葫芦总轮压计算P=φ2×Q+φ1×G葫=1.3×100000N+1.05×10630N=130000+11161=141161 N=140KNφ2为起升载荷动载系数φ1为起升冲击系数P总葫芦轮压Q额定载荷G葫芦自重⑵10T葫芦最大轮压计算P=(φ2×Q+φ1×G葫)÷8=(1.3×100000N+1.05×10630N)÷8=(130000+11161)÷8=17645N=17KNφ2为起升载荷动载系数φ1为起升冲击系数P葫芦轮压Q额定载荷G葫芦自重第三部分、桁架结构上部主梁刚度计算和上拱设计一、主梁的设计1、跨度与悬臂的关系：一般悬臂长取跨度的1/3因为当载荷在跨中时的最大弯矩与载荷在悬臂端时的最大弯矩接近注意：设载荷在悬臂端时，应满足龙门架的整体稳定性(稳定力矩/倾翻力矩)≥1.25本车悬臂长度为3米二、计算方法：用截面法计算方法：用截面法⑴，上弦的计算：椼架弦杆按弯矩图分配，跨中弯矩最大分别在垂直面与水平面上进行计算大梁自重按节点进行分配吊重与电葫芦分别作用悬臂端和跨中，为集中力动载系数取K1=1.2，超载系数可以取K2=1.25(根据使用情况确定是否取该值)水平面上的载荷由风载荷与吊重偏摆水平力组合而成的吊重偏摆水平力为吊重偏摆角5度而来风载荷由椼架与吊重迎风面组成的额定起重量10吨时：吊重迎风面为10平米选用最大的轴向力，进行压杆稳定性的计算双角钢要两个方向都要算许用长细比：120许用应力(二类载荷)：180Mpa⑵，垂直面上的腹杆全部为斜腹杆，为降低自重不设垂直腹杆椼架斜腹杆按剪力图分配支座附近处的斜腹杆内力最大首先判断那根杆是压杆然后将吊重与电葫芦分别作用悬臂端和跨内支座压腹杆处，为集中力分别算出轴向力来选用最大的轴向力，进行压杆稳定性的计算双角钢要两个方向都要算许用长细比：120许用应力(二类载荷)：180Mpa⑶，悬挂电动葫芦的工字钢是受力最为复杂的杆件其主要作用为是椼架的下弦杆主要的内力是轴向力(跨中是拉力，悬臂是压力)不能按连续梁理论计算，这不符合椼架的计算理论椼架各杆件的内力的计算方法：节点法，截面法，节点与截面组合计算法，有限元分析法(注意不要用格构式计算理论代替)工字钢的计算：第一步，算出轴向力(工字钢长度方向)，求解轴向应力；第二步，工字钢截面下翼缘处作用的水平力(电动葫芦吊重产生的)，求解水平弯曲应力；第三步，电动葫芦停在跨中的节间中部计算节间中部的工字钢的节间弯矩(工字钢长度方向)求解节间弯曲应力；第四步，求解电动葫芦行走轮对面工字钢截下翼缘处的局部弯曲应力⑷，工字钢截面上贴两个14号槽钢进行加固首先是强度决定的还有是整个龙门吊的制作供料情况所决定的在整个龙门吊的设计中，材料规格尽量的少一些所以选用工字钢截面上贴两个14号槽钢⑸,节点板的设计：第一，要满足行架各轴线相交的要求，则要以节点板的棱角，角钢的棱角为制造基准以角钢肢背，肢尖焊缝为基本尺寸确定外观形状第二，板厚：当腹杆最大内力N≤100KNδ=6mm N≤200KNδ=8mm N=200KN-300KNδ=10mm-12mm⑹,连接板的设计：第一，要满足行架内部各杆件的局部连接强度其连接板必须满足强度要求如：与支腿连接用的吊梁连接板第二，要满足行架内部各杆件的局部连接尺寸的要求如：双组腹杆与工字钢连接用的连接板是用机加工制得的⑺与支腿连接用的吊梁的设计：第一，要满足吊梁强度要求第二，要满足吊梁加工方便的要求第三，材料的选用大众化一般选用双槽钢格构式结构，槽钢开口向里槽钢规格：14号⑻，各杆件接头的设计：角钢用同规格的角钢作连接加固杆，长度为5倍以上的角钢宽槽钢用钢板作连接加固贴在腹板的内侧，板厚取槽钢腹板厚度的1.2倍三、桁架式门架的静刚度计算上部主梁的总体刚度是以主桁架跨中和悬臂端的挠度值来标志的上部主梁的上拱是通过主桁架的上拱来实现桁架式门架的静刚度是用它跨中和悬臂端的弹性变形(下挠位移)来衡量的当桁架主梁有上拱时，计算桁架式门架的静挠度不考虑动载荷桁架式门架的挠度可用下列公式之一计算(一)精确法(奠尔公式法)式中f--桁架式门架跨中或悬臂端下挠变形量；N--单位力P=1作用于跨中或悬臂端时桁架杆件产生的内力(公斤)，Nl用绘制克--马图法求得；Np--小车静轮压(不计动力系数)作用于跨中或悬臂端时桁架杆件产生的内力(公斤)，用绘制克一马图法求得；ιi--桁架各杆件的长度(厘米)；Bi--桁架各杆件的断面积(厘米2)；[f]中、[f]端--许用静刚度，根据《起重机设计手册》第四篇第一章规定可取：[f]中≤×L[f]端≤×L按莫尔公式计算挠度比较精确，通常用于新设计桁架而对桁架式门架的校核性计算则用近似公式更方便对于校核性计算也可用下面近似公式计算四、本车采用校核性计算桁架式门架主梁的静刚度(1)近似法(等效刚度法)近似法是把主桁架和与主桁架在同一平面的支腿桁架转换成实体结构，然后按与箱型龙门起重机相类似的刚度计算公式计算桁架式门架的静下挠度对于校核性计算也可用下面近似公式计算小车位于跨中，主桁架跨中的挠度约：1KG=9.8N=10N 140KN=140000 N=14000公斤小车位于悬臂端，悬臂端的挠度为：式中P-移动载荷引起的静轮压(不计动力系数)(公斤)；P=P1+P2ι-有效悬臂长度(厘米)；L-起重机跨度(厘米)K-J梁/J腿×h/LK K=360400 cm4/144350 cm4×856/1400=2.5×0.612=1.53 h-支腿的投影高度(厘米)；本车取856 cm J梁-将主桁架视为梁的折算惯其值为；其中F上弦--主桁架上弦杆的断面积(厘米2),本车取35 cm2 F下弦--主桁架下弦杆的断面积(厘米2),本车取98 cm2 h1--主桁架高度(厘米)，本车取150cmμ--系数，对三角形复杆体系，当复杆的倾角为450时，μ按下式计算：当h1/L=1/10时μ=1+0.16×(F弦/F斜)当h1/L=1/12时μ=1+0.117×(F弦/F斜)当h1/L=1/14时μ=1+0.08×(F弦/F斜)本车取μ=1+0.16×(F弦/F斜)=1+0.16×(66.5cm2÷17.167cm2)=1.61其中F弦=1/2(F上弦+F下弦)=0.5×(35 cm2+98 cm2)=66.5cm2 F斜--桁架斜杆的断面积(厘米2)，本车取17.167 cm2 J腿--变截面桁架支腿的折算惯性矩，可取距支腿小端2/3h处断面的惯性矩在计算变截面桁架支腿的折算惯性矩时，将主肢视为下弦，其断面积(厘米2),取64 cm2副肢视为上弦，其断面积(厘米2),取17 cm2 h1-支腿折算高度(厘米)，本车取110cm，μ--系数，根据《起重机设计手册》变截面桁架支腿取1.2五、计算结果根据计算结果：[f]中=0.6645[f]端=3.27[f]中、[f]端--许用静刚度，根据《起重机设计手册》第四篇第一章规定可取：[f]中≤×L=2[f]端≤×L=4[f]中=0.6645小于《起重机设计手册》规定的静刚度值2,本起重机主梁能够承受10吨起重机所规定的起重量[f]端=3.27小于《起重机设计手册》规定的静刚度值4,本起重机悬臂梁能够承受10吨起重机所规定的起重量六、桁架式主梁的上拱设计桁架式主梁的上拱可以消除桁架梁自重引起的下挠，并使小车在梁上工作时，大致运行呈水平对跨度≥17 m，悬臂长度≥5 m的桁架式主梁均应设计上拱本车跨中上拱度应为：悬臂端上拱度为：式中L、ι--龙门起重机的跨度和有效悬臂长度经现场实际测量该桁架式起重机主梁的上拱度，符合起重机设计规范标准第四部分、强度计算(一)强度计算桁构梁的内力可用力法直接确定，也可用下面简化方法计算当电动葫芦位于跨中时，上弦杆轴向压力为式中η1--与结构型式和尺寸有关的系数，由起重机设计手册表查取η1=1.62；P--小车计算轮压(N)；P=140000 N；q--桥架均布载荷(N/m)；q=30N/cm=3000N/m端部斜弦杆轴向压力D=N/cosa=270000 N/m÷450=6000N/m式中a--斜杆与下弦杆夹角支杆轴向拉力V=Ntga工字梁总轴向拉力T=N工字梁总弯矩M=η2PL+η3qL2=0.09×140000N×1400cm+0.022×30N/cm×14002cm=17640000+1293600=18933600 N/cm=189000 N/m工字梁拉伸和弯曲应力为δ=4222N/cm2<δ强=16000N/cm2式中Ix--横截面对中性轴的惯矩；y1--截面上测点至中心轴的距离F--工字梁跨中的截面积(mm2)(二)局部弯曲应力和合成应力计算工字钢下翼缘在小车轮压力作用下产生的局部弯曲应力和合成应力按式计算如图图5局部弯曲应力示意图图6系数K的曲线图图7下翼缘的局部应力计算时有关尺寸图⑴腹板根部1点由翼缘在roz平面内及zoy平面内弯曲引起的应力分别为式中K--由轮压作用点位置比值ξ=i/0.5×(b-d)决定的系(见图).b=12.4cm；d=1.05cm；i=a+c-e=3.345 a=(b-d)/2=5.675 cm R--车轮曲转半径,R=16.7cm c--轮缘与轨道翼缘边缘间的距离c=0.4cm，e=0.164R=2.73cm则ξ=0.589从图6查的K1=0.55 K2=0.13 K3=0.28 K4=0.78 K5=0.61 P--电动葫芦一个车轮的最大轮压(N)；P=17645N t--距边缘(b-d)/4处的翼缘厚度(cm)t=1.4cm⑵作用点2下表面由翼缘在xoz及zoy平面内弯曲引起的应力分别为⑶靠近自由端的点3由翼缘在zoy平面内弯曲引起的应力(3)合成应力由水平载荷引起的弯曲应力较小，可忽略不计工字钢下翼缘下表面1点的合成应力为f=215N/mm2β-计算折应力增大系数β=1.2作用点2的合成应力为下翼缘下表面2点的合成应力为f=215N/mm2β-计算折应力增大系数β=1.2计算结果：计算折应力不超过钢材的强度设计值起重机钢结构满足10吨起重机的设计要求第五部分、大车运行机构的计算本车起升及小车各部位的零部件由于采用的是标准电动葫芦在这里就不进行计算了，本部分重点对大车运行机构进行计算(一)、车轮⑴选取车轮通常是根据最大轮压由车轮的承载能力选取车轮直径，然后再进行车轮的强度校核计算轮压的确定：P计=γK冲P效P效--等效轮压，P效=23.5Tγ--载荷变化系数,γ=0.82 K冲--冲击系数,K冲=1.0 P计=0.82×1.0×23.5=19.27本车采用500毫米的车轮，其能承受的最大轮压为P承=26吨P计=19.27 P承=26吨车轮承载能力满足要求⑵车轮的强度校核：车轮与轨道的接触情况分线接触与点接触两种情况，圆柱形车轮与平顶钢轨或方钢的接触.以及圆锥形车轮与工字钢下翼缘的接触呈线接触；圆柱形车轮或圆锥形车轮与圆顶钢轨的接触以及鼓形车轮与扁钢或工字钢下翼缘的接触呈点接触本车呈线接触钢轮与钢轨成线接触时的局部挤压应力式中b--车轮与钢轨的接触宽度(厘米)，b=7厘米D--车轮直径(厘米),D=50厘米[δ线]--车轮许用挤压压力,[δ线]=8500公斤/厘米2δ线=6294公斤/厘米2[δ线]=8500公斤/厘米2,车轮强度能力满足要求(二)、电动机和减速机本起重机电动机为YZR160M2-6,额定功率7.5KW,转速940r/min减速机型号ZQ400,速比31.5,一、运行静阻力起重机直线运行阻力包括摩擦阻力坡度阻力和风阻力1、摩擦阻力(运行阻力矩)龙门起重机沿直线运行的摩擦阻力是由三部分组成的⑴车轮沿轨道滚动摩擦阻力：车轮与轨道压触发生弹性变形，在车轮滚动时其接触处的弹性变形前后不对称，前面要突起一些，因而反作用力要向前偏离一个距离K，形成一个阻止车轮向前滚动的力矩(Q+G)K，(见图8为便于问题研究，假定起重机上的载荷是由一个车轮承担)，K称为滚动摩擦系数，物理意义是力臂，单位是长度单位(厘米)⑵车轮轴承中的摩擦阻力：由于车轮转动，在车轮轴承中形成一个阻止车轮转动的摩擦阻力矩M颈=(Q+G)μ(d/2)，μ为车轮轴承中的摩擦系数综上所述，龙门起重机沿直线运行摩擦阻力的计算式为：式中Q--额定起重量(公斤)；Q=10000公斤G--龙门起重机(或小车)的自重(公斤)；G=10000公斤D轮--车轮直径(厘米)；D轮=50厘米K--滚动摩擦系数(厘米)，K=0.05厘米=0.0005米d--车轮轴承内径(厘采)；d=12厘米=0.12米μ--轴承摩擦系数；μ=0.02 K附--附加阻力系数，K附=1.5⑷摩擦阻力矩(当满载时的运行阻力矩)⑸摩擦阻力矩(当空载时的运行阻力矩)2、坡度阻力P坡=(Q+G)sina=(Q+G)K坡=20000×0.003=60公斤K坡--坡度阻力系数，K坡=0.003 3、风阻力P风=q(F起+F货)D==10×12×1.3=156公斤式中q--标准风压值(公斤/米2)，q=10公斤/米2 D--受风物体的体形系数；D=1.3 F--起重机和货物迎风面积(米2)F起=10米2；F货=2米2 P静=P摩+P坡+P风=420公斤二、按静功率初选电动机⑴电动机静功率式中ν--龙门起重机(或小车)的运行速度(米/分)；ν=30r/min 1000--电动机按1000转速m--电动机的数目；m=2η--运行机构的传动效率对于三级齿轮减速器η=0.91；对于二级齿轮减速器η=0.94⑵初选电动机功率：N初=KN静N初=1.1×6.7=7.37瓩式中K--电动机功率增大系数；K=1.1本起重机电动机为YZR160M2-6,额定功率N=7.5KW,转速n=940r/min,转子转动惯性(GD2)d=0.15KG.M2,重量159.5KG⑶验算电动机发热条件：按照等效功率法,求JD=25%时所需的等效功率：[N]=KγN静=0.75×1.2×6.7=6.03瓩式中K--工作级别系数；K=0.75γ--系数,根据机构平均起动时间与平均工作时间的比值；γ=1.2由以上计算结果,[N]=6.03瓩N初=7.37瓩,[N]N初,故初选电动机能满足发热条件⑷选择减速器：电动机选出之后,根据电动机转速和运行速度可决定速器速比车轮转速：n轮=ν/πD轮=30/(3.14×0.5)=19.10r/min,机构传动比：由于减速器与车轮由齿轮将速度进行了转换，转换的比例为1：1.8故计算时车轮转速乘1.8 i选=n/n轮=940÷(19.10×1.8)=27.34本起重机选择减速机型号ZQ400,速比i=31.5,[N]=7.9瓩,(当输入转速为1000r/min时), N[N]故减速机选择合适⑸验算运行速度和实际所需功率实际运行速度：误差ε实际所需电动机等效功率：由于N实N静故所选电动机和减速器均合适。
机械设计减速器设计说明书
机械设计减速器设计说明书一、减速器概述减速器是一种将高速旋转运动转化为低速旋转运动的机械设备，广泛应用于各种工业领域。
它通常由多个齿轮组成，通过齿轮之间的啮合传递扭矩，从而实现减速的目的。
二、设计目标与参数本次设计的减速器旨在满足以下目标：1. 减速比：减速器的减速比为30:1。
2. 输入转速：输入转速为1400转/分钟。
3. 输出转速：输出转速为46.67转/分钟。
4. 输入扭矩：输入扭矩为100牛·米。
5. 输出扭矩：输出扭矩为3333牛·米。
6. 安装方式：减速器采用卧式安装方式。
三、减速器结构与工作原理减速器主要由输入轴、齿轮箱、输出轴等部分组成。
具体结构如下：1. 输入轴：输入轴上安装有主动齿轮，与电机连接，将电机的动力传递给齿轮箱。
2. 齿轮箱：齿轮箱内安装有多组齿轮，包括主动齿轮、从动齿轮等。
通过主动齿轮与从动齿轮的啮合，实现减速作用。
3. 输出轴：输出轴上安装有从动齿轮，将从动齿轮的动力传递给负载。
工作原理：当电机带动输入轴转动时，主动齿轮将动力传递给齿轮箱内的从动齿轮。
由于齿轮之间的啮合关系，从动齿轮的转速降低，从而实现减速效果。
最后，输出轴将动力传递给负载。
四、材料选择与强度计算1. 材料选择：齿轮采用高强度铸铁材料，具有良好的耐磨性和抗冲击性能；轴采用45号钢，具有较好的强度和刚度。
2. 强度计算：根据设计参数和材料性能，对齿轮和轴进行强度计算，确保减速器的可靠性。
五、减速器装配图与零件清单1. 减速器装配图：附图1为减速器的装配图，展示了各部件的相对位置和连接方式。
2. 零件清单：列出减速器所需的所有零件清单，包括齿轮、轴、轴承、箱体等。
具体零件规格和数量根据设计参数确定。
六、减速器性能测试与评估对减速器进行性能测试，以验证其是否符合设计要求。
测试内容包括但不限于以下方面：1. 减速比测试：通过测量输入和输出转速，计算实际减速比是否符合设计要求。
2. 扭矩测试：通过测量输入和输出扭矩，验证减速器的扭矩传递能力是否满足设计要求。
10T电动葫芦椼架式龙门起重机的钢结构设计计算
10T电动葫芦椼架式龙门起重机的钢结构设计计算钢结构设计计算是电动葫芦椼架式龙门起重机设计中非常重要的一部分，它确定了起重机的稳定性、安全性和承载能力。
下面我们将详细介绍10T电动葫芦椼架式龙门起重机的钢结构设计计算。
首先，钢结构设计计算需要考虑以下几个方面：1.起重机的静载荷计算：静载荷是指起重机在正常工作状态下的荷载，包括起重物的重量、起重机本身的重量以及其他附加荷载。
根据10T电动葫芦椼架式龙门起重机的设计参数，我们可以计算出静载荷的大小。
2.起重机的动载荷计算：动载荷是指起重机在运动过程中产生的荷载，包括加速度、制动力以及液压系统的反冲力等。
通过对起重机运动过程中各部分的力学分析和动力学分析，可以计算出动载荷的大小。
3.结构的稳定性计算：起重机的结构必须具备足够的稳定性，以保证在工作过程中不发生倾覆或变形。
通过对起重机结构的弹性稳定性和弹塑性稳定性计算，可以确定结构的稳定性。
4.结构的承载能力计算：起重机的钢结构需要能够承受起重物的重量和动载荷的作用，并且具有足够的强度和刚度。
通过对钢结构各个部分的截面尺寸和钢材的强度特性进行计算，可以确定结构的承载能力。
以上是钢结构设计计算的主要内容，下面我们将详细介绍每个方面的计算方法和步骤。
1.静载荷计算：首先，根据起重物的重量和工作条件，计算出静载荷的大小。
例如，假设起重物重量为10T，最大摆角为30度，工作半径为10米，则起重机的静载荷可以计算为：静载荷=10T*cos(30度)+10T*sin(30度)*10米=15.02T2.动载荷计算：动载荷计算需要考虑起重机各部分的动力学特性和运动过程中的力学分析。
例如，起重机的加速度和制动力可以通过以下公式计算：加速度=a=V/t制动力=F=m*a其中，V为起重机的运行速度，t为加速或制动的时间，m为起重机的质量。
可以根据具体的设计参数和运动条件来确定相应的数值。
3.结构的稳定性计算：结构的稳定性计算主要考虑起重机在工作过程中的倾覆和变形问题。
10T龙门吊板式基础计算案例
10T龙门吊基础计算一、10T龙门起重机简图二、10T龙门吊主要技术性能：1）起重量：主钩-10T；2）跨度：30m；柔性腿侧悬臂长7.5m；刚性腿悬臂长7.5m；3）起升高度：主钩7m；4）大车轨距30m（跨度），基距5.5m（同侧两行走机构中心距）；5）轮数4只；最大轮压14.9t；6）钢轨P43（43Kg/m）；7）本机总重33.2t(空载)。
三、10T龙门吊设计参数：1）由龙门吊技术性能表可知：轨道轨距为30m，轮压为14.9t，基距5.5m，轨道采用P43的轨道2）根据地勘报告或地基承载力试验报告确定地基承载力，本次设计取地基承载力120Kpa。
3）龙门吊基础采用C25混凝土；HRB335钢筋；基础厚度0.2m、宽度0.6m。
4）荷载转换：14.9t×1000Kg×10N/Kg=149000N=149KN。
5）根据GB 50009-2012《建筑结构荷载设计规范》第5.6.1、5.6.2条规定：动力系数为1.1～1.3，此处取1.2，则动力荷载为1.2×149KN=178.8KN。
6）龙门吊同侧两行走机构中心距5.5m；7）钢轨P43底部宽度：114mm。
四、计算简化模型1）龙门吊受力图如下：龙门吊受力分析图2）假设龙门吊两个行走轮荷载仅作用在基础受力点周围1m范围。
3）假设通过钢轨将行走轮荷载均匀传递到基础上。
五、地基承载力计算1）基础底部承受压力Pk=178.8KN/（2.0m×0.6m）+25KN/m³×0.2m=154KPa≥地基承载力f ak=120KPa。
地基承载力不满足要求，需要采用换填碎石处理。
2）假设碎石铺设厚度为0.2m。
按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2011）下列公式验算软弱下卧层地基承载力。
3）基础地面处土的自重压力值Pc=0 kPa。
4）根据下表土压缩模量经验值和《建筑地基基础设计规范》(GB 50007－2011) 表5.2.7确定扩散角为：25°。
MH10t-30单梁门式起重机操作与维护说明书
MH10t-30单梁门式起重机维护保养使用说明书编制：审核：批准：日期：中铁十一局集团第六工程有限公司汉江重工科技分公司MH10t-30单梁门式起重机操作维护说明书电气部分一、MH10t-30单梁门式起重机电气系统概述本门式起重机电气系统采用传统的继电器控制结合变频器调速的方式进行整体的设计。
整机运行性能稳定，调速满足使用要求。
该系统整机功率36KW，大车走行电机22KW，电动葫芦13KW，其他1KW。
主要包括大车走行控制系统、电动葫芦控制系统以及照明系统，大车走行回路采用变频调速的方式对大车走行速度进行控制，电动葫芦控制回路完成葫芦的纵向走行和垂直起升的控制。
本说明书拟以大车运行操作说明、电动葫芦运行操作说明、电器柜功能说明以及运行保护、起重保护和维护这几个方面作详细阐述。
二、各子系统功能说明2.1 大车运行操作说明大车走行系统由4个5.5KW的电机组成，采用八位一体按钮控制盒。
控制盒图示及功能说明如下：图1 按钮盒外形图示控制盒总共八个按钮，我们只用到其中六个，其余两个作为备用按钮。
起动（红色按钮）——按下此按钮，大车运行及葫芦运行才能生效；停止（绿色按钮）——按下此按钮，大车运行停止；上（大车1档前行）——在起动按钮有效的前提下，按住此按钮大车1档前行；下（大车2档前行）——在起动按钮有效地前提下，按住此按钮大车2档前行；左（大车1档后退）——在起动按钮有效地前提下，按住此按钮大车1档后退；右（大车2档后退）——在起动按钮有效地前提下，按住此按钮大车2档后退。
2.1.1大车走行警示灯在大车运行过程中，声光警示灯会发出警示性的鸣响，以使工作人员及现场工具处在一个安全的距离，保证施工的安全性。
声光警示灯安装在大车底梁上方，左右各一。
2.2 电动葫芦操作说明电动葫芦主要完成吊钩起吊重物以及运送重物，其操作也是通过按钮控制盒来实现，主要包括电动葫芦起升及电动葫芦纵向走行这几个动作，具体用法可参考大车走行按钮盒的操作说明。
龙门式起重机的设计与优化分析
龙门式起重机的设计与优化分析龙门式起重机作为一种常见的起重设备，具有广泛的应用领域，包括工业、建筑、港口等行业。
本文将对龙门式起重机的设计与优化进行分析，包括结构设计、工作原理、优化措施等方面。
一、结构设计龙门式起重机主要由龙门桥架、起重机梁、大车、小车、起升机构和电气控制系统等组成。
龙门桥架是起重机的主体结构，承受重物的重量和提升力。
起重机梁则是用来连接龙门桥架和起重机的吊钩，起重机梁的结构设计需考虑材料的抗压强度、刚度和稳定性等因素。
在结构设计方面，首先要确定起重机的承载能力和工作范围，根据实际需求选择合适的材料和尺寸。
对于大型起重机，通常采用钢材作为主要结构材料，同时引入增强结构和补强措施，以提高起重机的稳定性和抗风能力。
二、工作原理龙门式起重机的工作原理基于悬臂悬挂制动机构。
起重机梁通过大车和小车的协同工作，实现负载的提升和运输。
大车沿龙门桥架进行水平移动，而小车则沿起重机梁进行上下移动。
起升机构则通过绞车机构来完成物体的起升。
龙门式起重机的工作原理需要保证各个部件的稳定性和协调性。
在设计中，要合理安排各个控制系统，如限位开关、传感器和安全装置，以保证起重机的安全运行。
同时，需要考虑重物的重心位置和干扰因素，以提供合适的控制策略和操作方法，以保证起重机的准确操作。
三、优化措施为提高龙门式起重机的工作效率和安全性，可以采取以下优化措施：1.采用先进的控制系统和传感器：利用先进的自动控制技术和传感器系统，可以实现更精确的控制和监测，提高起重机的工作效率和安全性。
2.设计合理的运动机构：对大车、小车和起升机构的运动机构进行合理的设计，减小机械摩擦和振动，提高运动精度和稳定性。
3.考虑环境因素：在设计中要考虑起重机工作环境的特点，如温度、湿度、风力等因素，以确保起重机在恶劣环境下的正常工作。
4.优化结构设计：通过优化起重机的结构设计，减少结构自重，提高起重机的承载能力和工作效率。
5.定期维护和检测：对起重机进行定期的维护和检测，发现问题及时修复，确保起重机的正常运行和安全性。
10t龙门吊工程施工组织设计方案
目录1.施工项目概况 (2)2.编制施工方案的目的和依据 (3)3.施工方案要求所具备的条件 (4)4. 施工方案的确定 (5)5. 施工安全保证措施 (12)6. 施工环境保证措施 (13)7. 吊点确定及吊装验算 (13)8.作业安全要求、安全保证措施和危险点控制 (14)9.环境保护措施 (14)10.强制性条文的宣贯和执行情况 (14)11.附表 (15)1.施工项目概况1.1工程概况10t/18m电动葫芦龙门式起重机是由市起重机厂1992年11月制造。
1.1为满足钢筋加工厂及铆焊加工，配置龙门吊(10T/18m)一台,作为水平、垂直运输机械，由建筑公司自行安装，其主要参数如下：额定起重量10t ，起升高度6m，跨度18m，完全能满足现场施工的需要。
10t/18m电动葫芦龙门式龙门吊外形尺寸示意图1.4．10t/18m电动葫芦龙门起重机特点本机承载结构为门式箱式框架，大车在轨道上运行，起重小车为电动葫芦在桁架下弦（工字梁）上悬挂运行。
在封闭的操作室可对各机械运行操纵，由拖拽电缆供电，电缆卷筒储备的电缆长度足够在大车运行围的需要。
本机有完善的防风、防雨设施，操作室视野开阔。
2.编制施工方案的目的及依据2.1编制目的本方案是为安装10T龙门吊而编写的，该机械安装过程中的施工方法和安全技术措施，在本方案中都有要求，并以此保证龙门吊的顺利安装。
２.2编制依据2.2.1《电力建设安全健康与环境管理工作规定》（2002年版）；2.2.2相关资料《建筑施工手册》（第四版），第14章起重设备；2.2.3《起重设备安装工程施工及验收规》 GB50278-98；2.2.4《起重机械监督检验规程》国质检锅[2002]296号；2.2.5《起重机试验规和程序》 GB5905-86；2.2.6《起重机械安全规程》 GB6067-85；2.2.7《电力建设安全工作规程》DL5009.1-2002；2.2.8《工程建设标准强制性条文》电力工程部分（2006）3.施工方案要求所具备的条件3.1 施工条件3.1.1龙门吊各部件全部到位，并经检修合格，符合安装条件；3.1.2电气材料（包括一次电缆）配备齐全；3.1.3施工人员已经到位,安全考试合格,并已经进行了安全、技术交底。
减速器的设计范文
减速器的设计范文减速器是一种机械设备，主要用于将高速运动的输入轴转速降低到所需的输出轴转速，同时保持输出轴的转矩不变的装置。
减速器的设计在机械工程中非常重要，因为它涉及到整个机械系统的顺利运转和效率。
在减速器的设计过程中，需要考虑以下几个关键因素：1.转速比：减速器的设计首先需要确定所需的转速比。
转速比可以根据输出轴的所需转速和输入轴的转速来计算。
较高的转速比意味着输入轴需要以更高的速度运转，从而对减速器的设计和材料选择提出更高的要求。
2.载荷能力：减速器的设计需要考虑到所需载荷的大小和类型。
不同的载荷类型，如冲击载荷、连续载荷等对减速器的设计和材料选择都有不同的要求。
此外，还要考虑到减速器的使用寿命和可靠性，确保它能够承受长期运行的要求。
3.效率：减速器的设计应该尽可能提高效率，以减少能量损失和热量的产生。
高效率的减速器能够降低能源消耗，提高机械系统的整体效率。
因此，在设计减速器时需要考虑齿轮的形状和材料，以及润滑方式等因素，以提高效率。
4.可靠性和维护性：减速器设计应该注重可靠性和维护性，以减少故障和维修的次数。
在设计中要考虑到易损件的材料选择和强度计算，以及安全系数的设定等因素，从而确保减速器能够稳定运行。
5.噪音和振动：减速器的设计还需要考虑到它在工作过程中产生的噪音和振动。
通过选择合适的齿轮参数和采用减振措施，可以减少减速器的噪音和振动，提高工作环境的舒适性。
总的来说，减速器的设计是一个复杂而综合的过程，需要考虑到转速比、载荷能力、效率、可靠性和维护性、噪音和振动等多个因素。
通过合理的设计和材料选择，可以提高减速器的性能和耐用性，从而保证机械系统的正常运转。
起重机主起升机构变速减速器设计
《 宁夏机械》 ２００６ 年第 ４ 期
牙嵌式离合器变速减速器设计应注意以下原则： （ １） 速比变化不宜太大， 一般取慢速比 ｉ２ 与快速 比 ｉ１ 之比为 ２￣５。 （ ２） 为了便于制造， 牙嵌式离合器牙形大多数为 矩形， 如图 ２ 所示， 牙数为 ３￣１５ 个， 通常选用奇数牙， 此种形状牙形传递转矩大， 但结合、脱开 较困 难， 因此 常采用较大的牙间间隙。冲击不大的情况下， 材料选 用 ４０Ｃｒ， 牙 形 表 面 需 高 频 淬 火 并 低 温 回 火 ， 热 处 理 硬 度达到 ＨＲＣ４８￣５８。
（ 收稿日期： ２００６－ １１－ ３０）
变速减速器
卷筒 牙嵌离合器 电动机 拨动轴
图１
作者简介： 冯秋英（ １９７０—） ， 女， 工程师， 现从事减速器设计工作。
图２ － ２９ －
设计与计算
《 宁夏机械》 ２００６ 年第 ４ 期
（ ３） 牙嵌式离合器采用中糸列矩 形 花键 和 轴联 接， 这种联接方式加工方便， 通过磨削消除轴的热处 理变形获得较高定心精度， 定心稳定性好。
电动机
行星减速器 卷筒
差速包 电动机
现速度合成， 起升机构起升速度较快。例如炼钢厂使 用的铸造起重机主要承担钢水、铁水的吊运工作， 平 时需要在两台电动机共同驱动下高速提升， 当一台电 动机出现故障时，另一台电动机还可以继续工作， 输出 扭距不变， 只是提升速度降低， 从而保证 钢 水、铁 水安 全 运 送 。从 运 动 学 的 观 点，如 果 使 两 台 电 动 机 的 运 动 方 向相同， 还可以达到第四种速比， 但这第四种速比在工 作时功率消耗过大， 通常不采用这种变速方式， 这类行 星差动传动的关键部位是差动部分， 设计时要根据使 用要求调整行星部分和外齿轮副的速比配合， 达到理 想的快慢速比。