止回阀阀瓣零件设计计算书样本
6x300旋启式止回阀计算书
5. 6. 7.
中法兰强度计算 中法兰螺栓强度计算（常温、初加温、高温） 附录
备注
6″H44H300LB 阀体 WCB 5. 中法兰强度计算 F 符号 σ 式中 符号
w1
公
式
口 径 单位 DN152.4 Mpa N N N mm mm3 mm mm mm mm Mpa Mpa 5 31267.5 31267.5 1682 25 170031 280 230 190 38 110 82 故合格
备注
实用阀门设计手册表5-82 陆培文主编P1112
结论:
qmf<q<[q]
故合格
旋启式止回阀计算书
项目名称 旋启式止回阀 磅级 300LB 设计温度 目录： 实用阀门设计手册表5-10陆培文主编P962
版次 编号 序号
A SJ-008-05 6″H44H300LB
型号规格 20℃ 生效日期
1. 2. 3. 4.
旋启式止回阀计算书
项目名称 旋启式止回阀 磅级 300LB 设计温度 目录： 实用阀门设计手册表5-10陆培文主编P962
版次 编号 序号
A SJ-008-05 6″H44H300LB
型号规格 20℃ 生效日期
1. 2. 3. 4.
阀体壁厚计算。 阀座密封比压计算。 阀瓣强度计算。 阀盖强度计算。
中法兰强度计算 中法兰螺栓强度计算（常温、初加温、高温） 附录
备注
6″H44H300LB 阀盖 WCB 4. 阀盖强度计算 I5 口 径 公 式 单位 DN152.4 K*p*D2DP/(SB-C)2 P DDP SB C K QLZ L D1 QDJ 设计选定 设计选定 设计给定 设计选定 0.3+1.4*QLZ*L/QDJ*DDP
截止阀设计计算说明
截止阀设计计算书(J41H-64C-DN200)
编制:刘斌文
审核:王学敏
上海上冶阀门制造有限公司
目录
一、壳体最小壁厚验算 (1)
二、密封面上总作用力及比压 (1)
三、中法兰螺栓强度验算 (3)
四、阀体中法兰强度验算 (6)
五、阀杆强度验算 (1)
六、阀瓣强度验算 (1)
参考文献
2
v1.0 可编辑可修改
式中：[б]—常温下螺栓材料的许用应力（MPa ）
查表[б] =[б]t =137MPa Aa= 137=
（3）设计时给定的螺栓总截面积 Ab= nd min 2 = ×12×272= （4）比较：需要的螺栓总截面积Am=max （Aa ，Ap ） =5959 mm 2显然 Ab>Am 故：螺栓强度校核合格 四、中法兰厚度验算 t e ’= []22
11.35n Wbx
a bn
σ-
式中：t e ’—计算的法兰厚度（mm ） X —螺栓中心到法兰根部的距离（mm ） X=25(设计给定) [б1 ]—材料径向许用弯曲应力（MPa ）
[б1 ]=61MPa(查表3-3) a n —垫片压紧力作用中心长轴半径（mm ） a n=125mm(设计给定) b n —垫片压紧力作用中心短轴半径（mm ） b n=125mm(设计给定) Wb —螺栓综合力 据前页计算得出为816400N t e ’= 22
1.358164002561125125⨯⨯+ =
设计说明与计算过程
Aa=
Ab=
Am=5959 mm 2
t e ’ = t e =45mmn
结果
6。
H44H-2″150Bls旋启式止回阀设计计算
p Dn ＳＢ C Q′FZ DDP D1 l QL
PN设计给定 PN give in design 设计给定give in design 设计给定give in design 设计给定give in design K1QMJ+K2QMF+Qp+QT 设计给定give in design 设计给定give in design (D1-DDP)/2 取Q′或Q″中最大值Max.value Q'and Q" π /4*DDPDDPP 0.3+1.4QLl/QDJDDP KpDDP*DDP/(SB-C)(SB-C) σ W＜〔σ W〕 注:σ W＜〔σ W〕为合格
mm
mm
2
N N N Mpa 243 Mpa
22746.95 6046.463 22746.95 26.30921
Bonnet material:WCB NPS:2" Norminal pressure:150Lbs Body design check Temp:Normal temp Applicable cable temp:-29 ℃～425℃ 2"H44H-150Lbs阀盖强度验算(A216\WCB)checking computation for selftightion bonnet intension
DDP p BN bDP
mDP
η QDJ QDF QDT Q′FZ
设计给定give in design PN设计给定 PN give in design 查表3-24 see table 3-24 设计给定give in design 查表3-24See Table 3-24 取(0.2)Choose 0.2 according to fixed flange π /4*DDPDDPP 2π DDPBNmDPP η QDJ K1QMJ+K2QMF+Qp+QT 查表3-24See Table 3-24 bDJ＞6mm时,取bDJ=bDS, π DDPBNqYJ 设计给定Given in design 查表3-9See Table 3-9(by dL) 设计给定Given in design ZF1 QDJ+QDF+QDT+Q′FZ QYJ 取Q′或Q″中最大值Max.value Q'and Q" QL/FL 查表3-9See Table 3-9(by dL) σ L＜〔σ L〕 注:σ L＜〔σ L〕为合格
止回阀设计计算说明书
止回阀设计计算说明书(6”H44H-300Lb)编制:审核:二○○二年三月十八日目录一、壳体最小壁厚验算 (1)二、中法兰螺栓强度校核 (1)三、中法兰强度校核……………………………………………………….. .. 3四、阀盖强度校核 (6)五、阀瓣厚度验算 (7)参考文献1一、壳体最小壁厚验算 1、设计给定S B =16mm （参照API600选取） 2、按第四强度理论验算 S B ’= +C(见设P359) 式中：S B ’—考虑腐蚀裕量后阀体壁厚(mm) P —设计压力（MPa ），取公称压力PN P=5.0 MPa D N —阀体中腔最大内径(mm)D N =190(设计给定) [бL ]t —425℃阀体材料的许用拉应力（MPa ） 查表知 [бL ]t= 49.98MPa C —考虑铸造偏差，工艺性和介质腐蚀等因素 而附加的裕量（mm ）S B ’= +C因S B ’-C=8.64,参照表4-14, C 取4mmS B ’=8.64+4=12.64mm 显然S B > S B ’，故阀体最小壁厚满足要求 二、中法兰螺栓强度校核 1、 设计时给定： 螺栓数量n=12螺栓名义直径d B =M20 2、栓载荷计算 （1）操作状态下螺栓载荷(N) Wp=F+Fp （见设P368） 式中 Wp —在操作状态下螺栓所受载荷（N ） 设计说明与计算过程 结果S B =16mmS B ’=12.64mm5×190 2.3×49.98-52F —流体静压总轴向力（N ）F=0.785D G 2P 其中 D G 为垫片压紧力作用中心圆直径(mm) D G =196+12=208mm （设计给定） F=0.785×2082×5=169811.2N Fp —操作状态下需要的最小垫片压紧力（N ） Fp=2πbD G mP其中 b=bo （垫片基本密封宽度mm ） b=bo=6mm(设计给定) m 为垫片系数, m=3.0(查表) Fp=2×3.14×6×208×3×5 =117561.6NWp=169811.2+117561.6 =287372.8N （2）预紧状态下螺栓所受载荷Wa （N ） Wa=πbD G Y 式中：Y —垫片比压（MPa ） Y=69MPa(查表) Wa=π×6×208×69=270391.6N 3、螺栓面积计算 （1）操作状态下需要的最小螺栓截面积(mm 2) Ap =Wp/[б]t式中：[б]t —425℃下螺栓材料的许用应力（MPa ） [б]t =137.73（MPa ）(查表) Ap= =2086.5 mm 2（2）预紧状态下需要的最小螺栓截面积（mm 2） Aa=设计说明与计算过程 结果F=169811.2NFp=117561.6NWp=287372.8NWa=270391.6NAp=2086.5 mm 23式中：[б]—常温下螺栓材料的许用应力（MPa ） 查表[б] =[б]t =137.73MPaAa= =1963.2mm 2（3）设计时给定的螺栓总截面积 Ab= nd min 2 = ×12×（20-2.5）2=2884.9mm 2（4）比较： 需要的螺栓总截面积Am=max （Aa ，Ap ） =2086.9 mm 2 显然 Ab>Am 故：螺栓强度校核合格 三、中法兰强度校核 1、法兰力矩计算（见设P369） （1）法兰操作力矩Mp(N ·mm)计算 Mp=F D S D +F T S T +F G S G式中：F D —作用于法兰内直径截面上的流体静压 轴向力（N ）F D =0.785Di 2P其中 Di 为阀体中腔内径（mm ） Di=190（设计给定） F D =0.785×1902×5=141692.5N S D 为螺栓中心至F D 作用位置处的径向距离（mm ） S D =35.5（设计给定） F T —流体静压总轴向力与作用于法兰内径截面上的流体静压轴向力之差（N ）F T =F-F D =169811.2-141692.5 =28118.7N设计说明与计算过程Aa=1963.2mm 2Ab=2884.9mm 2Am=2086.9 mm 2结果4S T —螺栓中心至F T 作用位置处的径向距离（mm ） S T =40.5(设计给定)F G —法兰垫片压紧力（N ） F G =Fp=117561.6N S G —螺栓中心至F G 作用位置处的径向距离S G =36mm （设计给定） Mp=141692.5×35.5+28118.7×40.5+117561.6×36=10401108.7 N ·mm （2）法兰预紧力矩Ma （N ·mm ） Ma=F G S G F G =W其中W 为螺栓的设计载荷（N ） W= [б] = ×137.73=342355.5N Ma=342355.5×36=12324796.6 N ·mm （3）法兰设计力矩Mo(N ·mm)计算 Mo=max(Ma ，Mp )式中 [б]f t—425℃下法兰材料的许用应力（MPa ） [б]f t=82.76MPa （查表） [б]f —常温下法兰材料的许用应力（MPa ） [б]f =120.69MPa （查表）Ma =12324796.6× = 8451405.8N ·mm故Mo=Mp=10401108.7设计说明与计算过程 结果Mp =10401108.7N ·mmMa =12324796.6N ·mmMo =10401108.7N ·mm2884.9+2086.5 252、法兰应力计算（1）轴向应力бH （MPa ）计算бH =式中 f —整体法兰颈部应力校正系数f =1(查表)λ—参数 λ=1.42(查表计算) Di 1—计算直径（mm ） 因f<1，故Di 1=Di+δo=190+16=206mmбH = =98.5MPa （2）径向应力бR (MPa)计算бR =式中 δf —法兰有效厚度（mm ） δf =37（设计给定）e —系数，e=0.016（查表计算）бR ==50.3MPa（3）切向应力бT(MPa)计算бT = -ＺбR式中 Y , Ｚ—系数，查表得Y=3.837 Ｚ=2.059бT = -2.059×50.3=49.8MPa设计说明与计算过程结果бH =98.5MPaбR =50.3MPaбT =49.8MPa1×10401108.7 1.42×192×206(1.33×37×0.016+1) ×10401108.7 1.42×372×190 Y Mo δf 2Di 3.837×10401108.7 372×19063、应力校核 法兰应力应满足下列条件 бH =98.5＜1.5[б]f t =1.5×82.76=124.14 бR =50.3＜[б]f t=82.76 бT =49.8＜[б]f t =82.76 = =74.1＜[б]f t= =74.4＜[б]f t 故中法兰强度满足要求 四、阀盖强度校核 阀盖法兰计算同阀体,不再重复,下面进行阀盖壁厚计算 δ’= +C(见设P392) 式中：δ’—阀盖计算壁厚(mm) M —碟形阀盖形状系数 M=2.563(查表)P —设计压力(MPa)，取公称压力PN P=5.0 MPa Di —阀盖内径(mm) D N =190(设计给定) [б]t —425℃阀盖材料的许用应力（MPa ）查表知 [б]t = 82.76MPa C —考虑铸造偏差，工艺性和介质腐蚀等因素 而附加的裕量（mm ）δ’= +C 因δ’-C=15,参照表4-14, C 取3mm设计说明与计算过程 结果98.5+49.8 22.563×5×190 2 ×82.76-0.5×5 98.5+50.327δ’ =15+3=18mm 设计给定δ=24mm显然δ>δ’，故阀盖壁厚设计满足要求 五、阀瓣厚度验算S B ’= D MP +C(见设P432)式中：S B ’—阀瓣计算壁厚(mm)D MP —密封面平均直径(mm) D MP =166（设计给定） K —结构特性系数,K=0.3查表) P —介质工作压力（MPa ）取P=PN=5.0 [бW ]—阀瓣材料许用弯曲应力（MPa ） 查表知 [бW ] = 115.64MPaC —考虑铸造偏差，工艺性和介质腐蚀等因素 而附加的裕量（mm ）S B ’= 166 +C因S B ’-C=19,参照表4-73, C 取3mmS B ’=19+3=22 设计给定S B =23.5 显然 S B >S B ’ 故阀瓣厚度符合要求参考文献《阀门设计手册》 机械工业出版社《材 料 手 册》 机械工业出版社 《机械零件设计手册》 机械工业出版社设计说明与计算过程 结果 δ’ =18mm δ=24mmS B ’=22mm S B =23.5mm。
闸阀阀杆零件设计计算书样本.
序号符号公式结果1 f 'm 设计给定2 f ''m 设计给定3A 设计给定456Q MJ 设计已定7Q MF 设计已定8Q g 设计给定9设计给定(自动密封单面强制密封双面强制密封(自动密封 (单面强制密封闸板自重密封类型开启时阀杆作用于闸板上的力11Q2Q1关闭时阀杆作用于闸板上的力10图号零件名称阀杆闸阀阀杆零件设计计算书材料牌号强度计算,稳定性校核计算内容数据名称密封面处介质作用力密封面上密封力关闭时闸板与阀座密封面摩擦系数开启时闸板与阀座密封面摩擦系数闸板楔半角关闭时闸板与阀座密封面摩擦角开启时闸板与阀座密封面摩擦角Gm MJm Q tg f Q f -×-×'1(cos 'j j --+××+g MJ MF Q tg tg Q Q 8.9'(cos (2j r j '((cos j j r j tg tg Q MJ++××gMJ MF Q tg tg Q Q 8.9cos '((2-×+×+j r j GmMJm Q tg f Q f +×-×''1(cos ''j j ---××+g MJ MF Q tg tg Q Q 8.9''(cos (2j r j ''((cos j j r j tg tg Q MJ --××j 'r ''r'(m f Arctg''(m f Arctg板上的力Mpa 单位 mm N mm N N N N mm mm N.mm N.mm mm mm N.mm N.mm 第6页 2012-2-27N.mm N.mm 单位 N.mm N.mm mm 2 Mpa mm2 Mpa Mpa Mpa Mpa Mpa mm mm Mpa mm mm mm Mpa Mpa mm mm 第7页 2012-2-27Mpa 单位 Mpa Mpa 第8页 2012-2-27。
止回阀样本全
止回阀系列样本天津市仪表集团 自动化仪表四厂天津精通控制仪表技术有限公司——天津市自动化仪表四厂改制公司ISO9001质量体系认证单位※123471类型H止回阀4法兰式7对夹式0浮球式1升降式2升降立式4单瓣旋启式6双瓣旋启式7蝶式双瓣X/J 橡胶/衬胶F/F S氟塑料/衬氟W 本体材料H Cr13Y 硬质合金T铜合金101.0MPa 16 1.6MPa 252.5MPa 404.0MPa/HT200QQT450C WCB P ZG1Cr18Ni9Ti RZG1Cr18Ni12Mo2TiB 1电镀球墨铸铁B 2铝青铜B 3ZG1Cr18Ni9TiB 5CF8M B 6碳钢B 7CF8B 8CF3M※止回阀型号编制：结构形式4密封面材料/衬里23连接形式5公称压力6 特殊标记：S 阀腔全衬蝶式7阀体材质内件材料止回阀简介H40J-10 型浮球式衬胶止回阀主要性能规范：适用温度 适用介质≤85℃弱酸碱等一般腐蚀性介质主要零件材料： 名称 材料 上阀体 灰铸铁衬橡胶 下阀体 灰铸铁衬橡胶 浮球铝球包覆橡胶主要尺寸及重量：公称通径DN 公称压力 Mpa工作压力MpaL D D 1Z-Ф B 重量 kg15150 95 65 4-14 95 3 20 150 105 75 4-14 100 3.5 25 160 115 85 4-14 125 5 40 190 150 110 4-19 145 7.5 50 220 165 125 4-19 165 10.5 65 270 185 145 4-19 205 16.5 80 300 200 160 8-19 240 21.5 100 1.01.0350 220 180 8-19 270 38 125 400 250 210 8-19 285 55 150 480 285 240 8-23 380 78.5 2001.00.649534029512-23440104法兰连接尺寸：GB/T17241.6(PN1.0MPa）H44J-10 型旋启式衬胶止回阀主要性能规范： 适用温度 适用介质≤85℃弱酸碱等一般腐蚀性介质主要零件材料： 名称 材料 上阀体 灰铸铁衬橡胶 下阀体 灰铸铁衬橡胶 阀瓣碳钢衬橡胶主要尺寸及重量：公称通径DN 公称压力 Mpa 工作压力MpaL D D 1Z-Ф B 重量 kg 25 160 115 85 4-14 128 4.5 32 180 135 100 4-18 150 7 40 200 145 110 4-18 160 8 50 230160 125 4-18 178 10 65 290 180 145 4-18 204 18 80 310 195 160 4-18 230 24 100 350 215 180 8-18 255 30.5 125 400 245 210 8-18 305 47.5 150 1.0 0.6 480280 240 8-23 345 63.5 200 0.6500 335 295 8-23 415 96.5 250 550 390 350 12-23 495 144 300 1.00.4698400440540224法兰连接尺寸：JB78(PN1.0MPa）H71□-1016 2540 对夹升降式止回阀主要尺寸及重量：尺寸(mm)配管法兰(供参考) 公称压力 PN MPa公称通径DN mm L D D 2D 3D 4D 5重量(kg)螺栓孔中心圆直径D1螺栓数量 螺栓直径d 螺栓长度L 115 16 52 15 24 31 40 0.1265 4 M12 75 20 19 62 19 30 40 50 0.2475 4 M12 90 25 22 72 24 36 47 58 0.3485 4 M12 90 3228 83 31 46 56 68 0.53100 4 M16 100 40 31.5 93 39 55 66 78 0.8 110 4 M16 105 50 40 108 48 65 78 90 1.2 125 4 M16 125 65 46 128 62 80 95 110 1.8 145 4 M16 130 80 50 142 76 96 110128 2.2 160 8 M16 135 100 60 162 95 115135150 3.4 180 8 M16 150 125 90 192 110 125132— 9 210 8 M16 180 PN1.0 / PN1.6 （短系列）150 106 218 127 150158— 14 240 8 / 12 M20 210 15 16 52 15 24 31 40 0.1265 4 M12 80 20 19 62 19 30 40 50 0.2475 4 M12 90 25 22 72 24 36 47 58 0.3485 4 M12 90 3228 83 31 46 56 68 0.53100 4 M16 110 40 31.5 93 39 55 66 78 0.8 110 4 M16 115 50 40 108 48 65 78 90 1.2 125 4 M16 125 65 46 128 62 80 95 110 1.8 145 8 M16 135 80 50 142 76 96 110128 2.2 160 8 M16 145 100 60 168 95 115135150 3.8 190 8 M20 160 125 90 194 110 125132— 9.2 220 8 M24 205 150 106 224 127 150158— 15 250 8 M24 225 PN2.5 /PN4.0 （短系列）200140284/291165200208—26/28310/32012M24/M27260/275止回阀类主要尺寸及重量：尺寸(mm)配管法兰(供参考)公称压力 PN MPa公称通径 DNmmLDD 2D 3D 4重量 (kg)螺栓孔 中心圆 直径D1螺栓数量螺栓 直径 d 螺栓 长度 L 115 25 52 15 25 25 0.3 65 4 M12 90 20 31.5 62 19 30 30 0.45 75 4 M12 100 25 35.5 72 24 36 36 0.6 85 4 M12 105 3240 83 31 43 43 0.8 100 4 M16 115 40 45 93 39 52 52 1.4 110 4 M16 120 50 56 108 48 62 62 2.3 125 4 M16 140 65 63 128 62 75 75 3 145 4 M16 150 80 71 142 76 90 90 3.8 160 8 M16 155 100 80 162 95 112 112 5 180 8 M16 170 125 110 192 110 125 132 11 210 8 M16 200 PN1.0 / PN1.6 （长系列）150 125 218 127 150 158 16 240 8/12 M20 225 15 25 52 15 25 25 0.3 65 4 M12 90 20 31.5 62 19 30 30 0.45 75 4 M12 100 25 35.5 72 24 36 36 0.6 85 4 M12 105 32 40 83 31 43 43 0.8 100 4 M16 115 4045 93 39 52 52 1.4 110 4 M16 120 50 56 108 48 62 62 2.3 125 4 M16 140 65 63 128 62 75 75 3 145 8 M16 150 80 71 142 76 90 90 3.8 160 8 M16 165 100 80 168 95 112 112 5.3 190 8 M20 180 125 110 194 110 125 132 12/13 220 8 M24 225 150 125 224 127 150 158 18/19 250 8 M24 245 PN2.5 /PN4.0 （长系列）200160284/29116520020830/32310/32012M24/M27285/295注：法兰连接尺寸符合GB/T9113.1。
截止阀计算书
目录
阀体壁厚验算 (2)
密封面上总作用力及计算比压 (3)
阀杆强度验算 (4)
阀杆头部强度验算 (6)
阀瓣强度验算 (7)
中法兰螺栓强度验算 (8)
阀盖强度验算 (9)
参考资料
1、GB/T12235-2007………………………………………………………截止阀标准
2、GB/T12221-2005……………………………………………………阀门结构长度
3、化学工业出版社…………………………………………………《机械设计手册》
4、机械工业出版社……………………………………………《实用阀门设计手册》
说明
1、以公称压力作为计算压力
2、对壳体壁厚的选取，在满足计算壁厚的前提下，按相关标准取壳体最小壁厚且圆整整
数，以及裕度。
3、涉及的材料许用应力值按-29～425℃时选取
4、适用介质为水、油、气等介质
5、不考虑地震载荷、风载荷等自然因数
6、瞬间压力不得超过使用温度下允许压力的1.1倍
7、管路中应安装安全装置，以防止压力超过使用下的允许压力。
止回阀设计计算书
止回阀计算书计算数据名称代号计算公式壁厚计算阀体壁厚按API6D-200公称压力PN设计给定公称通径DN设计给定壁厚系数K1设计手册P361附加裕量C设计给定阀体材料许用应力S设计手册P361计算壁厚S B' 1.5*[K1*DN*PN/(2*S-1.2*K1*PN)]计算附加裕量S B"S B'+C密封面上总作用力及计算比压来源：阀门设计计算手册P33密封面上总作用力Q MZ Q MJ密封面处介质作用力Q MJπ(D MN+b M)2P/4密封面内径D MN设计给定密封面宽度b M设计给定计算比压PN设计给定密封面必须比压q MF查表4-10密封面计算比压q Q MZ/π(D MN+b M)b M密封面许用比压[q]查表4-11中法兰螺柱强度验算来源：阀门设计计算手册P65操作下总作用力 Q'Q DJ+Q DF+Q DT最小预紧力Q"Q YJ螺柱计算载荷Q L取Q'或Q"中较大的值2*P/4垫片处介质总作用力Q DJπ*DDP垫片平均直径D DP设计给定垫片上密封力Q DF2π*D DP*B N*m DP*P垫片有效宽度B N查表4-20垫片宽度b DP设计给定垫片系数m DP查表4-21垫片弹性力Q DTη*Q DJ系数η按固定法兰取（0.2）必须预紧力Q YJπ*D DP*B N*q YJ*K DP 密封面预紧比压q YJ查表4-21垫片形状系数K DP按圆形取（1）螺柱拉应力σL Q L/F L螺柱总截面积F L Z*F1螺柱总数量Z设计给定单个螺柱截面积F10.785*d L 螺柱底径d L设计给定许用拉应力[σL]查表4-9中法兰强度验算来源：阀门设计计算手册P71常温时螺柱计算载荷Q L已算常温时比值系数n Q L/[σw]计算载荷Q同Q LⅠ-Ⅰ断面弯曲应力σwⅠQ*l1/WⅠ力臂l1(D1-D m)/2螺柱孔中心圆直径D1设计给定中法兰根径D m设计给定断面系数WⅠπ*D m h2/6中法兰厚度h设计给定Ⅱ-Ⅱ断面弯曲应力σwⅡ0.4Q*lⅡ/WⅡ力臂lⅡl1+(D m-D n)/4计算内径D n设计给定断面系数WⅡπ(D m+D n)(D m-D n)2/48许用弯曲应力[σw]阀门设计手册P254阀盖强度计算来源：阀门设计计算手册P80计算厚度S B(PRK/2[σW])+C计算压力P设计给定内球面半径R设计给定许用弯曲应力[σW]阀门设计手册P254形状系数K查表4-29过渡半径r设计给定附加裕量C设计给定实际厚度S B'设计给定阀瓣强度校核计算厚度S B0.55D MP(P/[σW])1/2+C 密封面平均直径D MP D MN+b M 计算压力P设计给定许用弯曲应力[σW]阀门设计手册P254附加裕量C设计给定实际厚度S B'设计给定计算结果单位备注17.5mm5MPa203mm1.36.3mm118MPa8.673312883mm14.97331288mm189970N189970N214mm6mm因q MF <q<[q];故合格5MPa8MPa71.875MPa150MPa514031.7375N173594.272N514031.7375N291455.7813N272.5mm164284.8MPa6.4mm12.5mm358291.15625N0.2因为σL<［σL］；故合格173594.272N31.7MPa1177.1385637Mpa 2901.8624mm2 16个181.3664mm215.2230Mpa514031.7375N 4248.196178mm2 514031.7375N 44.45420528Mpa21mm332mm290mm 242826.666740mm 96.92623659Mpa32mm246mm 67882.61333121Mpa18.46280992MPa5MPa350mm121mm2mm15MPa4MPa20mm27.596747752205121328。
150LB止回阀设计计算书共7页文档
止回阀设计计算书 2″~12″H44H-150Lb编制: 审核:二○○四年七月三十日浙江永嘉县科维特阀门制造有限公司目 录1.阀体壁厚计算————————————————————22.法兰螺栓强度校核——————————————————23.中法兰强度校算———————————————————44.阀瓣厚度验算————————————————————9一、 阀体壁厚计算：计算公式： C P S dP t cc +-=)2.12.(5.1式中：t －阀体计算壁厚（英寸）； Pc －额定压力等级（磅）；Pc=150 d －公称通径（英寸）；S －材料需要用的应力（磅/平方英寸）S=7000 C －附加余量（英寸）按ANSI B16.34 C=0.1英寸实际确定壁厚≥计算壁厚为合格二、法兰螺栓强度校核 1、栓载荷计算1）操作状态下螺栓载荷(N)Wp=F+Fp （见设P368） 式中Wp —在操作状态下螺栓所受载荷（N ） F —流体静压总轴向力（N ）Fp —操作状态下需要的最小垫片压紧力（N ） 式中D G —为垫片压紧力作用中心圆直径(mm)b —垫片有效密封宽度（mm ） bo —垫片基本密封宽度（mm ） m —为垫片系数, m=3.0(查表)当b 0≤6.4mm 时，b=b 0 D G =垫片接触面的平均直径当b 0＞6.4mm 时，053.2b b D G =垫片接触面的平均直径减2b2）预紧状态下螺栓所受载荷Wa （N ）Wa=πbD G Y式中：Y —垫片比压（MPa ） Y=69MPa(查表)2、螺栓面积计算（1）操作状态下需要的最小螺栓截面积(mm2)式中：[б]t—425℃下螺栓材料的许用应力（MPa）t（2）预紧状态下需要的最小螺栓截面积（mm2）式中：[б]—常温下螺栓材料的许用应力（MPa）查表[б] =[б]t=137.93MPa（3）设计时给定的螺栓总截面积式中：n—为螺栓数量；d min—每一个螺栓的最小直径（mm）。
止回阀新版计算书
qMF=8.5 Mpa
得出:
FMJ=π*（82+3.5）2*2/4=11477 N FMF=π*（82+3.5）*3.5*8.5=7987 N FMZ=11477+7987=19463 N
2.密封面 计算比压q
q= FMZ/[π*(DMN+bM)*bM]
q=19463/(π*(82+3.5)*3.5)=20.7 Mpa
步骤
八、流量系数计 算
计算过程
测得qv=54.25m3/h,Δ P=0.00628bar 根据[3]6.2.1公式Kv=qv(ρ /Δ Pρ 0)1/2 得出 Kv=92.9 根据[4]P12公式（1） Cv=1.156Kv 得出Cv=107.39
结果
备注
参考资料： [1].实用阀门设计手册.陆培文 主编.机械工业出版社 [2].法兰、螺纹和焊接连接的阀门.美国机械工程师学会 [3].BS-EN-1267-1999 阀门水介质流阻测试 [4].API 6D管线和管道阀门规范 第24版 美国石油学会标准
结果
备注
σ WI=F*l1/W1 式中: l1=(D1-Dm)/2=13mm W1=π*Dm*h2/6=28050mm3 (Dm=134,h=20mm) 得出: σ
WI=161748*13/28050=74.9
MPa
σ
WI=74.9MPa
4.II-II断面弯曲 应力σWII σ WII=0.4*F*l2/WII 式中: l2=l1+(Dm-Dn)/4=13+32/4=21mm WII=(π/6)*[(Dm+Dn)/2]*[(Dm-Dn)/2]2 WII=(π/6)*[(134+102)/2]*[(134-102)/2]2 =15809mm3 得出: σ WII=0.4*161748*21/15809=85.9MPa σ σ
止回阀技术说明书
止回阀系列外置油缸蝶式止回HH47X蝶式微阻缓闭止回阀HH49X外置油缸微阻缓闭止回阀HH44X橡胶瓣止回阀HC44X静音止回阀H42X静音止回阀H41X型号编制说明HH47X外置油缸蝶式止回阀引述目前常用的蝶式微阻缓闭止回阀依靠介质通过液压管路推动缓闭油缸活塞，以带动缓闭液压系统工作，这种液压缓闭原理由于介质与活塞及管路系统直接接触，液压系统常受到介质中的杂质的影响，特别是在用于污水处理系统介质的杂质常常阻塞液压管路导致微阻缓闭功能失效。
在这种情况下我们开发了一种外油缸式的微阻缓闭蝶式止回阀。
依据同样原理我们还研制了一种外油缸式旋启式微阻缓闭止回阀，我们将在下面做详细的介绍。
工作原理本止回阀主要有阀体、阀板、转轴、摇臂、缓冲液压缸等组成。
本阀靠进口介质压力推动阀板开启使介质通过，阀板通过转轴带动摇臂将缓冲液压缸中的活塞杆拉到开启位置。
当介质停止流动是（如泵突然停止运动）由于阀板自重及介质倒流作用，是阀板自动关闭。
由于缓冲液压缸的作用，阀板关闭分两个阶段从全开位置（850）到运行了700为快关段，阻尼装置作用小，700以后阻尼装置作用大，为慢关段，且慢关的时间可通过调节缓冲液压缸的溢流阀进行调整，以消除破坏性水锤（将水锤压力控制在工作压力的 1.2～1.5倍之间，并控制介质倒流时，水泵倒转速度不超过水泵额定转速的1.3倍）。
注：因该阀门主要是在管网正常供水状态下出现断电事故时，起到消除破坏性水锤，保护泵及管道的作用，且能达到零泄漏。
故在正常供水、停水（即无倒流介质水锤）状态下（先关出口蝶阀，后停泵），该阀门不关闭。
打开从此注油。
（正常情况下越3～4个月补充一次）特点1、体积小、重量轻、结构紧凑、维修方便2、缓闭装置设计新颖，结构紧凑便利，性能稳定可靠，且位于管线之外，避免了污染介质。
3、运行平稳、无震动、无噪音。
4、采用双偏心结构，其结构参数确定在最佳值，有利于减少流阻和振动，减少水锤影响。
5、达到完全密封，无泄漏。
闸阀阀杆零件设计计算书样本
d ?
FS
2
(无推力球轴承) (有推力球轴承) (无推力轴承时)
mm mm N.mm N.mm
mm mm N.mm
N.mm
第2页
2021/4/3
30 开启时轴承摩擦系数 M''g
Q' ' FZ
?f g
? D gP 2
(有推力轴承时)
M'FL+M'FJ (无推力球轴承)
序31 关闭时阀杆的总扭矩 M'FZ M'FL+M'g (有推力球轴承)
19 开启时阀杆总轴向力 Q''FZ Q2 - QP + QT
20 阀杆最大轴向力 QFZ QFZ=max{Q'FZ , Q''FZ}
结果
Mpa 单位 mm
N mm
N N N N
21 是否有推力球轴承 关闭时阀杆螺纹
22
摩擦半径
R'FM
开启时阀杆螺纹
23
摩擦半径
R''FM
关闭时阀杆螺纹
24
摩擦力矩
M'FL
QFZ / FS 查表(按退刀槽处的断面系数) M FZ
WS
38 阀杆合成应力
s?
s 2 + 4t N 2
39 阀杆许用拉应力 [s L ] 查表
40 阀杆许用剪应力 [t N ] 查表
41 阀杆许用合成应力 [s ? ] 查表
42 阀杆头部宽度 B 设计给定
43 阀杆头部厚度 h 44 阀杆头部剪应力 τ
设计给定 Q''FZ -QT
2 ?B ?h
45 阀杆头部最大直径 D 设计给定
止回阀设计计算说明
止回阀设计计算书(H44H-64C-DN200)编制:刘斌文审核:王学敏上海上冶阀门制造有限公司目录一、壳体最小壁厚验算 (1)二、中法兰螺栓强度校核 (1)三、中法兰强度校核……………………………………………………….. .. 3四、阀盖强度校核 (6)五、阀瓣厚度验算 (7)参考文献123式中：[б]—常温下螺栓材料的许用应力（MPa ） 查表[б] =[б]t =137MPaAa= 403128.5/137=2942.5mm 2（3）设计时给定的螺栓总截面积 Ab= nd min 2 = ×12×272=6867.2mm 2（4）比较： 需要的螺栓总截面积Am=max （Aa ，Ap ） =5190 mm 2 显然 Ab>Am 故：螺栓强度校核合格 三、中法兰强度校核 1、法兰力矩计算（见设5-124） （1）法兰操作力矩Mp(N ·mm)计算 Mp= M D + M T + M G=F D S D +F T S T +F G S G 式中：F D —作用于法兰内直径截面上的流体静压 轴向力（N ） F D =0.785Di 2P 其中 Di 为阀体中腔内径（mm ） Di=220（设计给定）F D =0.785×2202×6.4=243161.6NS D 为螺栓中心至F D 作用位置处的径向距离（mm ） S D =45（设计给定） F T —流体静压总轴向力与作用于法兰内径截面上的流体静压轴向力之差（N ） F T = F ’FZ -F D =326685.6-243161.6 =83524N设计说明与计算过程Aa=2942.5mm 2Ab=6867.2mm 2Am=5190 mm 2结果4S T —螺栓中心至F T 作用位置处的径向距离（mm ） S T =42.5(设计给定)F G —法兰垫片压紧力（N ） F G = F DJ =384336N S G —螺栓中心至F G 作用位置处的径向距离S G =50mm （设计给定） Mp=243161.6×45+83524×42.5+384336×50=33697367 N ·mm （2）法兰预紧力矩Ma （N ·mm ） Ma=F G S G F G =W其中W 为螺栓的设计载荷（N ） W= [б] = ×137=825918.2N Ma=825918.2×50=41295910N ·mm （3）法兰设计力矩Mo(N ·mm)计算 Mo=max(Ma ，Mp )式中 [б]f t—425℃下法兰材料的许用应力（MPa ） [б]f t=83.9MPa （查实用阀门设计手册表3-10） [б]f —常温下法兰材料的许用应力（MPa ） [б]f =138MPa （查实用阀门设计手册表3-10）Ma =4129591×(83.9/138)= 25106716.3N ·mm故Mo=Mp=33697367设计说明与计算过程 结果Mp =33697367N ·mmMa =41295910N ·mmMo =33697367N ·mm5190+6867.2 252、法兰应力计算（1）轴向应力бH （MPa ）计算бH =式中 f —整体法兰颈部应力校正系数f =1(按图5-136)λ—参数 λ=1.42(按图5-138选取计算) Di 1—计算直径（mm ） 因f<1，故Di 1=Di+δo=220+19=239mmбH = =98.5MPa （2）径向应力бR (MPa)计算бR =式中 δf —法兰有效厚度（mm ） δf =40（设计给定）e —系数，e=0.016（按图5-137计算）бR ==57.4MPa（3）切向应力бT(MPa)计算бT = -ＺбR式中 Y , Ｚ—系数，查表5-123得Y=1.8 Ｚ=2.059бT = -2.059×57.4=54.3MPa设计说明与计算过程结果бH =91.1MPaбR =57.4MPaбT =54.3MPa1×33697367 1.42×332×239(1.33×40×0.016+1) ×33697367 1.42×402×220 Y Mo δf 2Di 1.8×33697367 402×22063、应力校核 法兰应力应满足下列条件 бH =91.1＜1.5[б]f t =1.5×83.9=125.85 бR =57.4＜[б]f t=83.9 бT =54.3＜[б]f t =83.9 = =72.7＜[б]f t = =74.2＜[б]f t 故中法兰强度满足要求 四、阀盖强度校核 阀盖法兰计算同阀体,不再重复,下面进行阀盖壁厚计算 δ’= []20.5MpRiC t pσ+- (见阀门设计手册表P392) 式中：δ’—阀盖计算壁厚(mm) M —碟形阀盖形状系数，Q =1.125(查表4-28) P —设计压力(MPa)，取公称压力PN P=6.4 MPa Ri —阀盖球面内半径(mm)Ri =360 (设计给定) [б]t —425℃阀盖材料的许用应力（MPa ） 查表知 [б]t= 83.9MPa C —考虑铸造偏差，工艺性和介质腐蚀等因素 而附加的裕量（mm ）δ’= +C因δ’-C=15.7,参照实用阀门设计手册表5-79, C 取3mm 设计说明与计算过程 结果91.1+54.3 21.125×6.4×360 2 ×83.9-0.5×6.4 91.1+57.4 2。
止回阀样本全
7
内件材料
※ 特殊标记：S 阀腔全衬蝶式 -1-
止回阀简介
7
止回阀
法兰式
对夹式
浮球式
升降式
升降立式
单瓣旋启式
双瓣旋启式
蝶式双瓣
橡胶/衬胶
氟塑料/衬氟
本体材料
Cr13
硬质合金
铜合金
1.0MPa
1.6MPa
2.5MPa
4.0MPa
HT200
QT450
WCB
ZG1Cr18Ni9Ti
ZG1Cr18Ni12Mo2Ti
-8-
止回阀类
旋启式止回阀对比：
结构形式 水锤压力
H76 型对夹双瓣旋启式止回阀
H44 型法兰单瓣旋启式止回阀
小，阀瓣行程短、且有弹簧辅助关闭，关阀 很大，阀瓣行程长，需要较长的关闭时间
的速度快
H76 型的水锤压力只有 H44 型的 1/2～1/5
4
M12
90
25
22
72
24 36 47 58 0.34
85
4
M12
90
32
28
83
31 46 56 68 0.53
100
PN1.0
40
31.5 93
39 55 66 78 0.8
110
/ PN1.6
50
40
108
48 65 78 90 1.2
125
（短系列） 65
46
128
62 80 95 110 1.8
只能水平安装,口径较大的阀门重量重，较 可水平安装或垂直安装，重量很轻，安装容易
难安装
很小，阀瓣在很小的压差下就能完全打开
闸阀 强度计算书
1.阀体强度校核为保证密封面密封，又要保证材料不被挤坏，必须满足下式q - 实际计算比压，MPa ；[q]- 密封面材料的许用比压，MPa ；查表4-66…………[2-P428]b M —密封面宽度，mm ；a—半锥角；f M —锥形密封面摩擦系数；查表4-69…………[2-P429]由以上公式推导： P（d+b M ）/b M =4Sin(a)(1+f M /tg(a))q由以上知：t B ′-C=0.63，查表，C=5，所以：t B ′=5+0.63=5.63；实际采用壁厚：t B；t B ′＜t B ;（见图纸）结论：壁厚满足要求。
公式：Q MF = π（d+b M ）b M Sin(a)(1+f M /tg(a))q MF ；…………[2-P429]式中：Q MJ —阀座密封面介质力（N ）；Q MJ =π/4P(d+b M )2d—阀座密封面内径 （㎜）；2.阀座密封面比压校核上式可以转换为：Q MJ = π（d+b M ）b M Sin(a)(1+f M /tg(a))q ；公式：q MF <q<[q]；…………[2-P425]式中: q MF - 保证密封所需的密封比压，MPa ；C -附加裕量；查表4-14………[2-P358]实际壁厚t 依据API 600标准，查表1………[4-P3],取t =8.6（mm）D N –计算直径，mm ；[бL ]—许用拉应力，Mpa ；取n s =2.3 ，n b =4.25，P=2Mpa 。
式中: [бL ]—材料的许用应力, Mpa ，[б]取 бS /n s 与бb /n b 两者较小的值；取 бS =250 Mpa，бb =485Mpa。
………[3-P177]本设计计算书主要对升降止回阀强度及螺栓承载能力进行计算阀体由中腔、进口和出口管端三个部分组成,这三个部分比较,中腔尺寸大于进口和出口端进、出口端尺寸按API 标准设计,无需计算,因此,阀体壁厚的验算只对中腔部分进行。
截止阀阀杆校核计算书样本
（ 我 ）。
我 了解 了情况 ，批评 了女 同学。 我说 ： “ 你 的 目的
是好 的 ，但 方 法 欠妥 当 ，你 让他在 全 班 同学 面前丢 了面
我 ，今后 你 还 管我 ，除 了脸 ，打我 哪 儿都行 。 ”女 生 笑
因为这是他们人 生长河 中一朵 美丽 的浪 花 ，一道亮丽的风
景 …… （ 赵春华／ 圈）
【 责任编辑 李小卉】
将 练 字进 行 到 底
一辽 源市 第一 实验小 学 纪海茹
当我 初 次 接 到 行 楷 字 练 字 任 务 的 时候 ，我 的 内心 是 有
俗话说 “ 字无百 日功 ”。 “ 墨池”的故事 享誉 中外 ， 但 又有 几人 能真 正做 到？ 练 字要 经历一 个反 复 训练 、逐
的， 我 经常 引导 学生收集名人克服 困难 的故 事 ，告诉他们
名人 也 与 我 们 一 样 ，他 们 也 会 遇 到 很 多 困 难 ，他 们 之 所 以
成功 了，就是 因为他 们没放弃 坚持 下去 了。我还定期推 选
出 “ 书 法 小老 师 ” 级 人 物 ，树 立榜 样 ，让 孩 子 们 看 到付 出
绪关 系着练 字的 效果 ，每 位教师必须重视 。为 了达到此 目
的缘 由，不难发现 ，这与楷 书的 书写规 则有关 ：楷 书的起 笔 、行笔 、收 笔等 过程 中，提笔 、顿笔 、转笔等运 用要 求 严格 ，书写要 平稳 ，有轻重提按 、入锋 回笔等具体要 求。
笔 数 、笔 顺 、 一 定 的 行 笔 规 则 是 不 可 以 随 意 改 变 的 。 与 其
ｒ
行楷 ，顾名思 义，介 于楷 书与行书之 间，是 建立在楷