格构式锚杆挡墙验算
锚杆挡墙设计计算
锚杆挡墙设it计算1、锚杆挡墙设计应包括下列内容：1侧向岩土压力计算；2挡墙结构内力计算；3立柱嵌入深度计算；4锚杆计算和混凝土结构局部承压强度以及抗裂性计算；5挡板、立柱(肋柱或排桩)及其基础设计;6边坡变形控制设计；7整体稳定性分析；8施工方案建议和监测要求。
2、坡顶无建(构)筑物且不需对边坡变形进行控制的锚杆挡墙，其侧向岩土压力合力可按下式计算：E,ah=Eahβ2(9.2.2)式中：E,ah——相应于作用的标准组合时,每延米侧向岩土压力合力水平分力修正值(kN);Eah——相应于作用的标准组合时,每延米侧向主动岩土压力合力水平分力(k N)；β2—锚杆挡墙侧向岩土压力修正系数，应根据岩土类别和锚杆类型按表9.2.2确定。
表9.2.2锚杆挡墙侧向岩土压力修正系数β23、确定岩土自重产生的锚杆挡墙侧压力分布，应考虑锚杆层数、挡墙位移大小、支护结构刚度和施工方法等因素，可简化为三角形、梯形或当地经验图形。
4、填方锚杆挡墙和单排锚杆的土层锚杆挡墙的侧压力,可近似按库仑理论取为三角形分布。
5、对岩质边坡以及坚硬、硬塑状黏性土和密实、中密砂土类边坡，当采用逆作法施工的、柔性结构的多层锚杆挡墙时，侧压力分布可近似按图9.2.5确定,图中e'ah按下列公式计算：图9.2.5锚杆挡墙侧压力分布图（括号内数值适用于土质边坡），=E ∖,Mh O.875H 式中：e*ah ——相应于作用的标准组合时侧向岩土压力水平分力修正值（kN∕m 2）；H 一挡墙高度（m ）。
6、对板肋式和排桩式锚杆挡墙，立柱荷载取立柱受荷范围内的最不利荷载效应标准组合值。
7、岩质边坡以及坚硬、硬塑状黏性土和密实、中密砂土类边坡的锚杆挡墙，立柱可按下列规定计算：1立柱可按支承于刚性锚杆上的连续梁计算内力；当锚杆变形较大时立柱宜按 支承于弹性锚杆上的连续梁计算内力；2根据立柱下端的嵌岩程度,可按钱接端或固定端考虑；当立柱位于强风化岩层以及坚硬、硬塑状黏性土和密实、中密砂土内时,其嵌入深度可按等值梁法计算。
锚杆挡墙锚杆检测、施工监测方案及方法
锚杆挡墙锚杆检测、施工监测方案及方法1、锚杆检测方案（1）锚杆现场试验锚杆支护施工必须进行锚杆的现场抗拔试验，应在专门设置的非工作锚杆上进行抗拔试验直至破坏，用来确定极限荷载，并据此估计锚杆的界面极限粘结强度。
锚杆的现场抗拔试验用穿孔液压千斤顶加载，锚杆，千斤顶，测力杆三者应在同一轴线上，千斤顶的反力支架可置于喷射混凝土面层上，加载时用油压表大体控制加载值并由测力杆准确予以计算。
锚杆的(抗拔)位移量用百分表(精度不小于0.02mm，量程不小于50mm)测量，百分表的支架应远离混凝土面层着力点。
（2）锚杆力学试验每一典型土层中至少应有3个专门用于测试的非工作锚杆。
测试锚杆除其总长度和粘结长度可与工作锚杆有区别外，应与工作锚杆采用相同的施工工艺及材料同时制作。
测试锚杆的注浆粘结长度不小于工作锚杆的二分之一且不短于5m，在满足钢筋不发生屈服并最终发生拔出破坏的前提下宜取较长的粘结段，必要时适当加大锚杆杆件直径。
为消除加载试验时支护面层变形对粘结界面强度的影响，测试锚杆在距孔口处应保留不小于1m长的非粘结段。
在试验结束后，非粘结段再用浆体回填。
（3）注浆试验测试锚杆进行抗拔试验时的注浆体抗压强度不应低于规范规定。
试验采用分级连续加载，首先施加少量初始荷载(不大于锚杆设计荷载的1/10)使加载装置保持稳定，以后的每级荷载增量不超过设计荷载的20%。
在每级荷载施加完毕后立即记下位移读数。
若在规定的时间内位移小于规定值，则可立即进行下级加载，否则即认为达到极限荷载。
（4）界面粘结强度计算根据试验得出的极限荷载，可算处界面粘结强度的实测值。
这一试验平均值应大于设计计算所用标准值的规定倍数，否则应进行反馈修改设计。
（5）试验结果运用上述试验也可不进行到破坏，但此时所加的最大试验荷载值应使锚杆界面粘结应力的计算值(按粘结应力沿粘结长度均匀分布算出)超出设计计算所用标准值的规定倍数。
2、施工监测方案（1）锚杆支护施工监测内容支护位移的测量；地表开裂状态（位置、裂宽）的观察；附件建筑物和重要管线等设施的变形测量和裂缝观察；基坑渗、漏水和基坑内外的地下水位变化。
格构式锚杆混凝土挡土墙施工方案
格构式锚杆混凝土挡土墙施工方案一、施工准备工作在进行格构式锚杆混凝土挡土墙的施工前，需完成以下准备工作： 1. 设计方案确认：确认挡土墙的设计方案及相关参数，包括尺寸、深度、角度等。
2. 施工图纸审核：审核施工图纸，确保与设计方案一致。
3. 材料采购：采购挡土墙施工所需材料，包括混凝土、钢筋、锚杆等。
4. 施工人员配备：确保施工人员对挡土墙的施工要求和操作流程进行培训。
二、施工过程格构式锚杆混凝土挡土墙的施工过程分为以下几个步骤： ### 1. 地基准备 - 在挡土墙施工区域清理地面，去除杂物和松散土壤。
- 根据设计要求，在地基上进行标高标线，确定挡土墙的位置和高度。
2. 桩基施工•进行桩基的打桩工作，使用钢筋加固桩基，确保桩基的稳固性和承载力。
3. 混凝土浇筑•在桩基上搭设模板，进行混凝土的浇筑，确保混凝土的质量和密实度。
•进行混凝土的养护工作，保证混凝土的强度和耐久性。
4. 锚杆安装•钻孔固定锚杆，通常采用预应力锚杆固定，保证挡土墙的稳固性和抗侧移能力。
5. 挡土墙面施工•在混凝土基础上搭设模板，进行挡土墙面的施工，确保挡土墙的平整度和外观质量。
三、施工质量控制为确保格构式锚杆混凝土挡土墙的施工质量，应加强以下控制措施： 1. 施工现场监督：对施工现场进行定期监督和检查，确保施工按照设计方案进行。
2. 材料抽检：对混凝土、钢筋等材料进行抽检，保证材料质量符合要求。
3. 施工工艺检测：对施工工艺进行检测，包括混凝土浇筑、锚杆安装等工序的质量检测。
4. 完工验收：在挡土墙施工完成后进行验收，确保挡土墙的质量和功能完全符合设计要求。
四、施工安全注意事项在施工过程中，需注意以下安全事项： - 施工现场应设置警示标识，确保施工区域安全通行。
- 施工人员应穿戴好安全防护装备，遵守安全操作规程。
- 对施工设备进行定期检查和维护，保证施工设备的正常使用。
五、施工结束及验收施工完成后，应进行挡土墙的最终验收工作，确保挡土墙的质量和稳定性符合设计要求。
格构式锚杆索挡墙施工方案
格构式锚杆索挡墙施工方案1、锚杆锚索支护施工工艺（1）材料要求各种材料应按计划逐步进场，钢筋、锚索用钢绞钱、水泥及化学添加剂必须有相关的产品合格证及复试报告，锚杆所用的钢材需要接长时，其接头必须经过送样检测试验，合格后方可使用。
（2）作业条件有齐全的技术文件和完整的施工组织设计或方案，并已进行技术交底。
在施工区域内已设置临时设置，修建施工便道及排水沟，各种机具已运到现场，并安装维修试运转正常。
已进行施工放线，锚杆锚索成孔位置、倾角已确定；各种备料、砼配合比、钢筋焊接强度经试验可满足设计要求。
当设计要求必须事先做锚杆锚索成孔施工工艺试验时，试验工作已完成并已证明各项技术指标符合设计要求。
（3）成孔按设计要求步点成孔，成孔直径锚索150㎜、锚杆130㎜，使用50型潜孔钻机或套管式钻机成孔。
每个钻孔成孔后，首先应采用高压风冲洗岩石孔。
成孔后应尽快放置锚索或者锚杆。
（4）锚索制作与安装锚索做法按图纸设计要求进行施工，锚索长度按设计孔深加1.5m的外露长度，按要求设置导向帽、隔离架、架线环。
锚固段止浆袋应放置在锚固段端头，止浆袋采用棉质厚布制作，止浆袋做成后形状为套筒式，制作成后长度600mm，直径200㎜，并在两端设置抽芯铁丝，套在锚索上后抽芯绑扎。
在止浆袋范围内的每根钢绞线、注浆管、导气管，在止浆袋抽芯口位置每根上均用棉花包裹一圈2㎝厚，包裹长度7㎝，所起到的作用为在止浆袋抽芯铁丝绑扎后，钢铰线、注浆管、排气管与止浆袋间缝隙全部封死，防止注浆时浆液顺着锚索向外泄露。
注浆管及排气管随锚索一起放置，注浆管采用DN20的高压注浆管伸入孔底，导气管采用DN10高压管，进入锚固段20㎝。
（5）锚杆制作安装锚杆制作采用Φ32精轧螺纹钢，强度等级为785Mpa，锚杆应沿轴线方向每隔2.Om左右设置一个定位支架，对中支架采用A6.5钢筋制作，并将用作对中支架的钢筋弯成弧形与锚杆焊接。
锚杆接长使用直螺纹连接。
（6）锚索锚固段注浆注浆采用二次压力注浆法，第一次为锚索锚固段注浆，使用底部注浆法，在锚固段端头设置止浆袋压力注浆，注浆时先将止浆袋内浆液注满，以使止浆袋起到作用，防止锚固段浆液流入自由段。
格构式锚杆(索)挡墙设计有关问题探讨
贵州大学学报 （ 自然科学版 ）
Ｊ ｏ ｕ ｒ ｎ ａ ｌ ｏ ｆ Ｇ ｕ ｉ ｚ ｈ ｏ ｕ Ｕ ｎ ｉ ｖ ｅ ｒ ｓ ｉ ｔ ｙ（ Ｎ ａ ｔ ｕ ｒ ａ ｌ Ｓ ｃ ｉ ｅ ｎ ｃ ｅ ｓ ）
Ｖ０ １ ．３ ３ Ｎｏ ．６ Ｄｅ ｅ． ２ ０１ ６
经济 、 环保 ， 并 随 坡 面就 势 布 置 等优 点 。所 以在建
筑边坡 支 护 、 滑 坡治 理 和基坑 边坡 防护 工程 中被 广 泛应用 的支档加 固措 施 。
１ 格 构 式锚 杆 （ 索） 挡 墙 分 析
１ ． １ 格 构式 锚杆 挡墙 计算 内容 格 构式 锚杆 挡墙 计算 内容 包括 ： （ １ ） 侧 向岩 土压 力 ； （ ２ ） 挡 墙结 构 内力 Ｅ ８ － ９ ］ ， 包
贵州 大学 学报 （自然科学版 ）
第 ３ ３卷
作用下地基应力小于该地基的承载力特征值 ， 格构 柱有 足够 的刚度 和 强度 ； 锚杆（ 索） 锚 头 承压 板应 有
足 够 的平 面 尺 寸 和 厚 度 ， 承压 板 安 装 时应 平 整 ， 牢 固、 承压面应 与锚 孔 轴线 垂直 。如 采用 预应 力锚 杆
图 １ 非预 应 力 格构 式 锚 杆 （ 索） 挡墙 力 学 模 型
１ ） 单 支点格构式锚Hale Waihona Puke 挡墙 ， 假 定 边 坡 的破 坏
模式 为平 面 滑动 ， 破裂角为 ０ ， 锚杆人射角为 Ｏ ／ ， 格
构 柱基础 和锚 杆 的锚 固段均 位 于稳定 的 地层上 ， 可 假定基 础 与锚 固段 之 问形 成 一根 刚杆 ； 立柱 为一 根
１ 、 非预应 力格构式锚杆 （ 索） 挡墙 的受力 特
格构式锚杆挡墙在边坡支护中的设计计算及应用
格构式锚杆挡墙在边坡支护中的设计计算及应用【摘要】格构式锚杆挡墙是在边坡支护中广泛应用的复式支挡结构，本文通过对工程实例的设计计算，主要阐述格构式锚杆挡墙在边坡支护中的应用及加固效果及机理。
【关键词】边坡支护，格构，锚杆，设计计算1 引言格构式锚杆挡墙加固技术是利用现浇钢筋混凝土梁和柱构成框架进行边坡坡面防护，并利用锚杆加以固定的一种边坡加固技术。
格构框格中可进行植被护坡，即能达到边坡支护的目的，又能恢复植被，提高绿化率，美化环境。
它具有工期短、施工条件好、效果显著、外形美观等优点而被城市建设边坡广泛应用。
2 加固机理格构式锚杆挡墙是将边坡坡体的剩余下滑力或土压力、岩石压力分配给格构结点处的锚杆或锚索，然后通过锚索传递给稳定地层，从而使边坡坡体在由锚杆提供的锚固力的作用下处于稳定状态。
格构本身不仅是传力结构，同时通过格构梁与格构柱相连构成整体性好的框架，并紧贴坡面，达到护坡的作用。
如图1。
图1 格构式锚杆挡墙示意图3 工程实例3.1 边坡概况娄底某住宅小区边坡为挖方边坡，该边坡临近住宅楼，边坡最高约16.0m，长约120m，倾向349°，边坡重要性等级为二级。
该边坡的主要物质组成为第四系残坡积粉质粘土，夹碎石和强风化页岩，其中粉质粘土厚8.5～10.2m，强风化页岩6～8m，岩层产状10°∠50°，遇水易软化。
3.2 设计计算根据边坡的现状、重要性等级及边坡物质组成，通过设计方案必选，最终确定采用格构式锚杆挡墙，采用方形格构。
分两级进行支挡，第一级高7.0m，第二级最高5.0～9.0m。
3.2.1 计算参数计算参数主要包括岩土体的容重及抗剪强度参数(C、φ值)及岩土体与锚固体粘结强度。
依据勘察资料，结合当地地方经验，采用类比法和反演法确定，计算参数见表1。
各岩土层计算参数表13.2.2 岩土压力计算该边坡为土岩结合边坡，且在土岩分层处分级支挡，因此采用分级计算的方法，即第一级按库伦土压力计算主动土压力，计算高度H=9.0m，坡率1:0.4；第二级计算主动岩石侧向压力，同时将第一级覆盖土层按坡度变化换算外荷载，计算高度H=7.0m，坡率1:0.25。
锚杆挡墙锚杆检测施工监测方案及方法
锚杆挡墙锚杆检测施工监测方案及方法锚杆挡墙是一种常见的土木工程结构，用于支护土体，稳定地下工程。
为确保锚杆挡墙的施工质量和安全性，需要进行锚杆检测和施工监测。
下面是锚杆挡墙锚杆检测、施工监测的方案及方法。
一、锚杆检测方案：1.选择检测指标：根据锚杆挡墙的设计要求和相关规范，确定检测指标。
常见的检测指标包括锚杆的结构和材料性能、锚固力的计算和检测、锚杆的应力分布等。
2.确定检测方法：根据检测指标的不同，选择相应的检测方法。
常见的锚杆检测方法包括拉力试验、无损检测、应变测量等。
3.确定检测时间：根据工程的不同阶段，确定合适的检测时间。
通常包括施工前的预检测、施工过程中的监测以及工程竣工后的终检。
4.编制检测方案：根据以上信息，编制锚杆检测方案。
具体内容包括检测指标、检测方法、检测时间和检测设备等。
二、锚杆施工监测方案：1.确定监测内容：根据锚杆挡墙的设计要求和相关规范，确定需要监测的内容。
常见的监测内容包括锚杆的长度、埋深、排列间距、固定力等。
2.确定监测方法：根据监测内容的不同，选择相应的监测方法。
常见的监测方法包括现场观察、测量和数据采集等。
3.确定监测时间：根据工程的不同阶段，确定合适的监测时间。
通常包括施工前的预监测、施工过程中的实时监测以及工程竣工后的终监测。
4.配置监测设备：根据监测方法的要求，配置合适的监测设备。
包括测量仪器和数据采集系统等。
5.编制监测方案：根据以上信息，编制锚杆施工监测方案。
具体内容包括监测内容、监测方法、监测时间和监测设备等。
三、锚杆检测、施工监测方法：1.拉力试验：通过施加拉力，并测量锚杆的变形和应力情况，来评估锚杆的承载能力和固定力。
2.无损检测：使用超声波、电磁波等无损检测技术，对锚杆进行质量和结构的评估。
3.应变测量：通过在锚杆上布设应变计，测量锚杆受力状态的变化，来评估锚杆的工作性能。
4.现场观察：对锚杆施工过程中的工艺和质量进行现场观察和记录，以确保施工质量和安全性。
锚杆格子梁计算书
格构式锚杆挡墙验算计算项目：格构式锚杆挡墙1计算时间：2014-02-28 15:07:18 星期五执行规范：[1] 《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2002），本文简称《边坡规范》[2] 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001），本文简称《荷载规范》[3] 《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010），本文简称《抗震规范》[4] 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010），本文简称《混凝土规范》----------------------------------------------------------------------[ 简图]--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------[ 已知条件]----------------------------------------------------------------------1. 基本信息2. 锚杆(索)4. 荷载信息(1) 自重+暴雨工况---------------------------------------------------------------------- [ 计算内容]---------------------------------------------------------------------- （1）墙身力系计算（2）格构梁内力及位移计算（3）格构梁配筋及裂缝计算（4）整体稳定验算（5）锚杆（索）设计计算---------------------------------------------------------------------- [ 计算结果]---------------------------------------------------------------------- 一、【自重+暴雨工况】(一) 岩土压力计算(1) 合力按《边坡规范》公式(6.2.3)计算主动土压力：Ea=180.840(kN) Ex=168.647(kN) Ey=-65.278(kN) 作用点高度Zy=4.600(m)(2) 分布岩土压力分布见左侧结果图。
格构式锚杆挡土墙施工方案
序：格构式锚杆挡土墙施工方案1.前言挡土墙的作用是用来防止土方坍塌和滑动，同时可以给下部地基提供支撑。
在地基施工中，挡土墙的建设经常是必不可少的环节，一种比较新的形式就是格构式锚杆挡土墙。
这种挡土墙的特点在于具备了良好的稳定性、经济性和美观性，受到了很多人的欢迎。
本文将对格构式锚杆挡土墙的施工方案进行介绍，包括下述几个方面：•概述格构式锚杆挡土墙施工的特点•介绍格构式锚杆挡土墙的材料和设备•详细说明施工方案和步骤•介绍施工过程中的注意事项和应对措施2.施工特点格构式锚杆挡土墙的施工具有较强的技术性和难度，需要精细操作和高超技术。
在挡土墙的施工中，工人一般需要在垂直墙体上作业，如何保证垂直性和稳定性是需要关注的问题。
在施工过程中，还需要对各种监测数据、现场情况和现场测量数据进行不断的分析和调整。
经过长期的实践，格构式锚杆挡土墙施工已经得到了一套稳定、经济、实用的施工方案，确保挡土墙的实现高质量的建设。
3.材料和设备格构式锚杆挡土墙需要的材料和设备包括以下几个方面：3.1材料在格构式锚杆挡土墙的建设中，需要的主要材料如下：•混凝土•钢筋•泥浆材料•苯板等等3.2 设备在格构式锚杆挡土墙的建设中，需要的主要设备如下：•锚段•反力板•掘进机•切割机•机械锚杆•泥浆泵等等4.施工方案和步骤在格构式锚杆挡土墙的建设过程中，按照一定的顺序和流程进行施工，具体步骤如下：4.1网架搭设首先，在挡土墙的施工场地，需要进行网架的搭设作业，将网架竖直放置，用门架固定起来，使其成为牢固的整体。
4.2土方开挖在搭设好网架后，开始进行土方开挖工作，划定出挡土墙的范围和轮廓，开挖出符合设计要求的土层和地基，保证挡土墙的稳定性和承载力。
4.3锚段埋设在核对好土方开挖工作后，在挡土墙的边坡上开挖出锚段的设置位置，然后将锚段按需要的间隔距离在边坡上安装，并借助于机械锚杆进行多点固定。
4.4放置钢筋在锚段埋设好之后，开始放置钢筋，将钢筋嵌入网架的缝隙中，以达到钢筋和锚杆的连接，并且控制好钢筋的长度、间距，确保挡土墙的稳定性和寿命。
挡土墙结构、锚杆、放坡稳定性验算
重力式挡土墙验算[执行标准：通用]计算项目： A区北侧顶部重力式挡土墙计算时间： 2009-03-11 19:05:18 星期三------------------------------------------------------------------------ 原始条件:墙身尺寸:墙身高: 4.500(m)墙顶宽: 0.650(m)面坡倾斜坡度: 1:0.250背坡倾斜坡度: 1:0.000墙底倾斜坡率: 0.200:1物理参数:圬工砌体容重: 23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.400地基土摩擦系数: 0.500墙身砌体容许压应力: 2100.000(kPa)墙身砌体容许剪应力: 110.000(kPa)墙身砌体容许拉应力: 150.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力: 280.000(kPa)挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 20.000(kPa)墙后填土容重: 18.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 23.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力: 350.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数: 1.200墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.550地基土类型: 岩石地基地基土内摩擦角: 25.000(度)土压力计算方法: 库仑坡线土柱:坡面线段数: 1折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 5.000 0.000 0作用于墙上的附加外荷载数: 1 (作用点坐标相对于墙左上角点)荷载号 X Y P 作用角(m) (m) (kN) (度)1 1.000 0.000 15.000 270.000坡面起始距离: 0.000(m)地面横坡角度: 0.000(度)墙顶标高: 0.000(m)=====================================================================第 1 种情况: 一般情况[土压力计算] 计算高度为 4.855(m)处的库仑主动土压力按实际墙背计算得到:第1破裂角： 27.630(度)Ea=0.755 Ex=0.720 Ey=0.227(kN) 作用点高度 Zy=0.195(m)墙身截面积 = 5.771(m2) 重量 = 132.740 kN(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.550采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 11.310 (度)Wn = 144.871(kN) En = 0.364(kN) Wt = 28.974(kN) Et = 0.662(kN)滑移力= -28.313(kN) 抗滑力= 79.879(kN)滑移验算满足: Kc = 7987926.000 > 1.300地基土摩擦系数 = 0.500地基土层水平向: 滑移力= 0.720(kN) 抗滑力= 77.607(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 107.774 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 1.128 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 1.775 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = -0.160 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= -0.115(kN-m) 抗倾覆力矩= 182.066(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 18206576.000 > 1.500(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 145.235(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=182.181(kN-m)基础底面宽度 B = 1.810 (m) 偏心距 e = -0.349(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.254(m)基底压应力: 趾部=0.000 踵部=174.216(kPa)作用于基底的合力偏心距验算满足: e=-0.349 <= 0.250*1.810 = 0.453(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=0.000 <= 420.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=174.216 <= 455.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=80.234 <= 350.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 5.456(m2) 重量 = 125.494 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.125 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 1.775 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = -0.160 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 140.721(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=173.606(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.234(m)截面宽度 B = 1.775 (m) 偏心距 e1 = -0.346(m)截面上偏心距验算满足: e1= -0.346 <= 0.300*1.775 = 0.533(m)截面上压应力: 面坡=-13.495 背坡=172.053(kPa)压应力验算满足: 计算值= 172.053 <= 2100.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 13.495 <= 150.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -31.306 <= 110.000(kPa)=================================================各组合最不利结果=================================================(一) 滑移验算安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗滑力 = 79.879(kN),滑移力 = -28.313(kN)。
格构式锚杆挡土墙施工方案范本
格构式锚杆挡土墙施工方案概述格构式锚杆挡土墙是一种基于混凝土框架和土壤预应力的挡土结构。
该结构不仅具有良好的稳定性和吸能性能，还可以有效抵抗土压力和水压力。
在土工工程中应用广泛，特别是在城市公共建设中，如隧道，公路，铁路等。
施工步骤1.土方开挖：按照设计要求开挖挡土墙所需的土方。
2.土壤加固：对于弱土层，需要进行土壤加固处理，以保证施工安全和稳定。
3.框架骨架安装：安装钢筋框架和钢筋加固网，按照设计图纸进行布置和安装，注意框架骨架的层间连接要牢固。
4.混凝土浇筑：根据设计要求，在钢筋框架内浇筑混凝土，每层浇筑混凝土高度不超过1.5米，每层浇筑后需进行振捣和养护。
5.前填土开挖：在浇筑混凝土后，需要将前一段土体开挖下来，以保证施工效果和挡土墙的稳定性。
6.锚杆安装：在混凝土浇筑完成后，安装锚杆，需要按照设计要求和施工方案进行安装和张拉。
7.后填土：将后一段土体进行填筑，每层高度不超过1米，每层填筑后需进行振捣和养护，直至达到设计要求高度。
8.排水设施安装：在挡土墙的顶部和底部，安装排水设施，以排除水分和地下水的影响。
施工要点1.框架骨架的连接和安装应紧密牢固，钢筋与混凝土的粘结应坚固可靠。
2.混凝土浇筑严格按照设计要求进行，控制混凝土强度和质量。
3.前后填土高度要控制在设计要求内，掌握填筑厚度的时候，要注意土体的水分情况、均匀度和淤积情况，使填土体紧密、均匀。
4.锚杆的加固必须满足设计要求，锚杆的张拉应按照设计要求进行，液压泵要检查压力和流量，以确保张拉力的准确性。
5.排水设施的安装必须牢固可靠，清理井内的杂物和沉淀物，对于人工挖掘的井或沟，需要按照设计要求进行支护。
安全措施1.作业前必须进行专业安全培训，做到安全生产知识全面普及，安全操作规程明确。
2.严格执行作业安全标准，特别注重电气安全、机械安全和现场防火、防爆、防毒等安全措施。
3.作业过程中必须配备足够数量和规格的安全保护用品，如安全帽、安全鞋、安全绳等。
格构式锚杆挡土墙施工方案范文
格构式锚杆挡土墙施工方案1. 引言随着城市建设的不断提高，挖掘工程和建筑工程越来越常见。
在这些工程中，挡土墙经常用于控制土体滑坡和土洞塌落等事故的发生。
格构式锚杆挡土墙是一种新型的挡土墙结构，其采用锚杆进行支撑，具有强度高、抗震性强等特点。
本文旨在介绍格构式锚杆挡土墙的施工方案，包括设计和施工过程中需要注意的问题，以及施工细节。
2. 设计原则在进行施工之前，首先需要进行设计，以确保挡土墙的稳定性和安全性。
以下是设计时需要遵循的原则：1.强度计算和稳定性分析需要进行精确计算，加以验证和确认；2.设计应充分利用本地地质条件和地形地貌等特殊条件；3.采用合理的锚杆长度、排列方式和锚杆固定深度等措施，以确保锚杆的强度和连接稳定性；4.考虑地震和其他外力的影响，确保挡土墙在受到外力时能够抗震和抗变形；5.在实际施工中，应合理实现设计参数的安排，确保施工现场条件符合要求，且开挖和护坡施工工艺合理。
3. 施工流程在经过充分的设计和方案优化之后，下面是格构式锚杆挡土墙的施工流程：3.1 前期准备在进行施工之前，需要进行一系列的前期准备和检查，包括地质勘探、开挖排线、测量取平高等准备工作。
3.1.1 地质勘探地质勘探是格构式锚杆挡土墙的施工前的必要工作。
其主要目的是确定地质状况和可行性，以保证施工的安全和有效。
地质勘探应包括地质调查、物探雷达探测、岩土分析等，以便获得可靠的地质信息和精确的参数参考。
3.1.2 开挖排线开挖排线是指通过测量和勘探等手段，确定好挡土墙的位置和轮廓。
开挖应根据设计图进行，并依据地质勘探及周围环境等条件施工。
3.1.3 测量取平高测量取平高是指在开挖过程中保证挡土墙的平整和高度一致。
在开挖土体的过程中，要随时测量坡面的高度，确保坡面平整和垂直，并避免表面出现凸出现象。
3.2 施工方案在进行施工之前，需要对施工方案进行充分的讨论和确认。
施工方案应包括挖掘、锚杆以及余下工作的流程和材料等，以确保施工现场的全部要求能够得到满足。
锚杆格子梁计算书
格构式锚杆挡墙验算计算项目：格构式锚杆挡墙 1计算时间：2014-02-28 15:07:18 星期五执行规范：[1] 《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2002），本文简称《边坡规范》[2] 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001），本文简称《荷载规范》[3] 《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010），本文简称《抗震规范》[4] 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010），本文简称《混凝土规范》---------------------------------------------------------------------- [ 简图 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 已知条件 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 计算内容 ]---------------------------------------------------------------------- （1）墙身力系计算（2）格构梁内力及位移计算（3）格构梁配筋及裂缝计算（4）整体稳定验算（5）锚杆（索）设计计算----------------------------------------------------------------------[ 计算结果 ]----------------------------------------------------------------------一、【自重+暴雨工况】(一) 岩土压力计算(1) 合力按《边坡规范》公式(6.2.3)计算主动土压力：Ea=180.840(kN) Ex=168.647(kN) Ey=-65.278(kN) 作用点高度 Zy=4.600(m)(2) 分布岩土压力分布见左侧结果图。
格构式锚杆挡土墙控制要点
格构式锚杆挡土墙控制点1、锚孔相关参数：1:1.50坡度，锚孔间距6m*5.4m；1:1.25坡度，锚孔间距6m*4.8m；1:0.75坡度，锚孔间距6m*3.78m。
1C25孔径90mm，倾角15°；2C25孔径130mm，倾角15°；3C32、6s15.2和8s15.2孔径150mm，倾角25°。
2、锚杆孔深不应小于设计长度，宜超过设计长度0.5m，钻进达到设计深度后，不能立即停钻，要求稳钻1～2分钟，防止孔底达不到设计的锚固直径。
3、锚孔宜一次性钻至设计长度，确保锚固段进入稳定中等风化岩层。
4、钻孔后应将孔清理干净，并用压风机吹干，成孔后及时放置锚杆、灌浆，间隔时间不得大于6天。
5、沿锚杆轴线方向每隔2.0m设置一组钢筋定位器，保证锚杆的保护层厚度不低于30mm，锚索每隔1.5～2.0 m应设置隔离架。
6、锚固段采用水泥砂浆锚固，自由段进行除锈、刷沥青船底漆、沥青3道、玻纤布缠裹2层防腐，锚杆采用M30砂浆全部封闭。
锚杆端头弯锚长度为15d，且沿着框架梁面筋分散开，且弯起点至少50cm不进行防腐处理。
7、锚杆每根钢筋（钢绞线）长度误差不应大于50mm；设计长度相同的锚杆（索），其下料长度应相同，其长度误差不应大于±10mm。
8、锚杆注浆压力0.5Mpa，锚索注浆压力2.0Mpa。
水泥砂浆按实验室提供的配合比（锚杆M30、锚索M35）配料，采用机械拌合，集中供浆，初凝前从孔口处进行二次补浆，保证注浆饱满。
9、注浆时，注浆管出浆口应插入距孔底100~300mm处,浆液自下而上连续灌注，直到孔口溢出浆液或排气管停止排气并满足注浆要求时，可停止注浆。
10、锚杆试验根数为该类型总数的5％，1C25试验荷载值120KN，2C25试验荷载值160KN，3C32试验荷载值300KN，6s15.2试验荷载值650KN，8s15.2试验荷载值750KN；锚索锁定荷载350KN。
锚杆、锚索支护验算
一、 支护验算1、按单体悬吊理论进行验算1）根据采矿工程设计手册（2003）表6-1-88，锚杆支护按单体锚杆悬吊作用计算：（1）顶锚杆长度L 可用下式计算：L=L 1+L 2+L 3式中：L —锚杆总长度，mL 1—锚杆外露长度，L 1取0.05m ，L 2—潜在冒落高度，mL 3—锚杆深入稳定岩层的深度，0.85m 。
L 2 取值：L 2=b=f B 2=0.874m式中：B —巷道掘进跨度，取5.24m ；b-普氏免压顶高；ƒ—巷道顶板的普氏岩石坚固性系数；取3；通过上述公式计算锚杆长度为L=L 1+L 2+L 3=0.05+0.874+0.85=1.77m ，设计锚杆长度2.2m ＞1.77m 满足要求。
（2）顶锚杆直径： d=1.13tQ=0.017m式中：σt —杆体抗拉强度，670×106paQ —锚杆锚固力，157×103N ；d —锚杆直径，m通过上式计算锚杆直径为17mm ＜设计直径20mm 能够满足要求(3)锚杆间、排距计算a=2/kyL Q=1.45m式中：a —锚杆间距，mQ —锚杆锚固力，157KNk —安全系数，取1.5y —岩体容重，23KN/m ³L 2—锚杆有效长度，2.15m所以取锚杆间排距0.8m 均小于1.45m ，符合计算要求。
2）锚索支护参数（按单体锚索悬吊作用计算）（1）确定锚索长度L=L 1+∑h+L 2+L 3=0.25+6+1.494+0.01=7.756mL —锚索总长度，m ；L 1—锚索外露长度，取0.25m ；∑h-需要锚固的不稳定岩层厚度，6m ；L 2—锚索锚入到较稳定岩层的锚固长度，1.494m ；L 3—锚索托板厚度，0.012m ；通过上述公式计算，设计锚索长度7.6m ＜7.756m 不满足要求。
（2）锚索间排距的确定锚索间排距：()[]112/sin 2/L F BH nF L θγ-==2.24m式中 L —锚索排距，m ；n-锚索数，3根；F 2—锚索极限承载力,582KN ，B —巷道最大冒落宽度，取6.0m ；H —巷道冒落高度，按最严重冒落高度取6.6m ；γ—岩体容重，23kN/m ³（2.3T/m ³）；F 1—锚索锚固力，157kN ；L—锚索排距，2.4m；1—锚索与巷道顶板的夹角，85°通过上述公式计算，设计锚索间排距2.1m×2.4m，锚索间距＜2.24m 满足要求，排距2.4m＞2.24m不满足要求。
锚杆框格、板肋式锚杆挡墙监理细则1
锚杆框格、板肋式锚杆挡墙监理细则1一、前言为了保障锚杆框格、板肋式锚杆挡墙施工工程的顺利、高效完成，特制定本监理细则，以便相关人员对此施工工程进行科学、有效的监理。
所有监理内容将根据相关法规和标准进行监察和监督。
二、施工方案锚杆框格、板肋式锚杆挡墙施工方案应符合以下要求：1.应严格遵守国家有关安全和质量的规定。
2.挡墙施工前应仔细核对设计图，并对预制构件进行检查，确保质量符合要求。
3.挡墙施工结束后，应进行验收，确认其质量、强度以及稳定性满足相关标准要求。
三、材料验收1.首先进行材料入库的检查，对于符合标准的材料，方可进行存储和使用。
2.对于锚杆、钢筋等金属材料进行外观质量检查，确认其表面不得有明显锈蚀、裂纹、麻点等缺陷；同时要对材料的规格、种类、数量和质量进行核对，确保符合要求。
3.对于混凝土的使用，应检查混凝土强度等级、原材料质量、搅拌比例、搅拌时间等。
四、工程施工管理1.施工现场中必须要有专门的施工管理人员负责管理，以确保施工进度、质量、安全等各项工作有序进行。
2.在施工过程中要保持施工现场的干净整洁，并做好恶劣天气的预防措施，以确保工程的安全和质量。
3.在挖掘基坑的时候，应根据设计要求按照规定的顺序进行，过程中要注意夯实地基，防止基坑变形。
五、质量验收标准1.针对挡墙的安全、稳定性，一定要进行测试，同时在实验时，应按照设计要求制定相关标准，将结果准确地反映出来。
2.挡墙的表面应平整光滑，尺寸精确，强度符合要求，升沉应符合标准，不得有倾斜、裂缝等缺陷。
3.在挡墙安装完成后，必须要进行检测和验收，以确认是否符合相关的标准和规范要求。
六、安全管理1.锚杆框格、板肋式锚杆挡墙施工过程中必须做好安全防范工作，保证施工过程中无重大事故。
2.确保施工人员佩戴好安全防护设备，按规定使用安全工具。
同时，在施工现场，应正确标明设防标志，做好安全管理工作。
七、本监理细则中规定了锚杆框格、板肋式锚杆挡墙施工所需遵守和符合的各项规范和标准。
格构锚杆计算范文
格构锚杆计算范文一、引言格构锚杆是一种常见的支护形式，被广泛应用于岩体工程中。
在设计格构锚杆时，需要进行计算以确定其安全性和可靠性。
本文将对格构锚杆的计算进行详细介绍，包括设计原则、计算方法和实例分析。
二、设计原则格构锚杆的设计应遵循以下原则：1.安全性原则：格构锚杆的设计要确保其在工作状态下不发生纵向滑移和拉拔、横向移位和变形，以及不能发生拉断、剪断和截面扭曲等失效形式。
2.取样原则：格构锚杆的取样应具有代表性，能够准确反映岩体的力学性质和变形特征。
取样过程中应避免损坏样品。
3.材料性能原则：格构锚杆的材料应具有足够的强度和刚度，以满足工程设计和施工要求。
常用的格构锚杆材料有钢筋、锚索等。
4.稳定性原则：格构锚杆的稳定性应得到保证，避免出现失稳、倾覆等情况。
在设计中应考虑岩体的地质条件和工程环境等因素。
5.经济性原则：格构锚杆的设计应经济合理，既要满足安全性和可靠性要求，又要尽量减少材料和成本的消耗。
三、计算方法格构锚杆的计算主要涉及以下几个方面：1.格构锚杆的受力分析：通过对格构锚杆受力的分析，可以确定其轴向力、剪力和弯矩等参数。
根据受力分析结果，可以选择合适的材料和尺寸。
2.格构锚杆的稳定性计算：格构锚杆的稳定性是指其在受到外力作用下不发生失稳、倾覆等形式的能力。
稳定性计算包括计算安全系数、控制要素和影响因素等。
3.格构锚杆的变形计算：格构锚杆的变形是指其在受到外力作用下发生的纵向滑移、纵向变形和横向移位等现象。
变形计算可以通过理论计算和实测数据进行。
四、实例分析以岩体工程为例，设计一组格构锚杆支护。
岩体的地质条件如下：岩体类型为花岗岩，岩性坚硬，存在节理和裂隙；岩体倾角为30°，岩体厚度为20m；设计标准为安全系数不小于2.0；工程环境复杂，存在地下水和动荷载。
根据岩体的地质条件和工程要求，选择适当的格构锚杆材料和尺寸。
假设选用的材料为钢筋，直径为25mm；选用的锚索为直径为15mm的钢丝绳。
格构式锚杆挡土墙技术交底-锚杆
施工技术交底记录
编号： 轨道交通通用表-052
工程名称
施工合同编号
单位（子单位）
工程名称
施工单位
分部工程名称
格构式锚杆挡土墙
分项工程名称
锚杆制作安装
交底部位
锚杆
交底时间
2017.2.10
扭动、窜动，以防锚索扭曲卡阻等现象发生，若在推进过程中无法达到设计深度，则将锚索平稳拔出后，重新扫孔，直至安装到位
锚索张拉分5次施加，依次取设计值的0.1、0.25、0.5、0.75、1.00、1.1倍进行逐级预张拉，前两级荷载稳定时间为5分钟，中间两级荷载稳定时间为10分钟，最后两级荷载为15分钟。张拉荷载严禁一次加至锁定荷载。锚索稳定后48小时内，若发现预应力损失值大于设计荷载的10％，必须进行补偿张拉，补偿张拉在锁定值基础上一次张拉至取1.2倍设计值的超张拉荷载，稳定5分钟。
三、 开始施工的条件及施工准备工作
1）施工原材料及机具设备必须报验，合格后方可进场使用。
2）材料堆放场地平整，施工用电、用水来源，材料运输路线等做好规划。
技术交底人：
技术员姓名
施工工长姓名
班组长姓名
监理单位
施工单位
监理工程师：
年 月 日
技术负责人：
年 月 日
施工技术交底记录
编号： 轨道交通通用表-052
4）锚索锁定荷载如下表：
5、锚索张拉与锁定
用YCW200G型千斤顶一台，配ZB4-500型电动油泵一台。张拉前要对千斤顶进行标定，经过试验，绘出千斤顶张拉力与油泵压力表指示的压强曲线，作为锚索张拉时的依据。
当浆体及格构梁达到设计强度的90%后进行张拉。正式张拉前取10%～20%的设计张拉荷载，对锚索张拉1～2次，使其各部位接触紧密，使钢绞线完全平直，以使钢绞线受力均匀。
格构式锚索(锚杆)挡墙护坡施工
格构式锚索（锚杆）挡墙护坡施工一、施工工艺流程施工工艺：搭设工作平台→测放孔位→钻孔→清孔→锚索制安→注浆→挖槽→支模→绑扎框架钢筋→浇筑砼→养护→张拉→封锚→质量验收二、搭设工作平台工作平台与岩石边坡植被混凝土护坡施工工作平台类似，在此不再重复叙述。
三、测放孔位测量放样工作应分两步进行：首先每隔10~20m测量一断面，在米格纸上绘出各断面位置、坡率及与设计图纸的差异，然后根据规范上“不陡于设计坡率”和“不小于设计宽度”的要求，遵循“顺适、稳固、经济”的原则，确定一个合适的坡率进行外业放样。
放样用全站仪进行，利用坐标在坡面上放出每道纵、横肋梁的中线，再通过高程测定将拟定的坡率通过拉设工程线的方法实地布设，在坡面上形成一个个方格网，根据格网与坡面的垂直距离再次进行修坡调整。
四、钻孔修坡结束后，应再精确放线，用白灰在坡面上标出锚孔的位置，锚孔间距为2.5(水平)×2.5(垂直)m，锚孔直径320mm,锚索锚入破裂角内稳定中风化岩层内不小于8m。
其纵横误差不超过±5cm，高程误差不得超过±10cm，经检查无误后进行钻孔作业。
钻机施工在钢管脚手架作业平台上进行，脚手架应稳定、牢固，平台架板应满铺，外侧拉设护栏或护网。
钻机就位时应利用地质罗盘对倾角和方位角进行样验，倾角误差为±1°，方位角误差为±2°。
钻进采用无水干钻法，进尺速度根据钻机性能和岩层情况严格控制，防止孔道扭曲和变径。
在钻孔过程中，对钻进状态（钻压、钻速）、地下水及一些特殊情况作好现场施工记录。
如遇塌孔缩孔等不良钻进现象时，应立即停钻，并通知监理工程师后采用注浆固壁注浆处理（注浆压力0.4MPa），注浆24小时后重新扫孔钻进，或采用跟管钻进工艺。
钻孔孔径、孔深要求不得小于设计值，为确保锚索深度，实际钻孔深度要大于设计深度0.5米；为确保锚孔直径，实际使用钻头直径不小于设计孔径。
格构式锚杆挡墙验算(锚杆).
格构式锚杆挡墙验算计算项目：格构式锚杆挡墙 1计算时间：2007-12-07 01:44:37 星期五执行规范：[1] 《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2002），本文简称《边坡规范》[2] 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001），本文简称《荷载规范》[3] 《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001），本文简称《抗震规范》[4] 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002），本文简称《混凝土规范》---------------------------------------------------------------------- [ 简图 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 已知条件 ]---------------------------------------------------------------------- 1. 基本信息边坡类型土质边坡边坡等级一级墙高(m 30.000 梁容重(kN/m3 25.00 坡度(1：m 0.200 梁砼等级C30竖梁道数 3 梁纵筋级别HRB335 ├间距(m 2.500 梁箍筋级别HPB235 ├截面宽(m 0.400 梁钢筋直径(mm 20└截面高(m 0.500 梁as(mm 50平梁道数12 梁抗扭计算ζ值 1.200 ├截面宽(m 0.400 支座约束弹性├截面高(m 0.500├左悬长度(m 1.250└右悬长度(m 1.250挡板√板砼等级C30板计算模型简支板板纵筋级别HRB335 板搭接长度(m 0.200 板as(mm 35板荷载折减系数 1.000板厚(mm 2002. 锚杆(索锚杆锚杆竖向间入射角自由段锚固段锚固体锚杆预加锚杆刚度筋浆强度号类型距(m (度长度(m长度(m直径(mm力(kN(MN/m fb(kPa1 锚杆 2.50015.0012.50 5.001250.00018.922700.002 锚杆 2.50015.0011.50 6.001250.00025.892700.003 锚杆 2.50015.0010.508.001250.00040.582700.004 锚杆 2.50015.009.509.501250.00044.152700.005 锚杆 2.50015.008.509.501250.00048.402700.006 锚杆 2.50015.007.509.501250.00053.562700.007 锚杆 2.50015.00 6.509.501250.00059.942700.008 锚杆 2.50015.00 5.509.001250.00068.062700.009 锚杆 2.50015.00 5.008.001250.00073.002700.0010 锚杆 2.50015.00 5.007.001250.00071.962700.0011 锚杆 2.50015.00 5.00 6.001250.00071.962700.0012 锚杆 2.50015.00 5.00 5.001250.00036.942700.00 3. 岩土信息背侧坡线数2面侧坡线数---背侧坡线水平投影长竖向投影长坡线长坡线仰角荷载数序号(m(m(m(度17.000 2.0007.28015.9450 210.0000.00010.0000.0001坡线荷载类型距离宽度荷载值荷载序号(m(m(kPa,kN/m2-1满布均载------20.000面侧坡线水平投影长竖向投影长坡线长坡线仰角序号(m(m(m(度1------------2------------地面上地层数1地面下地层数1墙后稳定地面角(度78.690填土与稳定面摩擦角(度0.000填土与结构摩擦角(度0.000地面上地层厚重度粘聚力内摩擦角摩阻力frb浮重度地层序号(m(kN/m3(kPa(度(kPa(kN/m3 130.00017.00040.00024.00085.000---地面下地层厚重度粘聚力内摩擦角摩阻力frb浮重度地层序号(m(kN/m3(kPa(度(kPa(kN/m3 110.00017.00040.00024.00085.000---4. 荷载信息地震烈度不考虑场地环境一般抗震地区土压力计算方法库仑主动岩土压力增大系数 1.200有限范围填土土压力ㄨ岩土压力分布上三角下矩形荷载组合数1序号组合名称1基本组合1(1 基本组合1序号荷载名称荷载类型是否参与分项系数1挡墙结构自重永久荷载√ 1.3502墙背侧岩土侧压力永久荷载√ 1.3503墙背侧地表荷载引起岩土侧压力可变荷载√ 1.350 5. 整体稳定是否计算整体稳定√稳定计算目标给定圆心、半径计算安全系数圆心X坐标(m-43.880圆心Y坐标(m16.213半径(m59.754条分法的土条宽度(m 1.000筋带对稳定的作用筋带力沿圆弧切向土条切向分力与滑动方向反向时当下滑力对待----------------------------------------------------------------------[ 计算内容 ]----------------------------------------------------------------------（1）墙身力系计算（2）格构梁内力及位移计算（3）格构梁配筋及裂缝计算（4）挡土板内力及配筋计算（5）整体稳定验算（6）锚杆（索）设计计算----------------------------------------------------------------------[ 计算结果 ]----------------------------------------------------------------------一、【基本组合1】(一岩土压力计算(1 合力按《边坡规范》公式(6.2.3计算主动土压力：Ea=1332.636(kN Ex=1306.757(kN Ey=-261.351(kN 作用点高度 Zy=10.000(m由于采用上三角形下矩形分布形式，作用点高度变为 Zy=13.214(m。
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格构式锚杆挡墙验算计算项目：格构式锚杆挡墙 1计算时间：2012-09-14 18:06:47 星期五执行规范：[1] 《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2002），本文简称《边坡规范》[2] 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001），本文简称《荷载规范》[3] 《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010），本文简称《抗震规范》[4] 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010），本文简称《混凝土规范》---------------------------------------------------------------------- [ 简图 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 已知条件 ]---------------------------------------------------------------------- 1. 基本信息2. 锚杆(索)3. 岩土信息4. 荷载信息(1) 组合1(2) 组合2----------------------------------------------------------------------[ 计算内容 ]----------------------------------------------------------------------（1）墙身力系计算（2）格构梁内力及位移计算（3）格构梁配筋及裂缝计算（4）整体稳定验算（5）锚杆（索）设计计算----------------------------------------------------------------------[ 计算结果 ]----------------------------------------------------------------------一、【组合1】(一) 岩土压力计算(1) 合力按《边坡规范》公式(6.2.3)计算主动土压力：Ea=109.160(kN) Ex=108.414(kN) Ey=-12.734(kN) 作用点高度 Zy=3.667(m)(2) 分布岩土压力分布见左侧结果图。
(二) 格构梁内力计算弯矩(kN.m):背侧最大值: 30.782背侧最大值所在位置: 梁46(左) 梁49(左)面侧最大值: -2.192面侧最大值所在位置: 梁34(中) 梁37(中)剪力(kN):最大值: 38.355最大值所在位置: 梁46(左) 梁49(左)扭矩(kN.m):最大值: 1.202最大值所在位置: 梁34(左) 梁34(中) 梁34(右) 梁37(左) 梁37(中) 梁37(右)位移(mm):最大值: 0.004最大值所在位置: 梁46(右) 梁47(右) 梁48(右) 梁49(右)锚杆(索)轴向拉力标准值:道数拉力标准值(kN) 距梁顶垂直距离(m)1 80.000 1.5002 80.000 2.0003 80.000 2.0004 80.000 2.0005 113.166 2.000注:背侧--为挡土侧; 面侧--为非挡土侧弯矩：面侧受拉为正，背侧受拉为负剪力：对水平梁，从下向上看，逆时针为正；顺时针为负对竖向梁，从左向右看，逆时针为正；顺时针为负扭矩：矢量方向同坐标负向为正，反之为负位移：向面侧为正，向背侧为负支座反力：与锚杆受拉力方向一致为正，反之为负(三) 格构梁配筋计算梁号 1: 跨长:1.300(m)，截面:B×H=0.300(m)×0.300(m)左中右弯矩: 0.00 0.82 2.77 剪力: 0.00 2.18 3.82 扭矩: -0.00 -0.00 -0.00 位移: -0.00 -0.00 -0.00 背侧纵筋: 180 180 180 面侧纵筋: 180 180 180 抗扭纵筋: 0 0 0 抗扭箍筋: 0 0 0 抗剪箍筋: 343 343 343 裂缝: 0.00 0.01 0.03梁号 2: 跨长:2.000(m)，截面:B×H=0.300(m)×0.300(m)左中右弯矩: 4.02 1.51 1.28 剪力: -3.66 -1.37 0.92 扭矩: 0.40 0.40 0.40 位移: -0.00 -0.00 -0.00 背侧纵筋: 180 180 180 面侧纵筋: 180 180 180 抗扭纵筋: 0 0 0 抗扭箍筋: 0 0 0 抗剪箍筋: 343 343 343 裂缝: 0.05 0.02 0.02梁号 3: 跨长:2.000(m)，截面:B×H=0.300(m)×0.300(m)左中右弯矩: 1.43 0.29 1.43 剪力: -2.29 -0.00 2.29 扭矩: 0.00 0.00 -0.00 位移: -0.00 -0.00 -0.00 背侧纵筋: 180 180 180 面侧纵筋: 180 180 180 抗扭纵筋: 0 0 0 抗扭箍筋: 0 0 0 抗剪箍筋: 343 343 343 裂缝: 0.02 0.00 0.02梁号 4: 跨长:2.000(m)，截面:B×H=0.300(m)×0.300(m)左中右弯矩: 1.28 1.51 4.02 剪力: -0.92 1.37 3.66 扭矩: -0.40 -0.40 -0.40 位移: -0.00 -0.00 -0.00 背侧纵筋: 180 180 180 面侧纵筋: 180 180 180 抗扭纵筋: 0 0 0 抗扭箍筋: 0 0 0 抗剪箍筋: 343 343 343 裂缝: 0.02 0.02 0.05梁号 5: 跨长:1.300(m)，截面:B×H=0.300(m)×0.300(m)左中右弯矩: 2.77 0.82 0.00 剪力: -3.82 -2.18 -0.00 扭矩: 0.00 0.00 0.00 位移: -0.00 -0.00 -0.00 背侧纵筋: 180 180 180 面侧纵筋: 180 180 180 抗扭纵筋: 0 0 0 抗扭箍筋: 0 0 0 抗剪箍筋: 343 343 343 裂缝: 0.03 0.01 0.00梁号 6: 跨长:1.300(m)，截面:B×H=0.300(m)×0.300(m)左中右弯矩: 0.00 2.41 7.89 剪力: 0.00 6.26 10.60扭矩: -0.00 -0.00 -0.00 位移: -0.00 -0.00 -0.00 背侧纵筋: 180 180 180 面侧纵筋: 180 180 180 抗扭纵筋: 0 0 0 抗扭箍筋: 0 0 0 抗剪箍筋: 343 343 343 裂缝: 0.00 0.03 0.16梁号 7: 跨长:2.000(m)，截面:B×H=0.300(m)×0.300(m)左中右弯矩: 8.08 2.46 3.20 剪力: -8.81 -2.44 3.93 扭矩: 0.58 0.58 0.58 位移: -0.00 -0.00 -0.00 背侧纵筋: 180 180 180 面侧纵筋: 180 180 180 抗扭纵筋: 0 0 0 抗扭箍筋: 0 0 0 抗剪箍筋: 343 343 343 裂缝: 0.17 0.03 0.04梁号 8: 跨长:2.000(m)，截面:B×H=0.300(m)×0.300(m)左中右弯矩: 3.23 0.05 3.23 剪力: -6.37 0.00 6.37 扭矩: 0.00 0.00 -0.00 位移: -0.00 -0.00 -0.00 背侧纵筋: 180 180 180 面侧纵筋: 180 180 180 抗扭纵筋: 0 0 0 抗扭箍筋: 0 0 0 抗剪箍筋: 343 343 343 裂缝: 0.04 0.00 0.04梁号 9: 跨长:2.000(m)，截面:B×H=0.300(m)×0.300(m)左中右弯矩: 3.20 2.46 8.08 剪力: -3.93 2.44 8.81 扭矩: -0.58 -0.58 -0.58 位移: -0.00 -0.00 -0.00 背侧纵筋: 180 180 180 面侧纵筋: 180 180 180 抗扭纵筋: 0 0 0抗扭箍筋: 0 0 0 抗剪箍筋: 343 343 343 裂缝: 0.04 0.03 0.17梁号 10: 跨长:1.300(m)，截面:B×H=0.300(m)×0.300(m)左中右弯矩: 7.89 2.41 0.00 剪力: -10.60 -6.26 -0.00 扭矩: 0.00 0.00 0.00 位移: -0.00 -0.00 -0.00 背侧纵筋: 180 180 180 面侧纵筋: 180 180 180 抗扭纵筋: 0 0 0 抗扭箍筋: 0 0 0 抗剪箍筋: 343 343 343 裂缝: 0.16 0.03 0.00梁号 11: 跨长:1.300(m)，截面:B×H=0.300(m)×0.300(m)左中右弯矩: 0.00 3.88 12.77 剪力: 0.00 10.12 17.24 扭矩: -0.00 -0.00 -0.00 位移: -0.00 -0.00 -0.00 背侧纵筋: 180 180 180 面侧纵筋: 180 180 192 抗扭纵筋: 0 0 0 抗扭箍筋: 0 0 0 抗剪箍筋: 343 343 343 裂缝: 0.00 0.05 0.43梁号 12: 跨长:2.000(m)，截面:B×H=0.300(m)×0.300(m)左中右弯矩: 12.51 3.65 5.25 剪力: -14.09 -3.63 6.82 扭矩: 0.55 0.55 0.55 位移: -0.00 -0.00 -0.00 背侧纵筋: 180 180 180 面侧纵筋: 189 180 180 抗扭纵筋: 0 0 0 抗扭箍筋: 0 0 0 抗剪箍筋: 343 343 343 裂缝: 0.43 0.04 0.06梁号 13: 跨长:2.000(m)，截面:B×H=0.300(m)×0.300(m)左中右弯矩: 5.12 -0.11 5.12 剪力: -10.45 0.00 10.45 扭矩: 0.00 0.00 0.00 位移: -0.00 -0.00 -0.00 背侧纵筋: 180 180 180 面侧纵筋: 180 180 180 抗扭纵筋: 0 0 0 抗扭箍筋: 0 0 0 抗剪箍筋: 343 343 343 裂缝: 0.06 0.00 0.06梁号 14: 跨长:2.000(m)，截面:B×H=0.300(m)×0.300(m)左中右弯矩: 5.25 3.65 12.51 剪力: -6.82 3.63 14.09 扭矩: -0.55 -0.55 -0.55 位移: -0.00 -0.00 -0.00 背侧纵筋: 180 180 180 面侧纵筋: 180 180 189 抗扭纵筋: 0 0 0 抗扭箍筋: 0 0 0 抗剪箍筋: 343 343 343 裂缝: 0.06 0.04 0.43梁号 15: 跨长:1.300(m)，截面:B×H=0.300(m)×0.300(m)左中右弯矩: 12.77 3.88 0.00 剪力: -17.24 -10.12 -0.00 扭矩: 0.00 0.00 0.00 位移: -0.00 -0.00 -0.00 背侧纵筋: 180 180 180 面侧纵筋: 192 180 180 抗扭纵筋: 0 0 0 抗扭箍筋: 0 0 0 抗剪箍筋: 343 343 343 裂缝: 0.43 0.05 0.00梁号 16: 跨长:1.300(m)，截面:B×H=0.300(m)×0.300(m)左中右弯矩: 0.00 5.35 17.65 剪力: 0.00 13.98 23.87 扭矩: -0.00 -0.00 -0.00 位移: 0.00 -0.00 -0.00背侧纵筋: 180 180 180 面侧纵筋: 180 180 253 抗扭纵筋: 0 0 0 抗扭箍筋: 0 0 0 抗剪箍筋: 343 343 343 裂缝: 0.00 0.07 0.47梁号 17: 跨长:2.000(m)，截面:B×H=0.300(m)×0.300(m)左中右弯矩: 17.01 4.65 6.82 剪力: -19.63 -5.09 9.45 扭矩: 0.11 0.11 0.11 位移: -0.00 -0.00 -0.00 背侧纵筋: 180 180 180 面侧纵筋: 245 180 180 抗扭纵筋: 0 0 0 抗扭箍筋: 0 0 0 抗剪箍筋: 343 343 343 裂缝: 0.47 0.06 0.08梁号 18: 跨长:2.000(m)，截面:B×H=0.300(m)×0.300(m)左中右弯矩: 6.63 -0.64 6.63 剪力: -14.54 0.00 14.54 扭矩: 0.00 0.00 0.00 位移: -0.00 -0.00 -0.00 背侧纵筋: 180 180 180 面侧纵筋: 180 180 180 抗扭纵筋: 0 0 0 抗扭箍筋: 0 0 0 抗剪箍筋: 343 343 343 裂缝: 0.08 0.01 0.08梁号 19: 跨长:2.000(m)，截面:B×H=0.300(m)×0.300(m)左中右弯矩: 6.82 4.65 17.01 剪力: -9.45 5.09 19.63 扭矩: -0.11 -0.11 -0.11 位移: -0.00 -0.00 -0.00 背侧纵筋: 180 180 180 面侧纵筋: 180 180 245 抗扭纵筋: 0 0 0 抗扭箍筋: 0 0 0 抗剪箍筋: 343 343 343梁号 20: 跨长:1.300(m)，截面:B×H=0.300(m)×0.300(m)左中右弯矩: 17.65 5.35 0.00 剪力: -23.87 -13.98 -0.00 扭矩: 0.00 0.00 0.00 位移: -0.00 -0.00 0.00 背侧纵筋: 180 180 180 面侧纵筋: 253 180 180 抗扭纵筋: 0 0 0 抗扭箍筋: 0 0 0 抗剪箍筋: 343 343 343 裂缝: 0.47 0.07 0.00梁号 21: 跨长:1.300(m)，截面:B×H=0.300(m)×0.300(m)左中右弯矩: 0.00 5.98 21.68 剪力: 0.00 16.92 31.39 扭矩: -0.00 -0.00 -0.00 位移: 0.00 0.00 0.00 背侧纵筋: 180 180 180 面侧纵筋: 180 180 304 抗扭纵筋: 0 0 0 抗扭箍筋: 0 0 0 抗剪箍筋: 343 343 343 裂缝: 0.00 0.07 0.49梁号 22: 跨长:2.000(m)，截面:B×H=0.300(m)×0.300(m)左中右弯矩: 21.14 4.97 7.42 剪力: -25.48 -6.86 11.76 扭矩: 0.24 0.24 0.24 位移: 0.00 0.00 0.00 背侧纵筋: 180 180 180 面侧纵筋: 297 180 180 抗扭纵筋: 0 0 0 抗扭箍筋: 0 0 0 抗剪箍筋: 343 343 343 裂缝: 0.49 0.06 0.12梁号 23: 跨长:2.000(m)，截面:B×H=0.300(m)×0.300(m)左中右弯矩: 7.57 -1.74 7.57扭矩: 0.00 0.00 -0.00 位移: 0.00 0.00 0.00 背侧纵筋: 180 180 180 面侧纵筋: 180 180 180 抗扭纵筋: 0 0 0 抗扭箍筋: 0 0 0 抗剪箍筋: 343 343 343 裂缝: 0.13 0.02 0.13梁号 24: 跨长:2.000(m)，截面:B×H=0.300(m)×0.300(m)左中右弯矩: 7.42 4.97 21.14 剪力: -11.76 6.86 25.48 扭矩: -0.24 -0.24 -0.24 位移: 0.00 0.00 0.00 背侧纵筋: 180 180 180 面侧纵筋: 180 180 297 抗扭纵筋: 0 0 0 抗扭箍筋: 0 0 0 抗剪箍筋: 343 343 343 裂缝: 0.12 0.06 0.49梁号 25: 跨长:1.300(m)，截面:B×H=0.300(m)×0.300(m)左中右弯矩: 21.68 5.98 0.00 剪力: -31.39 -16.92 -0.00 扭矩: 0.00 0.00 0.00 位移: 0.00 0.00 0.00 背侧纵筋: 180 180 180 面侧纵筋: 304 180 180 抗扭纵筋: 0 0 0 抗扭箍筋: 0 0 0 抗剪箍筋: 343 343 343 裂缝: 0.49 0.07 0.00梁号 26: 跨长:1.566(m)，截面:B×H=0.300(m)×0.300(m)上中下弯矩: -0.00 -0.01 0.85 剪力: -0.00 0.26 2.24 扭矩: -0.00 -0.00 -0.00 位移: -0.00 -0.00 -0.00 背侧纵筋: 180 180 180 面侧纵筋: 180 180 180抗扭纵筋: 0 0 0 抗扭箍筋: 0 0 0 抗剪箍筋: 343 343 343 裂缝: 0.00 0.00 0.01梁号 27: 跨长:1.566(m)，截面:B×H=0.300(m)×0.300(m)上中下弯矩: -0.00 -0.02 0.75 剪力: -0.00 0.21 2.05 扭矩: -0.00 -0.00 -0.00 位移: -0.00 -0.00 -0.00 背侧纵筋: 180 180 180 面侧纵筋: 180 180 180 抗扭纵筋: 0 0 0 抗扭箍筋: 0 0 0 抗剪箍筋: 343 343 343 裂缝: 0.00 0.00 0.01梁号 28: 跨长:1.566(m)，截面:B×H=0.300(m)×0.300(m)上中下弯矩: -0.00 -0.02 0.75 剪力: -0.00 0.21 2.05 扭矩: 0.00 0.00 0.00 位移: -0.00 -0.00 -0.00 背侧纵筋: 180 180 180 面侧纵筋: 180 180 180 抗扭纵筋: 0 0 0 抗扭箍筋: 0 0 0 抗剪箍筋: 343 343 343 裂缝: 0.00 0.00 0.01梁号 29: 跨长:1.566(m)，截面:B×H=0.300(m)×0.300(m)上中下弯矩: -0.00 -0.01 0.85 剪力: -0.00 0.26 2.24 扭矩: 0.00 0.00 0.00 位移: -0.00 -0.00 -0.00 背侧纵筋: 180 180 180 面侧纵筋: 180 180 180 抗扭纵筋: 0 0 0 抗扭箍筋: 0 0 0 抗剪箍筋: 343 343 343 裂缝: 0.00 0.00 0.01梁号 30: 跨长:2.088(m)，截面:B×H=0.300(m)×0.300(m)上中下弯矩: 1.25 -0.98 1.75 剪力: -3.77 -0.13 5.73 扭矩: -1.25 -1.25 -1.25 位移: -0.00 -0.00 -0.00 背侧纵筋: 180 180 180 面侧纵筋: 180 180 180 抗扭纵筋: 0 0 0 抗扭箍筋: 0 0 0 抗剪箍筋: 343 343 343 裂缝: 0.02 0.01 0.02梁号 31: 跨长:2.088(m)，截面:B×H=0.300(m)×0.300(m)上中下弯矩: 0.36 -1.22 2.15 剪力: -3.14 0.49 6.35 扭矩: -0.15 -0.15 -0.15 位移: -0.00 -0.00 -0.00 背侧纵筋: 180 180 180 面侧纵筋: 180 180 180 抗扭纵筋: 0 0 0 抗扭箍筋: 0 0 0 抗剪箍筋: 343 343 343 裂缝: 0.00 0.02 0.03梁号 32: 跨长:2.088(m)，截面:B×H=0.300(m)×0.300(m)上中下弯矩: 0.36 -1.22 2.15 剪力: -3.14 0.49 6.35 扭矩: 0.15 0.15 0.15 位移: -0.00 -0.00 -0.00 背侧纵筋: 180 180 180 面侧纵筋: 180 180 180 抗扭纵筋: 0 0 0 抗扭箍筋: 0 0 0 抗剪箍筋: 343 343 343 裂缝: 0.00 0.02 0.03梁号 33: 跨长:2.088(m)，截面:B×H=0.300(m)×0.300(m)上中下弯矩: 1.25 -0.98 1.75 剪力: -3.77 -0.13 5.73 扭矩: 1.25 1.25 1.25位移: -0.00 -0.00 -0.00 背侧纵筋: 180 180 180 面侧纵筋: 180 180 180 抗扭纵筋: 0 0 0 抗扭箍筋: 0 0 0 抗剪箍筋: 343 343 343 裂缝: 0.02 0.01 0.02梁号 34: 跨长:2.088(m)，截面:B×H=0.300(m)×0.300(m)上中下弯矩: 2.33 -2.69 1.89 剪力: -8.67 -0.58 9.73 扭矩: -1.44 -1.44 -1.44 位移: -0.00 -0.00 -0.00 背侧纵筋: 180 180 180 面侧纵筋: 180 180 180 抗扭纵筋: 0 0 0 抗扭箍筋: 0 0 0 抗剪箍筋: 343 343 343 裂缝: 0.03 0.03 0.03梁号 35: 跨长:2.088(m)，截面:B×H=0.300(m)×0.300(m)上中下弯矩: 1.57 -2.65 2.72 剪力: -7.90 0.18 10.48 扭矩: -0.18 -0.18 -0.18 位移: -0.00 -0.00 -0.00 背侧纵筋: 180 180 180 面侧纵筋: 180 180 180 抗扭纵筋: 0 0 0 抗扭箍筋: 0 0 0 抗剪箍筋: 343 343 343 裂缝: 0.02 0.03 0.04梁号 36: 跨长:2.088(m)，截面:B×H=0.300(m)×0.300(m)上中下弯矩: 1.57 -2.65 2.72 剪力: -7.90 0.18 10.48 扭矩: 0.18 0.18 0.18 位移: -0.00 -0.00 -0.00 背侧纵筋: 180 180 180 面侧纵筋: 180 180 180 抗扭纵筋: 0 0 0 抗扭箍筋: 0 0 0抗剪箍筋: 343 343 343 裂缝: 0.02 0.03 0.04梁号 37: 跨长:2.088(m)，截面:B×H=0.300(m)×0.300(m)上中下弯矩: 2.33 -2.69 1.89 剪力: -8.67 -0.58 9.73 扭矩: 1.44 1.44 1.44 位移: -0.00 -0.00 -0.00 背侧纵筋: 180 180 180 面侧纵筋: 180 180 180 抗扭纵筋: 0 0 0 抗扭箍筋: 0 0 0 抗剪箍筋: 343 343 343 裂缝: 0.03 0.03 0.03梁号 38: 跨长:2.088(m)，截面:B×H=0.300(m)×0.300(m)上中下弯矩: 2.44 -1.87 8.06 剪力: -10.21 2.32 17.08 扭矩: -1.18 -1.18 -1.18 位移: -0.00 -0.00 -0.00 背侧纵筋: 180 180 180 面侧纵筋: 180 180 180 抗扭纵筋: 0 0 0 抗扭箍筋: 0 0 0 抗剪箍筋: 343 343 343 裂缝: 0.03 0.02 0.24梁号 39: 跨长:2.088(m)，截面:B×H=0.300(m)×0.300(m)上中下弯矩: 2.17 -1.27 9.52 剪力: -9.37 3.15 17.89 扭矩: -0.05 -0.05 -0.05 位移: -0.00 -0.00 -0.00 背侧纵筋: 180 180 180 面侧纵筋: 180 180 180 抗扭纵筋: 0 0 0 抗扭箍筋: 0 0 0 抗剪箍筋: 343 343 343 裂缝: 0.03 0.01 0.34梁号 40: 跨长:2.088(m)，截面:B×H=0.300(m)×0.300(m)上中下弯矩: 2.17 -1.27 9.52 剪力: -9.37 3.15 17.89 扭矩: 0.05 0.05 0.05 位移: -0.00 -0.00 -0.00 背侧纵筋: 180 180 180 面侧纵筋: 180 180 180 抗扭纵筋: 0 0 0 抗扭箍筋: 0 0 0 抗剪箍筋: 343 343 343 裂缝: 0.03 0.01 0.34梁号 41: 跨长:2.088(m)，截面:B×H=0.300(m)×0.300(m)上中下弯矩: 2.44 -1.87 8.06 剪力: -10.21 2.32 17.08 扭矩: 1.18 1.18 1.18 位移: -0.00 -0.00 -0.00 背侧纵筋: 180 180 180 面侧纵筋: 180 180 180 抗扭纵筋: 0 0 0 抗扭箍筋: 0 0 0 抗剪箍筋: 343 343 343 裂缝: 0.03 0.02 0.24梁号 42: 跨长:2.088(m)，截面:B×H=0.300(m)×0.300(m)上中下弯矩: 8.17 12.99 36.70 剪力: -3.68 13.30 32.50 扭矩: -0.54 -0.54 -0.54 位移: -0.00 -0.00 0.00 背侧纵筋: 180 180 180 面侧纵筋: 180 195 502 抗扭纵筋: 0 0 0 抗扭箍筋: 0 0 0 抗剪箍筋: 343 343 343 裂缝: 0.25 0.47 0.51梁号 43: 跨长:2.088(m)，截面:B×H=0.300(m)×0.300(m)上中下弯矩: 9.42 12.82 35.08 剪力: -5.04 11.92 31.11 扭矩: 0.14 0.14 0.14 位移: -0.00 -0.00 0.00 背侧纵筋: 180 180 180面侧纵筋: 180 193 480 抗扭纵筋: 0 0 0 抗扭箍筋: 0 0 0 抗剪箍筋: 343 343 343 裂缝: 0.34 0.47 0.51梁号 44: 跨长:2.088(m)，截面:B×H=0.300(m)×0.300(m)上中下弯矩: 9.42 12.82 35.08 剪力: -5.04 11.92 31.11 扭矩: -0.14 -0.14 -0.14 位移: -0.00 -0.00 0.00 背侧纵筋: 180 180 180 面侧纵筋: 180 193 480 抗扭纵筋: 0 0 0 抗扭箍筋: 0 0 0 抗剪箍筋: 343 343 343 裂缝: 0.34 0.47 0.51梁号 45: 跨长:2.088(m)，截面:B×H=0.300(m)×0.300(m)上中下弯矩: 8.17 12.99 36.70 剪力: -3.68 13.30 32.50 扭矩: 0.54 0.54 0.54 位移: -0.00 -0.00 0.00 背侧纵筋: 180 180 180 面侧纵筋: 180 195 502 抗扭纵筋: 0 0 0 抗扭箍筋: 0 0 0 抗剪箍筋: 343 343 343 裂缝: 0.25 0.47 0.51梁号 46: 跨长:1.566(m)，截面:B×H=0.300(m)×0.300(m)上中下弯矩: 36.94 9.46 0.00 剪力: -46.03 -23.88 -0.00 扭矩: 0.00 0.00 0.00 位移: 0.00 0.00 0.00 背侧纵筋: 180 180 180 面侧纵筋: 505 180 180 抗扭纵筋: 0 0 0 抗扭箍筋: 0 0 0 抗剪箍筋: 343 343 343 裂缝: 0.51 0.26 0.00梁号 47: 跨长:1.566(m)，截面:B×H=0.300(m)×0.300(m)上中下弯矩: 34.84 8.93 0.00 剪力: -43.41 -22.53 -0.00 扭矩: 0.00 0.00 0.00 位移: 0.00 0.00 0.00 背侧纵筋: 180 180 180 面侧纵筋: 477 180 180 抗扭纵筋: 0 0 0 抗扭箍筋: 0 0 0 抗剪箍筋: 343 343 343 裂缝: 0.51 0.23 0.00梁号 48: 跨长:1.566(m)，截面:B×H=0.300(m)×0.300(m)上中下弯矩: 34.84 8.93 0.00 剪力: -43.41 -22.53 -0.00 扭矩: -0.00 -0.00 -0.00 位移: 0.00 0.00 0.00 背侧纵筋: 180 180 180 面侧纵筋: 477 180 180 抗扭纵筋: 0 0 0 抗扭箍筋: 0 0 0 抗剪箍筋: 343 343 343 裂缝: 0.51 0.23 0.00梁号 49: 跨长:1.566(m)，截面:B×H=0.300(m)×0.300(m)上中下弯矩: 36.94 9.46 0.00 剪力: -46.03 -23.88 -0.00 扭矩: -0.00 -0.00 -0.00 位移: 0.00 0.00 0.00 背侧纵筋: 180 180 180 面侧纵筋: 505 180 180 抗扭纵筋: 0 0 0 抗扭箍筋: 0 0 0 抗剪箍筋: 343 343 343 裂缝: 0.51 0.26 0.00裂缝(mm):最大值: 0.512最大值所在位置: 梁43(右) 梁44(右) 梁47(左) 梁48(左)(四) 整体稳定验算最不利滑动面:圆心: (-3.30000,-0.50000)半径 = 10.58965(m)安全系数 = 1.335总的下滑力 = 842.597(kN)总的抗滑力 = 1124.539(kN)土体部分下滑力 = 842.597(kN)土体部分抗滑力 = 980.448(kN)筋带的抗滑力 = 144.090(kN)整体稳定验算满足: 最小安全系数=1.335 ≥ 1.250二、【组合2】(一) 岩土压力计算(1) 合力按《边坡规范》公式(6.2.3)计算主动土压力：Ea=109.160(kN) Ex=108.414(kN) Ey=-12.734(kN) 作用点高度 Zy=3.667(m)(2) 分布岩土压力分布见左侧结果图。