重复热处理次数对CD3MN双相不锈钢性能的影响
热处理工艺对00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢铸坯组织的影响
热处理工艺对00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢铸坯组织的影响00Cr22Ni5Mo3N是由奥氏体和铁素体组织构成的一种双相不锈钢，是一种典型的含N、Mo及超低碳二代双相不锈钢，经恰当热处理后，奥氏体和铁素体两相比例接近1∶1。
由于该双相不锈钢兼有铁素体和奥氏体不锈钢的性能特点，具有优良的耐腐蚀性能、力学性能、焊接性能。
这些优异性能的结合，使其广泛应用在石油、化工和电力等领域。
00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢热加工塑性较差，热加工时易在表面和边部产生裂纹，这种缺陷严重影响了其成品质量。
所以，探讨热加工制度对00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢铸坯高温相比例、显微组织及相成分对改善材料的高温塑性具有实际的指导意义。
实验材料采用工业生产的00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢铸坯，取铁素体含量接近相等处，试样尺寸为20mm×20mm×15mm。
采用光学显微镜（OM）和扫描电镜（SEM）检测试样的显微组织变化和相成分的变化，采用电子探针（EMA）检测σ相中的主要元素，采用FERITSCOPE FMP30检测仪检测试样的铁素体含量。
00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢铸坯试样的热处理制度为（800～1300）℃×60min，所有试样加热保温后采用水冷。
研究表明：800～950℃保温时，组织主要以σ相和奥氏体相（γ2）转变为主；950～1300℃保温时，主要以铁素体组织转变为主，铁素体含量随着温度的升高而增加；不同的保温段，铁素体转变也不尽相同，其中950～1150℃保温时，铁素体转变量较少，而在1150～1300℃保温时，铁素体转变较为迅速；通过化学试剂腐蚀1150～1300℃保温试样，铁素体组织内发现大量的微裂纹，主要是由于试样的残余热应力造成的；通过电子探针（EMA）对σ相检测表明，σ相主要富集Mo、Cr元素；扫描电镜（SEM）对试样检测表明，铁素体和奥氏体相成分有所不同，铁素体主要富集Cr、Mo等元素，而奥氏体主要富集Ni、Mn等元素，随着温度的升高，化学成分也有变化。
热处理工艺对金属材料的耐磨性和耐蚀性的改善
热处理工艺对金属材料的耐磨性和耐蚀性的改善热处理工艺是一种通过控制金属材料的温度和时间，从而改变其组织结构和性能的方法。
在金属材料的应用中，耐磨性和耐蚀性是两个重要的性能指标。
热处理工艺可以有效地改善金属材料的耐磨性和耐蚀性，提高其在各种工作环境下的使用寿命和性能。
首先，耐磨性是指金属材料在摩擦和磨损条件下不易受到表面破坏的能力。
金属材料的耐磨性取决于其组织结构和硬度等因素。
通过热处理工艺加工，可以改变金属材料的晶粒结构，提高其硬度和强度，从而提高耐磨性。
例如，通过淬火热处理，金属材料的组织结构可以变得均匀细小，晶界清晰，从而提高其硬度和抗磨损能力。
此外，通过淬火时的快速冷却和回火处理，可以在金属材料中形成均匀的残余应力和强化相，提高其抗疲劳和抗裂纹扩展能力，进一步增加耐磨性。
其次，耐蚀性是指金属材料在各种腐蚀介质下能够保持其表面和性能的能力。
金属材料的耐蚀性主要取决于其化学成分和表面保护膜等因素。
通过热处理工艺可以改变金属材料的化学成分和表面状态，从而提高其耐蚀性。
例如，通过淬火热处理，可以增加金属材料中的合金元素含量和析出相的形成，增加材料的耐蚀能力。
同时，通过热处理过程中的气体保护，可以减少金属材料与氧气的接触，减少氧化反应，从而提高耐蚀性。
此外，通过表面覆盖涂层或浸渍处理，可以形成一层保护膜，提高金属材料的抗腐蚀能力。
总之，热处理工艺可以通过改变金属材料的组织结构和化学成分，提高其耐磨性和耐蚀性。
对于提高金属材料的耐磨性，可以通过控制热处理工艺参数，使其组织结构细化和均匀化，提高硬度和抗磨损能力。
对于提高金属材料的耐蚀性，可以通过调整热处理工艺条件和采用表面保护措施，形成保护膜和增加合金元素含量，提高其耐蚀能力。
热处理工艺的改善对金属材料的耐磨性和耐蚀性提供了有效的方法，有利于金属材料在各种工作环境下的应用和延长使用寿命。
热处理工艺对金属材料的耐磨性和耐蚀性的改善是通过改变材料的组织结构和化学成分来实现的。
热处理工艺对钢材的回火效应和晶界强化效应的影响
热处理工艺对钢材的回火效应和晶界强化效应的影响热处理是一种通过改变材料的组织结构和性能来改善材料性能的方法。
回火是热处理的一种常用工艺，通过加热和冷却来改变材料的硬度和韧性。
在回火过程中，不仅会产生回火效应，还会产生晶界强化效应。
下面将详细介绍热处理工艺对钢材的回火效应和晶界强化效应的影响。
首先来讨论回火效应。
回火是指在淬火后再加热至适当温度进行保温，然后慢冷的过程。
回火主要是为了消除淬火时产生的内应力，并提高钢材的塑性和韧性。
回火过程中，晶粒逐渐长大并粗化，原来呈马氏体和残余奥氏体的晶粒将逐渐转变为回火组织。
回火后的钢材具有较好的延展性和韧性，同时保持相对较高的强度。
回火后的钢材硬度会有所降低，但韧性明显提高。
这是因为回火过程中，内部的应力得到一定程度的释放，晶界得到整理，晶粒逐渐生长并成长。
回火使得组织细化并且均匀化，消除了淬火过程中产生的内应力，增强了材料的塑性。
因此，回火是一种重要的热处理工艺，能够有效地改善钢材的力学性能。
其次来讨论晶界强化效应。
晶界是相邻两个晶粒之间的界面，晶界的特性和结构对钢材的性能有着重要影响。
晶界强化是指通过调控晶界与晶体之间的相互作用来提高材料的力学性能。
在热处理过程中，回火对晶界有着影响。
回火过程中，原来分散在晶界的碳化物颗粒会溶解，并重新沉淀在晶界附近。
这些碳化物能够限制晶界的移动，抵抗外力的作用，从而提高材料的强度和硬度。
此外，回火还能够沉淀出细小的纳米颗粒，形成弥散强化的晶界。
这些细小颗粒对晶体滑移起到阻碍作用，从而增加晶界的强度和韧性。
总结起来，热处理工艺对钢材的回火效应和晶界强化效应的影响是显著的。
回火能够使钢材在保持一定强度的同时，提高其韧性和塑性。
晶界强化通过限制晶界的移动和滑移，增加晶界的强度和韧性。
这些效应在工程实践中被广泛应用于提高钢材的性能，并在航空航天、汽车制造、机械制造等领域中发挥着重要作用。
需要指出的是，热处理工艺的参数设置和具体操作需要根据钢材的具体情况进行调节，以获得最佳的材料性能。
热处理工艺对钢材的回火效应和晶界清晰度的调控
热处理工艺对钢材的回火效应和晶界清晰度的调控热处理工艺是一种通过加热和冷却来改变金属材料的性能和结构的工艺。
在热处理过程中，回火效应和晶界清晰度是两个重要的考虑因素。
回火效应是指在金属材料经过淬火后，通过加热到适当的温度并保持一段时间后，材料的硬度和脆性会逐渐降低。
回火效应的调控可以使材料在硬度和韧性之间取得平衡，使其具备更好的机械性能。
回火效应的调控主要通过回火温度和回火时间进行。
一般来说，回火温度越高，回火时间越长，回火效应越明显。
但是回火过程过火或过长也会导致材料的韧性过高，从而降低了材料的硬度和强度。
晶界清晰度是指金属材料晶界的清晰度和结晶尺寸的一种性能。
晶界清晰度的好坏直接影响材料的机械性能和塑性变形能力。
晶界清晰度的调控主要通过热处理过程中的冷却速度和回火温度进行。
较快的冷却速度和适当的回火温度可以提高材料晶界的清晰度，使晶界得到较好的强度和韧性。
此外，还可以通过化学成分调整来改变材料的晶界清晰度。
例如，添加适当的合金元素可以改善材料的晶界清晰度。
另外，对于钢材来说，回火效应和晶界清晰度的调控还需要考虑到钢材中的碳含量。
钢材中的碳含量越高，回火效应和晶界清晰度的调控就会变得更加复杂。
高碳钢在回火过程中容易产生孪晶现象，即晶界处形成大量的孪晶组织，导致材料的韧性和塑性变形能力降低。
因此，对于高碳钢的热处理，需要更加严格地控制回火温度和回火时间，以保证材料的性能。
总之，回火效应和晶界清晰度是热处理工艺对钢材进行调控的重要因素。
适当的回火温度和回火时间可以使材料具备更好的机械性能，而较快的冷却速度和适当的回火温度可以提高材料晶界的清晰度。
针对不同的钢材和要求，需要根据具体情况进行热处理工艺的设计和优化，以获得满足要求的材料性能。
热处理工艺对钢材的回火效应和晶界清晰度的调控在钢材的性能优化与应用方面具有重要意义。
下面将进一步探讨回火效应和晶界清晰度的调控策略及其对钢材性能的影响。
首先，回火效应的调控是热处理工艺中至关重要的一步。
时效处理对_相强化奥氏体不锈钢腐蚀磨损特性的影响
第28卷 第4期2007年 8月材 料 热 处 理 学 报TRANS ACTIONS OF M ATERIA LS AND HE AT TRE AT ME NTV ol .28 N o .4August2007时效处理对σ相强化奥氏体不锈钢腐蚀磨损特性的影响蔡启舟, 李 平, 张贤忠, 魏伯康(华中科技大学材料成形与模具技术国家重点实验室,湖北武汉 430074)摘 要:研究了时效处理对σ相强化奥氏体不锈钢组织和腐蚀磨损特性的影响。
试验结果表明,时效处理可使奥氏体中析出大量细小、相互交错的高硬度σ相,强化奥氏体基体,显著提高不锈钢的耐磨性。
而σ相与奥氏体的电位差小,对不锈钢的耐蚀性影响不大,因此,时效处理σ相强化奥氏体钢具有良好的抗腐蚀磨损能力。
在湿法炼锌锌浸出料浆中,时效处理σ相强化奥氏体不锈钢的抗腐蚀磨损能力显著优于奥氏体-铁素体双相不锈钢和1724PH 沉淀硬化马氏体不锈钢。
关键词:σ相; 奥氏体不锈钢; 时效处理; 腐蚀磨损中图分类号:TG 14217 文献标识码:A 文章编号:100926264(2007)0420092205E ffect of aging treatment on corrosive w ear characteristics of σstrengthening austenite stainless steelC AI Qi 2zhou , LI Ping , ZH ANG X ian 2zhong , WEI Bo 2kang (State K ey Lab of Material Processing and Dies &M ould T echnology ,Huazhong University of Science and T echnology ,Wuhan 430074,China )Abstract :The effect of aging treatment on corrosive wear characteristic of σstrengthening austenite stainless steel (σ2SS )was investigated.The results show that the austenite matrix is strengthened by the plentiful precipitation of small intersectant σphase with high hardness during aging treatment.The wear resistance of σ2SS steel is remarkably improved.While the difference of electrode potentials between σphase and austenite matrix is minor ,the σphase has little effect on the corrosion resistance.Therefore ,the aged σ2SS steel exhibits the excellent corrosive wear resistance.The corrosive wear resistance of the aged σ2SS steel is much better than that of the austenite 2ferrite duplex stainless steel and 1724PH martensitic precipitated hardening stainless steel in the slurry of zinc hydrometallurgy.K ey w ords :σphase ;austenite stainless steel ;aging treatment ;corrosive wear收稿日期: 2006207211; 修订日期: 2006209230作者简介: 蔡启舟(1964—),男;华中科技大学材料成形模具技术国家重点实验室教授,工学博士,主要研究方向为金属材料的组织与性能、材料的表面改性,获湖北省科技进步奖1项,发表论文40余篇,参编教材3本,T el :027*********E 2m ail :caiqizh ou @m 。
热处理工艺对不锈钢材料的耐蚀性和高温强度的提升
热处理工艺对不锈钢材料的耐蚀性和高温强度的提升不锈钢具有耐腐蚀性和高温强度等优点，使其被广泛应用于各个领域。
热处理工艺能够进一步提升不锈钢材料的耐蚀性和高温强度，使其性能更加优越。
热处理工艺是一种通过在一定温度条件下进行加热和冷却的方法来改变材料的结构和性能。
在不锈钢的热处理过程中，通常包括固溶处理、时效处理、淬火和回火等工艺。
固溶处理是通过加热将材料中的合金元素溶解在固态金相组织中，从而提高不锈钢的耐蚀性和高温强度。
固溶处理的温度和时间对不锈钢的性能影响很大。
适当的固溶处理可以使合金元素均匀分布在金相组织中，从而提高材料的抗氧化和耐蚀性。
同时，固溶处理还能够降低不锈钢的残余应力，提高其的高温强度。
时效处理是指在固溶处理后将材料冷却到室温并进行再加热，以使合金元素形成沉淀相，从而进一步提高不锈钢的性能。
时效处理能够改善不锈钢的晶格结构，提高其的机械性能和耐蚀性能。
淬火是指将固溶处理后的材料快速冷却到室温，以改变其组织结构和提高硬度。
淬火能够使不锈钢材料形成马氏体结构，提高其的强度和硬度。
但淬火会增加不锈钢的脆性，所以通常需要进行回火处理。
回火是指将淬火后的材料进行加热处理并冷却到室温，以消除淬火过程中产生的内应力和脆性。
回火能够使不锈钢恢复一定的塑性和韧性，并提高其的抗拉强度和耐蚀性能。
通过以上热处理工艺，不锈钢材料的耐蚀性和高温强度得到了显著的提升。
固溶处理和时效处理使合金元素在金相组织中分布均匀，提高了材料的抗氧化和耐蚀性能。
而淬火和回火则提高了不锈钢的强度和硬度，使其能够在高温环境下保持较好的力学性能。
热处理工艺对不锈钢材料的耐蚀性和高温强度的提升具有重要的意义。
在化工、医疗器械、航空航天等领域中，耐蚀性和高温强度是不锈钢材料的重要性能指标。
通过热处理工艺的优化，能够使不锈钢材料更加适应复杂的工作环境，提高其使用寿命和可靠性。
因此，热处理工艺在不锈钢材料中具有广泛的应用前景。
随着科学技术的不断发展和人们对材料性能要求的提高，不锈钢材料在各个领域的应用越来越广泛。
热处理工艺对钢材的退火效应和晶界强化效应的调控
热处理工艺对钢材的退火效应和晶界强化效应的调控热处理是钢材加工中一种重要的工艺，可以对钢材的性能进行调控和优化。
其中，退火效应和晶界强化效应是热处理中常用的调控手段。
退火是一种通过加热和保温使钢材获得较低硬度和高韧性的方法。
退火可以改变钢材的晶体结构，减少晶界和错位点的数量，使钢材内部的应力释放，并提高其可塑性。
退火分为多种类型，例如全退火、球化退火、等温退火等。
在退火过程中，钢材在高温下达到均匀的晶体结构和较低硬度，使其具有良好的可塑性、韧性和延展性。
退火过程中晶界强化效应的调控对钢材的性能有着重要的影响。
晶界指的是不同晶粒之间的界面，而晶界强化效应是指这些晶界对钢材性能的增强作用。
在钢材中，晶界是钢材中的弱点，因为晶界是结构不完整的地方，容易形成位错和裂纹。
退火可以消除一部分位错和裂纹，并在晶界处形成有序排列的原子行列，从而提高钢材的强度和韧性。
此外，通过调控退火工艺的参数，可以控制晶界强化效应的程度，进一步提高钢材的性能。
例如，通过适当的退火温度、保温时间和冷却速率等因素的控制，可以使钢材在保持一定韧性的同时，获得较高的强度。
除了退火工艺外，还有其他一些热处理工艺可以调控钢材的退火效应和晶界强化效应。
其中，淬火是通过迅速冷却钢材，使其快速固化，形成具有高强度的马氏体组织的方法。
淬火会导致钢材内部的应力积累，并在晶界处形成大量位错，从而增强钢材的硬度和强度。
但淬火过程中也会导致钢材的脆化现象，因此需要进一步进行回火处理，以提高钢材的韧性。
总之，热处理工艺对钢材的退火效应和晶界强化效应的调控是钢材加工中非常重要的一环。
通过合理地选择和控制热处理工艺的参数，可以使钢材获得良好的可塑性、韧性和强度，满足不同工程应用的需求。
此外，热处理工艺的优化也是实现钢材加工工艺的一种重要手段，对提高钢材的质量和效益具有积极的意义。
热处理是钢材加工中一项重要的工艺，可以通过调控退火效应和晶界强化效应来改善钢材的性能。
连续退火工艺对Si、Mn系冷轧双相钢组织性能的影响
连续退火工艺对Si、Mn系冷轧双相钢组织性能的影响高洪刚【期刊名称】《金属世界》【年(卷),期】2019(000)002【总页数】4页(P48-51)【作者】高洪刚【作者单位】本钢板材股份有限公司技术研究院,辽宁本溪 117000【正文语种】中文内容导读文章结合工业生产实际采用光学显微镜与扫描电镜观察分析了连续退火过程中退火温度、缓冷温度及快冷段冷速对实验钢组织性能的影响，从而为优化冷轧双相钢实际退火工艺、为同行业工业化生产提供了借鉴。
实验表明：退火温度对实验钢性能影响较大，随温度升高强度增加，在770～830℃退火温度范围内组织均为F+M，M含量随温度升高而增加；随着缓冷温度升高强度增加，组织主要为F+M，在660℃出现贝氏体，730℃缓冷时抗拉强度为711 MPa，从该级别钢种看太高；冷速15～30℃/s范围内随冷速增加强度呈上升趋势，马氏体含量呈上升趋势，产品性能均满足600 MPa级性能要求，实验钢对冷速工艺窗口较宽。
现代汽车工业发展的主题是环保、节能、安全。
汽车轻量化是解决环保、节能所采取的主要技术路线。
采用高强、超高强钢是汽车轻量化同时保证甚至提高安全性的有效措施。
冷轧双相钢因其具有低屈强比、加工硬化能力强、易冲压成形、良好的强度和延性匹配等诸多优点，已被国内外汽车厂广泛采用，称为现代汽车用钢的主要材料[1-2]。
超轻钢车体项目研究表明，双相钢在未来汽车车身上的用量将达到80%，具有良好的市场应用前景[3]。
冷轧双相钢普遍采用在先进的连续退火机组生产，其工艺包括加热、保温、缓冷、快速冷却、过时效处理。
连续退火各段的工艺参数对双相钢最终成品组织性能的影响至关重要，因此，笔者结合工业生产实际研究了退火工艺对双相钢成品组织性能的影响，从而优化冷轧双相钢实际退火工艺，同时为同行业工业化生产提供借鉴。
实验材料与实验方法实验材料实验材料为国内某钢厂600 MPa级别冷轧双相钢，成品厚度为1.2 mm，成分设计采用Si+Mn系列，见表1。
00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢热加工性能的试验研究
不锈钢的高温抗拉强度明显比$&’%/()%$0)奥氏体 不锈钢的抗拉强度低，其高温抗拉强度约为奥氏体 不锈钢的*$1。 图2是$$&’..()3+,-( 双相不锈钢和 $&’%4() －! %$0)奥氏体不锈钢试样的断面收缩率与温度的关系 曲线。
图 % $$&’..()*+,-(双相不锈钢不同 温度的压缩应力#43;
!+>+B+ !+>+9+ +>+C!+>9+
&%! 力学性能及组织 试样毛坯经! +0+ "加热，保温K+ =/A后水淬固
溶处理，经机加工做成拉伸、冲击及5677867高温拉 伸和平面应变压缩试样，其常规力学性能列于表)。
表 ) ++,-))./0%1*. 双相不锈钢试样的力学性能
实验项目 拉伸、冲击 5677867 高温拉伸 平面应变压缩 !-+>9 @ %EG ’<’ ’+’ ’+’ != @ %EG DB+ D9’ DB+ "@2 BD BF BD #@2 D0 D0 D; "HI@J )+( )!0 )*+
图 7 两种钢试样断面收缩率与温度的关系 图 . $$&’..()*+,-(双相不锈钢峰值 变形抗力与温度的关系
!"# 高温拉伸试验 $$&’..()*+,-(双相不锈钢和$&’%/()%$0) 奥 氏体不锈钢试样在不同试验温度下的抗拉强度见图-。 对于$&’%/()%$0) 类奥氏体不锈钢，热加工生 产工艺已相当成熟，在相同试验条件下进行 $$&’..()*+,-(双相不锈钢和$&’%/()%$0)奥氏体 不锈钢的高温性能比较，可以增加对双相不锈钢热 加工性能的认识。从这两种钢的高温拉伸试验结果 看出，随温度的增高， $$&’..()*+,-( 双相不锈 钢的抗拉强度与平面压缩峰值变形抗力具有相同的 !! 变化趋势。同时可以看到， $$&’..()*+,-( 双相
11-连续退火过时效温度对热处理双相钢组织性能的影响
第44卷 第2期 2009年2月钢铁Iron and Steel Vol.44,No.2February 2009连续退火过时效温度对热处理双相钢组织性能的影响韩会全, 霍 刚, 刘彦春, 王国栋(东北大学轧制技术及连轧自动化国家重点实验室,辽宁沈阳110004)摘 要:采用光亮连续退火模拟实验机研究了0.08C 21.7Mn 20.03Si 钢在不同连续退火过时效温度下组织和性能的变化规律,并构造了各相在连续退火工艺期间的反应关系式。
试验结果表明:过时效温度在450℃时,组织中的第二相主要为粒状贝氏体+马氏体,350℃时为板条状贝氏体+马氏体,250℃时为马氏体或M 2A 岛;过时效温度降低,试验钢抗拉强度明显升高,屈服强度明显降低,而n 值、 r 值和杯突值变化不大;350℃过时效时,试验钢的伸长率有增高的趋势,因此调整第二相组分比例可能是提高试验钢塑性的有效手段。
关键词:过时效;连续退火;组织性能;双相钢中图分类号:T G14214 文献标识码:A 文章编号:04492749X (2009)022*******E ffect of Overaging T emperature in Continuous Annealingon Microstructure and Properties ofH eat 2T reated DP SteelHAN Hui 2quan , HUO Gang , L IU Yan 2chun , WAN G Guo 2dong(State Key Laboratory of Rolling and Automation ,Northeastern University ,Shenyang 110004,Liaoning ,China )Abstract :With bright continuous annealing simulator ,the microstructure and properties of 0.08C 21.7Mn 20.03Si steel treated with different overaging temperature and the phase transformation during continuous annealing process were studied.The results show that second phase was mostly of granular bainite and martensite in the specimen overaged at 450℃,mostly lath bainite and martensite in the specimen overaged at 350℃and mostly martensite or M 2A island in the specimen overaged at 250℃;Tensile strength was increased and yield strength decreased ,obvi 2ously ,but n , r and Erichsen value changed only a little with reduction of overaging temperature ,thus ,adjusting constituent ratio of second phase perhap s is an effective way for promoting plasticity of the steel due to the fact that elongation of the steel overaged at 350℃was increased.K ey w ords :overaging ;continuous annealing ;microstructure and property ;dual phase steel基金项目:国家高技术研究发展计划(863计划)基金资助项目(2001AA332020)作者简介:韩会全(19812),男,博士生; E 2m ail :hanhuiquan @ ; 修订日期:2008207206 双相钢作为新型的低合金高强度钢兼具高强度和良好的成形性,在现代汽车工业中备受青睐,高级别的双相钢可用于制造汽车的结构件和安全部件,低级别的双相钢可用于外露件,在代表汽车用钢未来发展方向的新车型PN GV 级车中,相变强化的双相钢占整个结构用钢的74%左右[1～3]。
热处理工艺对冷轧双相钢显微组织与磁性能的影响
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第 1期
沈小丹 ,等 :热处理工艺对冷轧双相钢显微组织与磁性能的影响
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了 7119%。由于冷却速度相同 ,马氏体含量主要由快 冷开始时的奥氏体含量决定 ,奥氏体量越多 ,室温组织 中马氏体含量越高 。而奥氏体含量则受临界区保温温 度和水淬温度的影响 ,在缓冷过程中 ,部分奥氏体将通 过扩散型相变转变为铁素体 ,这种新生铁素体通常在奥 氏体和残留铁素体界面形成 ,一般称为取向附生铁素 体。临界保温温度相同时 ,提高水淬温度 ,新生的取向 附生铁素体减少 ,水淬开始时的奥氏体含量增加 ;水淬 温度相同时 ,临界区保温温度升高 ,奥氏体生成量增多 , 但缓冷至相同水淬温度经历的时间延长 ,新生铁素体量 也增多。而由于缓冷阶段生成的新生铁素体数量较少 , 因此保温温度越高 ,水淬开始时的奥氏体含量越多 。
图 2 为 0112C21144M n20133Si 双 相 钢 保 温 温 度 800 ℃, 水淬温度 650 ℃在透射电镜下观察到的显微
热成型及成型后热处理工艺对13MnNiMoR性能的影响
管理及其他M anagement and other 热成型及成型后热处理工艺对13MnNiMoR性能的影响申光辉，刘立彪，曹新举，杨文志（湖南华菱湘潭钢铁有限公司，湖南 湘潭 ４１１１０１）摘 要：研究了１３ＭｎＮｉＭｏＲ钢板经过不同热成型及成型后热处理工艺后的性能与组织的变化，结果表明：以９３０℃热成型，再按９１０℃正火＋６５０℃回火进行成型后热处理，试板的组织及性能较原始态变化不大；以以９６０℃热成型，再按８９０℃正火＋６８０℃回火进行成型后热处理，钢板的强度稍有上升，但冲击韧性明显恶化，其组织中出现魏氏组织是导致韧性下降的主要原因。
关键词：１３ＭｎＮｉＭｏＲ；热成型；性能；魏氏组织中图分类号：ＴＧ１６１ 文献标识码：Ａ 文章编号：１１－５００４（２０１８）０５－０１９３－２热成型及热处理(简称PWHT)是锅炉及压力容器等焊接结构钢板产品制造的工序之一。
压力容器设备成形需进行焊后热处理以消除焊接残余应力，降低焊接接头硬度和改善力学性能，防止焊接结构的脆性破坏。
随着装置的大型化，钢板强度或厚度增加，焊接残余应力增大，采取PWHT工艺松弛或消除焊接应力，可防止延迟裂纹的产生和扩展，提高焊接结构的使用可靠性和寿命。
13MnNiMoR为GB713标准内的容器钢板，以正火+回火热处理交货，主要用于承压容器的筒体及封头。
设备厂在使用过程中一般采用热成型工艺，此过程使材料经历变形、受热等影响，导致材料的性能发生变化。
热成型后再进行一次热处理可以减轻或消除这些不良影响[1]。
根据国内某设备厂制定的13MnNiMoR热成型及其成型后的热处理工艺，利用正火加回火的13MnNiMoR试板模拟不同的热成型及其成型后热处理工艺，并对比分析了材料的组织及性能的变化，为锅炉和压力容器制造厂更合理地选材和制定相关工艺制度提供实验依据。
1 试验步骤及方法1.1 试验材料试验用钢板采用湘钢生产的67mm厚正火加回火13MnNiMoR钢板，切取两块500mm*300mm*δmm试板，钢板化学成分如下表1。
CD3MN双相不锈钢材质热处理工艺分析
CD3MN双相不锈钢材质热处理工艺分析摘要：基于不一样的固溶温度，分析了对材质性能的影响。
当温度为1120摄氏度时，在对CD3MN进行固溶处理之后，能够获取两相组织，且得到相对理想的耐点腐蚀能力；基于力学性能试验的开展，明确了CD3MN的两项内容，一是高温性能，二是显微组织特征。
基于规模相对大的泵体铸件，开展了生产运用，可以满足产品性能要求。
总之通过本文的探讨，以期能为相关人员提供借鉴。
关键词：CD3MN；固溶处理；力学性能；显微组织引言：对于CD3MN来讲，其属于一种双相不锈钢，有着系列突出的优势，例如耐腐蚀能力理想、有着相对高的强度。
和铁素体进行对比，CD3MN有着更为可观的塑性以及韧性，且就焊接以及腐蚀性能而言，都得到极大提升；和奥氏体进行对比，这一材质有着更高的强度，存在着相对突出的耐点腐蚀能力。
文章基于材质实验的开展，实施了热处理工艺改进，同时开展了运用。
1.试验材质和方案（1）材料制备。
选取标准CD3MN材质，将其当作试验用钢，通过对真空感应电炉的使用，来进行熔炼处理。
浇注1组试验料，接下来分割标示，由此来开展热处理。
（2）试验方案。
对于这一材质的工艺来说，属于一种固溶处理，针对于不一样的固溶温度，比如1020摄氏度，选取相应的试验方案，从而来开展热处理[1]。
在试验之后，根据有关的标准，来开展力学性能试验，结合一定的标准规定，进一步来对铁素体含量开展检测，根据ASTM G48规定，进而来实施点腐蚀试验；与此同时，结合GB/T228.2标准规定，在不同的高温条件下，开展了相应的力学性能试验。
进行综合的分析以及考虑，明确有效的热处理工艺。
2.结果与讨论（1）力学性能。
在不一样的温度条件下，对这一材质进行固溶处理之后，得到如表1所示的试验结果。
结合数据来分析，当温度介于1020摄氏度至1170摄氏度之间，伴随温度的上升，抗拉强度随之变大，与此同时，伸长率也有着上升的趋势，而对于冲击韧性来讲，刚开始的时候提升，然后呈现出下降的趋势。
双相不锈钢cd3mn焊后热处理工艺
双相不锈钢cd3mn焊后热处理工艺下载温馨提示:该文档是我店铺精心编制而成，希望大家下载以后，能够帮助大家解决实际的问题。
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阀门材料(钢)：双相不锈钢CD3MN
阀门材料（钢）：双相不锈钢CD3MN（Ver.20230729）一、钢的分类世界各国对特殊钢尚无统一的概念和定义，要在特殊钢和普通钢间划分明确的界线更难。
一般认为特殊钢是指具有特殊化学成分（合金化）、采用特殊生产工艺、具备特殊的组织和性能，能够满足特殊需要的钢类，即除了普通钢以外所有钢类都属于特殊钢。
与普通钢比较，特殊钢具有更好的强韧性、物理性能、化学性能、生物相容性和工艺性能。
另外，具有高纯度、高均匀性、超细组织和高精度等特点。
目前世界上有近2000个特殊钢牌号、约50000个品种规格。
1、不锈钢不锈钢钢种很多，性能各异，它在发展过程中逐步形成了几大类。
1.1按组织结构分，分为马氏不锈钢（包括沉淀硬化不锈钢）、铁素体不锈钢、奥氏体不锈钢和奥氏体加铁素体双相不锈钢等四大类；1.2按钢中的主要化学成分或钢中的一些特征元素来分类，分为铬不锈钢、铬镍不锈钢、铬镍钼不锈钢以及低碳不锈钢、高钼不锈钢、高纯不锈钢等；1.3按钢的性能特点和用途分类，分为耐硝酸不锈钢、耐硫酸不锈钢、耐点蚀不锈钢、耐应力腐蚀不锈钢、高强不锈钢等；1.4按钢的功能特点分类，分为低温不锈钢、无磁不锈钢、易切削不锈钢、超塑性不锈钢等。
1.5常用的分类方法是按钢的组织结构特点和钢的化学成分特点以及两者相结合的方法分类。
一般分为马氏体不锈钢、铁素体不锈钢、奥氏体不锈钢、双相不锈钢和沉淀硬化型不锈钢等，或分为铬不锈钢和镍不锈钢两大类。
2、双相不锈钢2.1第一类属低合金型，代表牌号UNS S32304（23Cr-4Ni-0.1N），钢中不含钼，PREN值为24-25，在耐应力腐蚀方面可代替AISI304或316使用。
2.2第二类属中合金型，代表牌号是UNS S31803（22Cr-5Ni-3Mo-0.15N），PREN值为32-33，其耐蚀性能介于AISI 316L和6%Mo+N奥氏体不锈钢之间。
2.3第三类属高合金型，一般含25%Cr，还含有钼和氮，有的还含有铜和钨，标准牌号UNSS32550（25Cr-6Ni-3Mo-2Cu-0.2N），PREN值为38-39，这类钢的耐蚀性能高于22%Cr的双相不锈钢。
RE、C、Cu对CD3MN铸造双相不锈钢组织和性能的影响的开题报告
RE、C、Cu对CD3MN铸造双相不锈钢组织和性能的影响的开题报告一、研究背景CD3MN是一种双相不锈钢，其高韧性和耐腐蚀性使其在海洋和化学工业领域得到广泛应用。
然而，CD3MN的组织和性能与其中的合金元素有很大关系。
RE、C、Cu作为典型的合金元素，可以显著影响CD3MN的组织和性能，这些影响包括抗腐蚀性能、机械性能和微观组织等。
因此，探究RE、C、Cu对CD3MN铸造双相不锈钢组织和性能的影响，具有很高的研究价值和实际应用意义。
二、研究目的本研究旨在研究RE、C、Cu对CD3MN铸造双相不锈钢组织和性能的影响规律以及其机理，为优化CD3MN合金的配方和工艺提供理论基础和实验依据。
三、研究内容本研究将从以下三个方面展开：（1）试验材料的制备：采用真空熔炼工艺制备CD3MN试样，通过添加RE、C、Cu等合金元素，分别制备不同组成的试样。
（2）试验方法：采用金相显微镜、扫描电镜和X射线衍射等表征方法，研究不同合金元素含量对CD3MN组织和相态的影响。
同时，采用常规机械试验和腐蚀试验，研究其机械性能和腐蚀性能的变化规律。
（3）试验结果分析：结合试验结果，分析RE、C、Cu对CD3MN铸造双相不锈钢的影响规律和作用机理，探究其相互作用和综合效应，为优化CD3MN合金的配方和工艺提供参考。
四、研究意义本研究对于揭示RE、C、Cu对CD3MN铸造双相不锈钢组织和性能的影响规律，深入了解其作用机理，有助于优化CD3MN合金的配方和工艺，提高其抗腐蚀性能和机械性能，促进其在实际工程中的应用。
同时，本研究对于补充和完善双相不锈钢的相关知识，对于推动材料学科的发展也有积极作用。
热处理温度对轻质中锰钢组织和力学性能的影响
热处理温度对轻质中锰钢组织和力学性能的影响钱灵锋;朱旭东;王华;陈璋;何燕霖【摘要】采用室温拉伸、SEM、EBSD、TEM等分析检测技术,对在760～950℃热处理的轻质中锰钢的显微组织和力学性能进行了研究.结果表明:经过不同温度热处理后,试验钢的显微组织均由铁素体和奥氏体两相组成.830℃保温10 min后水淬的试验钢可获得最佳力学性能,其抗拉强度为863 MPa,断后伸长率为47％,强塑积达到40 929 MPa·％.当热处理温度降低至760℃时,钢中奥氏体含量减少,使得奥氏体中固溶碳含量增加,导致试验钢抗拉强度增加,断后伸长率降低,且无机械孪晶形成;当温度升高至910～950℃时,奥氏体晶粒粗化,奥氏体体积分数增加,其抗拉强度和断后伸长率相应降低.试验钢在拉伸变形过程中,其强化机制以孪晶诱发塑性和微带诱发塑性为主.【期刊名称】《上海金属》【年(卷),期】2019(041)003【总页数】6页(P56-61)【关键词】轻质中锰钢;热处理温度;显微组织;力学性能【作者】钱灵锋;朱旭东;王华;陈璋;何燕霖【作者单位】上海大学材料科学与工程学院,上海200444;上海大学材料科学与工程学院,上海200444;上海大学分析测试中心,上海200044;上海大学材料科学与工程学院,上海200444;上海大学材料科学与工程学院,上海200444【正文语种】中文研究表明[1]，对于汽车节能减排最为有效的措施之一就是汽车轻量化。
汽车每减少100 kg的重量，就能节约燃油约0.4 L/(100 km)，并可以减少二氧化碳的排放约10 g/(11 km)。
铝作为轻量化元素之一，每添加1%(质量分数，下同)铝，钢的密度就下降0.101 g/cm3。
最近有研究指出[2- 5]，含铝的轻质中锰钢不仅可以明显减重，而且具有优异的力学性能，经一定的退火处理后其强塑积可达50 000 MPa·%以上。
但目前人们对于轻质钢组织与力学性能关系的研究仍存在一定的分歧。
反复焊接对超低碳奥氏体不锈钢力学性能的影响研究
反复焊接对超低碳奥氏体不锈钢力学性能的影响研究项阳（上海氯碱股份有限公司，上海200241）陈进, 王印培, 孙晓民（华东理工大学化机研究所，上海200237）摘要：通过对反复焊接1-5次的超低碳奥氏体不锈钢的力学性能试验及金相组织分析，研究了反复焊接对超低碳奥氏体不锈钢的力学性能的影响。
试验结果表明，超低碳奥氏体不锈钢在选择合适的焊接材料、焊接工艺和焊接方法的前提下，同一部位可反复焊接5次，而不会明显影响其力学性能。
关键词：超低碳奥氏体不锈钢；反复焊接；力学性能INVESTIGA TION OF THE EFFECT OF REWELDING ON MECHANICALPROPERTIES OF UL TRA-LOW CARBON AUSTENITIC ST AINLESS STEELXIANG Y ang(Shanghai Chlor-Alkali Chemical Co. Ltd, shanghai 200241, China)CHEN Jin, W ANG Yin-pei, SUN Xiao-ming（Research Institute of Process Equipment & Pressure Vessel, ECUST, Shanghai 200237, China）Abstract: An investigation was made on the effect of rewelding on mechanical properties of Ultra-low carbon austenitic stainless steel based on mechanical propertiestest and microstructure examination. Study shows that 5 times of rewelding at the sameposition will not have evident influence on Ultra-low carbon austenitic stainless steel, ifthe proper weld procedure, proper welding material and proper weld technique wereadopted.Keywards: Ultra-low carbon austenitic stainless steel; Rewelding; Mechanicalproperties焊接是压力容器生产制造过程中不可缺少的关键制造工艺过程之一。
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在该 标 准 的补 充要 求 中规定 “ 铸 件 在晕 大 补后 应进
行热 处理 ……焊 后热处 理应按 怀准执 行 ： ”此外 ．该标 准引 用 了ＡＳ Ｔ Ｍ Ａ７ ０ ３ ／ Ａ７ ０ ３ Ｍ 《 承 零 件片 ｊ 铸 件通用
要求》，而该标 准 第 １ ３ ． １ 条规 定 ： “ 铸 件重 新 奥 氏体化
铸
造
Ｍａ ｙ ２ ０１ ７ ＶＯ Ｉ ． ６ ６ Ｎｏ ． ５
ＦＯＵＮＤＲＹ
重 复 热 处 理 次 数 对 ＣＤ ３ Ｍ Ｎ 双 相 不 锈 钢 性 能 的 影 响
欧 家才 ，吴飞 鸥 ， 闵正清
（ 湖 南湘电长泵铸造 有限公 司，湖南长 沙 ４ １ ０ ６ ０ ０ ）
ｔ ｏ ４ ５ ％． ａ ｎｄ ｍｅ ｃ ｈａ ｎｉ ｃ ａ ｌ ｐ ｒ ｏ ｐ ｅ ｒ ｔ ｉ ｅ ｓ ａ ｎ ｄ ｐｉ ｔ ｒ ｅ ｓ ｉ ｓ ｔ ａ ｎｃ ｅ ｗｅ ｒ ｅ ｓ ｌ ｉ ｇ ｈ ｔ ｌ ｙ ｉ ｍ ｐｒ ｏ ｖ ｅ ｄ．
Ｋｅ ｙ ｗｏ ｒ ｄ ｓ ：ｒ ｅ ｈ ｅ ａ ｔ — ｔ ｒ ｅ ａ ｔ ｅ ｄ ； ｄ ｕ ｐ ｌ ｅ ｘ ｓ ｔ ａ ｉ ｎ ｌ ｅ ｓ ｓ ｓ ｔ ｅ ｅ ｌ ； ｐ ｅ ｒ ｆ ｏ ｒ ｍａ ｎ ｃ ｅ
Ｔａｂｌ ｅ ２ Ｍｅ ｃ ｈａ ｎｉ ｃａ ｌ ｐｒ ｏｐｅ ｒ ｔ ｉ ｅ ｓ ａｆ ｔ ｅｒ ｄｉ ｆｅｒ ｅ ｎｔ ｔ ｉ ｍｅ ｓ
ｏ ｆ ｓ ｏ ｌ ｕ ｔ ｉ ｏ ｎ ｔ ｒ ｅ ａ ｔ ｍｅ ｎ ｔ
腐 蚀 试验 ，腐蚀 溶 液 为 １ ０ ％ｆ ｌ ｇ Ｆ ｅ Ｃ １ ・ ６ Ｈ ： Ｏ，试 验 时 问
ｒ ｅ ｈ ｅ ａ ｔ — ｔ ｒ ｅ ａ ｔ ｅ ｄ ａ ｔ ｔ ｈ ｅ ｓ ａ ｍｅ ｔ ｅ ｍｐ ｅ ｒ ａ ｔ ｕ ｒ ｅ ． ｍｅ ｃ ｈａ ｎｉ ｃ ａ ｌ ｐ ｒ ｏ ｐｅ ｒ ｔ ｉ ｅ ｓ ａ ｎｄ ｐｉ ｔ ｒ ｅ ｓ ｉ ｓ ｔ ａ ｎ ｃ ｅ Ｏ ｆＣＤ３Ｍ Ｎ ｈ ａ ｖ ｅ ｎ ｏ ｓ ｉ ｇ ｎ ｉ ｉｃ ｆ ａ ｎ ｔ ｄ ｉ ｆ ｆ ． ｃ ｒ ｅ ｎｃ ｅ ； ｗｈｅ ｎ ｔ ｈｅ ｔ ｅ ｍｐｅ ｒ ａ ｔ ｕ ｒ ｅ ｉ ｎ ｃ ｒ ｅ ａ ｓ ｅ ｄ ｆ ｒ ｏ ｍ １ ０ ８ ０℃ ｔ ｏ １ １ ２ ０。 Ｃ． ｔ ｈｅ ｃ ｏｎ ｔ ｅ ｎ ｔ ｏ ｆ ｆ ｅ ｒ ｒ ｉ ｔ ｅ ｉ ｎｃ ｒ ｅ ａ ｓ ｅ ｄ ｆ ｒ ｏｒ ｎ ３ ０ ％
ｒ ｅ ｈ ｅ ａ ｔ — ｔ ｒ ｅ ａ ｔ ｅ ｄ ｔ ｅ ｓ ｔ ｓ ｗｅ ｒ ｅ ｄｏ ｎｅ ａ ｔ ｌ ０８ ０℃ ａ ｎ ｄ １ １ ２ ０。 Ｃ ｏ ｎ ｄ ｕ ｐｌ ｅ ｘ ｓ ｔ ａ ｉ ｎｌ ｅ ｓ ｓ ｓ ｔ ｅ ｅ ｌ ＣＤ３ Ｍ Ｎ．ｔ ｈ ｅ ｍｅ ｃ ｈａ ｎｉ ｃ ａ １
过 两次” ． ． ＡＳ Ｔ Ｍ Ａ７ ０ ３ ／ ７ ０ ３ Ｍ－ －２ ０ １ ｌ 《 承压零 件剧钢铸 件 通 用要求 》 第１ ３ ． １ 条 规定 ：“ 铸件重 新奥 氏体化 不得 多于 三 次” 。ＧＢ ／ Ｔ ７ ６ ５ ９ —２ ０ １ ０ 《 焊接结 构 用铸 钢件 》 第６ ． ６ 条
不得 多于三 次” 。 本试 验 采 用 中频 炉 浇 注 试验 片 ｊ Ｙ型试 块 （ 同一 炉
行第 次热处 理 。此 外铸 件在 机加 工后 发现 重 大缺 陷
需 要 焊补 ，焊 后还 需 要进 行热 处理 。因此 ，整 个过 程
口 ｒ 能前 婴三 次甚 至 次热 处理 。
次） ，化学 成分 见表 １ 。分两 批进 行 固溶 处耻 ：第 １ 批４
表 ２ 不 同 固 溶处 理 次 数 后 的 力 学 性 能
・ ４ ９ ５・
ｌ】 ２ ０℃ ，每次 同溶处ｓ ｑ ￣ ｍ Ｊ － 保温 Ｈ ￣ ， ｌ Ｙ ｑ 均为２ ｈ ，水冷 。
热 处 理后 检 测 符 个 试块 的力 学性 能 、金 相组 织 ， 并 用ＡＳ Ｔ Ｍ Ｇ ４ ８ 中的 方法Ａ对 Ｃ Ｄ ３ ＭＮ金 相试 样 进 行点
ｐ ｒ ｏｐ ｍ’ ｔ ｉ ｅ ｓ ．ｍ ｉ ｃ ｒ ｏ ｓ ｔ ｒ ｕ ｃ ｔ ｕ ｒ ｅ ａ ｎｄ ｐｉ ｔ ｒ ｅ ｓ ｉ ｓ ｔ ａ ｎ ｃ ｅ ｏｆ ｓ ａ ｍ ｐｌ ｅ ｓ ｗｅ ｒ ｅ ｔ ｅ ｓ ｔ ｅ ｄ ．Ｔｈ ｅ ｒ ｅ ｓ ｕｌ ｔ ｓ ｓ ｈｏ ｗ ｔ ｈａ ｔ ａ ｔｅ ｆ ｒ ４ ｔ ｉ ｍｅ ｓ
规定 ：“ 术经需 方同意 ，重复热处理次数不得超过 两次 ” 。
典际 产 中 ，埘 于某些 高合 金铸 件 ，在 铸 态下 焊
接 困难 ，窬 易产 生焊 接 裂纹 ，铸件 的焊 补需 要 经过 热 处 之 后才 能进 行 ，倘若 铸件 结构 复杂 在热 处理 过 程 中 产／ ｛ ｉ 重大 缺陷 ， 蔚要进 行焊 补修 复 ，焊补 后需 要 进
ｌ ｎ ｆ ｌ ｕ ｅ ｎ ｃ ｅ ｏ ｆ Ｒｅｈ ｅ ａ ｔ — Ｔｒ ｅ ａ ｔ ｅ ｄ Ｔｉ ｍｅ ｓ ｏ ｎ ｔ ｈ ｅ Ｐ ｅｒ ｆ ｏ ｒ ｍａ ｎ ｃ ｅ ｏ ｆ Ｄｕ ｐ ｌ ｅ ｘ Ｓｔ ａ ｉ ｎ ｌ ｅ ｓ ｓ Ｓｔ ｅ ｅｌ ＣＤ３ ＭＮ
个试块 的固溶次数分别为 １ ～４ 次 ，固溶 温度 为１ ０ ８ ０℃ ； 第２ 批３ 个 试块 的 固溶 次 数分 别 为２ ～４ 次 ，…溶 温度 为
奉 试验研 究 了Ｃ Ｄ３ ＭＮ双相 钢进 行多次 重复 固溶 处
理后 ，力学性能 、金 卡 【 Ｉ 组 织 以及耐 一 腐蚀性 能 的变化 ，
『 到 １ １ ２ Ｏ℃ ，铁 索体 禽 量从 ３ ０ ％提 高 剑 ４ ５ ％ ，力 学 性 能 和 耐 点 蚀 性 能 略 有 提 高 ．
关 键 词 ：雨复热处 ；舣相 锈 铡 ； 性 能
中图分 类 号 ：Ｔ Ｇ１ ６ ２ ． ８
文献标 识 码 ：Ａ
文章编 号 ：１ ０ ０ １ — ４ ９ ７ ７（ ２ ０ １ ７ ）０ ５ — ０ ４ ９ ４ — ０ ３
摘 要 ：多个标准Ｉ ｝ 】 规定材料的重复热处理数不得超过两次。对ｃ Ｄ ３ ＭＮ 双相不锈钢在１ ０ ８ ０。 Ｃ及１ １ ２ ０ Ｃ 分别进仃 Ｊ ４
次 呕复吲溶处理 试验 ，检测试块的力学性 能 、金相组织 、耐点腐蚀性 能。结果 我日 』 】 ：Ｃ Ｄ ３ ＭＮ舣卡 Ｉ ｛ 小锈钢 在刚 一 ｌ Ｉ 度 卜 经 过４ 次 崮溶处媸！ 后 ，力学 性能 变化不大 ，均满 足标 准要求 ；耐 点腐蚀性 能变 化不大 ；固溶处 温度从 ｌ ０ ８ ０℃升
２ 试 验 结 果
２ ． １ 力学 性能 结果
／ ｆ 溶处理 次数Ｃ Ｄ ３ ＭＮ试块 力学性能 见表２ ． ２ ． ２ 金 相组 织 金卡 ｆ Ｉ 样 腐蚀 采 Ｊ ｔ Ｊ １ ５ ｇ 铁氰 化钾 ＋ １ ５ ｇ 氛 氧 化 钾
＋ １ ０沸腾 条件 下 腐蚀 ６ ａｉ ｒ ｎ 。
收 稿 日期 ：２ ０ １ ６ — １ １ － ２ ４ ｑ ￣＃ １ ］ 初稿 ，２ ０ １ ６ － １ ２ ＿ （ １ ７ 收到 修 订 稿 。
作者简介 ：瞅家才 （ １ ９ ８ ｌ 一 ） ．粥，硕士 ， Ｉ 程帅．主要从事铡铁材料铸造及其 耐蚀性 研究工作
铸 造
欧家 才等： 重复热处理次数对Ｃ Ｄ ３ Ｍ Ｎ 双相不锈钢性能的影响
（ ａ ） ＣＤ３ Ｍ Ｎ— ｌ
（ ｂ） ＣＤ３ Ｍ Ｎ． ２
（ ｃ ） ＣＤ３ Ｍ Ｎ． ３
（ ｄ ） ＣＤ３ Ｍ Ｎ一 ４
【 １ １ ０ ８ ０℃ 溶 处理 的ＣＤ ３ ＭＮ试 佯 十 ｝ ｊ 照 片
Ｆ ｉ ｇ ．１ Ｔｈ ｅ ｍｉ ｃ ｒ ｏ ｓ ｔ ｒ ｕｃ ｔ ｕ ｒ ｅ ｏｆ ＣＤ３ ＭＮ ａ ｔｅ ｆ ｒ ｓ ｏ ｌ ｕ ｔ ｉ ｏ ｎ ｔ ｒ ｅ ａ ｔ ｍｅ ｎ ｔ ａ ｔ ｌ ０ ８ ０ ℃
Ｏ Ｕ Ｊ ｉ ａ — ｃ ａ ｉ ，Ｗ Ｕ Ｆｅ ｉ — Ｏ Ｕ， ＭＩ Ｎ Ｚｈｅ ｎ ｇ— ｑｉ ｎｇ
（ Ｈｕ ｎ ａ ｎ ＸＥ ＭＣ Ｃｈ ａ ｎ ｇ ｓ ｈ ａ Ｐ ｕ ｍｐ Ｃ ａ ｓ ｔ ｉ ｎ ｇ Ｗｏ ｒ ｋ ｓ Ｃｏ ． ， Ｌ ｔ ｄ ． ， Ｃｈ ａ ｎ ｇ ｓ ｈ ａ ４ １ ０ ６ ０ ０ ， Ｈｕ ｎ ａ ｎ ， Ｃｈ ｉ ｎ ａ ）
７ ２ ｈ ．试验 温度２ ２℃± ２℃。
表 １ 试 块 化 学成 分
Ｔａｂｌ ｅ １ Ｃｈｅ ｍｉ ｃ ａｌ ｃ ｏｍ ｐｏ ｓ ｉ ｔ ｉ ｏ ｎ ｏ ｆ ｔ ｈｅ ｓ ａｍ ｐｌ ｅｓ
项闷 Ｃ
ｓ ｉ Ｍｎ
Ｐ
Ｓ
Ｃ ｒ
Ｎｉ
Ｍｏ
Ｎ
１ ０ ８ ０℃ 溶 的金相 照片 同颜 色发牛 变化 。 １ ，ｌ １ ２ ０℃ 的 溶的 金＿ 卡 ｕ
照 片 见图２ ，奥 氏体 卡 ｆ １ 为 白色 ，铁索 体卡 ｝ １ 随腐蚀 程 度不 ２ ． ３ 点腐 蚀试 验 结果 川Ａｓ Ｔ Ｍ Ｇ ４ ８《 使 用 ｉ氯化 铁 溶 液做 不 锈 钢 埂其
处理》 第１ ０ ． ３ 条规定 ：“ 复淬火或 溶处理 的次数不 超
为 以后该 材质 铸件 需要 进 行 多次 溶 处理 时 提供 数据 支持 。
１ 试 验 方 案
对 于Ｃ Ｄ３ ＭＮ 材 质 ，标 准Ａ Ｓ Ｔ Ｍ Ａ９ ９ ５《 惬 元 件用 奥 氏体 ． 铁 素体 （ 舣相 ）不 锈钢铸 件》 规定 ： “ 最低 加 热至２ ０ ５ ０。 Ｆ （ １ ｌ ２ ０℃） ，保温 足够 时间 ，将铸什 均匀加 热 到规定 温度 ，水淬 ，或炉 冷最 低至 １ ８ ５ ０ （ １ ０ １ ０℃） ， 并 至少 保 温 １ ５ ｍｉ ｎ ，然后 水淬 ，或 川其 他 力‘ 法 急 冷 ”
住 很 多标准 中 ，对热 处理 次数 的规 定 一般 为 不 超 过 两次或 三次 ，￣ Ｉ ： Ｉ Ｇ Ｂ ／ Ｔ １ １ ３ ５ ２ —２ ０ ０ ９ 《 一般 工程用 铸造 碳 钢件 》 第６ ． ７ 条规定 ：“ 未经需方 ㈦意 的重 新热 处理 次 数不得超过 两次” 。Ｊ Ｂ ／ Ｔ ９ １ ９ ７ —２ ０ ０ ８ 《 不锈钢 和耐热 钢热