跨既有铁路客专连续梁现浇施工支架设计_朱全泉

A顶板 + 底板γ砼 5． 43 ˑ26 = =36． 20 kN/ m2 L底板 3． 9 A翼板 γ砼 1． 15 ˑ26 = =11． 28 kN/ m2 L翼板 2． 65
翼板下： p翼板 = 3．3 立杆受力检算
10 5 mm4 ， 回转半径 i = 15． 8 mm， 长细比 λ = 37． 97 ， 从而可查得稳定系数 φ = 0． 946 4 ， 如取 1． 5 的荷载 提高系数， 则允许承载力为： ［ N］= A 0 ． 946 4 ˑ 135 ˑ 10 3 ˑ 4 ． 89 ˑ 10 － 4 φ［ σ］ = = 1． 5 1． 5 支架的设计荷载
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工程概况
梁高 6． 05 m， 梁高按抛物线变化， 抛物线方程： y = 0． 004 524 5 x2 。 连续箱梁横截面为单箱单室直腹 板， 桥面组成为道碴槽宽度 8． 8 m 与两侧挡碴墙、 人 1． 55 m ； 0． 4 m ， 连续箱梁顶板厚 腹 行道及栏杆共各 板厚由 0． 48 m 变化至 0． 80 m， 按折线变化； 底板厚由 跨中的 0． 4 m 变化至 0． 8 m， 按直线线形变化， 中支点 处加厚到 1． 3 m； 连续箱梁在中支点处设置厚 1． 9 m 的横隔板， 端支座处设置厚 1． 05 m 的横隔板， 中跨跨 中合龙段设置 0． 5 m 的中横隔板。箱梁采用 C50 高 三向预应力体系， 纵向、 横向采用预应力 性能混凝土， 钢绞线， 抗拉强度标准值 f pk = 1 860 MPa、 弹性模量为 E p = 195 GPa， 公称直径为 j15． 24 mm 高强度、 低松 2002 弛钢绞线， 其技术条件符合 ASTM A416 / A416M标准； 波纹管采用金属波纹管。锚具应符合《预应力 （ GB / T 14370 － 2000 ） 。竖 筋用锚具、 夹具和连接器》 向预 应 力 采 用 25 精 轧 螺 纹 钢 筋， 产品应符合
在其上浇筑 碾压处理保证压实度达到 0． 95 以上， 20 cm 厚砼垫层； 中跨先进行满堂支架平台铺垫， 于 15． 0 m 长的砼挡 主墩一级承台内侧设置 1． 5 m 宽， 挡墙顶标高与路肩平齐， 在挡墙与路基边坡间 墙， 回填 AB 组土并碾压密实， 密实度达到 0． 95 以上， 再在其上浇筑 20 cm 砼垫层作为满堂支架搭设平 台。满堂支架采用碗扣式脚手架搭设， 其外围全部 设置剪刀撑， 沿梁方向横排每 6 排设置一组全断面 剪刀 撑， 保 证 支 架 的 稳 定 性。 底 托 下 垫 15 cm ˑ 15 cm 方木， 顶托采用先纵向后横向双侧方木搭设， 横向搭设间距 30 cm。方木分别为 10 cm ˑ 10 cm 和 10 cm ˑ 5 cm。 模板设计： 内外膜均采用 15 mm 竹 胶板加工而成。
0311 收稿日期： 2011-
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铁道建筑技术 RAILWAY CONSTRUCTION TECHNOLOGY 2011 （ 5）
· 桥
GB 1499标准。精轧螺纹钢标准强度 f pk = 830 MPa， 锚下 张 拉 控 制 应 力 0． 90f pk = 747 MPa。 采 用 内 35 mm铁皮管制孔。施工中应采用二次张拉工艺， 锚 固时锚具回缩量不得大于 1 mm， 确保竖向预应力筋 的永存应力满足设计要求。主梁采用 LXQZ 系列球 型支座。每个支点设两个支座， 中支座为 25 000 kN 级， 端支座为 7 000 kN 级， 固定支座设于 48 号墩上。 支座顺桥向系指支座中心处的切线方向， 横桥向系指 支座中心处的法线方向。
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立杆检算如下。 腹板下： N = （ p腹板 + pQ ） ˑ 0． 6 ˑ 0． 3 = （ 100． 47 + 13） ˑ 0． 6 ˑ 0． 3 = 20． 24 kN ＜ ［ N］ = 40 kN 底板下： N = （ p底板 + pQ ） ˑ 0． 6 ˑ 0． 6 = （ 36． 20 + 13） ˑ 0． 6 ˑ 0． 6 = 17． 71 kN ＜ ［ N］ = 40 kN 翼板下： N = （ p翼沿 + pQ ） ˑ 0． 6 ˑ 0． 9 = （ 11． 28 + 13） ˑ 0． 6 ˑ 0． 9 = 13． 11 kN ＜ ［ N］ = 40 kN
图1 跨迁菱铁路贝雷梁设计平面
图2
跨迁菱铁路特大桥跨越段支架纵断面设计
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· 桥
2． 2
· 梁
满堂支架搭设方案 B 组料后进行 基础设计： 边跨换填 0． 5 m 厚 A、 2． 5 kN / m2 计； （ 4 ） 砼振捣及倾倒荷载按 5． 0 kN / m2 计； 上述（ 2） （ 4） 项荷载合计为 p Q = 13． 0 kN / m2 。 支架受力最不利位置对应的梁段截面及其简 化后的 箱 梁 混 凝 土 荷 载 大 小 和 横 向 分 布 如 图 3 所示。
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3． 1
满堂支架设计
梁重分配原则 假定箱梁腹板的重量仅由腹板下的立杆承受 ，
图3 混凝土载荷大小与横向分布
顶板和底板的重量之和仅由底板下的立杆承受 ， 翼 缘板的重量仅由翼缘板下的立杆承受 。 具体布置 为： 在全桥长度范围内， 底板下的立杆布置为 （ 纵距 ˑ 横距 ） 60 cm ˑ 60 cm； 翼 缘 板 下 的 立 杆 布 置 为 60 cm ˑ 90 cm， 腹板下的立杆布置为 60 cm ˑ 30 cm。 立杆步距（ 层高） 均为 60 cm。 3． 2 3． 2． 1 支架允许承载力与设计荷载 支架允许承载力 支架采用 WJ48 ˑ 3． 5 mm 碗扣， 截面特性如
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2． 1
支架设计方案
跨既有线贝雷支架方案
跨线位 置 设 计 贝 雷 梁 单 跨 长 12 m， 跨度为 10． 5 m， 每榀间距 0． 9 m， 与线路垂直方向布置， 搭 40 榀， 设长度 35． 1 m， 每两榀为一个单元吊装。 支 系梁、 立柱、 工字钢纵梁组成 撑体系由挖孔桩基础、 （ 见 图 1、 图 2 ） 。 挖 孔 桩 直 径 1． 0 m， 孔桩长度 4． 0 m， 每 3． 0 m 设一个 ； 桩基顶沿线路方向设置宽
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Abstract
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
The continuous beams crossing existing railway is constructed by castinplace with support rather than castin-
place cantilever construction due to the time limit of the project． Taking the continuous beam of Qianling railway as example，bailey bearingbracket is adopted for crossing railway constructed，its bearing capacity，strength and rigidity could satisfy the construction request by calculating bowl and bailey bearingbracket’ s mechanical character，the result provides references for the similar projects． Key words castinplace beam； loadanalysis； bowl and bailey bearingbracket； mechanical calculation
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· 桥
4 贝雷梁门洞检算
4．1 主要计算说明 由于箱梁纵向为变截面和横向的不均匀分布， 所以 计算时纵向取某一代表截面， 横向分为底板部分、 腹板部 分和翼板部分。采用容许应力计算不考虑荷载分项系 总体提高 1． 3 倍进行计算。 数， 根据《装配 式 公 路 钢 桥 多 用 途 使 用 手 册 》 查 3 得， 贝雷桁片几何特性 ： 单排单层 W 0 = 3 570 cm ， I0 = 250 500 cm 4 ； 贝 雷 桁 片 容 许 内 力 ： 单 层 单 排 ［ M］= 788 ． 2 kN · m， ［Q］ = 245 ． 2 kN ； 贝 雷 弦 杆 2 W = 79 ． 4 cm 3 ， I = 396 ． 6 cm 4 ， 特性 ： A = 25 ． 48 cm ， ［ ［ σ］= 273 MPa， τ］= 208 MPa 。 4． 2 荷载分布的确定 根据提供的图纸， 确定门洞检算中连续梁所选 用的代表性横断面如图 4 所示。 4． 3 所示。
The Construction Bearingbracket’ s Design of Continuous Beam of Passengerdedicated Railway Crossing Railway Constructed
Zhu Quanquan
（ China Railway 21 Bureau Group Co． Ltd． ，Lanzhou 730000 ，China）
新建天津至秦皇岛铁路客运专线跨迁菱铁路双 线特大桥位于唐山市滦县境内， 桥全长 2． 514 km， 包 70 孔 32 m 双线简支箱 含 3 孔 24 m 双线简支箱梁、 梁和 1 处（ 40 + 64 + 40 ） m 连续箱梁。 其连续梁为 跨越既有迁菱铁路而设， 设计里程 DK191 + 232． 14 DK191 + 378． 44 ， 其新旧线投影交点里程新建铁 路为 DK191 + 308． 15 ， 既有迁菱铁路下行为 K30 + 781． 45 ， 两线夹角为 137ʎ40' 。既有迁菱铁路为双线 电力机车牵引货运专线， 线间距 4． 0 m， 接触网距轨 面高度 6． 0 m， 承力索距轨面高度 7． 2 m， 接触网杆 外侧贯通架设有正馈线和保护线 2 道。设计建成后 梁底到既有轨面最小距离为 8． 55 m。 连续箱梁端 支座处及边跨直线段和跨中处为 3． 05 m， 中支点处