tc7020计算书
公共建筑节能计算书
公共建筑节能计算书建设单位：某某房地产开发有限公司项目名称(子项名称)：某某某期(某#楼）设计阶段：施工图设计号：xx专业：建筑设计部门：特种结构工作室电算程序名称：xx 计算手册名称：公共建筑节能计算本专业计算书共本第本页数 21计算书计算内容：公共建筑节能计算计算：某某校核：某审核：某工程设计证书：甲级xx202x年08月目录1.建筑概况 (4)2.设计依据 (4)3.建筑大样 (5)4.模型观察 (7)5.工程材料 (7)6.围护结构作法简要说明 (8)7.体形系数 (9)8.窗墙比 (9)8.1窗墙比 (9)8.2外窗表 (9)9.可见光透射比 (9)10天窗 (10)10.1天窗屋顶比 (10)10.2天窗类型 (10)11屋顶构造 (10)11.1屋顶构造一 (10)12外墙构造 (11)12.1外墙相关构造 (11)12.1.1外墙构造一 (11)12.1.2热桥柱构造一 (11)12.1.3热桥梁构造一 (11)12.1.4热桥板构造一 (12)12.2外墙平均热工特性 (12)13挑空楼板构造 (13)14外窗热工 (13)14.1外窗构造 (13)14.2外遮阳类型 (14)14.2.1平板遮阳 (14)14.3平均传热系数 (14)14.4综合太阳得热系数 (15)14.5总体热工性能 (16)15有效通风换气面积 (16)16非中空窗面积比 (17)17外窗气密性 (17)18幕墙气密性 (17)19综合权衡 (18)19.1计算条件 (18)19.2房间类型 (18)19.2.1房间表 (18)19.2.2作息时间表 (18)19.3综合权衡 (18)20结论 (19)21附录 (20)21.1工作日/节假日室内空调温度时间表(℃) (20)21.2工作日/节假日室内供暖温度时间表(℃) (20)21.3工作日/节假日人员逐时在室率(%) (20)21.4工作日/节假日照明开关时间表(%) (20)21.5工作日/节假日设备逐时使用率(%) (21)1建筑概况2设计依据1. 《某省公共建筑节能设计标准》(DBJ/T45-042-202x)2. 《民用建筑热工设计规范》(G某0176)3. 《建筑外门窗气密，水密，抗风压性能分级及检测方法》（GB/T 7106-202x）4. 《建筑幕墙》（GB/T 21086-202x）3建筑大样立面图例1层平面4模型观察5工程材料6围护结构作法简要说明1. 屋顶构造：屋顶构造一：（由上到下）C20细石混凝土40mm＋绝热挤塑聚苯乙烯泡沫板(ρ=25-32) 40mm＋自粘聚合物改性沥青防水卷材3mm＋水泥砂浆20mm＋轻骨料混凝土找坡层30mm＋钢筋混凝土100mm＋石灰水泥砂浆（混合砂浆）15mm2. 外墙：外墙构造一：（由外到内）水泥砂浆20mm＋烧结页岩多孔砖190mm＋无机保温砂浆30mm＋抗裂砂浆5mm3. 热桥柱：热桥柱构造一：（由外到内）水泥砂浆20mm＋钢筋混凝土600mm＋无机保温砂浆30mm＋抗裂砂浆5mm4. 热桥梁：热桥梁构造一：（由外到内）水泥砂浆20mm＋钢筋混凝土200mm＋无机保温砂浆30mm＋抗裂砂浆5mm5. 热桥板：热桥板构造一：（由外到内）水泥砂浆20mm＋钢筋混凝土100mm＋石灰水泥砂浆（混合砂浆）15mm6. 幕墙：断热铝合金窗+浅蓝色Low-E中空玻璃（6+9A+6）：传热系数2.600W/m^2.K，太阳得热系数0.3107. 外窗：普通铝合金窗+无色透明中空玻璃（6+9A+6）：传热系数4.000W/m^2.K，太阳得热系数0.6507体形系数8窗墙比8.1窗墙比8.2外窗表9可见光透射比10天窗10.1天窗屋顶比本工程无此项内容10.2天窗类型本工程无此项内容11屋顶构造11.1屋顶构造一12外墙构造12.1外墙相关构造12.1.1外墙构造一12.1.2热桥柱构造一12.1.3热桥梁构造一12.1.4热桥板构造一12.2外墙平均热工特性4.西向13挑空楼板构造本工程无此项内容14外窗热工14.1外窗构造14.2外遮阳类型14.2.1平板遮阳14.3平均传热系数1. 南向：南-默认立面北-默认立面3. 东向：东-默认立面4. 西向：西-默认立面14.4综合太阳得热系数1. 南向：南-默认立面北-默认立面3. 东向：东-默认立面4. 西向：14.5总体热工性能注：本表所统计的外窗包含凸窗。
塔吊四桩基础的计算书(TC7020)
（TC7０20)塔吊四桩基础得计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（ＪGＪ/T 1８7-2009)。
二、荷载计算1、自重荷载及起重荷载１）塔机自重标准值F k1=12６0kＮ２）基础以及覆土自重标准值G k=4、５×４、５×1、６0×２5＝81０kN3) 起重荷载标准值Ｆqk=1６0kN２、风荷载计算１) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a、塔机所受风均布线荷载标准值（Wo=0、2ｋN/ｍ2）Ｗk=0、8×１、59×1、95×1、2×0、２＝0、6０kN/m２ q sk＝1、２×0、６0×０、35×2=0、５0ｋＮ／mb、塔机所受风荷载水平合力标准值Fｖk＝q sk×H=0、50×46、50=23、25ｋNc、基础顶面风荷载产生得力矩标准值M sk=０、5F vk×H=0、5×2３、２5×4６、50＝540、62ｋN、ｍ2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值ａ、塔机所受风均布线荷载标准值（本地区Ｗｏ=0、３5ｋN/m 2）W k=0、8×１、６2×1、95×1、２×０、35＝1、0６kN/m2ｑｓk＝１、2×１、06×0、35×2、00=0、８９kN／mb、塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=０、８９×46、50=41、4６kNc、基础顶面风荷载产生得力矩标准值Ｍsｋ=0、5Fｖk×H=0、5×4１、46×46、５0=96３、9３kN、ｍ3、塔机得倾覆力矩工作状态下，标准组合得倾覆力矩标准值M k=１６39+0、9×（1400+54０、62)＝3385、55kN、m非工作状态下,标准组合得倾覆力矩标准值Mｋ=1639＋963、９３=2602、９３kN、m三、桩竖向力计算非工作状态下:Q k=（Fｋ+G k）/n=(1260+８10、00)／4＝517、５0kNQｋmax=（F k＋G k）/n+（Mｋ＋Fｖk×ｈ）/L＝(126０+810）/４+Ａbs（２６02、93＋41、46×1、60)/４、95=10５６、8５kＮ Q kｍin=(F k+G k—Fｌk）/n-（Ｍk+Ｆvk×h)／L=（1260+810-０）/4－Ａbｓ（2602、9３+４1、46×１、6０)/4、９5=-21、8５kN 工作状态下:Q k=（F k+G k+Ｆqk）／n＝(１260+810、0０+１60）/4=5５7、50kNＱｋmax=(F k+Ｇｋ+F qk）／n+（M k+F vk×ｈ）/L=(１260+810＋160)/4+Abｓ（3385、５5+23、25×１、6０）/4、9５=１249、11kN Q kmin=（Ｆｋ+G k+F qk－F lk）/n-（M k＋F vk×h)/L＝（1２６０＋8１０+１60－0）/4-Abs（3385、55+23、25×1、6０）/4、９5＝-134、11kN四、承台受弯计算1、荷载计算不计承台自重及其上土重,第i桩得竖向力反力设计值:工作状态下:最大压力 N i＝1、３5×（F k+F qk)/n+1、３5×（M k+F vｋ×h)/L=1、３５×(12６０+160）/4+1、35×（3385、５5＋23、2５×１、60）/4、95＝1412、92ｋN最大拔力 N i＝1、35×(Fｋ+Ｆqk）/n—1、35×(M k+Ｆvk×h）/L=1、35×（126０+１６０）/4—1、３5×(3385、55＋２3、2５×1、6０）/4、95=-４54、42kＮ非工作状态下:最大压力 N i＝１、３5×Fｋ/ｎ+1、35×(M k＋F vk×h）/Ｌ=1、３５×1260／４＋1、35×（26０2、93+４１、4６×１、６0)/4、95=１15３、３８kN最大拔力 N i＝1、35×Fｋ/n—1、35×(M k+F vｋ×h)/L=１、３５×12６０/４-1、35×（2６02、9３＋4１、４６×1、60）/４、95=-302、8８kN2、弯矩得计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6、4、2条其中 M x ,M y1──计算截面处X Ｙ方向得弯矩设计值（kN 、ｍ）;x i ，y i ──单桩相对承台中心轴得X Ｙ方向距离(m ）;Ｎi ──不计承台自重及其上土重,第ｉ桩得竖向反力设计值（kN)。
t吊具计算书
20t吊具计算书一、吊具横梁的计算吊具供有3种工况，以对横梁最不利的横梁中间钩头起吊20t重物为例进行计算。
1.载荷G=20t=2000kg，计算载荷Q=n.G，其中n=1.5为实验载荷系数，则Q=30000kg,吊点间距L=5000mm=500cm；横梁中部截面如图1所以（不考虑补强板），截面惯性矩Ix=615474.66cm4,梁中心高Z1=470mm=47cm。
2.计算过程如下梁的校核刚度校核截面惯性矩Jx 615474.66 cm^4支撑点间距L 500 cm载荷Q 30000 kg弹性模量E 2100000 kg/cm^2刚度f 0.06 cm校核8271.98强度校核中心高Z147 cm抗弯截面系数13095.20553Wx=Jx/Z1弯矩M=GL/4 3750000弯曲应力σ=M/Wx 286.3643485 kg/cm^2弯曲应力σ=M/Wx Mpa其中刚度f=8271.98,远大于800（起重机设计规范规定的主梁刚度值），弯曲应力σMpa＜345MPa(Q345B板材的屈服强度)3.计算结果，吊具横梁具有足够的刚度和强度，可以满足招标文件要求的工况。
二、吊具上方吊轴的计算1.吊具上方2侧各有1个吊轴，则单个吊轴的受力为Q1=Q/2=15000kg，L=230mm=23cm,截面抗弯截面系数Wz=149.311 cm3。
2.计算过程如下：集中载荷F 15000 kg支点距离L 230 mm弯矩M 8452500 Kg.mm轴颈d 115 mm抗弯截面系数Wz 149311.5514工作应力σMPa许用应力[σ] 710（材质40Cr）MPa安全系数n3.销轴的安全系数足够，强度计算通过。
三、其他件的强度计算书。
其余件的计算方法与上述两种工件的计算类似，可根据贵公司需要，在发货时提供。
CDD20设计计算书
2吨堆垛车设计计算书托盘堆垛车CDD20设计计算书编制:审核:批准：目录一．机械结构重要零件设计计算-----2(一)货叉的设计计算-----------------------------2(二)链条选择-------------------------------------7(三)链条销的强度校核--------------------------7(四)链销座的强度校该--------------------------8(五)链轮的设计----------------------------------9(六)内门架顶梁受力校核-----------------------10(七)货叉架滚动轴承的选择--------------------12(八)门架的计算---------------------------------13二．液压部件的选择和计算------------15三．驱动部件计------------------------------17三．整车稳定性------------------------------24一．机械结构重要零件设计计算(一)货叉的设计计算：货叉形状及货叉在负载时的受力示图：根据国家标准要求，货叉的试验载荷为1200x1200x1200mm 的法码，所以货叉的受力平均分布q=12 N，额定载荷2000KG.由图可见货叉在整车中负载时的受力相当于悬臂梁的受力情况，其受力示曲线图如下：从图中可以看出发生弯矩最大的地方是在悬臂梁的固定端点上，另在货叉200mm的地方发截面变化,因此要对货叉此两处进行受力校核。
额定载荷Q 》货叉自重G ,货叉自重忽略不算。
M MAX=21qL2=0.5×12×12002×103-=8640N.m单件货叉受到的弯矩为8640÷2=4320N.m 货叉端点的截面形状:惯 性 矩: I Z = 123113B H B H ⨯-⨯= =2.0×106-(m)4抗弯截面系数W z =2I Z B = =7.14×105-(m)3端点的弯曲应力σ=ZW M m ax= =60.5Mpa在200mm 处的端面处的货叉截面示图:惯 性 矩: I Z = 123113B H B H ⨯-⨯= =2.0×106-(m)4抗弯截面系数W z =2I Z B = =7.14×105-(m)3端点的弯曲应力σ=ZW M m ax= =60.5Mpa本设计所用的货叉材料为Q235焊接货叉，查手册可得到材料的屈服极限σs =235Mpa 。
日立7020型自动分析仪
） （ 546）
( 0.0 )
( 0.0 )
( 0.0 ) （）
( 0)
( 0) （ 0）
( 0) （ 增加） （ 34）
）
（ 10）
( 0.0 ) ( 0.0 ) ( 0.0 )
（29506） （29506） （29506） （29506）
（下限 ）
（16） （34） （ 0） （ 0）
( 0)
( 0) （ 0）
( 0)
2 项目分析
（
）
校验 校验法 点 重复因子 自动校验
吸光度临界值 吸光度 敏感度吸光度范围 第一标准液吸光度范围
<线性 > < 2>
点的范围 < 2>
< 0>
超时
差
空白 < > 跨度 < > 2点 所有点 < >
LOT 间 < > 瓶 间< >
< *>-< *> < *>-< *>
< *>- < *> < *>-< *> <种类 2>
< *>-< *>
< *>-< *>
标准液 浓度 POS. 样本量 前稀释条件 编号 LOT
< *>-< *>
*请设定设备。 定性判断 <不必指定>
(1) < 0.00> W < 6> < 0>< 0> <999> 00001 (1) < 0> < >
t-桥式起重机设计计算书
75/20T 桥式起重机设计计算书1.主要技术参数. 主起升机构起重量75t （750kN）起升速度4.79m/min 起升高度16m工作级别M5. 副起升机构起重量20t （200kN）起升速度7.16m/min起升高度18m工作级别M5. 小车行走机构行走速度32.97m/min工作级别M5轮距 3.3m轨距 3.4m. 大车行走机构行走速度75.19m/min 工作级别M5轮距 5.1m轨距16.5m2.机构计算. 主起升机构主起升机构为单吊点闭式传动，卷筒按螺旋绳槽、双联卷筒、单层缠绕设计。
2.1.1. 钢丝绳A.钢丝绳最大拉力S max ：错误!错误!= 78868 N式中，Q ――额定起升载荷，Q = 750000 N ;进入卷筒的钢丝绳分支数，对于双联卷筒，a = 2 ； 滑轮组倍率，q 二5 ;n h ------- 滑轮组效率，n h =。
B.钢丝绳最小直径d min :d min = C Sax = x - 78868 = 28.08 mm式中，C ――钢丝绳选择系数，C =；钢丝绳型号为：6X 19W+FQ8-170-I - 光-右交 GB1102-74 2.1.2.卷筒尺寸与转速A. 卷筒直径卷筒最小直径 D min >（ e-1）d=17 x 28=476mm式中，e ——筒绳直径比，e = 20 ;取D 0=800m （卷筒名义直径），一 、 800实际直径倍数e s = ~28 = > 18，满足。
B. 卷筒长度绳槽节距p = 32mm,绳槽半径r=15+0.2mm 绳槽顶峰高h= 10.5mm 。
单边固定圈数：n gd = 3圈；单边安全圈数：n aq =圈；单边工作圈数： 按 6X 19W+FQ8-170-I （钢丝绳公称抗拉强度）， 钢丝绳实际安全系数：-光-右交型钢丝绳，d = 28mm b = 1700MPa 钢丝破断拉力总和S 0= 492500N , c.钢丝绳选择n 二 S 0S max,通过。
tc7020计算书
tc7020计算书矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝⼟基础⼯程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝⼟结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011⼀、塔机属性⼆、塔机荷载1、塔机传递⾄基础荷载标准值基础布置图承台及其上⼟的⾃重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.5×25+0×19)=937.5kN承台及其上⼟的⾃重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×937.5=1125kN 桩对⾓线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.42+3.42)0.5=4.808m 1、荷载效应标准组合轴⼼竖向⼒作⽤下：Q k=(F k+G k)/n=(1111.79+937.5)/4=512.322kN 荷载效应标准组合偏⼼竖向⼒作⽤下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(1111.79+937.5)/4+(5639.9+173.5×1.5)/4.808=1739.392kNQ kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(1111.79+937.5)/4-(5639.9+173.5×1.5)/4.808=-714.747kN 2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏⼼竖向⼒作⽤下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(1500.917+1125)/4+(7613.865+234.225×1.5)/4.808=2313.023kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(1500.917+1125)/4-(7613.865+234.225×1.5)/4.808=-1000.065kN 四、桩承载⼒验算桩⾝周长：u=πd=3.14×0.8=2.513m桩端⾯积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.503m2R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p=0.8×2.513×(1.6×13+2.4×7+8.5×8+3.3×50+3.2×70)+2500×0.503=2251.952kN Q k=512.322kN≤R a=2251.952kNQ kmax=1739.392kN≤1.2R a=1.2×2251.952=2702.343kN满⾜要求！2、桩基竖向抗拔承载⼒计算Q kmin=-714.747kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔⼒：Q k'=714.747kN桩⾝位于地下⽔位以下时，位于地下⽔位以下的桩⾃重按桩的浮重度计算，桩⾝的重⼒标准值：G p=l t(γz-10)A p=19×(25-10)×0.503=143.355kNR a'=ψuΣλi q sia l i+G p=0.8×2.513×(0.6×1.6×13+0.6×2.4×7+0.6×8.5×8+0.7×3.3×50+0.7×3.2×70)+143.355=818.239kN Q k'=714.747kN≤R a'=818.239kN满⾜要求！3、桩⾝承载⼒计算纵向普通钢筋截⾯⾯积：A s=nπd2/4=16×3.142×202/4=5027mm2(1)、轴⼼受压桩桩⾝承载⼒荷载效应基本组合下的桩顶轴向压⼒设计值：Q=Q max=2313.023kN桩⾝结构竖向承载⼒设计值：R=7089.221kNQ=2313.023kN≤7089.221kN满⾜要求！(2)、轴⼼受拔桩桩⾝承载⼒荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉⼒设计值：Q'=-Q min=1000.065kNf y A s=(360×5026.548)×10-3=1809.557kNQ'=1000.065kN≤f y A s=1809.557kN满⾜要求！4、桩⾝构造配筋计算A s/A p×100%=(5026.548/(0.503×106))×100%=0.999%≥0.65%满⾜要求！5、裂缝控制计算裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。
光星路塔吊基础方案7020
松江区中山街道光星路2号地块动迁安置房QTZ250塔吊基础设计与施工方案一、工程概述上海泉都房地产开发有限公司拟在上海市松江区中山街道光星路2号地块筹建商品住宅项目。
拟建总建筑面积59237.39平方米，其中地上面积43340.78平方米、地下面积15896.61平方米。
现先根据施工图纸，现场总共布置3台QTZ250(H7020-10)塔吊和3台QTZ315(H7533-16)塔吊,1号塔吊位于8#楼的南侧，臂长为40米；2号塔吊位于4#楼的南侧，臂长为40米；3号塔吊位于3#楼的南侧，臂长为50米；4号塔吊位于7#楼的南侧，臂长为35米；5号塔吊位于5#楼的南侧，臂长为45米；6号塔吊位于6#楼的西南侧，臂长为45米；具体位置详见塔吊平面布置图。
布置时，考虑施工建筑物之间安全距离及安全高度，同时考虑塔吊的安全方便、使用要求和塔吊拆除等因素。
现为满足塔机自身稳定的需要，对塔吊基础进行设计。
设计的思路是确定好塔吊的位置后，设计四根φ800钻孔灌注桩作为塔吊的基础。
二、设计依据及条件1、本工程结构设计图纸和工程地质报告；2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012；3、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009；4、《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008；5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010；6、《钢结构设计规范》GB50017-2003；7、《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001；8、《钻孔灌注桩施工规程》DG/TJ08-202-2007；9、《钢结构制作与安装规程》DG/TJ08-216-2007；10、QTZ250(H7020-10)塔吊说明书11、QTZ315(H7533-16) 塔吊说明书三、塔吊选型本工程塔吊需满足工程地下、地上两部分的土建工程的平面与垂直运输需要。
考虑施工时在塔吊的回转半径之内尽量不留死角，以及与建筑物之间安全距离及安全高度，同时考虑塔吊的安装方便、使用要求和塔吊拆除等因素，计划在地下室基坑内布置3台QTZ250(H7020-10)塔吊和3台QTZ315(H7533-16)塔吊（详见塔吊平面布置图）。
塔吊四桩基础的计算书(TC7020)
(TC7020)塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=1260kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=4.5×4.5×1.60×25=810kN3) 起重荷载标准值F qk=160kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m 2)W k=0.8×1.59×1.95×1.2×0.2=0.60kN/m2q sk=1.2×0.60×0.35×2=0.50kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.50×46.50=23.25kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×23.25×46.50=540.62kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m 2)W k=0.8×1.62×1.95×1.2×0.35=1.06kN/m2q sk=1.2×1.06×0.35×2.00=0.89kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.89×46.50=41.46kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×41.46×46.50=963.93kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=1639+0.9×(1400+540.62)=3385.55kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=1639+963.93=2602.93kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Q k=(F k+G k)/n=(1260+810.00)/4=517.50kNQ kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L=(1260+810)/4+Abs(2602.93+41.46×1.60)/4.95=1056.85kNQ kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(1260+810-0)/4-Abs(2602.93+41.46×1.60)/4.95=-21.85kN工作状态下：Q k=(F k+G k+F qk)/n=(1260+810.00+160)/4=557.50kNQ kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L=(1260+810+160)/4+Abs(3385.55+23.25×1.60)/4.95=1249.11kNQ kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(1260+810+160-0)/4-Abs(3385.55+23.25×1.60)/4.95=-134.11kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 N i=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(1260+160)/4+1.35×(3385.55+23.25×1.60)/4.95=1412.92kN 最大拔力 N i=1.35×(F k+F qk)/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(1260+160)/4-1.35×(3385.55+23.25×1.60)/4.95=-454.42kN 非工作状态下：最大压力 N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×1260/4+1.35×(2602.93+41.46×1.60)/4.95=1153.38kN最大拔力 N i=1.35×F k/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×1260/4-1.35×(2602.93+41.46×1.60)/4.95=-302.88kN2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 M x,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
TC6010塔机计算书
顶目 序号子
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 ∑
名 称 平衡臂 起升机构 平衡臂拉杆 塔顶 力矩限制器 司机室 牵引机构 起重臂拉杆 起重臂 载重小车 吊钩 回转机构 回转塔身 上支座 下支座 套架 塔身 底架 回转支承 平衡重
表二中各值均按 60m 臂架列出，其他臂长平衡重各不相同，须分别进行计算。
TC6010 塔式起重机设计计算说明书
第一部份：总体设计 一 主要技术性能参数 97t.m 116t.m 6t 固定式 45m max60m 20/40m/min 0~ 0.62r/min 80m/min(α=2 时) 40m/min 10m/min 0.5m/min 40m/min(α=4 时) 20m/min 5m/min (功率 11kw) 附着式 200m min2.5m
TC6010 - JS 共 28 页 第 6 页
综合上述结果 60m、臂长时,平衡重 15.3t 60m 臂变 56m 臂长时,取掉 1.5t×1 的配重块。 55m 臂长时,平衡重 13.7t 50m 臂长时,取掉 1×1.5 和 1x2.1t 的配重块。 50m 臂长时,平衡重 11.7t 45m 臂长时取掉 1x1.5 和 2×2.1 t 的配重块。 45m 臂长时，平衡重 9.6t 配重块的配置如下: 总数量 7 块 其中 4 块 2.4t×4、 2 块 2.1t×2、 一块 1.5t×1； 四. 塔身的风力计算 1. 工作工况 I a. 平衡臂 q2 = 250N/m2 CW = 1.2 A 实 = 12.44×0.32= 3.98m2 PW = 1.2×250×3.98 = 1194N XC = 7.11m YC = 47m b. 起升机构 A = 1m2 PW = 1.2×250×1= 300N XC = – 9.22m YC = 47m c. 平衡重 A ≥2m2 PW = 1.2×250×2 = 600N
装配式建筑PC构件吊装专项施工方案(专家论证)
***********地块项目装配式混凝土结构施工安全管理专项方案目录第一章工程概况 (1)一、工程简介 (1)二、PC结构特点 (1)三、PC吊装难点 (1)四、施工平面布置 (2)五、施工要求 (3)六、技术保证条件 (4)七、编制依据 (5)第二章、施工计划 (6)一、进度计划 (6)二、吊装装备配置计划 (6)三、吊装人员配置计划 (7)第三章塔吊及支撑架技术参数 (8)一、塔吊选型 (8)二、PC预制构件起吊技术参数 (9)三、竖向支撑架体搭设技术参数 (15)第四章工程测量作业指导书 (18)一、施工准备 (18)二、高层建筑物施工测量 (19)三、弹线定位 (21)四、标高测量 (21)五、质量验收标准 (22)六、弹线定位标高测量应注意的问题 (22)第五章主要工艺流程及施工方法 (23)一、工艺流程 (23)二、施工方法 (27)三、套筒灌浆施工技术 (46)四、质量标准 (51)第六章施工安全保证措施 (61)一、组织保障 (61)二、技术措施 (63)三、应急预案 (65)三、监测监控 (70)附件一：叠合板支撑计算书附件二：楼梯支撑计算书附件三：阳台支撑计算书附件四：吊具选用附件五：套筒灌浆专项方案附件六：构件运输方案附件七：操作人员证书附件八：吊装工具合格证附件九：构件清单附图十一：行车路线、堆场布置图第一章工程概况一、工程简介1、工程名称：********2、工程地址：***********3、建设单位：**************4、施工单位：******************5、设计单位：*********************6、监理单位：*************************7、供板、吊装单位：***********************项目总建筑面积约为95679.58平方米。
其中地下建筑面积约42586.11平方米。
工程由11栋12层住宅（1#、2#、3#、4#、5#、6#、7#、8#、9#、10#、11#）、2栋变电站（16#、18#）、整体地下一层车库组成。
门式起重机设计计算说明书
双梁门式起重机设计计算书(75.0吨18.0米)太原科蓝数据技术有限公司2009年04月20日目录第一章设计初始参数-------------------------------------1 第一节基本参数--------------------------------------1 第二节选用设计参数----------------------------------1 第三节相关设计参数----------------------------------1 第四节设计许用值参数--------------------------------1 第二章起重机小车设计-----------------------------------3 第一节小车设计参数---------------------------------3 第二节设计计算（详见桥吊计算书）-------------------3 第三章门机钢结构部分设计计算---------------------------4 第一节结构型式、尺寸及计算截面---------------------4一、门机正面型式及尺寸---------------------------4二、门机支承架型式及尺寸-------------------------4三、各截面尺寸及几何特性-------------------------5第二节载荷及其组合---------------------------------7一、垂直作用载荷---------------------------------7二、水平作用载荷---------------------------------8三、载荷组合－－---------------------------------12第三节龙门架强度设计计算---------------------------13一、主梁内力计算---------------------------------13二、主梁应力校核计算-----------------------------17三、疲劳强度设计计算-----------------------------19四、主梁腹板局部稳定校核-------------------------20五、主梁整体稳定性－－---------------------------22六、上盖板局部弯曲应力---------------------------22第四节龙门架刚度设计计算---------------------------25一、主梁垂直静刚度计算---------------------------25二、主梁水平静刚度计算---------------------------26三、门架纵向静刚度计算---------------------------27四、主梁动刚度计算-------------------------------27第五节支承架强度设计计算---------------------------29一、垂直载荷作用下，马鞍横梁跨中截面内力计算-----29二、水平载荷作用下，马鞍横梁跨中截面内力计算-----35三、支承架各截面内力及应力-----------------------40第六节支承架刚度设计计算---------------------------45一、垂直载荷作用下，支承架的小车轨顶处位移-------45二、水平载荷作用下，支承架的小车轨顶处位移-------49第七节支腿整体稳定性计算---------------------------58 第八节连接螺栓强度计算-----------------------------60一、马鞍立柱下截面或上端梁截面的螺栓强度---------60二、支腿下截面螺栓强度计算-----------------------62 第四章大车运行机构设计计算-----------------------------65 第一节设计相关参数及运行机构形式--------------------65一. 设计相关参数---------------------------------65二. 运行机构型式---------------------------------65第二节运行支撑装置计算------------------------------66一. 轮压计算-------------------------------------66二. 车轮踏面疲劳强度校核-------------------------66三. 车轮踏面静强度校核---------------------------67第三节运行阻力计算----------------------------------67一. 摩擦阻力计算---------------------------------67二. 风阻力计算-----------------------------------68三. 总静阻力计算---------------------------------68第四节驱动机构计算----------------------------------69一. 初选电动机-----------------------------------69二. 选联轴器-------------------------------------69三. 选减速器-------------------------------------70四. 电机验算-------------------------------------70第五节安全装置计算----------------------------------71一. 选制动器-------------------------------------71二. 防风抗滑验算---------------------------------72三. 选缓冲器-------------------------------------72 第五章整机性能验算-------------------------------------74 第一节倾翻稳定性计算-------------------------------74一、稳定力矩-------------------------------------74二、倾翻力矩-------------------------------------74三、各工况倾翻稳定性计算-------------------------75第二节轮压计算-------------------------------------75一、最大静轮压-----------------------------------75一、最小静轮压-----------------------------------75第一章设计初始参数第一节基本参数：起重量 PQ=75.000 (t)跨度 S=18.000 (m)左有效悬臂长 ZS1=4.000 (m)左悬臂总长 ZS2=6.000 (m)右有效悬臂长 YS1=4.000 (m)右悬臂总长 YS2=6.000 (m)起升高度 H0=15.000 (m)结构工作级别 ABJ=5级主起升工作级别 ABZ=5级副起升工作级别 ABF=5级小车运行工作级别 ABX=5级大车运行工作级别 ABD=5级主起升速度 VZQ=5.000 (m/min)副起升速度 VFQ=9.280 (m/min)小车运行速度 VXY=38.500 (m/min)大车运行速度 VDY=32.100 (m/min)第二节选用设计参数起升动力系数 O2=1.20运行冲击系数 O4=1.10钢材比重 R=7.85 t/m^3钢材弹性模量 E=2.1*10^5MPa钢丝绳弹性模量 Eg=0.85*10^5MPa第三节相关设计参数大车车轮数（个） AH=8大车驱动车轮数（个）QN=4大车车轮直径 RM=0.800 (m)大车轮距 L2=9.000 (m)连接螺栓直径 MD=0.0240 (m)工作最大风压 q1=0/* 250 */ (N/m^2) 非工作风压 q2=0/* 600 */ (N/m^2)第四节设计许用值：钢结构材料Ｑ２３５─Ａ许用正应力〔σ〕I＝156Mpa〔σ〕II＝175Mpa许用剪应力〔τ〕＝124Mpa龙门架许用刚度：主梁垂直许用静刚度：跨中〔Ｙ〕x~l＝S/800＝22.50mm；悬臂〔Ｙ〕l＝ZS1/360＝11.11mm；主梁水平许用静刚度：跨中〔Ｙ〕y~l＝S/2000＝9.00mm；悬臂〔Ｙ〕l＝ZS1/700＝5.71mm；龙门架纵向静刚度：主梁沿小车轨道方向〔Ｙ〕XG＝H/800＝19.1mm；许用动刚度〔ｆ〕＝2.0Ｈｚ；连接螺栓材料 8.8级螺栓许用正应力〔σ〕ls＝210.0Mpa；疲劳强度及板屈曲强度依ＧＢ３８１１－８３计算许用值选取。
板式换热器计算书excel__概述说明以及解释
板式换热器计算书excel 概述说明以及解释1. 引言1.1 概述板式换热器是一种常见且重要的热交换设备，广泛应用于化工、电力、制药等领域。
它通过将冷却介质和加热介质分别流动在板间的通道中，实现热量的传递。
而为了准确计算板式换热器的性能指标以及设计参数，使用excel来编制计算书已成为一种常用的方法。
本文旨在概述和解释“板式换热器计算书excel”的相关内容。
首先，我们将简要介绍板式换热器计算书excel的基本信息和用途。
随后，会详细说明计算方法以及excel模板的使用说明。
1.2 文章结构文章分为五个主要部分：引言、板式换热器计算书excel、概述说明、解释和结论。
在引言部分，我们将对板式换热器计算书excel的重要性进行阐述，并指出本文具体内容安排。
1.3 目的本文旨在帮助读者更好地理解和应用板式换热器计算书excel，在实际工程中准确地预测和评估板式换热器的效果，并为优化设计提供参考。
通过对概述说明和解释的阐述，读者将能够深入了解板式换热器的工作原理、计算公式和参数，以及不同类型板式换热器的特点和应用领域。
同时，本文还将提供一些常见问题解答、流程图解析和实际应用案例分析，帮助读者更好地掌握计算方法。
通过对结论部分的总结回顾，我们将评价并展望板式换热器计算书excel的优势和局限，并探讨未来该计算方法的发展趋势以及可能应用场景。
这些内容旨在为读者提供更为全面和深入的信息，使其能够在实践中灵活运用板式换热器计算书excel，并做出准确可靠且经济高效的决策。
2. 板式换热器计算书excel：2.1 简介：板式换热器是一种常用于加热和冷却过程中的设备，它通过板与板之间的热交换来实现传热的效果。
而为了方便进行板式换热器的计算和设计，可以使用Excel 软件来创建一个计算书。
这个计算书可以包含各种计算公式和参数，并能提供快速准确的计算结果。
本节将简要介绍这种基于Excel的板式换热器计算书。
2.2 计算方法：在板式换热器的计算中，需要考虑众多参数和公式，如流体温度、流量、传热系数、压降等。
JP7020塔机附着验算计算书
JP7020塔机附着验算计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、塔机附着杆参数塔机附着立面图三、工作状态下附墙杆内力计算1、在平衡臂、起重臂高度处的风荷载标准值q kq k=0.8βzμzμsω0α0h=0.8×1.73×1.019×1.95×0.2×0.35×1.06=0.204kN/m 2、扭矩组合标准值T k由风荷载产生的扭矩标准值T k2T k2=1/2q k l12-1/2q k l22=1/2×0.204×602-1/2×0.204×12.92=350.226kN·m 集中扭矩标准值（考虑两项可变荷载控制的组合系数取0.9）T k=0.9(T k1+ T k2)=0.9×(402+350.226)=677.003kN·m3、附着支座反力计算计算简图剪力图得：R E=73.08kN在工作状态下，塔机起重臂位置的不确定性以及风向的随机性，在计算支座2处锚固环截面内力时需考虑塔身承受双向的风荷载和倾覆力矩及扭矩。
4、附墙杆内力计算支座2处锚固环的截面扭矩T k（考虑塔机产生的扭矩由支座2处的附墙杆承担）,水平内力N w=20.5R E=103.351kN。
计算简图：塔机附着示意图塔机附着平面图α1=arctan(b1/a1)=55.251°α2=arctan(b2/a2)=40.352°α3=arctan(b3/a3)=55.942°β1=arctan((b1+c/2)/(a1+c/2))=52.604°β2=arctan((b2+c/2)/(a2-c/2))=55.741°β3=arctan((b3+c/2)/(a3+c/2))=53.1°各杆件轴力计算：ΣM O=0T1×sin(α1-β1)×(b1+c/2)/sinβ1+T2×sin(α2-β2)×(b2+c/2)/sinβ2-T3×sin(α3-β3)×(b3+c/2)/sinβ3-T k=0ΣM h=0-T2×sinα2×c-T3×sinα3×c+N w×cosθ×c/2-N w×sinθ×c/2-T k=0ΣM g=0T1×sinα1×c+N w×sinθ×c/2+N w×cosθ×c/2-T k=0（1）θ由0～360°循环，当T k按图上方向设置时求解各杆最大轴拉力和轴压力：最大轴压力T1=501.012kN，T2=0kN，T3=0kN最大轴拉力T1=0kN，T2=413.368kN，T3=211.215kN（2）θ由0～360°循环，当T k按图上反方向设置时求解各杆最大轴拉力和轴压力：最大轴压力T1=0kN，T2=413.368kN，T3=211.215kN最大轴拉力T1=501.012kN，T2=0kN，T3=0kN四、非工作状态下附墙杆内力计算此工况下塔机回转机构的制动器完全松开，起重臂能随风转动，故不计风荷载产生的扭转力矩。
钢结构连接计算书
钢结构连接计算书计算依据：1、《钢结构设计规范》GB50017-2017一、连接件类别：普通螺栓。
二、普通螺栓连接计算：1、普通螺栓受剪连接时，每个普通螺栓的承载力设计值，应取抗剪和承压承载力设计值中的较小者。
受剪承载力设计值应按下式计算：N v b = n vπd2f v b/4式中d──螺栓杆直径,取 d = 8 mm；n v──受剪面数目，取 n v = 1；f v b──螺栓的抗剪强度设计值，取 f v b =125 N/mm2；计算得：N v b = 1×3.1415×82×125/4=6283.185 N；承压承载力设计值应按下式计算：N c b= d∑tf c b式中d──螺栓杆直径,取 d = 8 mm；∑t──在同一受力方向的承压构件的较小总厚度，取 ∑t=8 mm；f c b──普通螺栓的抗压强度设计值，取 f c b =250 N/mm2；计算得：N c b = 8×8×250=16000 N；故: 普通螺栓的承载力设计值取 6283.185 N；2、普通螺栓杆轴方向受拉连接时，每个普通螺栓的承载力设计值应按下式计算：N t b= πd e2f t b/4式中普通螺栓或锚栓在螺纹处的有效直径，取 de= 8 mm；f t b──普通螺栓的抗拉强度设计值，取 f t b =215 N/mm2；计算得：N t b = 3.1415×82×215 / 4 = 10807.079 N；3、普通螺栓同时受剪和受拉连接时，每个普通螺栓同时承受剪力和杆轴方向拉力应符合下式要求：((N v/N v b)2 + (N t/N t b)2)1/2≤ 1N v≤ N c b式中N v──普通螺栓所承受的剪力，取 N v= 3 kN =3×103 N；N t──普通螺栓所承受的拉力，取 N t= 1 kN =1×103 N；[(N v/N v b)2+(N t/N t b )2]1/2=[(3×103/6283.185)2+(1×103/10807.079)2]1/2= 0.486 ≤ 1；N v= 3000 N ≤ N c b = 16000 N；所以，普通螺栓承载力验算满足要求！。
电磁双梁桥式起重机计算书
DATE
2008 年 2 月
审定
APPROVED BY
审核
EXAMINED BY
校对
REVISED BY
设计
DESIGNED BY
一、概述 本起重机用于钢板装卸，室内使用，两小车最大起重量为 40 吨。起重机的形
式为正轨箱形双梁双小车桥式起重机。
二、设计执行的标准和依据
2.1 相关国家标准
中 华 人 民 共 和 国 国 务 院 令 （ 373 号 ）《 特 种 设 备 安 全 监 察 条 例 》。
× (0.5 + 0.0175) × 0.93 2 × 4 × 20
= 1052.79(N ⋅ m)
5.4.2 制动器的选择
选择 YWZ4 − 400 / E80 ，制动力矩 630~1600 N ⋅ m
制动转矩满足要求。
5.5 起制动时间验算 5.5.1 起动时间和起动平均加速度验算 起动时间：
4
1
走轮数：8 只，驱动轮：2 只 走 轮直径： Φ500 轮 压：~220kN 轨 距×基 距：37500×6000 轨 道 型 号 ： QU80 6.装机 容量： ~196kW 7.电源 ： AC380V50Hz，三相 四线 制 8.起重 机总重 ：~85t。
四、主要性能与使用要求
4.1 机构
4.1.1 一号起 重小车 一 号 起 重 小 车 上 有 20t 起 升 绞 车 。 变 频 电 机 通 过 减 速 器 驱 动 双 联 卷 筒 ， 带 动
= 6.23Kg ⋅ m2
Tq ：电动机平均起动转矩 (N ⋅ m)，取1.8Tn 。
Tn
=
9550
P n
=
9550 ×
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.5×25+0×19)=937.5kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×937.5=1125kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.42+3.42)0.5=4.808m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(1111.79+937.5)/4=512.322kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(1111.79+937.5)/4+(5639.9+173.5×1.5)/4.808=1739.392kNQ kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(1111.79+937.5)/4-(5639.9+173.5×1.5)/4.808=-714.747kN 2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(1500.917+1125)/4+(7613.865+234.225×1.5)/4.808=2313.023kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(1500.917+1125)/4-(7613.865+234.225×1.5)/4.808=-1000.065kN 四、桩承载力验算桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.513m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.503m2R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p=0.8×2.513×(1.6×13+2.4×7+8.5×8+3.3×50+3.2×70)+2500×0.503=2251.952kN Q k=512.322kN≤R a=2251.952kNQ kmax=1739.392kN≤1.2R a=1.2×2251.952=2702.343kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=-714.747kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=714.747kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：G p=l t(γz-10)A p=19×(25-10)×0.503=143.355kNR a'=ψuΣλi q sia l i+G p=0.8×2.513×(0.6×1.6×13+0.6×2.4×7+0.6×8.5×8+0.7×3.3×50+0.7×3.2×70)+143.355=818.239kNQ k'=714.747kN≤R a'=818.239kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=16×3.142×202/4=5027mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=2313.023kN桩身结构竖向承载力设计值：R=7089.221kNQ=2313.023kN≤7089.221kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=1000.065kNf y A s=(360×5026.548)×10-3=1809.557kNQ'=1000.065kN≤f y A s=1809.557kN满足要求！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(5026.548/(0.503×106))×100%=0.999%≥0.65%满足要求！5、裂缝控制计算裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。
(1)、纵向受拉钢筋配筋率有效受拉混凝土截面面积：A te=d2π/4=8002π/4=502655mm2A s/A te=5026.548/502655=0.01≥0.01取ρte=0.01(2)、纵向钢筋等效应力σsk=Q k'/A s=714.747×103/5026.548=142.194N/mm2(3)、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ=1.1-0.65f tk/(ρteσsk)=1.1-0.65×2.01/(0.01×142.194)=0.181取ψ=0.2(4)、受拉区纵向钢筋的等效直径d ep=Σn i d i2/Σn iνi d i=(16×202+15×10.72)/(16×1×20)=25.367mm(5)、最大裂缝宽度ωmax=αcrψσsk(1.9c+0.08d ep/ρte)/E s=2.7×0.2×142.194×(1.9×50+0.08×25.367/0.01)/200000 =0.114mm≤ωlim=0.2mm满足要求！五、承台计算承台有效高度：h0=1500-50-22/2=1439mmM=(Q max+Q min)L/2=(2313.023+(-1000.065))×4.808/2=3156.566kN·mX方向：M x=Ma b/L=3156.566×3.4/4.808=2232.029kN·mY方向：M y=Ma l/L=3156.566×3.4/4.808=2232.029kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=1500.917/4 + 7613.865/4.808=1958.704kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1439)1/4=0.863塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(3.4-2-0.8)/2=0.3ma1l=(a l-B-d)/2=(3.4-2-0.8)/2=0.3m 剪跨比：λb'=a1b/h0=300/1439=0.208，取λb=0.25；λl'= a1l/h0=300/1439=0.208，取λl=0.25；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.25+1)=1.4αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.25+1)=1.4βhsαb f t bh0=0.863×1.4×1.57×103×5×1.439=13655.757kNβhsαl f t lh0=0.863×1.4×1.57×103×5×1.439=13655.757kNV=1958.704kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=13655.757kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=2+2×1.439=4.878ma b=3.4m≤B+2h0=4.878m，a l=3.4m≤B+2h0=4.878m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=2232.029×106/(1.03×16.7×5000×14392)=0.013ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.013)0.5=0.013γS1=1-ζ1/2=1-0.013/2=0.994A S1=M y/(γS1h0f y1)=2232.029×106/(0.994×1439×360)=4336mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(4336,0.0015×5000×1439)=10793mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=10940mm2≥A1=10793mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c bh02)=2232.029×106/(1.03×16.7×5000×14392)=0.013ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.013)0.5=0.013γS2=1-ζ2/2=1-0.013/2=0.994A S2=M x/(γS2h0f y1)=2232.029×106/(0.994×1439×360)=4336mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A2=max(4336, ρlh0)=max(4336,0.0015×5000×1439)=10793mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=10940mm2≥A2=10793mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S3'=10940mm2≥0.5A S1'=0.5×10940=5470mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S4'=10940mm2≥0.5A S2'=0.5×10940=5470mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。
六、配筋示意图承台配筋图桩配筋图基础立面图。