塔吊矩形板式基础计算书

矩形板式基础计算书计算依据：

1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009

2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011

一、塔机属性

二、塔机荷载

1、塔机传递至基础荷载标准值

2、塔机传递至基础荷载设计值

三、基础验算

基础布置图

基础及其上土的自重荷载标准值：

G k=blhγc=6.2×6.2×1.35×25=1297.35kN

基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×1297.35=1751.423kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：

M k''=661kN·m

F vk''=F vk'/1.2=36.9/1.2=30.75kN

荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：

M''=892.35kN·m

F v''=F v'/1.2=49.815/1.2=41.512kN

基础长宽比：l/b=6.2/6.2=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。

W x=lb2/6=6.2×6.22/6=39.721m3

W y=bl2/6=6.2×6.22/6=39.721m3

相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：M kx=M k b/(b2+l2)0.5=661×6.2/(6.22+6.22)0.5=467.398kN·m

M ky=M k l/(b2+l2)0.5=661×6.2/(6.22+6.22)0.5=467.398kN·m

1、偏心距验算

相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：

P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y

=(333+1297.35)/38.44-467.398/39.721-467.398/39.721=18.879kPa≥0

偏心荷载合力作用点在核心区内。

2、基础底面压力计算

P kmin=18.879kPa

P kmax=(F k+G k)/A+M kx/W x+M ky/W y

=(333+1297.35)/38.44+467.398/39.721+467.398/39.721=65.947kPa 3、基础轴心荷载作用应力

P k=(F k+G k)/(lb)=(333+1297.35)/(6.2×6.2)=42.413kN/m2

4、基础底面压力验算

(1)、修正后地基承载力特征值

f a=f ak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)

=150.00+0.30×19.00×(6.00-3)+1.60×19.00×(1.50-0.5)=197.50kPa (2)、轴心作用时地基承载力验算

P k=42.413kPa≤f a=197.5kPa

满足要求！

(3)、偏心作用时地基承载力验算

P kmax=65.947kPa≤1.2f a=1.2×197.5=237kPa

满足要求！

5、基础抗剪验算

基础有效高度：h0=h-δ=1350-(50+20/2)=1290mm

X轴方向净反力：

P xmin=γ(F k/A-(M k''+F vk''h)/W x)=1.35×(333.000/38.440-(661.000+30.750×1.350)/39.721) =-12.181kPa

P xmax=γ(F k/A+(M k''+F vk''h)/W x)=1.35×(333.000/38.440+(661.000+30.750×1.350)/39.721 )=35.571kPa

假设P xmin=0,偏心安全，得

P1x=((b+B)/2)P xmax/b=((6.200+1.600)/2)×35.571/6.200=22.375kPa

Y轴方向净反力：

P ymin=γ(F k/A-(M k''+F vk''h)/W y)=1.35×(333.000/38.440-(661.000+30.750×1.350)/39.721) =-12.181kPa

P ymax=γ(F k/A+(M k''+F vk''h)/W y)=1.35×(333.000/38.440+(661.000+30.750×1.350)/39.721 )=35.571kPa

假设P ymin=0,偏心安全，得

P1y=((l+B)/2)P ymax/l=((6.200+1.600)/2)×35.571/6.200=22.375kPa

基底平均压力设计值：

p x=(P xmax+P1x)/2=(35.571+22.375)/2=28.973kPa

p y=(P ymax+P1y)/2=(35.571+22.375)/2=28.973kPa

基础所受剪力：

V x=|p x|(b-B)l/2=28.973×(6.2-1.6)×6.2/2=413.157kN

V y=|p y|(l-B)b/2=28.973×(6.2-1.6)×6.2/2=413.157kN

X轴方向抗剪：

h0/l=1290/6200=0.208≤4

0.25βc f c lh0=0.25×1×16.7×6200×1290=33391.65kN≥V x=413.157kN

满足要求！

Y轴方向抗剪：

h0/b=1290/6200=0.208≤4

0.25βc f c bh0=0.25×1×16.7×6200×1290=33391.65kN≥V y=413.157kN

满足要求！

作用在软弱下卧层顶面处总压力：p z+p cz=0+0=0kPa≤f az=329.5kPa 满足要求！

四、基础配筋验算

1、基础弯距计算

基础X向弯矩：

MⅠ=(b-B)2p x l/8=(6.2-1.6)2×28.973×6.2/8=475.131kN·m

基础Y向弯矩：

MⅡ=(l-B)2p y b/8=(6.2-1.6)2×28.973×6.2/8=475.131kN·m

2、基础配筋计算

(1)、底面长向配筋面积

αS1=|MⅡ|/(α1f c bh02)=475.131×106/(1×16.7×6200×12902)=0.003