华能沁北电厂600MW超临界机组数字电液调节系统调试与控制改进
600MW超临界机组深度调峰热工控制系统约束条件及对策
600MW 超临界机组深度调峰热工控制系统约束条件及对策摘要：为适应碳达峰、碳中和目标下燃煤机组的发展趋势，通过研究 QB 厂600MW 机组深度调峰至 30%额定负荷下热工控制系统对机组安全运行的限制及保护等条件，提出了针对性的解决对策，为同类型机组深度调峰工况的安全运行提供了有益借鉴。
关键词：深度调峰；热工控制；限制；保护；安全1热控技术对超临界火电机组深度调峰的约束与保护1.1协调控制系统的负荷区间限制QB 厂600MW 超临界机组协调控制系统通常针对50%额定负荷以上负荷区间，在 50%额定负荷以下以启停机控制为主，协调投用的最低负荷为 300MW。
当机组运行过程中负荷低于 50%额定负荷以下时，控制对象特性会发生较大变化，主要运行参数以及设备都接近于正常调节范围的下限，调节、安全裕度较小，存在协调控制系统调节品质差、AGC 响应速度慢、一次调频性能差、燃烧不稳定等问题。
在低负荷工况时，机组被控过程的动态特性变化显著。
煤质、燃烧稳定性、电网调度指令的频繁变化等各种扰动因素叠加时，采用常规PID 和并行前馈的控制策略有时难以有效控制，需要针对深度调峰工况进行逻辑优化。
1.2大负荷区间主、再热汽温控制深度调峰工况下，给水量、燃料量、减温水、协调等回路因为调节对象特性相比中高负荷工况差异明显，过热汽温控制品质不能满足自动连续运行要求，负荷稳定时汽温控制一般，在变负荷时，主汽温控制偏差较大，有时主汽温控制的较低，影响机组经济性，需要做出针对性的逻辑优化。
再热汽温控制采用尾部烟道挡板调整，再热烟气挡板控制无法投入自动，运行人员手动操作量大，且再热汽温波动较大。
有时再热汽温控制的很低，影响机组经济性。
由于配煤不均，燃料量波动大，频繁开关锅炉尾部烟道挡板，造成再热汽温波动大。
1.3脱硝排放控制系统脱硝喷氨控制控制无法投入自动，运行人员手动操作量大，且烟囱入口 NOx 浓度波动较大，存在超标风险。
另外，NOx 浓度测量存在测点少、延迟长等特点，动态过程中极易造成控制回路振荡发散，值班员监盘时工作量大，存在过度喷氨的现象，加剧空预器、烟冷器的堵塞程度。
华能沁北电厂2×6OO MW超临界机组热力系统的化学清洗
华能沁北电厂2×6OO MW超临界机组热力系统的化学清洗滕维忠;郭俊文;柯于进;张俊伟;裴胜;姚建涛;张富收;张连江;孙辉【期刊名称】《热力发电》【年(卷),期】2007(36)2【摘要】针对华能沁北电厂600 MW超临界机组的特点、安装进度及环保要求,制定了相应的化学清洗方案并进行了炉前热力系统和锅炉本体除油清洗,以及凝结水、中高压给水系统和炉本体的柠檬酸清洗,钝化介质为双氧水.化学清洗后,机组的首次起动和吹管的用水量大为减少,且汽水品质合格用时短.实践表明,沁北电厂化学清洗范围、清洗工艺的选择和清洗系统的设计是合理的,清洗质量优良.【总页数】4页(P73-75,78)【作者】滕维忠;郭俊文;柯于进;张俊伟;裴胜;姚建涛;张富收;张连江;孙辉【作者单位】西安热工研究院有限公司,陕西,西安,710032;西安热工研究院有限公司,陕西,西安,710032;西安热工研究院有限公司,陕西,西安,710032;华能沁北发电厂,河南,济源,454662;西安热工研究院有限公司,陕西,西安,710032;西安热工研究院有限公司,陕西,西安,710032;华能沁北发电厂,河南,济源,454662;华能沁北发电厂,河南,济源,454662;华能沁北发电厂,河南,济源,454662【正文语种】中文【中图分类】TM3【相关文献】1.华能沁北电厂600 MW超临界机组数字电液调节系统调试与控制改进 [J], 王晓勇;高海东;史章峰;吴恒运2.华能沁北电厂600 MW超临界机组热控系统调试与改进 [J], 吴恒运;丁峰;史章峰;高奎;王晓勇3.华能营口电厂320MW超临界机组无控制工质调节系统 [J], 葛春光;马仁库;张兴政;郑学明;许家伟;王利国4.华能南京电厂2×300MW超临界机组系统调试及启动 [J], 殷琼5.华能沁北电厂2号超临界600MW机组168h试运成功 [J],因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
华能沁北电厂全厂废水零排放介绍1
改造前全厂水量平衡图
全厂主要废水现况：
序号 1 2
3
4 5 6 7 8 9 10
项目名称
弱酸再生废水 一、二期除盐设备超滤反洗水、反渗透
浓排水 三期除盐设备超滤反洗水、反渗透浓排
水 一、二期精处理再生废水
三期精处理再生废水 三期循环水旁流反渗透浓排水
一、二期脱硫废水 三期脱硫废水
全厂生活、排泥水 合计
（4）提高循环水浓缩倍率，减少循环水排污水量； （5）改造FGD废水处理系统，使之近期达标排放，远期
作为固化预处理系统水源； （6）回收全厂生活污水，处理达标后循环利用。
废水零排放改造工程方案总述
对各类废水根据水质进行分质分流，回收利用低 含盐量废水，近期外排高含盐量废水，远期规划对高 盐量的废水进行回收处理改造。
各类废水主要包括：一二期旁流处理的滤池反洗水、 弱酸处理的再生废水，一二期精处理的再生废水，一 二期的补给水处理系统、三期补给水系统和三期旁流 处理系统的排放废水。
本改造方案包括以下内容：
1. 一单元旁流处理系统改造
重力式滤池的反洗水：收集到回收水池，通过回收水 泵，输送到A化学废水澄清池，经澄清处理后自流到A化学 废水储存槽，然后用A\B废水输送泵输送到工业废水回用 水管回用到一期冷却塔中，重力滤池的反洗水流量为 90m3/h。
赵兴辉
2016.03
目录
一、电厂介绍 二、水系统现状 三、全厂废水“零排放”改造方案介绍 四、改造后出现问题的探讨与对策
一 华能沁北电厂简介
一期2×600MW超临界燃煤发电机组，2004年投产； 二期2×600MW超临界燃煤发电机组，2007年投产； 三期建设2×1000MW超超临界燃煤机组，2012年投产； 总装机容量4400MW。 其中一期机组为我国第一台国产超临界依托项目。
600MW超临界机组总体介绍
600MW超临界机组总体介绍
首先，600MW超临界机组是一种燃煤发电机组，采用超临界锅炉及超
临界蒸汽参数运行。
其设计能力达到了600兆瓦，是一种大型的发电机组。
它采用了先进的燃煤发电技术，具有较高的发电效率，可以最大限度地利
用煤炭资源。
600MW超临界机组的核心设备是超临界锅炉。
它采用了高温高压的工质，将锅炉内的水蒸汽压力提高到临界值以上，使得蒸汽温度大幅度提高。
这种工艺使得机组的热效率得到提高，能耗减少。
同时，超临界锅炉还具
有较小的包容性和快速启停的特点，适合应对电网负荷波动和需求峰谷的
变化。
此外，600MW超临界机组还采用了先进的自动化控制系统。
通过实时
监测和分析各项参数，调整机组的工作状态，使其保持在最佳的工作状态。
这种自动化控制系统能够有效地提高机组的稳定性和可靠性，减少人工干
预的需求。
总的来说，600MW超临界机组是一种现代化、高效能的发电设备。
它
不仅具有高热效率和低耗能的特点，还具有较低的排放量和高度自动化的
控制系统。
这使得600MW超临界机组成为了目前燃煤发电的首选，为能源
供应提供了可靠支持，同时也对环境保护做出了贡献。
配置双进双出磨煤机的超临界600MW机组主蒸汽温度控制
４ ４ ６ ５ ６２
要］ 针 对 华能沁 北发 电有 限公 司 （ 沁北 电厂） ３号 、 ４号超 临界 ６ ０Ｍｗ 机 组投产 后 一直存 在 ０ 主蒸 汽温度超 温且 在机 组 变 负荷过 程 中主 蒸汽 温 度 无 法 自动控 制 等 问题 ， 主 蒸汽 温 对
度及 分 离器入 口温度控 制 、 煤 比控 制 等进 行 了调 整优 化 。优 化后 ， 得 在 机 组 动 态／ 水 使
ｔｏｌ ｔ ｅ ｉ ｅ ｅ ｐ ｒ ｔ ｒ ｏ ｒ ｌｆ ｒ ｓ ｐａ ａ ｏ ｓ， ｎｄ ｔ ｏ ｒ ｉ ｎ ｎｇ ｒ ｔｏ ｃ ｔ ｏｌｏ ａ ｅ ｎｄ ｃ ａ ｒ ， ｈ ｎｌ ｔｔ ｍ ｅ ａ ｕ ｅ ｃ ｎｔ ｏ ｏ ｅ ｒ ｔ ｒ ａ ｈｅ ｐｒ ｐｏ ｔｏ ｉ ａ ｉ ｏｎ ｒ ｆｗ ｔ ｒａ ｏ ｌ ｅ ｃ ｈａ ｅ ｂｅ ｎ ｃ ｒ ｉ ｄ ｏｕ ．Ａｆｅ ｐｔｍ ｉａ ｉ ｔ ． ｖ ｅ ａ ｒｅ ｔ ｔ ｒ ｏ ｉ ｚ ｔｏｎ， ｈｅ ｍ ａｎ ｏ ｒ ｔｏ ａ ａ ｔ ｒ ． ｕｃ ｓ ｔ ｉ ｔ ａ ｔ ｉ ｐｅ ａ ｉ ｎ ｐ ｒ ｍｅ ｅ ｓ ｓ ｈ ａ ｈｅ ｍａ ｎ ｓ ｅ ｍ ｔ ｍｐ ｒ ｔ ｒ ｎｄ ｐ ｅ ｓ ｅ， ｎｄ ｔ ｅ ｌ ｄ ｏｆｕ ｔ ｔ ．， ａ ｅ ｃ ｎｔ ｏ ｌ ｄ ｉ ｅ ｓ ｎａ ｌ ａ ｅ ｕｎ ｒｄｙ ｅ ｅ ａ ｕ ｅ ａ ｒ ｓ ｕｒ ａ ｈ ｏａ ｎｉｓｅ ｃ ｃ ｎ ｂ ｏ ｒ ｌｅ ｎ ａ ｒ ａ ｏ ｂ ｅ ｒ ｎｇ ｄｅ —
河南济源华能沁北电厂
规划装机容量3600MW。
沁北发电厂总装机440万千瓦,为华能系统第一大电厂,全国第六大火力发电厂
一期工程安装2×600MW超临界火电机组，投资46. 6亿元人民币
1号机组2004年11月20日通过168小时满负荷试运行
1号机组供电煤耗为320克/千瓦时
2号机组2004年12月14号投产发电
二期工程安装2×600MW超临界火电机组，预计动态总投资约为44.8亿元人民币
3号机组2007年11月21日通过168小时满负荷试运行
3号机组发电煤耗281克/千瓦时
发电水耗1.59千克/千瓦
4号机组2007年12月12日通过168小时满负荷试运行
三期工程安装2×1000MW超临界火电机组,工程总投资62亿元
企业简介
华能沁北电厂位于河南省济源市境内，北倚太行山，南临沁河，距济源市区17公里（焦作市50公里、洛阳市60公里）。职工住宅区分别集中在济源市、洛阳市和焦作市。
华能沁北电厂[1]
它的建设，对于发展民族工业，提高我国重大装备国产化水平，促进产业升级，推动电力结构调整和优化。由于沁北电厂位于华中、华北、西北电网的交汇处，它的建成还将对提高供电质量，支撑全国联网，实现区内资源优化配置具有重要作用。同时华能沁北电厂被列为二十一世纪燃煤优化设计示范电站，其工程设计水准与国际水平看齐，其效果将对我国今后燃煤电站设计起到示范作用
编辑本段
技术指标
发电能力
a、装机容量
2004年华能沁北电厂的装机容量为0万千瓦。
2005年华能沁北电厂的装机容量为120.0万千瓦。
b、供电耗煤
2004年华能沁北电厂的供电耗煤为313.00克/千瓦时。
国产超临界600MW火电机组烟囱入口粉尘排放优化控制方法
国产超临界 600MW火电机组烟囱入口粉尘排放优化控制方法摘要：本文通过对华能沁北电厂国产600MW超临界火电机组烟气除尘影响因素进行分析，找出了不同因素对烟囱入口粉尘影响的变化趋势，从而得出烟囱入口粉尘控制优化方法。
这些方法可以使得烟囱入口粉尘指标快速降低，当出现粉尘控制困难时有较强指导意义，为同类型问题提供借鉴。
关键词：烟气粉尘、振打周期、二次沸扬、脱硫吸收塔除尘率一、引言随着国家环保要求越来越严，环保事件已经成为与机组主机安全事件同等重要的事件。
然而非常多的机组在进行超净改造设计时由于当时环保要求标准低以及机组燃煤严重偏离设计值等诸多因素影响，经常出现环保设备出力严重偏离设计工况造成环保参数控制困难的情况。
本文从理论分析与实践观察等角度总结出烟囱入口烟气粉尘的优化控制方法。
该方法具有较强指导意义，对于机组出现粉尘控制困难的工况能够有针对性的对影响因素进行控制从而达到消除异常的目的。
二、机组概况华能沁北电厂一单元两台600MW超临界火电机组是国产化超临界火电机组的依托项目。
机组设计燃煤为晋东南地区的贫瘦煤与烟煤，设计发热量为5500大卡，灰分为10-20%。
超净改造后设计烟囱入口原烟气粉尘浓度50mg/Nm³，烟囱入口粉尘浓度5mg/Nm³。
锅炉采用东方锅炉厂设计的超临界滑压运行锅炉。
采用旋流喷燃器，六台中速磨煤机制粉系统直吹运行。
锅炉采用电力除尘与湿式脱硫技术。
电除尘采用四通道四电场设计，设计电除尘出口烟尘浓度在50mg/Nm³。
脱硫系统采用两级脱硫吸收塔湿式脱硫技术。
为降低烟气温度在空气预热器出口与电除尘入口之间设计低低温省煤器，实现对空出口排烟实现热量回收。
由于市场因素发生变化实际燃烧的是发热量在3000-4500大卡的劣质高硫煤与煤泥。
灰分达到45%。
因此电力除尘装置出口烟气粉尘浓度经常达到100mg/Nm³，造成烟囱入口净烟气粉尘浓度经常达到5mg/Nm³，达到超净粉尘要求上限。
600MW超临界机组适应电网灵活性调峰探索
600MW超临界机组适应电网灵活性调峰探索随着社会经济的不断发展和用电需求的增加，电力系统的安全稳定运行面临着日益严峻的挑战。
特别是在电力消费高峰期，电网将面临较大的负荷挑战。
为了更好地适应电网的灵活性调峰需求，600MW超临界机组成为了一种新的尝试和探索。
下面将对600MW超临界机组适应电网灵活性调峰的相关情况进行详细介绍。
600MW超临界机组是指其机组功率达到了600兆瓦，并且其所采用的燃煤技术达到了超临界状态。
这种机组具有高效、低排放、可靠性强等特点，是当今电力工业中非常先进的一种机组类型。
600MW超临界机组在适应电网灵活性调峰方面具有很大的潜力和前景。
600MW超临界机组具有较高的燃煤燃料适应性和快速启动能力。
由于其采用了先进的超临界燃煤技术，使得其可以适应各种类型的燃煤，并具有较高的燃煤燃料适应性。
在电力调峰需求高峰期，600MW超临界机组可以快速启动，并且在较短的时间内达到全负荷运行状态，从而能够满足电网调峰的要求。
这种能力对于提高电网的灵活性和稳定性具有非常重要的意义。
600MW超临界机组在环保方面也具有很大的优势。
其采用了先进的燃煤技术，使得其在燃煤燃料的燃烧过程中，排放的污染物大大降低，从而减少了对环境的影响。
这种环保的特点使得600MW超临界机组在大规模应用时，能够有效减少电力系统的环境污染，保护生态环境。
600MW超临界机组适应电网灵活性调峰探索具有很大的潜力和前景。
其高效、灵活、环保的特点使得其能够更好地满足电网灵活性调峰的需求，提高电网的稳定性和灵活性。
600MW超临界机组也可以为电力系统的可持续发展做出很大的贡献。
加大对600MW超临界机组的研究和推广应用，将有助于推动电力系统的智能化、绿色化发展。
华能沁北电厂600MW机组启动过程演示
•高加再循环
•炉前清洗结束
•IP
•L P •LP HTR •CON D •CP •G C •CBP
•CCP
华能沁北电厂600MW机组启动过程 演示
•Confirm tank level for Boiler filling up complete
•Try SH
•316
•Sec SH
•H P
•Sec RH
•30MW
•-100Pa
•给煤量
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华能沁北电厂600MW机组启动过程 演示
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•Pry SH •Cage •Roof
•WS •WSTK •361
•W/W
•Pry RH
•Dea.
•Eco
•HP HTR
•BFP
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•锅炉点火
•AH
•EP
•IDF
•炉膛吹扫
•Stack
•磨煤机
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•FDF
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•炉膛吹扫前启动烟风系统
华能沁北电厂600MW机组启动过程 演示
•Try SH
•316
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•Sec RH
•Pry SH •Cage •Roof
•WS •WSTK • D
•CP
•G C
•CBP
•CCP
•Front •E •B •A
•启动油枪投入 •暖磨 •磨煤机投入
•Rea r •C
•D
•F
华能沁北电厂600MW机组启动过程 演示
•Try SH
•316
•Sec SH
华能沁北电厂国产超临界600MW机组
华能沁北电厂国产超临界600MW机组启动实绩秦朝晖1 李学忠2、华能国际电力股份公司北京市100031 2、华能沁北发电有限责任公司.河南省济源市454650）摘要：华能沁北电厂一期两台600MW机组是我国首次引进技术、国内制造的超临界火电机组。
本文通过对机组设备介绍和试运启动过程的总结，较为系统和详细地描述了超临界机组的结构特点及性能特性，对调试、试运中显现的咨询题进行了分析，提出了相应的措施和建议。
关键词：超临界机组启动调试运行调整存在咨询题1 设备介绍1.1锅炉设备简介1.1.1沁北电厂一期锅炉设备为东方锅炉厂第一次引进技术制造的国产超临界直流变压本生型锅炉，型号为DG1900/25.4-Ⅱ1型，单炉膛、一次中间再热、尾部双烟道结构，采纳固态排渣、全钢构架、悬吊露天布置，设计煤种为晋南、晋东南地区贫煤、烟煤的混合煤种。
磨煤机为北京电力设备总厂生产的ZGM113N型中速辊式磨煤机，采纳了东方锅炉厂引进技术生产的旋流喷燃器，前、后墙对冲布置。
采纳两台动叶可调式轴流送风机和两台入口导叶可调式轴流引风机进行平稳通风。
1.1.21.2汽机设备简介1.2.1汽轮机由哈尔滨汽轮机厂与日本三菱公司联合设计生产，是国产首台超临界汽轮机，高、中压缸采纳三菱公司的成熟设计，低压缸以哈汽成熟的600MW机组积木块为母型，与三菱公司一起进行改进设计，使之习惯三菱公司的1029mm末级叶片。
1.2.2汽机旁路系统由高压旁路和低压旁路组成两级旁路系统，以满足机组冷态、温态、热态、极热态快速启动的要求。
给水系统配置两台汽动给水泵和一台电动给水泵，电动给水泵的前置泵由主泵同轴驱动，两台汽泵的前置泵采纳分置式。
1.2.31.3电气设备简介1.3.1发电机为哈尔滨电机厂有限责任公司制造的QFSN-600-2YHG型三相交流隐极式同步汽轮发电机，冷却方式采纳水-氢-氢。
1.3.21.3.3采纳ABB公司UNITROL 5000型励磁系统，型号为Q5S-0/U251 -S6000，正常运行期间，由机端电压经励磁变供电，启动期间，由220V直流系统的起励装置供电，建立10%额定定子电压后，可控硅桥投入工作。
3 沁北电厂一期600MW超临界机组 热力系统优化及主要系统管径确定
２ ． ２ ． ２ 系统优化 对此系统进行了以下优化工作：
１ ） 高压给水水侧采用大旁路，高压加热器进出口水管道上的安全阀的数量可以
减少，本工程三台高压加热器仅在三号高加入口 设一安全阀即可满足要求，故系统减
少两个安全阀。
２ ） 对于汽动给水泵组考虑到低压给水管道上已设有安全阀，故取消中压给水管
国 西 北 电 力 设 计院
第 ２页
２ ０ ０ ３ 年热机专业技术交流大会
交流资料
７ 号、８ 号低压加热器供汽。 为防止汽轮机超速和进水，除七、八级抽汽管道外，其余抽汽管道上均设有气动 止回阀和电 动隔离阀及完善的疏水系统。 在四级抽汽管道上靠近汽轮机处装设一个电动隔离阀和两个止回阀，防止除氧器 和给水箱热容量大，一旦汽机甩负荷或除氧器满水等事故时，引起汽水倒流入抽汽管 再灌入汽轮机。除氧器为定一滑压运行方式。 ２ ． ３ ． ２ 系统优化 对此系统进行了以 下优化工作： １ ） 根据抽汽管道上气动止回阀和电动隔离门的不同功能，设置止回阀主要为了 防止汽轮机超速的目的，同时作为防止汽轮机进水的二级保护；设置电动隔离门用于 防止汽轮机进水的一级保护的目的；同时考虑电动阀布置于靠近加热器侧有利于该阀 的严密性检漏，将止回阀布置于靠近汽机抽汽口 侧时，止回阀后至加热器侧的抽汽管 道的容积较大，汽机突然甩负荷后加热器闪蒸汽存贮容积较大，倒回汽轮机的时间较 长，止回阀的关闭速度容易满足要求等因素，将两个阀门的布置位置调整如下：电动 隔离门 布置于靠加热器侧，止回阀布置在靠近汽轮机抽汽口 侧。
阀；
３ ） 考虑到大、小机轴封蒸汽参数与小机调试用汽参数的差异，两路蒸汽分别从
ｍ 西北电力 设计院
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２ ０ ０ ３ 年热机专业技术交流大会
600MW超临在界机组模拟量控制系统工程实践与优化的开题报告
600MW超临在界机组模拟量控制系统工程实践与优化的开
题报告
本文研究的是600MW超临界机组模拟量控制系统工程实践与优化问题。
随着发电技术的不断发展和机组容量的不断提高，模拟量控制系统作为电站控制系统的重要
组成部分，也呈现出更加复杂和高精度的趋势。
因此，对于如何优化模拟量控制系统，提高其可靠性和控制精度，一直是电力工程领域的重要研究方向。
本研究选择了600MW超临界机组作为研究对象，针对其模拟量控制系统进行实践和优化，具体研究内容如下：
1.调研和分析600MW超临界机组模拟量控制系统的设计方案和现状，了解其存
在的问题和挑战。
2.建立600MW超临界机组模拟量控制系统的仿真模型，分析系统的性能指标，
包括控制精度、稳定性、响应速度等。
3.实践600MW超临界机组模拟量控制系统，并对实验结果进行分析和评估，确
定其存在的问题和改进方案。
4.针对存在的问题，提出优化方案并进行试验验证。
5.结合实验结果和仿真模型分析，总结出优化600MW超临界机组模拟量控制系
统的经验和方法，为今后相似工程提供参考。
本研究旨在通过实践和优化600MW超临界机组模拟量控制系统，为提高其可靠性和控制精度，提供技术支持和解决方案。
同时，对于模拟量控制系统的设计和优化
也具有一定的参考价值。
超临界600MW机组调门改造方案
超临界600MW机组调门改造方案
超临界600MW（191机型）系列机组高调门，原设计中阀杆与油动机活塞杆采用连接器（联结头）连接（如下图调节阀装配图所示），该连接方式对安装有严格要求：联结头和阀杆之间的接触面需保证80%以上接触，并按图纸中的拧紧力矩拧紧阀杆后钻配销孔并安装圆柱销。
此安装要求保证了高调门在正常使用中，此处定位销不受阀门开关时冲击产生的巨大剪切力。
然而很多电厂在现场安装中忽视了这一点，导致圆柱销断裂，甚至阀杆端部螺纹拉毛。
为了更好的消除上述隐患,针对上述联结头连接方式，上海汽轮机厂设计部门在原设计上进行改型和优化，将连接结构改成类法兰的螺栓连接（如下图），该结构目前已运用在191、192机型及相关机组
的改造上，使用效果良好。
具体可采用下列措施
1，弹簧室返厂加工，增加联接法兰，控制板，止转片、六角头螺栓和锁紧垫片等。
2，油动机返厂，加工油动机活塞杆与发蓝联接的防转平面。
3，由于改为法兰连接，阀杆需重新设计、更换，同时更换阀碟及衬套。
华能沁北电厂二期(2600MW)工程
华能沁北电厂二期（2×600MW）工程主厂房及部分附属工程施工组织设计(有关新技术应用部分)一、工程概况华能沁北电厂二期（2×600MW）工程位于河南省济源市五龙口镇，是国家计委确定的600MW超临界火电机组国产化重点依托项目，被列为2006年度河南省重点工程。
该工程由华能国际电力股份有限公司投资；国家电力公司西北电力设计院设计；北京中城建监理有限公司监理；河南省第二建筑工程有限责任公司承建。
工程合同总造价为19263万元。
主厂房工程由汽机房、除氧间和煤仓间三部分组成，跨度分别为30.50m、9.00m和12.00m；高度分别为33.50m、26.00m和46.45m，总长度为173.50m，总建筑面积为45000m2。
主厂房为框排架结构，地基采用砂砾石碾压处理地基，基础为钢筋混凝土独立基础。
汽机房屋面结构采用双坡钢结构体系，上铺自防水保温型彩色压型钢板；除氧煤仓间各楼层采用钢－混凝土组合结构；汽机基座、汽动给水泵基座等均为现浇钢筋混凝土框架结构，基础为整板基础。
主厂房外墙1.2m以下为陶粒混凝土墙体；1.2m以上采用彩色保温型压型钢板封闭，内墙为加气混凝土块砌体。
主厂房楼地面做法有地板砖楼地面、现浇水磨石地面、阿姆斯壮楼面和橡胶楼面四类。
其屋面采用氯化聚乙烯－橡胶共混防水卷材及聚氨酯防水涂膜相结合的做法。
本工程钢煤斗上部为圆形钢筒仓；下部为双圆锥型漏斗，共10个，煤斗锥斗内衬为3mm厚1Cr13的不锈钢板耐磨层。
本工程锅炉采用独立露天岛式布置；集中控制楼布置在两炉之间，其为框架结构，钢筋混凝土独立基础，外墙为烧结多孔砖砌体；内墙为加气混凝土块墙体，内墙装饰除集控楼主控室采用铝塑板装饰外，其余均为白色乳胶漆内墙；外墙装饰为压型钢板整体封闭，上人屋面防水层采用聚氨酯防水涂膜；不上人屋面防水层采用氯化聚乙烯－橡胶共混防水卷材。
部分附属工程主要包括电除尘支架、钢烟道支架、除灰空压机房、烟道、500KV升压站、A列外电气构筑物等单位工程，其中除灰空压机室、烟道支架等结构形式为框架结构；500KV升压站、A列外电气构筑物支架为钢结构，基础为钢筋混凝土独立基础。
600MW超临界机组火检风机运行安全性及经济性分析与对策
600MW超临界机组火检风机运行安全性及经济性分析与对策发布时间：2021-11-05T02:57:37.382Z 来源：《当代电力文化》2021年22期作者：朱志刚李向云[导读] 本文通过对QB厂600MW超临界机组火检风机的安全性和经济性等方面分析，提出保证火检风机运行安全和经济性的对策，为火电企业同类型设备运行提供借鉴。
朱志刚李向云华能沁北发电有限责任公司河南省济源市459000摘要：本文通过对QB厂600MW超临界机组火检风机的安全性和经济性等方面分析，提出保证火检风机运行安全和经济性的对策，为火电企业同类型设备运行提供借鉴。
关键词：火检风机、安全性、经济性目前燃煤电厂中锅炉设备的安全与否，重点是燃烧系统的可靠性，而燃烧系统的重要监测手段就是火焰检测的保护系统，若火焰检测系统显示锅炉无火焰，则会连锁锅炉设备跳闸，以此保护锅炉设备的安全，但火检系统的探头无法经受火焰的高温，故需要冷却风保持火检探头的安全可靠运行。
一、设备概况QB厂600MW超临界机组每台锅炉设置两台离心式火检风机，一台运行，一台备用，为火焰检测器提供冷却风。
火检风机分就地和远方两种运行方式，设置火检风母管压力低联锁启动功能。
二、火检风机运行安全性分析1、火检风机的联锁关系图1：火检风机电气原理图火检风机联锁分为就地电气联锁和遥控热工联锁两种方式。
根据图1：火检风机电气原理图分析联锁情况，遥控、就地按钮正确切换后均能实现远方、就地启停功能，包括备用联锁以及风压低联锁实现。
以A火检风机为例，A火检风机切就地模式，可实现就地、远方启停功能。
1.1 A火检风机切就地+备用模式，可实现火检风母管压力低联锁启动功能。
1.2 A火检风机切遥控模式，DCS未切备用时，不能实现火检风母管压力低联锁启动功能，但可以远方手动启、停风机。
1.3 A火检风机切遥控+备用模式，可实现B风机停运联启A风机和火检风母管压力低联锁启动A风机功能。
1.4 A、B火检风机同时失去电源，再恢复后，只能手动启动火检风机运行。
华能沁北电厂600MW超临界机组数字电液调节系统调试与控制改进
管油 压 ） 。这 样 ， 机组 故 障跳 闸后 恢 复 时 增 加 操作 ， 延
误 汽轮机 起动 。
图 ３ 汽 轮 机 转 速 控 制 示 意
在 调试过 程 中将 Ｄ ＥＨ 画 面复 位 按 钮发 出 的复 位 指令 信号 通 过 硬 接线 接入 Ｅ ＴＳ保 护 柜 ， 无 Ｅ 在 ＴＳ保 护 信号 的情况 下使 ＡＳ 跳 闸电磁 阀带 电， 到同时 作 Ｔ 达
图 ２ ＤＥ 跳 闸 复 位 控 制 示 意 Ｈ
不 能使零 漂 大 的 各 调 节 阀 可 靠 关 闭 ， 现 漏 流 现 象 。 出 为 了保 证各 调节 阀特 性 设 置 不 变 且 还 能 够 可 靠 关 死 ，
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图 ｌ Ｄ Ｈ 系 统 硬 件 配 置 Ｅ
收 稿 日期 ： ２０ — ３ ０ ０６ ０ — ｌ
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华 能 沁 北 电 厂 ６ Ｍ Ｗ 超 临 界 机 组 ０ ０
数 字 电 液 调 节 系 统 调 试 与 控 制 改 进
王 晓 勇 ， 海东 ， 高 史章 峰 ， 恒 运 吴
（ 西安 热工研 究 院有 限公 司 ， 陕西 西安 ７ ０ ３ ） １ ０ ２
３ 消 除 调 节 阀 ＧＶ、Ｖ 特 性 曲线 函数 下 Ｉ 限参 数 对 调 节 阀严 密 性试 验 的 影 响
在 汽轮 机 定 速 ３０ ０ ｒｍｉ ０ ／ ｎ进 行 调 节 阀严 密性 试
华能沁北电厂一期工程2台600MW燃煤机组施工组织设计
目录第1章工程概况 (1)1.1 概况 (1)1.2 施工范围 (1)1.2.1 筒身 (2)1.2.2 内衬： (2)1.2.3 平台： (2)1.2.4 航空标志： (2)1.3 主要工程量： (2)第2章施工进度计划及保证工期措 (4)2.1 施工进度计划（见附图） (4)2.2 主要工期控制点 (4)2.3 保证工期措施 (4)第3章施工总平面布置(见附图) (6)3.1 施工现场用地: (6)3.2 大型机械布置 (7)第4章力能供应 (8)第5章施工组织机构设置及劳动力 (11)5.1 施工组织机构设置 (11)5.2 劳动力计划 (12)5.3 劳动力曲线 (13)第6章主要施工方案 (15)6.1 基础工程施工方案 (15)6.2 筒壁施工方案的选定 (17)6.2.1 施工方案简介 (18)6.3 各分项施工措施及要求： (22)6.3.1 咬钢筋工程 (22)6.3.2 模板工程 (25)6.3.3 混凝土工程： (27)6.4 环梁、年号、筒首的施工 (32)6.5 内衬施工 (32)6.6 航空色标带的施工 (33)6.7 钢爬梯、信号平台的安装 (34)6.8 航空灯、避雷装置施工 (35)6.9 电动提升系统的拆除 (35)6.10 找中方案 (36)6.11 隔烟墙槽形板预制安装方案 (36)6.12 特殊施工措施 (37)6.12.1 防雷电措施 (37)6.12.2 防触电措施 (38)6.12.3 高处坠落事故的防止对策 (38)6.12.4 高处落物事故的防止对策 (39)6.12.5 脚手架事故的防止对策 (39)6.12.6 雨季施工措施 (40)6.13 环保措施 (41)6.14 作业指导书编制计划 (41)第7章物资计划 (43)第8章机械计划 (44)第9章质量保证措施 (46)9.1 质量目标 (46)9.2 质量保证措施 (46)第10章安全保证措施 (49)10.1 安全目标 (49)10.2 保证措施 (49)10.3 主要安全措施 (55)10.4 微机使用 (58)10.5 培训计划 (59)10.6 附图 (59)第1章工程概况1.1概况华能沁北电厂一期工程为2台600MW燃煤机组，厂址位于河南省济源市五龙口镇，烟囱布置在主厂房后。
600MW超临界汽轮机介绍
600MW超临界汽轮机介绍（600-24.2/566/566型）哈尔滨汽轮机厂有限责任公司2008.10目录1 概述 (1)2哈汽公司超临界汽轮机业绩 (3)3 汽轮机主要结构 (6)3.1 叶片 (6)3.2 转子 (7)3.3 汽缸 (7)3.4 轴承 (9)3.5 大气阀 (10)3.6 阀门 (11)3.6.1 主汽阀 (11)3.6.2 调节阀 (11)3.6.3 再热主汽阀 (12)3.6.4 再热调节阀 (13)3.7 盘车装置 (13)4 防固粒腐蚀措施 (13)5 预防蒸汽激振力措施 (14)6 三缸四排汽超超临界汽轮机主要设计特点 (14)7 主要技术规范 (15)8.主要工况热平衡图 (16)9 机组运行情况 (23)9.1性能试验情况 (23)1 概述哈汽公司600MW超临界汽轮机为单轴、三缸、四排汽、一次中间再热、凝汽式机组。
高中压汽轮机采用合缸结构，低压积木块采用哈汽成熟的600MW超临界机组积木块。
应用哈汽公司引进三菱技术制造的1029mm末级叶片。
机组的通流及排汽部分采用三维设计优化，具有高的运行效率。
机组的组成模块经历了大量的实验研究，并有成熟的运行经验，机组运行高度可靠。
机组设计有两个主汽调节联合阀，分别布置在机组的两侧。
阀门通过挠性导汽管与高中压缸连接，这种结构使高温部件与高中压缸隔离，大大的降低了汽缸内的温度梯度，可有效防止启动过程缸体产生裂纹。
主汽阀、调节阀为联合阀结构，每个阀门由一个水平布置的主汽阀和两个垂直布置的调节阀组成。
这种布置减小了所需的整体空间，将所有的运行部件布置在汽轮机运行层以上，便于维修。
调节阀为柱塞阀，出口为扩散式。
来自调节阀的蒸汽通过四个导汽管（两个在上半，两个在下半）进入高中压缸中部，然后通入四个喷嘴室。
导汽管通过挠性进汽套筒与喷嘴室连接。
进入喷嘴室的蒸汽流过冲动式调节级，做功后温度明显下降，然后流过反动式高压压力级，做功后通过外缸下半上的排汽口排入再热器。
华能沁北电厂2×600MW超临界机组热力系统的化学清洗
为减 少 ， 汽水品 质合格 用 时短 。 实践表 明 ， 北 电厂 化 学清 洗 范 围 、 洗 工 艺 的选 择 和 且 沁 清
双氧水 溶液 在 ５ Ｏ℃ 时具 有 良好 的钝 化效 果 。
２ ２ 清 洗 工 艺 参 数 ．
氢 氧化钠 接触 会产 生苛 性脆 化 ； 使用 表 面活性 剂 ， 若 清
洗 过程 中会产 生 较 多泡 沫 ， 一 般 消 泡 剂 不 能有 效 消 且 除， 致使 凝汽 器 清洗 液 位 只 能 控制 在 凝 汽 器 热 交换 管 之 上液 位 的三 分 之一 。因此 ， 次 碱 洗 不 考 虑使 用 常 本 规 的磷 酸盐 和 表 面 活性 剂 ， 决 定 选 用 Ａ５作 为 碱 洗 而 介 质 。Ａ５ 一 种 高效 、 温 、 Ｈ 值 在 ９ １ 是 低 ｐ ～ １之 间 的 合 成碱 洗剂 （ 除油 剂 ） 已在 多 台机 组 的炉 前 系统 清 洗 ，
就 职 于 热 工研 究 院 电站 调试 技 术 部 。
Ｅ－ ｉ： ｍａｌ ｔｎ ｗｅ ｈ ｎ ＠ ｔ ｒ ｃ ｒ ． ｒ ｅ ｇ ｉ ｏ ｇ ｐ ｉ ｏ ｅ ｚ ． ｎ ａ
压 巫Ｅ 亟 国
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浓度 的游离氢 氧化 钠 ， 而奥 氏体不 锈钢 、 金钢 与游 离 合
套 ＤＧ１ ０ ／ ５ ４—１１锅 炉 ， 轮 机为 一 次 中间 再 热 、 ９０２ ． １ 汽
单 轴三 缸 四排 汽凝 汽 式 ， 号 为 Ｃ Ｎ６ ０—２ ． ／ ６ ／ 型 Ｌ ０ ４ ２ ５ ６
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40收稿日期: 20060301华能沁北电厂600M W超临界机组数字电液调节系统调试与控制改进王晓勇,高海东,史章峰,吴恒运(西安热工研究院有限公司,陕西西安 710032)[摘 要] 分析了华能沁北电厂首台国产600M W超临界机组数字电液控制系统调试过程中发现的控制系统问题成因。
通过优化改进,完善了ETS复位功能,增加了汽轮机转速趋近额定转速时自动减小升速率功能,消除甩小负荷时汽轮机转速的大幅波动等。
实际运行和试验结果表明,优化改进取得了较好效果。
[关键词] 600M W超临界机组;数字电液调节系统(DEH);调试;控制;沁北电厂[中图分类号]TK323 [文献标识码]B [文章编号]10023364(2006)09004004图1 DEH系统硬件配置华能沁北电厂一期2台哈尔滨汽轮机有限责任公司生产的CLN60024.2/566/566汽轮机,为超临界、一次中间再热、单轴、三缸、四排汽凝汽式。
采用高中压联合方式启动,高压主汽门方式冲转。
每台机组配有2个主汽门(TV)、4个高压调节阀(GV)、2个中压主汽门(RSV)和4个中压调节阀(IV)。
汽轮机控制采用ABB北京贝利控制有限公司的Sym phony系统,由哈尔滨汽轮机有限责任公司负责组态控制设计,西安热工研究院有限公司进行调试。
数字电液调节系统(DEH)在功能上分为超速保护控制(OPC)、汽轮机基本控制(BTC)和汽轮机自启停系统(AT C)。
DEH系统硬件配置见图1。
针对华能沁北电厂2号机组起动调试过程中DEH控制系统出现的几个问题进行探讨和分析,并对原设计的控制组态逻辑及控制参数进行了改进和优化。
1 ET S复位功能完善汽轮机跳闸的主要是危急保安装置动作引起薄膜阀动作或ETS保护动作引起AST电磁阀失电动作,使AST母管内EH抗燃油排泄而失去油压,导致所有技术交流汽轮机阀门关闭,而DEH复位则是恢复建立A ST母管油压。
原设计的机组复位必须分两步操作:一是操作DEH画面复位按钮(即通过DEH控制柜发出复位信号至危急保安机构,使汽轮机前箱附近的板式气动挂闸电磁阀带电,重新建立保安油压);二是在电子间操作ET S操作盘上的复位按钮(即复位ET S保护信号实现AST跳闸及电磁阀的带电,重新建立AST母管油压)。
这样,机组故障跳闸后恢复时增加操作,延误汽轮机起动。
在调试过程中将DEH画面复位按钮发出的复位指令信号通过硬接线接入ET S保护柜,在无ET S保护信号的情况下使AST跳闸电磁阀带电,达到同时作用而复位AST母管油压,保证了在开机条件具备时汽轮机及时起动(图2)。
图2 DEH跳闸复位控制示意2 增加转速趋近额定转速时自动减小升速率功能在汽轮机转速趋近目标值时,原设计是汽轮机升速率不变,这样使得转速到达额定转速时超调达到20 r/min以上,汽轮机转速超调严重,定速后需要一段稳定时间。
为解决汽轮机转速超调严重问题,调试中对升速率回路进行修改:当转速目标值与给定值偏差小于值A时原升速率自动减小一半。
随着转速给定值的爬升,当转速目标值与给定值偏差小于更小的值B时升速率自动设置为1个更小的升速率R,即提前通过减小升速率使转速上升更加平稳(图3)。
逻辑修改后,在汽轮机升速至额定3000r/m in时转速超调仅为1r/m in,汽轮机转速控制品质得到了很大提高。
图3 汽轮机转速控制示意3 消除调节阀GV、IV特性曲线函数下限参数对调节阀严密性试验的影响在汽轮机定速3000r/min进行调节阀严密性试验时,DCS画面显示调节阀开度为0,但转速至2400 r/min时无法降下,导致调节阀严密性试验不合格。
经过分析认为,阀位测量装置LVDT感受元件由于受到现场环境温度的改变而产生零漂,另外高、中压调节阀特性曲线函数输入流量指令信号为-3%,经过GV、IV特性曲线函数F(X)计算后阀位指令变为0,不能使零漂大的各调节阀可靠关闭,出现漏流现象。
为了保证各调节阀特性设置不变且还能够可靠关死,对GV、IV单阀函数下限进行扩展至-3%后,重新进行调节阀严密性试验,结果合格。
修改前后的IV单阀方式时函数F(X)见表1和表2。
修改前后GV单阀方式时函数F(X)=F(X)1+F(X)2中的函数F(X)1和函数F(X)2见表3~表6。
表1 修改前IV单阀方式时原设计函数F(X)输入/%030.75100105输出/%012.4399100100表2 修改后IV单阀方式时函数F(X)输入/%-3030.75100105输出/%-3012.4399100100表3 修改前GV单阀方式时函数F(X)1输入/%057.740273.269588.990295.279398.4297输出/%012.600117.0424.810132.599640表4 修改前GV单阀方式时函数F(X)2输入/%98.429799.2109100105120输出/%08.8899606060技术交流42表5 修改后GV单阀方式时函数F(X)1输入/%-3057.740273.269588.990295.2793输出/%-3012.600117.0424.810132.5996表6 修改后GV单阀方式时函数F(X)2输入/%95.279398.429799.2109100105输出/%07.400416.290367.400467.40044 消除甩小负荷时汽轮机转速大幅波动在机组停机降负荷至24M W解列发电机后,出现汽轮机转速控制PID调节器输出(即流量指令)下降至0后瞬间突变至上限60%的现象,引起汽轮机实际转速在甩负荷后飞升的基础上更加快速上升至3090r/min,导致OPC动作,此突变量也使得随后的汽轮机转速控制PID调节器难于调节而引起转速波动(见图4)。
图4 汽轮机转速波动曲线经过与DEH制造厂探讨,认为在机组甩小负荷时,控制流量指令由0至60%的突变是产生汽轮机转速更加飞升和难于控制的主要原因,而引起流量指令突变是汽轮机转速控制回路模块的执行先后顺序造成的。
在汽轮机转速控制组态中(见图5),使用多路开关量打包传输功能块DIL/B(功能码64,实现不同控制处理器之间开关量信号传输)将并网开关断开(BKR JUST OPEN)信号和并网开关闭合(BKR CLOSED)信号通过控制环路传输到汽轮机转速控制回路。
由于环路信号在控制环路传输存在时间比较滞后,以及多个开关量打包传输时可能丢失某个信号等诸多问题,并且BKR JU ST OPEN信号执行序号为373,BKR CLOSED信号执行序号为371,这些因素共同造成了汽轮机转速大幅波动。
图5中的继电器功能块T1、T2、T3状态是控制端信号为0状态时的连接,T F是转速PID调节器的强制跟踪控制端。
T F为0时转速PID调节器强制跟踪,T F为1时转速PID调节器自动,NOT为逻辑非。
在发电机解列后BKR CLOSED信号状态由1变为0, BKR JUST OPEN信号状态由0变为1,按照序号由小到大顺序先执行BKR CLOSED信号,使T3切换到转速PID调节器输出,汽轮机转速PID调节器由手动流量控制方式的跟踪状态切换为自动状态,且输入设定值经过T2的切换后由实际转速值3000变为跟踪流量指令设定值20,远远小于实际转速值3000,使得汽轮机转速PID调节器输出流量指令值在1个计算周期直接变为0,引起调节阀全关。
随后执行到BKR JUST OPEN信号时,经过T1切换后,汽轮机转速PID调节器设定值由20突变至空载转速预设值3000,相当于其输入偏差里叠加了1个极大的阶跃正偏差增量,在PID调节器的比例运算作用下使输出又在1个计算周期后达到上限值60,导致汽机转速更加快速上升。
图5 汽轮机转速控制原设计回路依据上述分析,对控制组态进行了修改:将多路开关量传输DIL/B中的并网开关断开(BKR JU ST OPEN)信号分离出来,采用环路信号传输较快的单路开关量传输DI/B(功能码41)且执行序号改为369(见图6);超前执行BKR JUST OPEN信号,使得在转速控制回路先将空载转速预设值3000通过T1输出,然后将实际转速与3000的偏差作为转速PID调节器输入,再对此偏差进行转速PID调节器运算,消除了调节器输入的大阶跃偏差增量的产生,抑制了转速的波动。
这样,上述问题得到了解决,为机组50%及100%技术交流甩负荷试验成功奠定了基础。
图6 修改后汽轮机转速控制回路5 在汽轮机阀门活动性试验时防止锅炉超压导致安全门动作汽轮机阀门活动试验设计为单侧分组进行,即分为T V1和GV1/GV4,TV2和GV2/GV3,RSV1和IV1/IV3,RSV2和IV2/IV4共4组。
试验顺序为:2个调节阀先关闭调节阀全关后主汽门开始关闭主汽门全关后再开启主汽门全开后2个调节阀再恢复打开到试验前的位置。
在华能沁北电厂1号机组调试做阀门活动性试验时,调节阀变化速率太快曾出现锅炉超压导致安全门动作现象。
经过分析,运行工况、运行方式及调节阀的变化速率是试验时影响机组控制参数大幅变化的主要因素。
通过总结1号机组的试验过程,选择在300M W工况下进行2号机组汽轮机阀门活动性试验。
采用各调节阀动作速率参数再次由1.5%/s改为0.5%/s,并投入DEH功率闭环调节。
当试验侧阀门缓缓关闭时,通过功率闭环的调节作用,使未试验侧的阀门慢慢开启,以弥补试验侧阀门关闭引起的被控参数变化。
在4组阀门活动性试验中,蒸汽压力波动较小,负荷最大波动量为31M W,取得了较好的试验效果。
6 结 语在调试过程中,针对国产600MW超临界机组汽轮机的特点和使用情况,汽轮机控制系统设计逻辑做了大量修改,使控制性能大大提高。
经过整套起动及168h试运行验证,各项指标达到优良,机组运行安全可靠。
改进对以后的600M W超临界机组汽轮机控制系统设计及起动调试有较高的参考价值。
[参 考 文 献][1] 华东六省一市电机工程学会.汽轮机设备及其系统[M].北京:中国电力出版社,2000.[2] 王爽心.汽轮机数字电液控制系统[M].北京:中国电力出版社,2004.(上接第34页)(5)对投产时间较长的机组,应完善机组的振动监测和保护系统。
尤其对高中压转子,应建立完善的轴振动监视和保护系统,避免转子产生过大的热弯曲从而造成严重事故。
[参 考 文 献][1] 冯永新,等.云浮发电厂1号机组振动测试与故障分析试验报告[R].2002.[2] 张正松,等.旋转机械振动监测及故障诊断[M].北京:机械工业出版社,1991.[3] 王双童.320M W机组振动原因分析及处理[J].华东电力,2002,(10).(上接第36页)3 结 语通过对管路加固改造,在运行中及时调整和清洗、维护,该机组调节系统油动机及油管道振动故障基本得到解决,确保了装置的安全稳定运行,也为企业带来了一定的经济效益。